JP6618464B2 - 強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム - Google Patents

Description

本発明は、強化充填材で強化された芳香族ポリカーボネート樹脂シートおよびフィルムに関するものである。詳しくは、充填材の添加により曲げ特性等の機械的物性が改善され、さらには表面平滑性に優れた強化芳香族ポリカーボネート樹脂シートおよびフィルムと、この強化芳香族ポリカーボネート樹脂シートおよびフィルムを熱賦形してなる成形品に関するものである。

芳香族ポリカーボネート樹脂は、透明性、耐衝撃性、耐熱性などに優れ、しかも、得られる成形品は寸法安定性などにも優れることから、電気・電子機器のハウジング類、自動車用部品類や、光ディスク関連の部品などの精密成形品類の製造用原料樹脂として広く使用されている。特に、家電機器、電子機器、画像表示機器の筐体などにおいては、その美麗な外観を活かし、商品価値の高い商品が得られる。

従来、芳香族ポリカーボネート樹脂の弾性率、曲げ強度や剛性、耐衝撃性等の機械的物性の更なる改善を目的に、芳香族ポリカーボネート樹脂にガラス繊維等のガラス強化材を配合したガラス強化芳香族ポリカーボネート樹脂組成物が提案されている（特許文献１，２）。しかしこれらの材料は芳香族ポリカーボネートとガラス強化材の屈折率が大きく異なっているため透明性が低い問題があった。

芳香族ポリカーボネート樹脂にガラスクロスを配合したガラス強化芳香族ポリカーボネート樹脂組成物からなる樹脂シートが提案されている（特許文献３）。しかしこれらのシートはガラスクロスを有機溶剤にて含浸させる必要があるため、生産性が低く、溶剤の回収装置の設置などコスト面で不利となる問題があった。

芳香族ポリカーボネート樹脂にガラス繊維を配合したガラス強化シートと非強化層の多層化樹脂シートが提案されている（特許文献４）。しかしこれらのシートは非強化層付与による打ち抜き加工性を目的としたものであり、非強化層の積層化により弾性率が低下する問題があり、薄肉シートとしては剛性感が得られにくい欠点があった。

また、芳香族ポリカーボネートにアクリル系樹脂およびＥガラスを添加した透明性の高い樹脂組成物が既に提案されている（特許文献５）。この特許文献には熱伝導率の低いジルコニアセラミックを金型内に設置し、型締力が高く樹脂充填圧力の高い射出成形機を用いることで透明性・物性に優れた射出成形品を得ている。しかしこれらの方法は実質的に射出成形に限定した方法であり、また大型、薄肉の成形品には適していないため、特に樹脂プレス圧力の低いシート成形およびシート賦形には適していない。

また、芳香族ポリカーボネートにポリエステル系樹脂および屈折率の高いＥＣＲガラスを配合した樹脂組成物が既に提案されている（特許文献６）。しかしこの特許文献でのポリエステル種はジオールもしくはジカルボン酸の少なくともどちらか一方に芳香環が導入されたポリエステルを使用しているため相溶性が低く、透明性を高めるためにはエステル交換触媒の添加が必要なため、得られた樹脂組成物の色調および湿熱性が低い問題があった。

また、芳香族ポリカーボネートにポリシクロヘキサンジメタノール−シクロヘキサンジカルボキシレート（ＰＣＣ）ならびにガラス繊維を添加した樹脂組成物が提案されている（特許文献７）。

特許文献１〜７のいずれも、ガラス繊維強化樹脂シートの表面粗さについて言及されておらず、その改善方法についても言及されていない。

特開平０９−１２８５８号公報 特開２００６−２５７１８２号公報 特開２０１１−１４０１６５号公報 特開平０１−２９７２３８号公報 特開２０１２−２４６３４３号公報 特開平０９−９５６０７号公報 特開２００６−３４８２９９号公報

芳香族ポリカーボネート樹脂にガラス繊維等のガラス強化材を配合したシート・フィルムは、曲げ弾性率、曲げ強度等の機械的物性を改善することができる。しかしガラス強化材が配合された芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムの従来の溶融押出製造方法では、成形品表面への強化材の浮き上がりを抑制することができず、表面粗さが大きくなる問題があった。そのためシートを熱賦形した場合、意匠性が著しく劣り、またシート・フィルム間の接着に劣り、ハードコート付与や塗装時の外観に劣るという課題があった。

本発明の目的は、上記従来の課題を解消し、曲げ特性および表面平滑性に優れた芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムを提供することにある。

本発明者らは上記課題を解決するべく検討を重ねた結果、強化充填材を配合したポリカーボネート樹脂シート・フィルムの押出製造条件の調整により、従来にはない曲げ特性および表面平滑性に優れたシートを得られることを見出した。またそのシートを圧空成形、熱プレス成形に用いることにより、優れた外観の熱賦形品が得られることを見出した。

すなわち、本発明は、以下に示すポリカーボネート樹脂シート又はフィルムに関するものであり、以下を要旨とする。
［１］ （Ａ）芳香族ポリカーボネート４０〜８０質量部を含む樹脂成分と、（Ｃ）（ｃ−１）繊維状フィラーおよび（ｃ−２）板状フィラーから選択される少なくとも一種を含む強化充填材２０〜６０質量部と、を含有し、（Ａ）芳香族ポリカーボネートおよび（Ｃ）強化充填材の合計が１００質量部である、厚さ０．２〜１．５ｍｍのシート又はフィルムにおいて、
少なくとも一方の表面の算術平均表面粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であることを特徴とする強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
［２］ （Ａ）芳香族ポリカーボネート５５〜９０質量部、（Ｂ）波長５８９ｎｍでの屈折率が１．５６以下の芳香族ポリカーボネートと相溶する熱可塑性樹脂１０〜４５質量部からなる樹脂成分１００質量部に対し、（Ｃ）強化充填材５〜４５質量部を混合した厚さ０．２〜１．５ｍｍのシート又はフィルムにおいて、
前記（Ａ）及び（Ｂ）樹脂ブレンド成分の波長５８９ｎｍでの屈折率をｎａｂ、前記強化充填材（Ｃ）の波長５８９ｎｍでの屈折率をｎｃとした場合、ｎａｂとｎｃが下記式ｉ）を満足し、
少なくとも一方の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であることを特徴とする強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
式ｉ） −０．００８≦ｎａｂ−ｎｃ≦＋０．００８
［３］ （Ｂ）の熱可塑性樹脂が（Ｂ−１）アクリル系樹脂又は（Ｂ−２）脂肪族ポリエステル系樹脂を含むことを特徴とする［２］に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
［４］ （Ｂ−１）のアクリル系樹脂が、芳香族（メタ）アクリレート単位（ｂ１）とメチルメタクリレート単位（ｂ２）との質量比（ｂ１／ｂ２）が５〜５０／５０〜９５で、質量平均分子量が５，０００〜３０，０００である（メタ）アクリレート共重合体であることを特徴とする［３］に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
［５］ （Ｂ−２）の脂肪族ポリエステル系樹脂が、ポリシクロヘキサンジメタノール−シクロヘキサンジカルボキシレート（ＰＣＣ）であることを特徴とする［３］に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
［６］ （Ｃ）強化充填材は、（ｃ−１）繊維長５ｍｍ以下の繊維状フィラーおよび（ｃ−２）平均粒径が１０００μｍ以下の板状フィラーから選択される少なくとも一種を含む、［１］〜［５］のいずれかに記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
［７］ （Ｃ）の強化充填材が（ｃ−１）繊維状フィラーを含み、（ｃ−１）繊維状フィラーの繊維径断面形状が扁平形状または楕円形状であることを特徴する、［６］に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート。
［８］ （Ｃ）強化充填材はＥガラス強化材を含む、［１］〜［７］のいずれかに記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
［９］ Ｔダイ型溶融押出機によるシート又はフィルム成形法において、バレル温度２６０℃以上、かつ樹脂成分のガラス転移温度＋５℃以上、＋３０℃以下のロール温度で製造されたことを特徴とする［１］〜［８］のいずれかに記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
［１０］ （Ａ）芳香族ポリカーボネートを含む樹脂成分、および（Ｃ）強化充填材を含有する、厚さ０．２〜１．５ｍｍのシート又はフィルムにおいて、
少なくとも一方の表面の算術平均表面粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であることを特徴とする強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
［１１］ ［１］〜［１０］のいずれかに記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムを圧空成形してなる成形品であって、金型非接触面の算術平均表面粗さ（Ｒａ）が１０．０μｍ以下であることを特徴とする成形品。
［１２］ ［１］〜［１０］のいずれかに記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムを熱プレス成形してなる成形品であって、金型非接触面の算術平均表面粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であることを特徴とする成形品。
［１３］ ［１］〜［１０］のいずれかに記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムを、インモールドフィルムとして使用することを特徴とする成形体。
［１４］ （Ａ）芳香族ポリカーボネート４０〜８０質量部を含む樹脂成分および（Ｃ）強化充填材２０〜６０質量部を含み、（Ａ）芳香族ポリカーボネートおよび（Ｃ）強化充填材の合計が１００質量部である樹脂組成物を得る第１工程と、
樹脂組成物を２６０℃以上の温度で溶融混練し、溶融樹脂組成物を得る第２工程と、
溶融樹脂組成物をシート状に成形する第３工程と、
シート状に成形された溶融樹脂組成物を、樹脂成分のガラス転移温度＋５℃以上樹脂成分のガラス転移温度＋３０℃以下の表面温度を有する冷却ロールで、挟圧する第４工程と、
を含む、強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムの製造方法。
［１５］ 第１工程は、（Ａ）芳香族ポリカーボネートを含む樹脂成分を溶融混練する工程、および、溶融混練された樹脂成分に（Ｃ）強化充填材を添加する工程を含む、［１４］に記載の製造方法

また、本発明の他の一形態によれば、以下のポリカーボネート樹脂シート又はフィルムが提供される。
［１］ （Ａ）及び（Ｃ）の合計１００質量部において、（Ａ）芳香族ポリカーボネート４０〜８０質量部、（Ｃ）（ｃ−１）繊維長５ｍｍ以下の繊維状フィラー、（ｃ−２）平均粒径が１０００μｍ以下の板状フィラーからなる少なくとも１種類以上の強化充填材を２０〜６０質量部含有する樹脂組成物を溶融押出機で成形した厚さ０．２〜１．５ｍｍのシートおよびフィルムにおいて、少なくとも一方のロール接触面の１０点平均表面粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であることを特徴とする強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
［２］ Ｔダイ型溶融押出機によるシート又はフィルム成形法において、バレル温度２６０℃以上、かつロール温度が芳香族ポリカーボネートのガラス転移温度＋５〜３０℃で製造されたことを特徴とする［１］に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
［３］ （Ｃ）繊維状フィラーの断面形状が扁平・楕円形状であることを特徴する［１］または［２］に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
［４］ ［１］〜［３］のいずれかに記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムを圧空成形してからなる成形品において、金型非接触面の１０点平均表面粗さ（Ｒａ）が１０．０μｍ以下であることを特徴とする成形品。
［５］ ［１］〜［３］のいずれかに記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムを熱プレス成形してからなる成形品において、金型非接触面の１０点平均表面粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であることを特徴とする成形品。
［６］ ［１］〜［３］のいずれかに記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムをインモールドフィルムとして使用することを特徴とする強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。

また、本発明のさらに他の一形態によれば、以下のポリカーボネート樹脂シートが提供される。
［１］ （Ａ）芳香族ポリカーボネート５５〜９５質量部、（Ｂ）波長５８９ｎｍでの屈折率が１．５６以下の芳香族ポリカーボネートと相溶する熱可塑性樹脂５〜４５質量部からなる樹脂成分１００質量部に対し、（Ｃ）Ｅガラス強化材５〜４５質量部を混合した厚さ０．２〜１．５ｍｍのシートにおいて、前記（Ａ）及び（Ｂ）樹脂ブレンド成分の波長５８９ｎｍでの屈折率をｎａｂ、前記Ｅガラス強化材（Ｃ）の波長５８９ｎｍでの屈折率をｎｃとした場合、ｎａｂとｎｃが下記式ｉ）を満足し、さらに少なくとも一方の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であることを特徴とする強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート。
式ｉ） −０．００８≦ｎａｂ−ｎｃ≦＋０．００８
［２］ （Ｂ）の熱可塑性樹脂が（Ｂ−１）アクリル系樹脂、（Ｂ−２）ポリエステル系樹脂であることを特徴とする［１］に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート。
［３］ （Ｂ−１）アクリル系樹脂が芳香族（メタ）アクリレート単位（ｂ１）とメチルメタクリレート単位（ｂ２）の質量比（ｂ１／ｂ２）が５〜５０／５０〜９５で、質量平均分子量が５，０００〜３０，０００である（メタ）アクリレート共重合体であることを特徴とする［１］または［２］に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート。
［４］ （Ｂ−２）ポリエステル系樹脂がポリシクロヘキサンジメタノール−シクロヘキサンジカルボキシレート（ＰＣＣ）であることを特徴とする［１］または［２］に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート。
［５］ （Ｃ）のＥガラス強化材が繊維状であって、かつ繊維径断面形状が扁平形状であることを特徴する［１］〜［４］のいずれかに記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート。
［６］ Ｔダイ型溶融押出機によるシート成形法において、バレル温度２６０〜３２０℃、かつロール温度が芳香族ポリカーボネートのガラス転移温度＋５〜３０℃で製造されたことを特徴とする［１］〜［５］のいずれかに記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート。
［７］ ［１］〜［６］のいずれかに記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シートを圧空成形してからなる金型非接触面の算術平均表面粗さ（Ｒａ）が１０．０μｍ以下であることを特徴とする圧空成形品。
［８］ ［１］〜［６］のいずれかに記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シートを熱プレス成形してからなる金型非接触面の算術平均表面粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であることを特徴とする熱プレス成形品。
［９］ ［１］〜［６］のいずれかに記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シートをインモールドフィルムとして使用した成形体。

本形態によれば、Ｅガラス強化材を配合したポリカーボネートブレンド材料のシート・フィルムの押出製造条件の調整により、従来にはない曲げ特性、表面平滑性、透明性および接着性に優れたシートが得られうる。またそのシートを圧空成形、熱プレス成形に用いることにより、外観、透明性に優れた熱賦形品が得られうる。

本発明の表面平滑性が改善されたポリカーボネート樹脂シートおよびフィルムは、高い曲げ特性を有し、良好な外観を有し、シート間の接着性にも優れ、射出成形では充填ができない大きさの成形品を提供することが可能なため、電子電気機器筐体用途などの熱賦形用シートおよびフィルムに好適に使用できる。

扁平断面ガラス繊維の繊維断面の長径および短径の算出方法を示す図面である。

以下、本発明を詳細に説明する。尚、本発明は、以下の実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において任意に変更して実施することができる。

本発明の一形態によれば、Ａ）芳香族ポリカーボネート４０〜８０質量部を含む樹脂成分と、（Ｃ）（ｃ−１）繊維状フィラーおよび（ｃ−２）板状フィラーから選択される少なくとも一種を含む強化充填材２０〜６０質量部と、を含有し、（Ａ）芳香族ポリカーボネートおよび（Ｃ）強化充填材の合計が１００質量部である、厚さ０．２〜１．５ｍｍのシート又はフィルムにおいて、少なくとも一方の表面の算術平均表面粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であることを特徴とする強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムが提供される。

本発明の他の一形態によれば、（Ａ）芳香族ポリカーボネート５５〜９０質量部、（Ｂ）波長５８９ｎｍでの屈折率が１．５６以下の芳香族ポリカーボネートと相溶する熱可塑性樹脂１０〜４５質量部からなる樹脂成分１００質量部に対し、（Ｃ）強化充填材５〜４５質量部を混合した厚さ０．２〜１．５ｍｍのシート又はフィルムにおいて、前記（Ａ）及び（Ｂ）樹脂ブレンド成分の波長５８９ｎｍでの屈折率をｎａｂ、前記強化充填材（Ｃ）の波長５８９ｎｍでの屈折率をｎｃとした場合、ｎａｂとｎｃが式ｉ）−０．００８≦ｎａｂ−ｎｃ≦＋０．００８を満足し、少なくとも一方の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であることを特徴とする強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムが提供される。

本発明のさらに他の一形態によれば、（Ａ）芳香族ポリカーボネートを含む樹脂成分、および（Ｃ）強化充填材を含有する、厚さ０．２〜１．５ｍｍのシート又はフィルムにおいて、少なくとも一方の表面の算術平均表面粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であることを特徴とする強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムが提供される。

以下、本発明の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムの各構成要素について説明する。

本発明の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムは、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂、および必要に応じて（Ｂ）熱可塑性樹脂および／またはその他の樹脂成分を含む樹脂成分と；（Ｃ）強化充填材と；ならびに必要に応じてその他の成分とを含む。なお、本明細書において、「樹脂シート」とは平均厚みが０．２５ｍｍ以上の板状成形体をいい、「樹脂フィルム」とは平均厚みが０．２５ｍｍ未満の板状成形体をいう。

［（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂］
本発明で使用される（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂（以下「（Ａ）成分」と称す場合がある。）は、芳香族ジヒドロキシ化合物又はこれと少量のポリヒドロキシ化合物を、ホスゲン又は炭酸ジエステルと反応させることによって得られる、分岐していてもよい熱可塑性重合体又は共重合体である。芳香族ポリカーボネート樹脂の製造方法は、特に限定されるものではなく、従来公知のホスゲン法（界面重合法）や溶融法（エステル交換法）により製造したものを使用することができる。また、溶融法を用いた場合には、末端基のＯＨ基量を調整した芳香族ポリカーボネート樹脂を使用することができる。

原料の芳香族ジヒドロキシ化合物としては、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（＝ビスフェノールＡ）、テトラメチルビスフェノールＡ、ビス（４−ヒドロキシフェニル）−ｐ−ジイソプロピルベンゼン、ハイドロキノン、レゾルシノール、４，４−ジヒドロキシジフェニル等が挙げられ、好ましくはビスフェノールＡが挙げられる。また、上記の芳香族ジヒドロキシ化合物にスルホン酸テトラアルキルホスホニウムが１個以上結合した化合物を使用することもできる。

分岐した芳香族ポリカーボネート樹脂を得るには、上述した芳香族ジヒドロキシ化合物の一部を、以下の分岐剤、即ち、フロログルシン、４，６−ジメチル−２，４，６−トリ（４−ヒドロキシフェニル）ヘプテン−２、４，６−ジメチル−２，４，６−トリ（４−ヒドロキシフェニル）ヘプタン、２，６−ジメチル−２，４，６−トリ（４−ヒドロキシフェニルヘプテン−３、１，３，５−トリ（４−ヒドロキシフェニル）ベンゼン、１，１，１−トリ（４−ヒドロキシフェニル）エタン等のポリヒドロキシ化合物や、３，３−ビス（４−ヒドロキシアリール）オキシインドール（＝イサチンビスフェノール）、５−クロルイサチン、５，７−ジクロルイサチン、５−ブロムイサチン等の化合物で置換すればよい。これら置換する化合物の使用量は、芳香族ジヒドロキシ化合物に対して、通常０．０１〜１０モル％であり、好ましくは０．１〜２モル％である。

（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂としては、上述した中でも、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパンから誘導されるポリカーボネート樹脂、又は、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパンと他の芳香族ジヒドロキシ化合物とから誘導されるポリカーボネート共重合体が好ましい。また、シロキサン構造を有するポリマー又はオリゴマーとの共重合体等の、ポリカーボネート樹脂を主体とする共重合体であってもよい。

上述した芳香族ポリカーボネート樹脂は１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。

芳香族ポリカーボネート樹脂の分子量を調節するには、一価の芳香族ヒドロキシ化合物を用いればよく、この一価の芳香族ヒドロキシ化合物としては、例えば、ｍ−及びｐ−メチルフェノール、ｍ−及びｐ−プロピルフェノール、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、ｐ−長鎖アルキル置換フェノール等が挙げられる。

本発明で用いる（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂の分子量は用途により任意であり、適宜選択して決定すればよいが、成形性、強度等の点から（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂の分子量は、粘度平均分子量［Ｍｖ］で、１５，０００〜４０，０００、好ましくは１５，０００〜３０，０００である。この様に、粘度平均分子量を１５，０００以上とすることで機械的強度がより向上する傾向にあり、機械的強度の要求の高い用途に用いる場合により好ましいものとなる。ここでの粘度平均分子量〔Ｍｖ〕は溶液粘度から換算した粘度平均分子量［Ｍｖ］で溶媒としてメチレンクロライドを使用し、ウベローデ粘度計を用いて温度２０℃での極限粘度［η］（単位ｄｌ／ｇ）を求め、Ｓｃｈｎｅｌｌの粘度式、すなわち、η＝１．２３×１０^−４Ｍ^0.83、から算出される値（粘度平均分子量：Ｍｖ）を意味する。ここで極限粘度［η］とは各溶液濃度［ｃ］（ｇ／ｄｌ）での比粘度［η_sp］を測定し、下記式により算出した値である。

（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量は、中でも１７，０００〜３０，０００、特に１９，０００〜２７，０００であることが好ましい。また粘度平均分子量の異なる２種類以上の芳香族ポリカーボネート樹脂を混合してもよく、この場合には、粘度平均分子量が上記好適範囲外である芳香族ポリカーボネート樹脂を混合してもよい。この場合、混合物の粘度平均分子量は上記範囲となることが望ましい。

［（Ｂ）熱可塑性樹脂］
本発明の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムは、（Ｂ）熱可塑性樹脂を含んでもよい。（Ｂ）熱可塑性樹脂は（Ａ）芳香族ポリカーボネートと相溶するものが好ましい。また、透明性の面から波長５８９ｎｍでの屈折率が１．５６以下であるものが好ましく、（Ｂ）熱可塑性樹脂としては、波長５８９ｎｍでの屈折率が１．５６以下の、芳香族ポリカーボネートと相溶する熱可塑性樹脂がより好ましい。

また、好ましくは本発明で用いる（Ｂ）熱可塑性樹脂は、（Ａ）芳香族ポリカーボネートよりも屈折率が低く、波長５８９ｎｍでの屈折率が１．５６以下であって、前記（Ａ）（Ｂ）樹脂ブレンド成分の波長５８９ｎｍでの屈折率をｎａｂ、前記強化充填材（Ｃ）の波長５８９ｎｍでの屈折率をｎｃとした場合、ｎａｂとｎｃが下記式ｉ）を満足する。
式ｉ） −０．００８≦ｎａｂ−ｎｃ≦＋０．００８

かかる場合には、得られる樹脂シート・フィルムは、表面平滑性に優れるとともに、曲げ特性、表面平滑性、透明性および接着性にも優れる。特に、射出成形では充填ができないサイズ・厚みの成形品を提供することが可能なため、電子電気機器筐体用途などの熱賦形用シートとして好適に使用できる。
なお、本発明において、波長５８９ｎｍでの屈折率は後述する実施例に記載の方法により測定することができる。（Ｂ）熱可塑性樹脂の波長５８９ｎｍでの屈折率は透明性を一層向上させる点で、１．５００〜１．５５０の範囲であることがより好ましい。

（Ｂ）熱可塑性樹脂の例として、アクリル系樹脂、ポリエステル系樹脂、シリコーン系樹脂などが挙げられるが、なかでも透明性・相溶性の観点から、アクリル系樹脂、半結晶性および非晶性のポリエステル系樹脂が好ましく用いられる。したがって、（Ｂ）熱可塑性樹脂が（Ｂ−１）アクリル系樹脂又は（Ｂ−２）脂肪族ポリエステル系樹脂を含むことが好ましい。

［（Ｂ−１）アクリル系樹脂］
本発明で用いられる（Ａ）芳香族ポリカーボネートとの相溶性が高いアクリル系樹脂の例として、重量平均分子量が２０，０００以下の低分子量のポリメチルメタアクリレート（ＰＭＭＡ）、ならびにシンジオタクチック比率の高いポリメチルメタアクリレート（ＰＭＭＡ）等が挙げられる。なかでも特にポリカーボネートとの相溶性を高める目的でフェニル基等の芳香環構造を側鎖に導入された（メタ）アクリレート共重合体が好ましく用いられる。

［（メタ）アクリレート共重合体］
上述のように、好ましい一実施形態において、（メタ）アクリレート共重合体は、芳香族（メタ）アクリレート単位（ｂ１）とメチルメタクリレート単位（ｂ２）とを含有する。

尚、本発明において、「（メタ）アクリレート」は「アクリレート」と「メタクリレート」の一方又は双方をさす。また、「単位」とは、単量体を共重合させて（メタ）アクリレート共重合体を製造する際に用いられる原料単量体に由来する構造部分をさす。

芳香族（メタ）アクリレート単位（ｂ１）を構成する単量体である芳香族（メタ）アクリレートとは、エステル部分に芳香族基を有する（メタ）アクリレートのことを言う。芳香族（メタ）アクリレートとしては、例えば、フェニル（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレートを挙げることができる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらのうち、好ましくはフェニルメタクリレート、ベンジルメタクリレートであり、より好ましくはフェニルメタクリレートである。（メタ）アクリレート共重合体が芳香族（メタ）アクリレート単位（ｂ１）を有することで、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ）と混合して得られる樹脂組成物の透明性を向上させることができる。

メチルメタクリレート単位（ｂ２）を構成する単量体は、メチルメタクリレートである。

本発明に係る（メタ）アクリレート共重合体は、好ましくは芳香族（メタ）アクリレート単位（ｂ１）とメチルメタクリレート単位（ｂ２）の質量比（ｂ１／ｂ２）が５〜５０／５０〜９５のもの、即ち、芳香族（メタ）アクリレート単位（ｂ１）５〜５０質量％とメチルメタクリレート単位（ｂ２）５０〜９５質量％とを含有するものである（但し、（ｂ１）と（ｂ２）の合計は１００質量％である）。（メタ）アクリレート共重合体（Ｂ）中の芳香族（メタ）アクリレート単位（ｂ１）の含有率が５質量％以上でメチルメタクリレート単位（ｂ２）の含有率が９５質量％以下であれば、（メタ）アクリレート共重合体（Ｂ）の高添加領域において透明性が維持され、芳香族（メタ）アクリレート単位（ｂ１）の含有率が５０質量％以下でメチルメタクリレート単位（ｂ２）の含有率が５０質量％以上であれば、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ）との相溶性が高過ぎず、成形品表面への移行性が低下しないため、表面硬度が低下しない。

また、（メタ）アクリレート共重合体（Ｂ）の高添加領域において、より一層透明性を維持しつつ高い表面硬度を発現することから、（メタ）アクリレート共重合体（Ｂ）は、芳香族（メタ）アクリレート単位（ｂ１）１０〜３０質量％及びメチルメタクリレート単位（ｂ２）７０〜９０質量％を含有することが好ましい（但し、（ｂ１）と（ｂ２）の合計は１００質量％である）。

（メタ）アクリレート共重合体中の芳香族（メタ）アクリレート単位（ｂ１）の含有率が１０質量％以上でメチルメタクリレート単位（ｂ２）の含有率が９０質量％以下であれば、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ）との相溶性が高過ぎず、成形品表面への移行性が低下しないため、表面硬度が低下せず、芳香族（メタ）アクリレート単位（ｂ１）の含有率が３０質量％以下でメチルメタクリレート単位（ｂ２）の含有率が７０質量％以上であれば、（メタ）アクリレート共重合体の高添加領域において透明性が維持される。

また、（メタ）アクリレート共重合体の質量平均分子量は、５，０００〜３０，０００であり、１０，０００〜２５，０００が好ましく、１３，０００〜２０，０００が特に好ましい。（メタ）アクリレート共重合体の質量平均分子量が５，０００〜３０，０００において、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ）との相溶性が良好であり、表面硬度の向上効果に優れる。

なお、（メタ）アクリレート共重合体の質量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）、及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、溶媒としてクロロホルムやテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を使用したゲルパーミエーションクロマトグラフィーを用いて測定を行うことができる。なお、分子量はポリスチレン（ＰＳ）換算の値である。

（Ｂ−２）ポリエステル系樹脂
本発明で用いられる（Ａ）芳香族ポリカーボネートとの相溶性が高いポリエステル系樹脂の例としては、脂環式ポリエステル樹脂が挙げられる。例えば、ジカルボン酸成分とジオール成分と、必要に応じて他の少量の成分とを、エステル化またはエステル交換反応させ、次いで、重縮合反応させてなるものである。ジカルボン酸成分は、脂環式ジカルボン酸またはそのエステル形成性誘導体を主成分とする。また、ジオール成分は、脂環式ジオールを主成分とする。ここで「主成分」とは、例えば、ジカルボン酸成分またはジオール成分に対し、それぞれ、８０モル％以上を占めることをいうものとする。

脂環式ジカルボン酸またはそのエステル形成性誘導体としては、脂環式構造にカルボキシル基が２つ結合したものであれば特に限定されるものではない。具体的には例えば、１，２−シクロヘキサンジカルボン酸、１，３−シクロヘキサンジカルボン酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、１，４−デカヒドロナフタレンジカルボン酸、１，５−デカヒドロナフタレンジカルボン酸、２，６−デカヒドロナフタレンジカルボン酸、２，７−デカヒドロナフタレンジカルボン酸、およびそのエステル形成性誘導体等が挙げられる。

これらの中でも、炭素数６〜１２の脂環式ジカルボン酸またはそのエステル形成性誘導体が好ましく、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸またはそのエステル形成性誘導体がより好ましく、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸がさらに好ましい。１，４−シクロヘキサンジカルボン酸の様な脂環式ジカルボン酸は、エステル形成性誘導体に比べてコストがかからない点から好ましい。

１，４−シクロヘキサンジカルボン酸を採用する場合、そのトランス体とシス体との比率は、好ましくは８０／２０〜１００／０であり、より好ましくは８５／１５〜１００／０であり、さらに好ましくは９０／１０〜１００／０であり、特に好ましくは９５／５〜１００／０である。このような範囲内とすることで、得られる脂環式ポリエステル樹脂の耐熱性をより良好なものとすることができる。

本発明における（Ｂ−２）脂環式ポリエステル樹脂のジカルボン酸成分は、脂環式ジカルボン酸またはそのエステル形成性誘導体を、全ジカルボン酸成分に対して、８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上含有するものである。その他のジカルボン酸成分としては、芳香族ジカルボン酸、脂肪族ジカルボン酸等が挙げられる。具体的には、テレフタル酸、フタル酸、イソフタル酸、１，４−フェニレンジオキシジカルボン酸、１，３−フェニレンジオキシジ酢酸、４，４−ジフェニルジカルボン酸、４，４'−ジフェニルエーテルジカルボン酸、４，４−ジフェニルケトンジカルボン酸、４，４'−ジフェノキシエタンジカルボン酸、４，４−ジフェニルスルホンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸、コハク酸、グルタン酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ウンデカジカルボン酸およびドデカジカルボン酸、ならびに、これらの炭素数１〜４アルキルエステル若しくはハロゲン化物等が挙げられる。

脂環式ジオール成分としては、脂環式構造に水酸基が２つ結合したものであれば特に限定されるものではないが、５員環または６員環に水酸基が２つ結合した脂環式ジオールであることが好ましい。脂環式ジオールとして、５員環または６員環の脂環式ジオールを用いることにより、得られるポリエステル樹脂の耐熱性を高くすることができる。

このような脂環式ジオールとしては例えば、１，２−シクロペンタンジメタノール、１，３−シクロペンタンジメタノール、ビス（ヒドロキシメチル）トリシクロ、［５．２．１．０］デカン等の５員環ジオール、１，２−シクロヘキサンジオール、１，３−シクロヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジオール、１，２−シクロヘキサンジメタノール、１，３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、２，２−ビス（４−ヒドロキシシクロヘキシル）−プロパン等の６員環ジオール等が挙げられる。これらの中でも、１，２−シクロヘキサンジメタノール、１，３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノールが好ましく、１，４−シクロヘキサンジメタノールがより好ましい。１，４−シクロヘキサンジメタノールは、メチロール基がパラ位にあるので反応性が高く、高重合度ポリエステルが得やすいこと、高いガラス転移温度のポリエステル樹脂が得られること、および工業生産品であり入手が容易であるという利点がある。１，４−シクロヘキサンジメタノールのトランス体とシス体の比率は６０／４０〜１００／０の範囲内にあることが好ましい。

本発明において、ジオール成分としては上記のような脂環式ジオールを全ジオール成分に対して、８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上含有するものである。その他のジオール成分としては、脂肪族ジオール、芳香族ジオール等が挙げられる。脂環式ジオールが８０モル％未満では、芳香族ポリカーボネート樹脂との相溶性が劣り透明性が低下し、さらに耐熱性が劣ることがある。

具体的なその他のジオール成分としては、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブタンジオール、ペンタンジオールおよびヘキサンジオール等の脂肪族ジオール、ならびに、キシリレングリコール、４，４−ジヒドロキシビフェニル、２，２−ビス（４'−ヒドロキシフェニル）プロパン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルホンおよびビス（４−β−ヒドロキシエトキシフェニル）スルホン酸等の芳香族ジオール等が挙げられる。

本発明の好ましい実施形態において、（Ｂ−２）脂肪族ポリエステル系樹脂としてジカルボン酸成分としての１，４−シクロヘキサンジカルボン酸およびジオールとしての１，４−シクロヘキサンジメタノールを重縮合反応させたものを用いることが好ましい。したがって、一実施形態において、（Ｂ−２）脂肪族ポリエステル系樹脂は、ポリシクロヘキサンジメタノール−シクロヘキサンジカルボキシレート（ＰＣＣ）である。

さらに、本発明における（Ｂ−２）脂環式ポリエステル樹脂は、前記ジオール成分および前記ジカルボン酸成分以外の少量の共重合成分を含んでいてもよい。このような共重合成分としては、グリコール酸、ｐ−ヒドロキシ安息香酸、ｐ−β−ヒドロキシエトキシ安息香酸等のヒドロキシカルボン酸、アルコキシカルボン酸、ステアリルアルコール、ベンジルアルコール、ステアリン酸、ベヘン酸、安息香酸、ｔｅｒｔ−ブチル安息香酸、ベンゾイル安息香酸等の単官能成分、トリカルバリル酸、トリメリット酸、トリメシン酸、ピロメリット酸、ナフタレンテトラカルボン酸、没食子酸、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、グリセロール、ペンタエリスリトール、シュガーエステル等の三官能以上の多官能成分等が用いられてもよい。これらの成分は、Ｂ成分の１０モル％以下であることが好ましい。

本発明において、ジカルボン酸成分とジオール成分とのエステル化反応またはエステル交換反応における使用比率としては、ジオール成分の合計量が、ジカルボン酸成分の合計量に対し、モル比で１〜２倍であるのが好ましい。特に、ジオール成分として１，４−シクロヘキサンジメタノールなどの高沸点のものを主成分とする場合には、モル比で１〜１．２倍であるのが好ましい。

本発明における（Ｂ−２）脂環式ポリエステル樹脂の固有粘度は、０．４〜１．５ｄｌ／ｇが好ましく、中でも０．５〜１．３ｄｌ／ｇ、更には０．６〜１．５ｄｌ／ｇ、特に０．７〜１．４ｄｌ／ｇであることが好ましい。固有粘度を０．４ｄｌ／ｇ以上とすることにより機械的強度がより向上し、１．５ｄｌ／ｇ以下とすることにより、流動性がより向上し、より成形しやすくなるので好ましい。さらに、得られたポリエステル樹脂は必要に応じて固相重合を行い、より固有粘度の高いものとしてもよい。

ここで、固有粘度は、フェノール／テトラクロロエタン（重量比１／１）混合液を溶媒としてウベローデ型粘度計を用いて３０℃で測定することにより求められる。

本発明における（Ｂ−２）脂環式ポリエステル樹脂の末端カルボン酸濃度は、７０μｅｑ／ｇ以下であることが好ましく、中でも４０μｅｑ／ｇ以下、更には３０μｅｑ／ｇ以下、特に１０μｅｑ／ｇ以下であることが好ましい。末端カルボン酸濃度が７０μｅｑ／ｇ以下となることで、本発明の樹脂組成物の耐湿熱性がより向上する傾向にあり好ましい。

尚、末端酸価のコントロールは、後述の製造において、例えば、原料である１，４−シクロヘキサンジカルボン酸と１，４−シクロヘキサンジメタノールの使用割合のコントロールにより、或いは、ジオール原料としてアルキレンジオール、特に炭素数２〜１０のアルキレンジオールを併用することにより、行うことができる。

本発明における（Ｂ−２）脂環式ポリエステル樹脂の融点は、例えば、ジカルボン酸成分として１，４−シクロヘキサンジカルボン酸を主成分とし、ジオール成分として１，４−シクロヘキサンジメタノールを主成分とする脂環式ポリエステル樹脂の場合、好ましくは２００〜２５０℃、より好ましくは２１０〜２３０℃、さらに好ましくは２１５〜２３０℃である。

本発明に用いる脂環式ポリエステル樹脂の原料である１，４−シクロヘキサンジカルボン酸としては、波長３４０ｎｍでの光線透過率が大きいことが、得られる脂環式ポリエステル樹脂の光線透過率の点から好ましい。この光線透過率が低すぎると、得られる脂環式ポリエステル樹脂のＹＩ値が増加し、又脂環式ポリエステル樹脂の光線透過率も低くなる傾向がある。具体的には、この光線透過率として、以下の方法により測定した光線透過率（以下、Ｔ−３４０と略記することがある。）が、８５%以上、中でも８７％以上であることが好ましい。

このＴ−３４０は、分光光電光度計を用いて、２規定の水酸化カリウム溶液を光路長１０ｍｍの石英セルに入れてゼロ補正をした後、２規定の水酸化カリウム溶液５０ｍｌに対して１，４−シクロヘキサンジカルボン酸５．０ｇの割合で溶解した液を、光路長１０ｍｍ の石英セルに入れ、該液について測定した波長３４０ｎｍでの光線透過率である。

尚、本発明に用いる脂環式ポリエステル樹脂の原料において、トランス体９０モル％以上の原料１，４−シクロヘキサンジカルボン酸を製造する方法としては、例えば１，４−シクロヘキサンジカルボン酸のシス体、又はシス体とトランス体との混合物の熱異性化法が挙げられる。シス体とトランス体との水などへの溶解度差を利用した公知の晶析法では、得られる１，４−シクロヘキサンジカルボン酸のＴ−３４０が低く、得られる脂環式ポリエステル樹脂の光線透過率が不十分となる。従ってトランス体の割合が９０モル％以上で、Ｔ−３４０が８５％以上の、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸を用いることが好ましいとの観点から、熱異性化法が好ましい。

上記熱異性化は、シス−１，４−シクロヘキサンジカルボン酸と、トランス−１，４−シクロヘキサンジカルボン酸との混合物、またはシス−１，４−シクロヘキサンジカルボン酸を、不活性雰囲気下で、１８０℃以上でトランス−１，４−シクロヘキサンジカルボン酸の融点未満の温度域にて加熱処理することにより行うことができる。なお、本発明でいうトランス−１，４−シクロヘキサンジカルボン酸の融点は、実際の異性化反応の条件下でのトランス−１，４−シクロヘキサンジカルボン酸の融点をいう。

更に、本発明に用いる脂環式ポリエステル樹脂は、ペレット状とした後に、必要に応じて固相重合を行い、更に高い固有粘度のものとしたものを用いてもよい。

本発明に用いる脂環式ポリエステル樹脂は、ジオール単位の８０モル％以上が１，４−シクロヘキサンジメタノールであるものが、ポリエステル樹脂の耐熱性の点で好ましい。

又、ジオール単位の８０モル％以上９９．５モル％以下が１，４−シクロヘキサンジメタノール単位であり、０．５モル％以上２０モル％以下が炭素数２〜１０のアルキレンジオール単位であるものが好ましく、中でも１，４−シクロヘキサンジメタノール単位が９０モル％以上９９．５モル％以下であり、炭素数２〜１０のアルキレンジオール単位が０．５モル％以上１０モル％以下であるものが、耐加水分解性が高いので好ましい。

樹脂成分として（Ｂ−２）ポリエステル系樹脂を含む場合には、後述するエステル交換反応防止剤を含むことが好ましい。かかる場合には、樹脂組成物の溶融混練時のエステル交換反応が抑制され、着色の抑制、衝撃強度が向上し得る。

＜配合量＞
（Ｂ）熱可塑性樹脂の含有量としては、（Ｂ）の屈折率によるところが大きいが、ポリカーボネートの物性を大きく損なわないためには（Ａ）および（Ｂ）の合計が１００質量部に対し、（Ａ）芳香族ポリカーボネート６０〜９０質量部、（Ｂ）熱可塑性樹脂１０〜４０質量部が含まれる範囲、すなわち、（Ａ）／（Ｂ）（質量比）＝６０／４０〜９０／１０の範囲とすることが好ましい。

［（Ｃ）強化充填材］
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物およびこれからなるフィルム・シートは、成形品の曲げ弾性率、曲げ強度等の曲げ特性を高めるために（Ｃ）強化充填材（以下、「（Ｃ）成分」と称す場合がある。）を含有することを特徴とする。なお、本明細書において「充填材」と「フィラー」とは同義である。

本発明で用いる（Ｃ）強化充填材としては、芳香族ポリカーボネート樹脂組成物およびこれから得られるフィルム・シートの補強効果に優れることから、ガラス系強化材および炭素系強化材から選択される少なくとも一種を用いることが好ましく、特にガラス系強化材を用いることが好ましい。いずれの充填材もその形状から（ｃ−１）繊維状充填材、（ｃ−２）板状充填材に分類される。すなわち、本発明の一実施形態において、（Ｃ）強化充填材は、（ｃ−１）繊維状フィラーおよび（ｃ−２）板状フィラーからなる少なくとも一種を含む。より好ましい実施形態において、（Ｃ）強化充填材は、（ｃ−１）繊維長１０ｍｍ以下、好ましくは７ｍｍ以下、より好ましくは５ｍｍ以下の繊維状フィラーおよび（ｃ−２）平均粒径が２０００μｍ以下、好ましくは１５００μｍ以下、より好ましくは１０００μｍ以下の板状フィラーからなる少なくとも１種を含む。

＜ガラス系強化材＞
本発明で用いるガラス強化材のガラス組成には特に制限はなく、Ａガラス、Ｃガラス、Ｅガラスなどのガラス組成からなるものなどを用いることができるが、特に以下のような成分組成の無アルカリガラスであるＥガラスが（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂の熱安定性に悪影響を及ぼさないこと、および（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂の分子量低下を抑制しうることから好ましい。

（Ｅガラス組成：質量％）
ＳｉＯ_２：５２〜５６
Ａｌ_２Ｏ_３：１２〜１６
Ｆｅ_２Ｏ_３：０〜０．４
ＣａＯ：１６〜２５
ＭｇＯ：０〜６
Ｂ_２Ｏ_３：５〜１３
ＴｉＯ_２：０〜０．５
Ｒ_２Ｏ（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）：０〜０．８

本発明で用いるガラス強化充填材は、芳香族ポリカーボネート樹脂組成物の補強効果および透明性の観点から、（ｃ−１）繊維状充填材としては長さ１〜１０ｍｍ程度に切りそろえた「チョップドストランド」、長さ１０〜５００μｍ程度に粉砕した「ミルドファイバー」などに代表されるガラス繊維、（ｃ−２）板状充填材としてはガラスフレークに代表される板状形状のガラス材が用いられる。

これらのガラス強化充填材は、後述の（Ｄ）成分等の表面処理剤により表面処理されたものであってもよく、このような表面処理により、樹脂成分とガラス強化充填材との接着性が向上し、高い機械的強度を達成することができるようになる。

（ｃ−１）ガラス繊維状充填材（繊維状のガラス繊維）として、チョップドストランド、ロービングガラス等が挙げられる。樹脂成分とガラス繊維の（長繊維）マスターバッチ等の配合時のガラス繊維の形態を問わず、公知のいかなる形態のガラス繊維も使用可能であるが、本発明においては、生産性の観点よりチョップドストランド（チョップドガラス繊維）が好ましい。
ガラス繊維チョップドストランドとは、ガラス単繊維（フィラメント）を数十本から数千本束ねたガラス繊維（ストランド）を所定の長さに切断したものであり、ガラス繊維を長さ方向に直角に切断した場合の繊維径の断面形状が、通常、真円状、楕円状、扁平状又は多角形状となるものである。なかでもシートの反り、表面平滑性、曲げ物性の面から、断面形状が楕円状または扁平状のものを用いることが好ましい。したがって、本発明の一実施形態において、（Ｃ）の強化充填材は（ｃ−１）繊維状フィラーを含み、（ｃ−１）繊維状フィラーの繊維径断面形状が扁平形状または楕円形状である。

ガラス繊維チョップドストランドとしては、円柱状や角柱状等の略柱状の形状を有するものであって、その平均繊維径が１〜２５μｍ、特に８〜１５μｍであり、長軸方向の平均繊維長さが１〜１０ｍｍ、好ましくは１〜７ｍｍ、特に好ましくは２〜５ｍｍのものが好ましく用いられる。

平均繊維径が１μｍ未満のチョップドストランドでは、嵩密度が小さく、ガラス繊維の均一分散性が低下し、成形加工性が損なわれる傾向にある。また、平均繊維径が２５μｍより大きいと、成形品の外観が損なわれ、補強効果が不十分となる傾向がある。また、平均繊維長さが短か過ぎるものは補強効果が不十分である場合があり、長過ぎるものは混練時の作業性や成形加工性が損なわれる場合があるため好ましくない。

［断面扁平形状ガラス繊維（ｃ−１）］
本発明の一実施形態において、繊維状充填材は、繊維径断面形状が扁平形状である繊維状フィラー（ｃ−１）（以下、「断面扁平形状ガラス繊維」または「断面扁平ガラス繊維」ともいう）を含む。かかる断面扁平形状ガラス繊維は、例えば、繊維断面の長径の平均値が１０〜５０μｍ、長径と短径との比（長径／短径）の平均値が１．５〜８である。このようなガラス繊維を用いることで、本発明のポリカーボネート樹脂組成物およびこれからなるフィルム・シートの流動性、剛性、低ソリ性、耐衝撃性、低異方性を効果的に高めることができる。

本発明の扁平断面ガラス繊維の繊維断面の長径の平均値は、通常１０〜５０μｍ、好ましくは、１５〜４０μｍ、より好ましくは２０〜３５μｍ、さらに好ましくは２４〜３０μｍであり、特に好ましくは２５〜３０μｍである。

また、長径と短径との比（長径／短径）（扁平比）の平均値は、好ましくは１．６〜７、より好ましくは１．７〜６、さらに好ましくは１．８〜５である。このような範囲の長径と短径の比（長径／短径）の平均値を有する扁平断面ガラス繊維を用いることで本発明のポリーボネート樹脂の流動性や低ソリ性、耐衝撃性を向上させ、異方性を低減することができる。

本発明に用いる扁平断面ガラス繊維としては、断面形状は、扁平断面の他、楕円状、繭状、三つ葉状、及びこれに類する形状の非円形形状が含まれるが、なかでも機械的強度、低ソリ性、異方性の観点より、扁平状または楕円状が好ましく、扁平状が特に好ましい。

また、扁平断面ガラス繊維の平均繊維長と平均繊維径の比（アスペクト比）は、通常２〜１２０、好ましくは２．５〜７０、より好ましくは３〜５０である。扁平断面ガラス繊維の平均繊維長と平均繊維径の比（アスペクト比）が、２未満の場合は、機械的強度が低下する傾向にあり、逆に１２０を超える場合は、ソリや異方性が大きくなるほか、成形品外観が著しく悪化する傾向にある。

かかる扁平断面ガラス繊維の平均繊維径（直径）とは、扁平断面形状を同一面積の真円形に換算したときの数平均繊維径（直径）をいう。また、扁平断面ガラス繊維以外の繊維状充填材の平均繊維長および平均繊維径も同様の方法で算出される。すなわち、平均繊維長とは、断面形状を同一面積の真円形に換算したときの数平均繊維径（直径）をいう。また平均繊維長とは、繊維の長軸方向の長さの数平均値をいう。なお、数平均繊維長および数平均繊維径は、成形品の高温灰化、溶剤による溶解、並びに薬品による分解等の処理で採取される充填材残渣を光学顕微鏡にて観察した画像から画像解析装置によって算出される値である。また、かかる値の算出に際しては繊維径を目安にそれ以下の長さのものはカウントしない方法による値である。また、本明細書において、扁平断面ガラス繊維の繊維断面の長径および短径は、ガラス繊維の断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、その観察画像から求めることができる。即ち、観察画像において、図１に示すように、扁平ガラス繊維の断面（横断面Ｓ）に外接する長方形Ｒの長辺Ｒａから長径Ａの長さ、短辺Ｒｂから短径Ｂの長さを算出し、それぞれ数平均をとることで得られる。なお、繊維状充填材の数平均繊維径・数平均繊維長・数平均長径・数平均短径は任意に選択した１０００個の繊維についての数平均値を指す。

本発明におけるガラス繊維チョップドストランドは、後述の（Ｄ）成分等の表面処理剤により表面処理されたものであってもよく、このような表面処理により、単繊維が収束するとともに繊維の表面に潤滑性が与えられ、繊維表面の損傷が防止され、また、ガラス繊維と樹脂成分との接着性が向上し、高い機械的強度が達成されるようになる。

ガラス繊維ミルドファイバーとは、上述したガラス繊維（ストランド）を粉砕したものであり、円柱状や角柱状等の略柱状の形状を有し、その平均繊維径は１〜２５μｍ、好ましくは５〜１５μｍであり、平均繊維長さは１〜５００μｍ、好ましくは１０〜３００μｍ、更に好ましくは２０〜２００μｍのものが好ましい。

平均繊維径が１μｍ未満の短繊維のミルドファイバーでは、成形加工性が損なわれ、また、平均繊維径が２５μｍより大きいと、成形品の外観が損なわれ、補強効果が不十分となる傾向がある。

このミルドファイバーについても、後述の（Ｄ）成分等の表面処理剤で表面処理したものを用いることにより、樹脂成分との接着性を改良して、樹脂組成物の機械的物性をより一層高めることができる。

ガラスフレークとは、通常、平均粒径が１０〜４０００μｍ、平均厚みが０．１〜１０μｍで、アスペクト比（平均最大径／平均厚みの比）が２〜１０００程度の鱗片状のガラス粉末である。本発明で用いるガラスフレークは、平均粒径２０００μｍ以下、特に１００〜１５００μｍで、平均厚みが０．１〜１０μｍ、特に０．４〜６μｍでアスペクト比が１０〜８００、特に５０〜６００のものが好ましい。

ガラスフレークの平均粒径が２０００μｍを超えるものは、樹脂組成物の各成分を配合する際に分級を起こすため、樹脂成分との均一分散が困難となり、また成形品の外観に斑を生じる傾向がある。ただし、平均粒径が小さ過ぎると補強効果が不十分である場合がある。また、平均厚みが薄過ぎると強度不足で混練中に破砕しやすく、厚過ぎると補強効果が不十分となったり、成形加工性が損なわれるため好ましくない場合がある。

このガラスフレークについても、ガラス繊維の場合と同様に、樹脂成分との接着性を改良するために、後述の（Ｄ）成分等の表面処理剤で表面処理したものを使用してもよい。

なお、本発明において、ガラスフレークなどの板状充填材の粒径とは、粒状ガラス又はガラスフレークを２枚の平行な板で挟んだときに、この２枚の板の距離が最も大きくなるときの当該距離に相当する長さをさす。また、板状充填材の平均粒径、平均厚みは、板状充填材をガラス上に極力重ならないように広げ、光学顕微鏡により４０〜１００倍で観察し、撮影をした後、任意に選択した１０００個の板状充填材の各々について、最大長さ等をノギスにて測定し、加算平均をとることにより求めることができる。これらの値として、市販品についてはカタログ値を採用することができる。

本発明において、ガラス強化材は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。例えば、平均繊維径や平均長さなどの異なるガラス繊維（ミルドファイバーを含む）の２種以上を併用してもよく、平均粒径や、平均厚さ、アスペクト比の異なるガラスフレークの２種以上を併用してもよく、１種又は２種以上のガラス繊維（ミルドファイバーを含む）を組み合わせて用いたり、１種又は２種以上のフレークと、１種又は２種以上のガラス繊維（ミルドファイバーを含む）とを組み合わせて用いてもよい。

また寸法安定化を目的に本発明の範囲を損なわない範囲で、収縮率の異方性改善、およびシートおよびその熱賦形品の反りを改善する目的で球状のガラスビーズを併用することができる。

＜炭素系強化材＞
炭素系強化材としては、（ｃ−１）繊維状フィラーとして炭素繊維、カーボンナノチューブ等、（ｃ−２）板状フィラーとして黒鉛が挙げられ、これらのうち、炭素繊維、黒鉛が好ましく用いられる。

炭素系強化材のうち、炭素繊維等の繊維状の炭素系強化材は、その平均繊維径が１〜２５μｍ、特に７〜１５μｍであり、長軸方向の平均繊維長さが１〜１０ｍｍ、好ましくは１〜７ｍｍ、特に好ましくは２〜５ｍｍのものが好ましく用いられる。

平均繊維径が１μｍ未満では、嵩密度が小さく、均一分散性が低下し、成形加工性が損なわれる傾向にある。また、平均繊維径が２５μｍより大きいと、成形品の外観が損なわれ、補強効果が不十分となる傾向がある。また、平均繊維長さが短か過ぎるものは補強効果が不十分であり、長過ぎるものは混練時の作業性や成形加工性が損なわれるため好ましくない場合がある。

また、黒鉛等の板状（フレーク状）の炭素系強化材は、通常、平均粒径が１０〜４０００μｍ、平均厚みが数μｍで、アスペクト比（平均最大径／平均厚みの比）が２〜２００程度であることが好ましく、平均粒径２０００μｍ以下、特に５００〜１５００μｍで、平均厚みが１〜１０μｍ、特に２〜６μｍでアスペクト比が１０〜１８０、特に５０〜１５０のものが好ましい。平均粒径が２０００μｍを超えるものは、樹脂組成物の各成分を配合する際に分離を起こすため、樹脂成分との均一分散が困難となり、また成形品に斑を生じる傾向がある。ただし、平均粒径が小さ過ぎると補強効果が不十分である。また、平均厚みが薄過ぎると強度不足で混練中に破砕しやすく、厚過ぎると補強効果が不十分となったり成形加工性が損なわれるため好ましくない。

なお、本発明において、炭素系強化材の粒径とは、炭素系強化材を２枚の平行な板で挟んだときに、この２枚の板の距離が最も大きくなるときの当該距離に相当する長さをさす。また、平均繊維径、平均繊維長さ、平均粒径、平均厚みは、炭素系強化材をガラス上に極力重ならないように広げ、光学顕微鏡により４０〜１００倍で観察し、撮影をした後、任意に選択した１０００個の炭素系強化材の各々について、最大直径や長さ等をノギスにて測定し、加算平均をとることにより求めることができる。これらの値として、市販品についてはカタログ値を採用することができる。

本発明において、炭素系強化材は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。例えば、材質、平均粒径や形状の異なる炭素系強化材の２種以上を併用してもよい。

＜その他の強化材＞
上記の強化材の他、本発明においては、珪酸塩系強化材も用いることができ、（ｃ−１）繊維状フィラーとしてワラストナイト等、（ｃ−２）板状フィラーとしてタルク、マイカ等を用いることができる。またその他繊維状フィラーとして金属繊維や、チタン酸カリウムウイスカー、炭酸カルシウムウイスカー、ホウ酸アルミニウムウイスカー、酸化チタンウイスカー、酸化亜鉛ウイスカー、硫酸マグネシウムウイスカーといったウイスカーや、板状フィラーとしては金属フレーク、シリカ、アルミナ、炭酸カルシウム等を用いることもできる。これらのその他の強化材についても、１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。

＜配合量＞
本発明の一形態において、芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムは、（Ａ）芳香族ポリカーボネートおよび（Ｃ）強化充填材の合計１００質量部において、（Ｃ）強化充填材を２０〜６０質量部含む。すなわち、（Ａ）／（Ｃ）（質量比）が８０／２０〜４０／６０の範囲である。（Ｃ）強化充填材の含有量が上記下限より少ないと、（Ｃ）強化充填材を配合したことによる強度向上効果を十分に得ることができない場合があり、上記上限より多いと表面平滑性が損なわれる傾向にある。より好ましくは（Ａ）／（Ｃ）（質量比）が８０／２０〜５０／５０の範囲であり、さらに好ましくは８０／２０〜６０／４０の範囲である。

本発明の一形態において、（Ａ）芳香族ポリカーボネート６０〜９０質量部、（Ｂ）芳香族ポリカーボネートと相溶する波長５８９ｎｍでの屈折率が１．５６以下の熱可塑性樹脂１０〜４０質量部からなる樹脂成分１００質量部に対し、（Ｃ）強化充填材５〜４５質量部を含む。すなわち、（Ａ＋Ｂ）／（Ｃ）（質量比）が１００／５〜１００／４５の範囲である。（Ｃ）強化充填材の含有量が上記下限より少ないと、（Ｃ）強化材を配合したことによる強度向上効果を十分に得ることができない場合があり、上記上限より多いと表面平滑性が損なわれ、透明性が低下する傾向にある。より好ましくは（Ａ＋Ｂ）／（Ｃ）（質量比）が１００／１０〜１００／４０の範囲であり、さらに好ましくは１００／１５〜１００／３５の範囲である。

［（Ｄ）表面処理剤］
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムは、特に、（Ｃ）強化充填材と樹脂成分との接着性を高めるために、また、ガラス強化材や珪酸塩系強化材等の（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂の分解を促進する作用を奏する（Ｃ）強化充填材を用いる場合において、この分解促進作用を抑制するために、（Ｄ）表面処理剤（以下、「（Ｄ）成分」と称す場合がある。）を更に含有していてもよい。なお、市販のガラス繊維やガラスフレークなどのガラス強化材は、通常、これらの（Ｄ）表面処理剤で処理されているため、このような表面処理強化材を用いる場合には、更に（Ｄ）表面処理剤を配合する必要はない。

また、炭素系強化材も、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂の劣化の問題がないため、（Ｄ）表面処理剤を配合しなくてもよい場合がある。

（Ｄ）表面処理剤の配合については、予め強化材を表面処理したものに限定されるものではなく、樹脂組成物調製時に原料として表面処理剤を添加する方法でもよい。

（Ｄ）表面処理剤としては、（Ｄ−１）下記式（１）で表される有機シラン化合物及び／又は（Ｄ−２）シリコーン化合物を用いることができる。
（Ｒ^１Ｏ）_pＳｉＲ^２ _4-p …（１）
（式中、Ｒ^１及びＲ^２は有機基を表し、ｐは１〜４の整数を表す。）

Ｒ^１及びＲ^２で表される有機基としては、脂肪族、芳香族及び脂環式の各種の炭化水素基が挙げられる。これらの炭化水素基はエチレン性不飽和結合を有していても良く、また内部にエーテル結合やエステル結合などを含有していても良く、更にはエポキシ基、アミノ基などの反応性の官能基を有していても良い。

好ましくはＲ^１は、炭素数１〜４の脂肪族炭化水素基であり、Ｒ^２は炭素数６〜１２の芳香族もしくは脂環式炭化水素基、炭素数１〜１２の脂肪族炭化水素基、炭素数２〜１６のエチレン性不飽和結合を有する炭化水素基、又は炭素数３〜１５のエポキシ基を有する炭化水素基である。特に好ましいのはＲ^１が炭素数１〜４の脂肪族炭化水素基であり、Ｒ^２が炭素数１〜１２の脂肪族炭化水素基であるものである。

この（Ｄ−１）有機シラン化合物は、Ｒ^１及びＲ^２をそれぞれ１個以上有するものが好ましく、従って、ｐは好ましくは１〜３である。

炭素数６〜１２の芳香族若しくは脂環式炭化水素基としては、フェニル基、シクロヘキシル基などが挙げられ、炭素数１〜１２の脂肪族炭化水素基としては、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、イソブチル基、デシル基などが挙げられ、炭素数２〜１６のエチレン性不飽和結合を有する炭化水素基としては、ビニル基、アリル基、イソプロペニル基、ブテニル基更にはメタクリロキシプロピル基、アクリロシキプロピル基などの内部にエステル結合を有するものが挙げられ、炭素数３〜１５のエポキシ基を有する炭化水素基としては、３，４−エポキシシクロヘキシル基、グリシドキシプロピル基などが挙げられる。

本発明で用いる（Ｄ−１）有機シラン化合物の具体例としては、トリメチルシラン、トリメトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、オクチルトリメトキシシラン、デシルトリメトキシシラン、ジメチルジメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、トリメチルメトキシシラン、イソブチルトリメトキシシラン、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリス（β−メトキシエトキシ）シラン、β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ−メタクリロキシプロピルメチルジメトキシシラン、γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、フェニルトリメトキシシランなどが挙げられる。

これらの（Ｄ−１）有機シラン化合物は、１種を単独で用いても良く、２種以上を併用しても良い。

本発明に用いる（Ｄ−２）シリコーン化合物としては、ポリオルガノハイドロジェンシロキサン類、及びオルガノポリシロキサン類のいずれであっても良い。また、その分子量についても特に制限されず、オリゴマー及びポリマーのいずれの群に属するものであっても良い。より具体的には、特公昭６３−２６１４０号公報に記載されている式（イ）〜式（ハ）で表されるポリオルガノハイドロジェンシロキサン類、及び特公昭６３−３１５１３号公報に記載されている式で表される炭化水素オキシシロキサン類などが好ましい。（Ｄ）成分として用いるシリコーン化合物は、ポリオルガノハイドロジェンシロキサン類から選択されるのが好ましい。例えば、下記式（２）を繰り返し単位とするポリシロキサン、ならびに下記式（３）又は（４）で表される化合物を用いるのが好ましい。

（Ｒ）_α（Ｈ）_βＳｉＯ …（２）
（上記式中、Ｒは炭素数１〜１０の直鎖状又は分岐状のアルキル基であり、α及びβの合計は２である。）

（上記式中、Ａ及びＢは各々以下の群から選ばれる基であり、ｒは１〜５００の整数である。）

（上記式中、Ａ及びＢは前記式（３）中におけるそれぞれと同義であり、ｔは１〜５０の整数である。）

（Ｄ−２）シリコーン化合物としては市販品のシリコーンオイル、例えば、ＳＨ１１０７（東レ・ダウコーニング・シリコーン（株）製品）を用いることができる。

これらの（Ｄ−２）シリコーン化合物は１種を単独で用いても良く、２種以上を併用しても良い。
また、本発明では、（Ｄ）表面処理剤として、（Ｄ−１）有機シラン化合物の１種又は２種以上と（Ｄ−２）シリコーン化合物の１種又は２種以上とを併用しても良い。

本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムが（Ｄ）表面処理剤を含む場合、（Ｄ）表面処理剤は（Ｃ）強化充填材に対して０．１〜１０質量％、特に１〜５質量％の範囲で含むことが好ましい。

（Ｄ）表面処理剤は、（Ｃ）強化充填材の表面の活性点を被覆して樹脂成分の劣化を防止し、また、（Ｃ）強化充填材と樹脂マトリックスとの密着性を高めて機械的物性をより一層高める機能を発揮するが、（Ｄ）表面処理剤の配合量が少な過ぎると、この効果を十分に得ることができず、得られる樹脂組成物の熱安定性や機械的強度、色相、耐熱性及び耐湿熱性も低下する。逆に（Ｄ）表面処理剤の配合量が多過ぎると溶融混練時にガスが発生し、モールドデポジットの原因となりやすい。

なお、一般に（Ｄ−１）有機シラン化合物よりも（Ｄ−２）シリコーン化合物の方が少量で効果を発現するので、（Ｄ）表面処理剤として（Ｄ−２）シリコーン化合物を用いる場合には、（Ｃ）強化充填材に対し１〜５質量％とすることが好ましい。

［その他の成分］
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シートおよびフィルムは、上記（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂、および必要に応じて（Ｂ）熱可塑性樹脂、後述するその他の樹脂を含む樹脂成分ならびに（Ｃ）強化充填材の他に、必要に応じてその他の成分を含有していてもよい。本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムが含有し得るその他の成分としては、例えば以下のようなものが挙げられる。

＜リン系熱安定剤＞
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シートおよびフィルムはリン系熱安定剤を含有することができる。リン系熱安定剤は一般的に、樹脂成分を溶融混練する際、高温下での滞留安定性や樹脂成形品使用時の耐熱安定性向上に有効である。

本発明で用いるリン系熱安定剤としては、亜リン酸、リン酸、亜リン酸エステル、リン酸エステル等が挙げられ、中でも３価のリンを含み、変色抑制効果を発現しやすい点で、ホスファイト、ホスホナイト等の亜リン酸エステルが好ましい。

ホスファイトとしては、例えば、トリフェニルホスファイト、トリス（ノニルフェニル）ホスファイト、ジラウリルハイドロジェンホスファイト、トリエチルホスファイト、トリデシルホスファイト、トリス（２−エチルヘキシル）ホスファイト、トリス（トリデシル）ホスファイト、トリステアリルホスファイト、ジフェニルモノデシルホスファイト、モノフェニルジデシルホスファイト、ジフェニルモノ（トリデシル）ホスファイト、テトラフェニルジプロピレングリコールジホスファイト、テトラフェニルテトラ（トリデシル）ペンタエリスリトールテトラホスファイト、水添ビスフェノールＡフェノールホスファイトポリマー、ジフェニルハイドロジェンホスファイト、４，４’−ブチリデン−ビス（３−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェニルジ（トリデシル）ホスファイト）テトラ（トリデシル）４，４’−イソプロピリデンジフェニルジホスファイト、ビス（トリデシル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（ノニルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ジラウリルペンタエリスリトールジホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト、トリス（４−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、水添ビスフェノールＡペンタエリスリトールホスファイトポリマー、ビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、２，２’−メチレンビス（４，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）オクチルホスファイト、ビス（２，４−ジクミルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト等が挙げられる。

また、ホスホナイトとしては、テトラキス（２，４−ジ−ｉｓｏ−プロピルフェニル）−４，４’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，４−ジ−ｎ−ブチルフェニル）−４，４’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−４，４’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−４，３’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−３，３’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，６−ジ−ｉｓｏ−プロピルフェニル）−４，４’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，６−ジ−ｎ−ブチルフェニル）−４，４’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−４，４’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−４，３’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−３，３’−ビフェニレンジホスホナイト等が挙げられる。

また、アシッドホスフェートとしては、例えば、メチルアシッドホスフェート、エチルアシッドホスフェート、プロピルアシッドホスフェート、イソプロピルアシッドホスフェート、ブチルアシッドホスフェート、ブトキシエチルアシッドホスフェート、オクチルアシッドホスフェート、２−エチルヘキシルアシッドホスフェート、デシルアシッドホスフェート、ラウリルアシッドホスフェート、ステアリルアシッドホスフェート、オレイルアシッドホスフェート、ベヘニルアシッドホスフェート、フェニルアシッドホスフェート、ノニルフェニルアシッドホスフェート、シクロヘキシルアシッドホスフェート、フェノキシエチルアシッドホスフェート、アルコキシポリエチレングリコールアシッドホスフェート、ビスフェノールＡアシッドホスフェート、ジメチルアシッドホスフェート、ジエチルアシッドホスフェート、ジプロピルアシッドホスフェート、ジイソプロピルアシッドホスフェート、ジブチルアシッドホスフェート、ジオクチルアシッドホスフェート、ジ−２−エチルヘキシルアシッドホスフェート、ジオクチルアシッドホスフェート、ジラウリルアシッドホスフェート、ジステアリルアシッドホスフェート、ジフェニルアシッドホスフェート、ビスノニルフェニルアシッドホスフェート等が挙げられる。

亜リン酸エステルの中では、ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、２，２’−メチレンビス（４，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）オクチルホスファイト、ビス（２，４−ジクミルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイトが好ましく、耐熱性が良好であることと加水分解しにくいという点で、トリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ホスファイトが特に好ましい。

これらのリン系熱安定剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シートおよびフィルムがリン系熱安定剤を含む場合、その含有量は、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂および必要に応じて（Ｂ）熱可塑性樹脂を含む樹脂成分と（Ｃ）強化充填材との合計１００質量部に対して、通常０．００１質量部以上、好ましくは０．００３質量部以上、より好ましくは０．００５質量部以上であり、通常０．１質量部以下、好ましくは０．０８質量部以下、より好ましくは０．０６質量部以下である。リン系熱安定剤の含有量が上記範囲の下限値未満の場合は、熱安定効果が不十分となる可能性があり、リン系熱安定剤の含有量が前記範囲の上限値を超える場合は、効果が頭打ちとなり経済的でなくなる可能性がある。

＜酸化防止剤＞
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物は、所望によって酸化防止剤を含有することが好ましい。酸化防止剤を含有することで、色相劣化や、熱滞留時の機械物性の低下が抑制できる。

酸化防止剤としては、例えばヒンダードフェノール系酸化防止剤が挙げられる。その具体例としては、ペンタエリスリトールテトラキス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、チオジエチレンビス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、Ｎ，Ｎ’−ヘキサン−１，６−ジイルビス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニルプロピオナミド）、２，４−ジメチル−６−（１−メチルペンタデシル）フェノール、ジエチル［［３，５−ビス（１，１−ジメチルエチル）−４−ヒドロキシフェニル］メチル］ホスフォエート、３，３’，３’’，５，５’，５’’−ヘキサ−ｔｅｒｔ−ブチル−ａ，ａ’，ａ’’−（メシチレン−２，４，６−トリイル）トリ−ｐ−クレゾール、４，６−ビス（オクチルチオメチル）−ｏ−クレゾール、エチレンビス（オキシエチレン）ビス［３−（５−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ｍ−トリル）プロピオネート］、ヘキサメチレンビス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、１，３，５−トリス（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）−１，３，５−トリアジン−２，４，６（１Ｈ，３Ｈ，５Ｈ）−トリオン，２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−（４，６−ビス（オクチルチオ）−１，３，５−トリアジン−２−イルアミノ）フェノール等が挙げられる。

なかでも、ペンタエリスリトールテトラキス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネートが好ましい。このようなフェノール系酸化防止剤の市販品としては、例えば、ＢＡＳＦ社製「イルガノックス１０１０」、「イルガノックス１０７６」、アデカ社製「アデカスタブＡＯ−５０」、「アデカスタブＡＯ−６０」等が挙げられる。

なお、酸化防止剤は、１種が含有されていてもよく、２種以上が任意の組み合わせ及び比率で含有されていても良い。

本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムが酸化防止剤を含有する場合、その含有量は、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂および必要に応じて（Ｂ）熱可塑性樹脂を含む樹脂成分と（Ｃ）強化充填材との合計１００質量部に対して、通常０．０００１質量部以上、好ましくは０．００１質量部以上、より好ましくは０．０１質量部以上であり、また、通常３質量部以下、好ましくは１質量部以下、より好ましくは０．５質量部以下、さらに好ましくは０．３質量部以下である。酸化防止剤の含有量が上記範囲の下限値未満の場合は、酸化防止剤としての効果が不十分となる可能性があり、酸化防止剤の含有量が上記範囲の上限値を超える場合は、効果が頭打ちとなり経済的でなくなる可能性がある。

＜その他の添加剤＞
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムは、本発明の効果を損なわない範囲で、更に種々の添加剤を含有していても良い。このような添加剤としては、離型剤、紫外線吸収剤、染顔料、帯電防止剤、難燃剤、滴下防止剤、衝撃強度改良剤、などが挙げられる。

（離型剤）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムは、離型剤を含有していてもよく、離型剤としては、脂肪族アルコールと脂肪族カルボン酸とのフルエステル化物が好適に用いられる。

フルエステル化物を構成する脂肪族カルボン酸としては、飽和又は不飽和の脂肪族モノカルボン酸、ジカルボン酸又はトリカルボン酸を挙げることができる。ここで脂肪族カルボン酸は、脂環式カルボン酸も包含する。このうち好ましい脂肪族カルボン酸は、炭素数６〜３６のモノ又はジカルボン酸であり、炭素数６〜３６の脂肪族飽和モノカルボン酸がさらに好ましい。このような脂肪族カルボン酸の具体例としては、パルミチン酸、ステアリン酸、吉草酸、カプロン酸、カプリン酸、ラウリン酸、アラキン酸、ベヘン酸、リグノセリン酸、セロチン酸、メリシン酸、テトラトリアコンタン酸、モンタン酸、グルタル酸、アジピン酸、アゼライン酸等を挙げることができる。

一方、フルエステル化物を構成する脂肪族アルコール成分としては、飽和又は不飽和の１価アルコール、飽和又は不飽和の多価アルコール等を挙げることができる。これらのアルコールは、フッ素原子、アリール基等の置換基を有していてもよい。これらのアルコールのうち、炭素数３０以下の１価又は多価の飽和アルコールが好ましく、さらに炭素数３０以下の脂肪族飽和１価アルコール又は多価アルコールが好ましい。ここで脂肪族アルコールは、脂環式アルコールも包含する。

これらのアルコールの具体例としては、オクタノール、デカノール、ドデカノール、ステアリルアルコール、ベヘニルアルコール、エチレングリコール、ジエチレングリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール、２，２−ジヒドロキシペルフルオロプロパノール、ネオペンチレングリコール、ジトリメチロールプロパン、ジペンタエリスリトール等を挙げることができる。

なお、上記脂肪族アルコールと上記脂肪族カルボン酸とのフルエステル化物は、そのエステル化率が必ずしも１００％である必要はなく、８０％以上であればよい。本発明にかかるフルエステル化物のエステル化率は好ましくは８５％以上であり、特に好ましくは９０％以上である。

本発明で用いる脂肪族アルコールと脂肪族カルボン酸とのフルエステル化物は、特に、モノ脂肪族アルコールとモノ脂肪族カルボン酸とのフルエステル化物の１種又は２種以上と、多価脂肪族アルコールとモノ脂肪族カルボン酸とのフルエステル化物の１種又は２種以上とを含有することが好ましく、モノ脂肪族アルコールとモノ脂肪族カルボン酸とのフルエステル化物と、多価脂肪族アルコールとモノ脂肪族カルボン酸とのフルエステル化物との併用により、離型効果を向上させると共に溶融混練時のガス発生を抑制し、モールドデポジットを低減させる効果が得られる。

モノ脂肪族アルコールとモノ脂肪族カルボン酸のフルエステル化物としては、ステアリルアルコールとステアリン酸とのフルエステル化物（ステアリルステアレート）、ベヘニルアルコールとベヘン酸とのフルエステル化物（ベヘニルベヘネート）が好ましく、多価脂肪族アルコールとモノ脂肪族カルボン酸とのフルエステル化物としては、グリセリンセリンとステアリン酸とのフルエステル化物（グリセリントリステアリレート）、ペンタエリスリトールとステアリン酸とのフルエステル化物（ペンタエリスリトールテトラステアリレート）が好ましく、特にペンタエリスリトールテトラステアリレートが好ましい。

なお、脂肪族アルコールと脂肪族カルボン酸とのフルエステル化物は、不純物として脂肪族カルボン酸及び／又はアルコールを含有していてもよく、複数の化合物の混合物であってもよい。

本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムが、脂肪族アルコールと脂肪族カルボン酸とのフルエステル化物等の離型剤を含有する場合、その含有量は、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂および必要に応じて（Ｂ）熱可塑性樹脂を含む樹脂成分と（Ｃ）強化充填材との合計１００質量部に対して、通常２質量部以下であり、好ましくは１質量部以下である。離型剤の含有量が多過ぎると耐加水分解性の低下、射出成形時の金型汚染等の問題がある。

離型剤として、モノ脂肪族アルコールとモノ脂肪族カルボン酸とのフルエステル化物と、多価脂肪族アルコールとモノ脂肪族カルボン酸とのフルエステル化物とを併用する場合、これらの使用割合（質量比）は、モノ脂肪族アルコールとモノ脂肪族カルボン酸とのフルエステル化物：多価脂肪族アルコールとモノ脂肪族カルボン酸とのフルエステル化物＝１：１〜１０とすることが、これらを併用することによる上記の効果を確実に得る上で好ましい。

（紫外線吸収剤）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムは、所望によって紫外線吸収剤を含有することが好ましい。紫外線吸収剤を含有することで、本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムの耐候性を向上させることができる。

紫外線吸収剤としては、例えば、酸化セリウム、酸化亜鉛などの無機紫外線吸収剤；ベンゾトリアゾール化合物、ベンゾフェノン化合物、サリシレート化合物、シアノアクリレート化合物、トリアジン化合物、オギザニリド化合物、マロン酸エステル化合物、ヒンダードアミン化合物などの有機紫外線吸収剤などが挙げられる。これらの中では有機紫外線吸収剤が好ましく、ベンゾトリアゾール化合物がより好ましい。有機紫外線吸収剤を選択することで、本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムの機械物性が良好なものになる。

ベンゾトリアゾール化合物の具体例としては、例えば、２−（２’−ヒドロキシ−５’−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−[２’−ヒドロキシ−３’，５’−ビス（α，α−ジメチルベンジル）フェニル]−ベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−フェニル）−ベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−３’−ｔｅｒｔ−ブチル−５’−メチルフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−フェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール）、２−（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−アミル）−ベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−５’−ｔｅｒｔ−オクチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２，２’−メチレンビス[４−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）−６−（２Ｎ−ベンゾトリアゾール−２−イル）フェノール]等が挙げられ、なかでも２−（２’−ヒドロキシ−５’−ｔｅｒｔ−オクチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２，２’−メチレンビス[４−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）−６−（２Ｎ−ベンゾトリアゾール−２−イル）フェノール]が好ましく、特に２−（２’−ヒドロキシ−５’−ｔｅｒｔ−オクチルフェニル）ベンゾトリアゾールが好ましい。このようなベンゾトリアゾール化合物としては、具体的には例えば、シプロ化成社製「シーソーブ７０１」、「シーソーブ７０５」、「シーソーブ７０３」、「シーソーブ７０２」、「シーソーブ７０４」、「シーソーブ７０９」、共同薬品社製「バイオソーブ５２０」、「バイオソーブ５８２」、「バイオソーブ５８０」、「バイオソーブ５８３」、ケミプロ化成社製「ケミソーブ７１」、「ケミソーブ７２」、サイテックインダストリーズ社製「サイアソーブＵＶ５４１１」、アデカ社製「ＬＡ−３２」、「ＬＡ−３８」、「ＬＡ−３６」、「ＬＡ−３４」、「ＬＡ−３１」、チバ・スペシャリティケミカルズ社製「チヌビンＰ」、「チヌビン２３４」、「チヌビン３２６」、「チヌビン３２７」、「チヌビン３２８」等が挙げられる。

ベンゾフェノン化合物の具体例としては、例えば、２，４−ジヒドロキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン−５−スルホン酸、２−ヒドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−ｎ−ドデシロキシベンゾフェノン、ビス（５−ベンゾイル−４−ヒドロキシ−２−メトキシフェニル）メタン、２，２’−ジヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４，４’−ジメトキシベンゾフェノン等が挙げられ、このようなベンゾフェノン化合物としては、具体的には例えば、シプロ化成社製「シーソーブ１００」、「シーソーブ１０１」、「シーソーブ１０１Ｓ」、「シーソーブ１０２」、「シーソーブ１０３」、共同薬品社製「バイオソーブ１００」、「バイオソーブ１１０」、「バイオソーブ１３０」、ケミプロ化成社製「ケミソーブ１０」、「ケミソーブ１１」、「ケミソーブ１１Ｓ」、「ケミソーブ１２」、「ケミソーブ１３」、「ケミソーブ１１１」、ＢＡＳＦ社製「ユビヌル４００」、ＢＡＳＦ社製「ユビヌルＭ−４０」、ＢＡＳＦ社製「ユビヌルＭＳ−４０」、サイテックインダストリーズ社製「サイアソーブＵＶ９」、「サイアソーブＵＶ２８４」、「サイアソーブＵＶ５３１」、「サイアソーブＵＶ２４」、アデカ社製「アデカスタブ１４１３」、「アデカスタブＬＡ−５１」等が挙げられる。

サリシレート化合物の具体例としては、例えば、フェニルサリシレート、４−ｔｅｒｔ−ブチルフェニルサリシレート等が挙げられ、このようなサリシレート化合物としては、具体的には例えば、シプロ化成社製「シーソーブ２０１」、「シーソーブ２０２」、ケミプロ化成社製「ケミソーブ２１」、「ケミソーブ２２」等が挙げられる。

シアノアクリレート化合物の具体例としては、例えば、エチル−２−シアノ−３，３−ジフェニルアクリレート、２−エチルヘキシル−２−シアノ−３，３−ジフェニルアクリレート等が挙げられ、このようなシアノアクリレート化合物としては、具体的には例えば、シプロ化成社製「シーソーブ５０１」、共同薬品社製「バイオソーブ９１０」、第一化成社製「ユビソレーター３００」、ＢＡＳＦ社製「ユビヌルＮ−３５」、「ユビヌルＮ−５３９」等が挙げられる。

オギザニリド化合物の具体例としては、例えば、２−エトキシ−２’−エチルオキザリニックアシッドビスアリニド等が挙げられ、このようなオキザリニド化合物としては、具体的には例えば、クラリアント社製「サンデュボアＶＳＵ」等が挙げられる。

マロン酸エステル化合物としては、２−（アルキリデン）マロン酸エステル類が好ましく、２−（１−アリールアルキリデン）マロン酸エステル類がより好ましい。このようなマロン酸エステル化合物としては、具体的には例えば、クラリアントジャパン社製「ＰＲ−２５」、チバ・スペシャリティケミカルズ社製「Ｂ−ＣＡＰ」等が挙げられる。

本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムが紫外線吸収剤を含有する場合、その含有量は、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂および必要に応じて（Ｂ）熱可塑性樹脂を含む樹脂成分と（Ｃ）強化充填材との合計１００質量部に対して、通常０．００１質量部以上、好ましくは０．０１質量部以上、より好ましくは０．１質量部以上であり、また、通常３質量部以下、好ましくは１質量部以下、より好ましくは０．５質量部以下、さらに好ましくは０．４質量部以下である。紫外線吸収剤の含有量が前記範囲の下限値以下の場合は、耐候性の改良効果が不十分となる可能性があり、紫外線吸収剤の含有量が前記範囲の上限値を超える場合は、モールドデボジット等が生じ、金型汚染を引き起こす可能性がある。

なお、紫外線吸収剤は、１種が含有されていてもよく、２種以上が任意の組み合わせ及び比率で含有されていても良い。

（染顔料）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムは、所望によって染顔料を含有していてもよい。染顔料を含有することで、本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物およびこれから得られる芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムの隠蔽性、耐候性を向上できるほか、本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物を成形して得られる成形品のデザイン性を向上させることができる。

染顔料としては、例えば、無機顔料、有機顔料、有機染料などが挙げられる。

無機顔料としては、例えば、カーボンブラック、カドミウムレッド、カドミウムイエロー等の硫化物系顔料；群青などの珪酸塩系顔料；酸化チタン、亜鉛華、弁柄、酸化クロム、鉄黒、チタンイエロー、亜鉛−鉄系ブラウン、チタンコバルト系グリーン、コバルトグリーン、コバルトブルー、銅−クロム系ブラック、銅−鉄系ブラック等の酸化物系顔料；黄鉛、モリブデートオレンジ等のクロム酸系顔料；紺青などのフェロシアン系顔料などが挙げられる。

有機顔料及び有機染料としては、例えば、銅フタロシアニンブルー、銅フタロシアニングリーン等のフタロシアニン系染顔料；ニッケルアゾイエロー等のアゾ系染顔料；チオインジゴ系、ペリノン系、ペリレン系、キナクリドン系、ジオキサジン系、イソインドリノン系、キノフタロン系などの縮合多環染顔料；アンスラキノン系、複素環系、メチル系の染顔料などが挙げられる。

これらの中では、熱安定性の点から、酸化チタン、カーボンブラック、シアニン系、キノリン系、アンスラキノン系、フタロシアニン系化合物などが好ましい。

なお、染顔料は、１種が含有されていてもよく、２種以上が任意の組み合わせ及び比率で含有されていても良い。また、染顔料は、押出時のハンドリング性改良、樹脂組成物中への分散性改良の目的のために、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂とマスターバッチ化されたものも用いてもよい。

本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムが染顔料を含有する場合、その含有量は、必要な意匠性に応じて適宜選択すればよいが、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂および必要に応じて（Ｂ）熱可塑性樹脂を含む樹脂成分と（Ｃ）強化充填材との合計１００質量部に対して、通常０．００１質量部以上、好ましくは０．０１質量部以上、より好ましくは０．１質量部以上であり、また、通常３質量部以下、好ましくは２質量部以下、より好ましくは１質量部以下、さらに好ましくは０．５質量部以下である。染顔料の含有量が前記範囲の下限値以下の場合は、着色効果が十分に得られない可能性があり、染顔料の含有量が前記範囲の上限値を超える場合は、モールドデボジット等が生じ、金型汚染を引き起こす可能性がある。

（帯電防止剤）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物は、所望によって帯電防止剤を含有していてもよい。帯電防止剤は特に限定されないが、好ましくは下記一般式（II）で表されるスルホン酸ホスホニウム塩である。

（一般式（II）中、Ｒ¹¹は炭素数１〜４０のアルキル基又はアリール基であり、置換基を有していても良く、Ｒ¹²〜Ｒ¹⁵は、各々独立して水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基又はアリール基であり、これらは同じでも異なっていてもよい。）

前記一般式（II）中のＲ¹¹は、炭素数１〜４０のアルキル基又はアリール基であるが、耐熱性、ポリカーボネート樹脂への相溶性の観点からアリール基の方が好ましく、炭素数１〜３４、好ましくは５〜２０、特に、１０〜１５のアルキル基で置換されたアルキルベンゼン又はアルキルナフタリン環から誘導される基が好ましい。また、一般式（５）中のＲ¹²〜Ｒ¹⁵は、各々独立して水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基又はアリール基であるが、好ましくは炭素数２〜８のアルキルであり、更に好ましくは３〜６のアルキル基であり、特に、ブチル基が好ましい。

このようなスルホン酸ホスホニウム塩の具体例としては、ドデシルスルホン酸テトラブチルホスホニウム、ドデシルベンゼンスルホン酸テトラブチルホスホニウム、ドデシルベンゼンスルホン酸トリブチルオクチルホスホニウム、ドデシルベンゼンスルホン酸テトラオクチルホスホニウム、オクタデシルベンゼンスルホン酸テトラエチルホスホニウム、ジブチルベンゼンスルホン酸トリブチルメチルホスホニウム、ジブチルナフチルスルホン酸トリフェニルホスホニウム、ジイソプロピルナフチルスルホン酸トリオクチルメチルホスホニウム等が挙げられる。中でも、ポリカーボネートとの相溶性及び入手が容易な点で、ドデシルベンゼンスルホン酸テトラブチルホスホニウムが好ましい。

これらは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムが帯電防止剤を含有する場合、その含有量は、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂および必要に応じて（Ｂ）熱可塑性樹脂を含む樹脂成分と（Ｃ）強化充填材の合計１００質量部に対して、０．１〜５．０質量部であることが好ましく、より好ましくは０．２〜３．０質量部、更に好ましくは０．３〜２．０質量部、特に好ましくは０．５〜１．８質量部である。帯電防止剤の含有量が０．１質量部未満では、帯電防止の効果は得られず、５．０質量部を超えると機械的強度が低下し、成形品表面にシルバーや剥離が生じて外観不良を引き起こし易い。

（難燃剤・滴下防止剤）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムは、難燃剤、滴下防止剤を含有していてもよい。

難燃剤としては、ハロゲン化ビスフェノールＡのポリカーボネート、ブロム化ビスフェノール系エポキシ樹脂、ブロム化ビスフェノール系フェノキシ樹脂、ブロム化ポリスチレンなどのハロゲン系難燃剤、リン酸エステル系難燃剤、ジフェニルスルホン−３,３’−
ジスルホン酸ジカリウム、ジフェニルスルホン−３−スルホン酸カリウム、パーフルオロブタンスルホン酸カリウムなどの有機金属塩系難燃剤、ポリオルガノシロキサン系難燃剤等が挙げられ、リン酸エステル系難燃剤が特に好ましい。

リン酸エステル系難燃剤の具体例としては、トリフェニルホスフェート、レゾルシノールビス（ジキシレニルホスフェート）、ハイドロキノンビス（ジキシレニルホスフェート）、４,４’−ビフェノールビス（ジキシレニルホスフェート）、ビスフェノールＡビス
（ジキシレニルホスフェート）、レゾルシノールビス（ジフェニルホスフェート）、ハイドロキノンビス（ジフェニルホスフェート）、４,４’−ビフェノールビス（ジフェニル
ホスフェート）、ビスフェノールＡビス（ジフェニルホスフェート）等が挙げられる。これらは、１種を単独で用いても２種以上を併用してもよい。これらの中でも、レゾルシノールビス（ジキシレニルホスフェート）、ビスフェノールＡビス（ジフェニルホスフェート）が好ましい。

本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムがリン酸エステル系難燃剤を含有する場合、リン酸エステル系難燃剤の含有量は、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂および必要に応じて（Ｂ）熱可塑性樹脂を含む樹脂成分と（Ｃ）強化充填材の合計１００質量部に対して、好ましくは１〜３０質量部、より好ましくは３〜２５質量部、特に好ましくは５〜２０質量部である。リン酸エステル系難燃剤の含有量が、上記下限未満では難燃性が十分でない場合があり、逆に上記上限を超えると耐熱性が十分でない場合がある。

また、滴下防止剤としては、例えばポリフルオロエチレンなどのフッ素化ポリオレフィンが挙げられ、好ましくはフィブリル形成能を有するポリテトラフルオロエチレンが挙げられる。これは、重合体中に容易に分散し、且つ、重合体同士を結合して繊維状材料を作る傾向を示すものである。フィブリル形成能を有するポリテトラフルオロエチレンはＡＳＴＭ規格でタイプ３に分類される。ポリテトラフルオロエチレンは、固体形状の他、水性分散液形態のものも使用可能である。フィブリル形成能を有するポリテトラフルオロエチレンとしては、例えば三井・デュポンフロロケミカル株式会社より、テフロン（登録商標）６Ｊ又はテフロン（登録商標）３０Ｊとして、又はダイキン工業株式会社よりポリフロン（商品名）として市販されている。

本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムが滴下防止剤を含有する場合、滴下防止剤の含有量は、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂および必要に応じて（Ｂ）熱可塑性樹脂を含む樹脂成分と（Ｃ）強化充填材の合計１００質量部に対して、好ましくは０．０２〜４質量部、さらに好ましくは０．０３〜３質量部である。滴下防止剤の配合量が上記上限を超えると成形品外観の低下が生じる場合がある。

（衝撃強度改良剤）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムは、更に、必要に応じて、衝撃強度改良剤として熱可塑性エラストマーを含有していてもよく、熱可塑性エラストマーを配合することにより、成形品の耐衝撃性をより一層高めることが可能となる。

熱可塑性エラストマーとしては、ゴム成分にこれと共重合可能な単量体成分をグラフト共重合した共重合体が好ましい。このようなグラフト共重合体の製造方法としては、塊状重合、溶液重合、懸濁重合、乳化重合などのいずれの製造方法であってもよく、共重合の方式は一段グラフトでも多段グラフトであってもよい。

上記ゴム成分は、ガラス転移温度が通常０℃以下、中でも−２０℃以下のものが好ましく、更には−３０℃以下のものが好ましい。ゴム成分の具体例としては、ポリブタジエンゴム、ポリイソプレンゴム、ポリブチルアクリレートやポリ（２−エチルヘキシルアクリレート）、ブチルアクリレート・２−エチルヘキシルアクリレート共重合体などのポリアルキルアクリレートゴム、ポリオルガノシロキサンゴムなどのシリコーン系ゴム、ブタジエン−アクリル複合ゴム、ポリオルガノシロキサンゴムとポリアルキルアクリレートゴムとからなるＩＰＮ（ｉｎｔｅｒｐｅｎｅｔｒａｔｉｎｇ ｐｏｌｙｍｅｒ ｎｅｔｗｏｒｋ）型複合ゴム、スチレン−ブタジエンゴム、エチレン−プロピレンゴムやエチレン−ブテンゴム、エチレン−オクテンゴムなどのエチレン−αオレフィン系ゴム、エチレン−アクリルゴム、フッ素ゴムなどを挙げることができる。これらは、単独でも２種以上を混合して使用してもよい。これらの中でも、機械的特性や表面外観の面から、ポリブタジエンゴム、ポリアルキルアクリレートゴム、ポリオルガノシロキサンゴムとポリアルキルアクリレートゴムとからなるＩＰＮ型複合ゴム、スチレン−ブタジエンゴムが好ましい。

ゴム成分とグラフト共重合可能な単量体成分の具体例としては、芳香族ビニル化合物、シアン化ビニル化合物、（メタ）アクリル酸エステル化合物、（メタ）アクリル酸化合物、グリシジル（メタ）アクリレート等のエポキシ基含有（メタ）アクリル酸エステル化合物；マレイミド、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−フェニルマレイミド等のマレイミド化合物；マレイン酸、フタル酸、イタコン酸等のα，β−不飽和カルボン酸化合物やそれらの無水物（例えば無水マレイン酸等）などが挙げられる。これらの単量体成分は１種を単独で用いても２種以上を併用してもよい。これらの中でも、機械的特性や表面外観の面から、芳香族ビニル化合物、シアン化ビニル化合物、（メタ）アクリル酸エステル化合物、（メタ）アクリル酸化合物が好ましく、より好ましくは（メタ）アクリル酸エステル化合物である。（メタ）アクリル酸エステル化合物の具体例としては、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸オクチル等を挙げることができる。ここで、「（メタ）アクリル」は「アクリル」と「メタクリル」の一方又は双方をさす。「（メタ）アクリレート」についても同様である。

本発明に用いる熱可塑性エラストマーは、耐衝撃性や表面外観の点からコア／シェル型グラフト共重合体タイプのものが好ましい。中でもポリブタジエン含有ゴム、ポリブチルアクリレート含有ゴム、ポリオルガノシロキサンゴムとポリアルキルアクリレートゴムとからなるＩＰＮ型複合ゴムから選ばれる少なくとも１種のゴム成分をコア層とし、その周囲に（メタ）アクリル酸エステルを共重合して形成されたシェル層からなる、コア／シェル型グラフト共重合体が特に好ましい。上記コア／シェル型グラフト共重合体において、ゴム成分を４０質量％以上含有するものが好ましく、６０質量％以上含有するものがさらに好ましい。また、（メタ）アクリル酸成分は、１０質量％以上含有するものが好ましい。

これらコア／シェル型グラフト共重合体の好ましい具体例としては、メチルメタクリレート−ブタジエン−スチレン共重合体（ＭＢＳ）、メチルメタクリレート−アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体（ＭＡＢＳ）、メチルメタクリレート−ブタジエン共重合体（ＭＢ）、メチルメタクリレート−アクリルゴム共重合体（ＭＡ）、メチルメタクリレート−アクリルゴム−スチレン共重合体（ＭＡＳ）、メチルメタクリレート−アクリル・ブタジエンゴム共重合体、メチルメタクリレート−アクリル・ブタジエンゴム−スチレン共重合体、メチルメタクリレート−（アクリル・シリコーンＩＰＮゴム）共重合体等が挙げられる。この様なゴム性重合体は、１種を単独で用いても２種以上を併用してもよい。

このようなコア／シェル型グラフト共重合体の市販品としては、例えば、ローム・アンド・ハース・ジャパン社製のパラロイドＥＸＬ２３１５、ＥＸＬ２６０２、ＥＸＬ２６０３などのＥＸＬシリーズ、ＫＭ３３０、ＫＭ３３６ＰなどのＫＭシリーズ、ＫＣＺ２０１などのＫＣＺシリーズ、三菱レイヨン社製のメタブレンＳ−２００１、ＳＲＫ−２００などが挙げられる。

本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムが、衝撃強度改良剤として上述のような熱可塑性エラストマーを含む場合、熱可塑性エラストマーを、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂および必要に応じて（Ｂ）熱可塑性樹脂を含む樹脂成分と（Ｃ）強化充填材との合計１００質量部に対して、１〜１５質量部、特に２〜１２質量部、とりわけ４〜１０質量部含むことが好ましい。芳香族ポリカーボネート樹脂組成物中の熱可塑性エラストマーの含有量が少な過ぎると、熱可塑性エラストマーを配合したことによる成形品表面外観及び耐衝撃性の改良効果を十分に得ることができず、多過ぎると表面硬度や耐熱性や剛性が低下する傾向にある。

（エステル交換反応防止剤）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムは、更に、必要に応じて、エステル交換反応防止剤を含有していてもよい。エステル交換反応防止剤を配合することにより、黄変を抑制し、衝撃強度低下の抑制が可能となる。

エステル交換反応防止剤としては、例えば、モノステアリルアシッドホスフェート、ジステアリルアシッドホスフェートのようなアルキルアシッドホスフェート化合物等を用いることができる。

このようなエステル交換反応防止剤の市販品としては、例えば、ＡＤＥＫＡ社製のＡＸ−７１、城北化学工業社製のＪＰ−５０６、ＪＰ−５０３、ＪＰ−５０４などが挙げられる。

エステル交換反応防止剤の含有量は、例えば、樹脂成分１００質量部に対して、０．０１〜０．１質量部である。

（その他の樹脂成分）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物およびこれから得られる芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムは、本発明の目的を損なわない限りにおいて、樹脂成分として、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂および必要に応じて含まれる（Ｂ）熱可塑性樹脂以外の他の樹脂を含有していてもよい。配合し得る他の樹脂成分としては、例えば、ポリスチレン樹脂、ハイインパクトポリスチレン樹脂、水添ポリスチレン樹脂、ポリアクリルスチレン樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＡＳＡ樹脂、ＳＭＡ樹脂、ポリアルキルメタクリレート樹脂、ポリメタクリルメタクリレート樹脂、ポリフェニルエーテル樹脂、（Ａ）成分以外のポリカーボネート樹脂、非晶性ポリアルキレンテレフタレート樹脂、ポリエステル樹脂、非晶性ポリアミド樹脂、ポリ−４−メチルペンテン−１、環状ポリオレフィン樹脂、非晶性ポリアリレート樹脂、ポリエーテルサルフォンなどが挙げられる。

（その他の添加剤）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物は、所望の諸物性を著しく損なわない限り、必要に応じて、上述したもの以外にその他の成分を含有していてもよい。その他の成分としては、例えば、防曇剤、アンチブロッキング剤、流動性改良剤、摺動性改質剤、可塑剤、分散剤、抗菌剤などの各種樹脂添加剤などが挙げられる。これらの樹脂添加剤は１種が含有されていてもよく、２種以上が任意の組み合わせ及び比率で含有されていても良い。

［芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムの製造方法］
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物の製造方法に制限はなく、公知の芳香族ポリカーボネート樹脂シート・フィルムの製造方法を広く採用することができる。

その具体例を挙げると、本発明に係る（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂および必要に応じて配合される（Ｂ）熱可塑性樹脂、後述するその他の樹脂を含む樹脂成分と（Ｃ）強化充填材、必要に応じて配合されるリン系熱安定剤、酸化防止剤、さらにはその他の成分を、例えばタンブラーやヘンシェルミキサー、スーパーミキサーなどの各種混合機を用いて予め混合した後、バンバリーミキサー、ロール、ブラベンダー、単軸混練押出機、二軸混練押出機、ニーダーなどの混合機で溶融混練する方法が挙げられる。

また、例えば、各成分を予め混合せずに、又は、一部の成分のみを予め混合し、サイドフィーダを用い押出機に供給、溶融混練して、本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物を製造することもできる。特に（Ｃ）強化充填材はフィラーの破砕を抑制するため、樹脂成分とは別に押出機下流側に設置したサイドフィーダから供給して混合することが好ましい。

［シートおよびフィルムの製造方法］
本発明の一形態によれば、強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムの製造方法が提供される。当該製造方法は、（Ａ）芳香族ポリカーボネート４０〜８０質量部を含む樹脂成分および（Ｃ）強化充填材２０〜６０質量部を含み、（Ａ）芳香族ポリカーボネートおよび（Ｃ）強化充填材の合計が１００質量部である樹脂組成物を得る第１工程と、樹脂組成物を２６０℃以上の温度で溶融混練し、溶融樹脂組成物を得る第２工程と、溶融樹脂組成物をシート状に成形する第３工程と、シート状に成形された溶融樹脂組成物を、樹脂成分のガラス転移温度＋５℃以上樹脂成分のガラス転移温度＋３０℃以下の表面温度を有する冷却ロールで、挟圧する第４工程と、を含む。かかる方法によれば、優れた機械特性（例えば曲げ特性）を有するとともに、表面平滑性に優れた樹脂シート・フィルムが得られる。また、かかる方法によれば、生産時シートの破断が起こりにくく、またシートの反りも同時に抑制できるためであるためシートの大量生産が可能であり、生産性が向上し得る。

例えば、本発明における強化芳香族ポリカーボネート樹脂シートおよびフィルムを作製する方法としては、溶融押出法（例えば、Ｔダイ成形法）が好適に用いられる。以下、本発明の樹脂シート・フィルムの製造方法の一実施形態を説明する。

（第１工程）
まず、（Ａ）芳香族ポリカーボネートを含む樹脂成分および（Ｃ）強化充填材、ならびに必要に応じてその他の成分を含む樹脂組成物を製造する。具体的には、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂、必要に応じて配合される（Ｂ）熱可塑性樹脂、および後述するその他の樹脂を含む樹脂成分、（Ｃ）強化充填材、必要に応じて配合されるリン系熱安定剤、酸化防止剤、さらにはその他の成分を、例えばタンブラーやヘンシェルミキサー、スーパーミキサーなどの各種混合機を用いて、各成分を予め混合して、又は、予め混合せずに、又は、一部の成分のみを予め混合した後にその他の成分と混合して得られた樹脂ブレンド物を溶融押出機による混練によって添加剤が高度に分散した原料ペレットを得ることができる。

一方、（Ｃ）強化充填材は混練しぎるとフィラーが破砕されるおそれがある。したがって、（Ｃ）強化充填材はフィラーの破砕を抑制するため、樹脂成分とは別に押出機下流側に設置したサイドフィーダから供給して混合することが好ましい。すなわち、好ましい一実施形態では、（Ａ）芳香族ポリカーボネートを含む樹脂成分を溶融混練する工程、および、溶融混練された樹脂成分に（Ｃ）強化充填材を添加する工程を含む。具体的には、樹脂成分を押出機の上流に供給し溶融混練させた後に、（Ｃ）強化充填材をサイドフィーダを用いて押出機の下流に供給し、溶融混練する方法を用いることができる。特に（Ｃ）強化充填材はフィラーの破砕を抑制するため、樹脂成分とは別に押出機下流側に設置したサイドフィーダから供給して混合することが好ましい。

また、樹脂成分として（Ｂ）熱可塑性樹脂のような（Ａ）芳香族ポリカーボネート以外の樹脂を含む場合、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂と（Ｂ）熱可塑性樹脂、および／またはその他の樹脂成分とを予め混合し、当該混合物に（Ｃ）強化充填材をサイドフィーダを用いて添加して混合することが好ましい。

（第２工程）
続いて、上記で得た樹脂組成物を溶融混練し、溶融樹脂組成物を得る。例えば、上述の方法等でコンパウンドされた熱可塑性樹脂材料（好ましくは、ペレット）を押出機に投入して溶融混錬する。

樹脂組成物の溶融混練の温度は、表面平滑性の点で、２６０℃以上が好ましい。なお、溶融混練の温度は、押出機を用いて溶融混練する場合には、バレル設定温度を指す。バレル設定温度は、表面平滑性ならびにフィラーを含有した芳香族ポリカーボネート樹脂組成物の熱安定性の点で２６０℃〜４００℃がより好ましく、２６０〜３６０℃がさらに好ましく、２６０℃〜３２０℃であることが特に好ましい。２６０℃より低いと樹脂組成物に充分な余熱が与えられないため表面平滑性が低下し、４００℃より高いとポリカーボネート樹脂の分子量低下が促進されるため強度が大きく低下する。

押出機としては、例えば、単軸押出機、二軸押出機等が挙げられる。また、２層以上からなる多層の樹脂フィルムを製造する場合には、複数の押出機を用いてもよい。例えば、３層の樹脂フィルムを製造する場合には、３基または２基の押出機を用いて、それぞれの樹脂材料を溶融混錬し、溶融した樹脂材料を３種３層分配型または２種３層分配型フィードブロックで分配し、単層Ｔ型ダイに流入させて共押出してもよいし、それぞれの溶融した樹脂材料をマルチマニホールドダイに別々に流入させてリップ手前で３層構成に分配して共押出してもよい。

押出機には、適宜、樹脂吐出量を安定定量化する為のギアポンプなどを設けることができる。

（第３工程）
次いで、溶融樹脂組成物をシート状に成形する。例えば、上記押出機で溶融混練されて得た溶融樹脂組成物をＴ型ダイの先端（リップ）からシート状の溶融樹脂組成物を押し出す。

Ｔ型ダイは、スリット状のリップを有するダイであり、例えば、フィードブロックダイ、マニホールドダイ、フィッシュテールダイ、コートハンガーダイ、スクリューダイ等が挙げられる。多層の樹脂フィルムを製造する場合には、マルチマニホールドダイなどを用いてもよい。

また、Ｔ型ダイのリップの幅方向の長さは、特に制限は無いが、製品幅に対して１．２〜１．５倍であることが好ましい。リップの開度は、所望する製品の厚みにより適宜調整すればよいが、通常、所望する製品の厚みの１．０１〜１０倍、好ましくは１．１〜５倍である。リップの開度の調整は、Ｔ型ダイの幅方向に並んだボルトで調整するのが好ましい。リップ開度は幅方向に一定でなくてもよく、例えば、端部のリップ開度を中央部のリップ開度より狭く調整することでドローレゾナンス現象を抑制することができる。

溶融樹脂組成物のシート成形物の厚さは剛性感の点で例えば０．３ｍｍ〜１．５ｍｍである。

Ｔダイの設定温度は、表面平滑性ならびにフィラーを含有した芳香族ポリカーボネート樹脂組成物の熱安定性の点から、２６０〜４００℃が好ましく、２６０〜３６０℃とすることがより好ましく、さらに好ましくは２６０℃〜３２０℃である。第２工程における樹脂組成物の溶融混練温度（バレル設定温度）および第３工程におけるシート成形温度（Ｔダイ設定温度）は同一であっても異なっていてもよい。

（第４工程）
次いで、シート状に成形された溶融樹脂組成物を、樹脂成分のガラス転移温度＋５℃以上樹脂成分のガラス転移温度＋３０℃以下の表面温度を有する冷却ロールで、挟圧する。例えば、押し出されたシート状の溶融樹脂組成物を、２本の冷却ロールの間に挟み込んで成形する。２本の冷却ロールは、互いに金属ロールであってもよいし、互いに弾性ロールであってもよいし、一方が金属ロールであり、他方が弾性ロールであってもよい。それぞれロールの表面状態は鏡面が好ましく、本発明の範囲を損なわない範囲において、ロール表面の一部に凹凸部等の加工があってもよい。

金属ロールとしては、高剛性であれば特に限定されず、例えば、ドリルドロール、スパイラルロール等が挙げられる。

弾性ロールとしては、例えば、ゴムロールや、外周部に金属製薄膜を備えた弾性ロール（以下、金属弾性ロールという場合がある。）などが挙げられ、なかでも、金属弾性ロールであることが好ましい。

２本の冷却ロール間の隙間（ロールギャップ）は、所望の製品厚みにより適宜調整され、シート状の溶融樹脂材料の両面が、それぞれ冷却ロールの中央部の表面に接する様にロールギャップが設定される。そのため、シート状の溶融樹脂材料は、２本の冷却ロールで挟み込まれると、冷却ロールの中央部から一定の圧力を受けて樹脂シート・フィルムに成形される。

２本の冷却ロールの圧着圧はロール剛性の許容範囲において任意であるが、表面平滑性を向上させるためには高い値のほうが望ましい。また、シート及びフィルム成形品の成形速度についても、適宜調整可能である。

Ｔダイ−ロール間（エアギャップ）の距離は、樹脂組成物の冷却に大きく影響するため表面平滑性に影響するためできるだけ小さいほうが好ましい。

本発明におけるシート成形は、Ｔダイから流れ出た樹脂を２本の所定の温度で温調されたロールで挟みシート化するタッチ成形方法、ロール１本と接するオープン成形方法のどちらを選択してもよい。表面平滑性を考慮した場合、タッチ成形が好ましく用いられる。また、１本または２本のロールで溶融樹脂組成物のシートを挟圧した後に、さらに、シートを１本または複数本の冷却ロールに導き、段階的に冷却してもよい。

通常非晶性樹脂のシート成形におけるロール温度は、樹脂成分のガラス転移温度より高いロール温度では離型不良ならび固化の遅れにより表面外観の低下が起こるため、ガラス転移点より２０〜４０℃低い温度に設定される。本発明ではロール温度を従来の方法とは異なり、樹脂成分のガラス転移点より５〜３０℃高い温度、すなわち、樹脂成分のガラス転移温度＋５℃以上樹脂成分のガラス転移温度＋３０℃以下の温度に設定することを特徴とする。ロール温度は、ガラス転移温度＋３０℃より高いとシートがロールからの離型が難しく離型不良による外観低下・反りの発生を生じ、ガラス転移温度＋５℃未満では充分な表面平滑性が得られない。

本発明者らは従来の方法に反して、芳香族ポリカーボネート樹脂を含む樹脂成分と強化充填材とを含む溶融樹脂組成物シートに対して樹脂成分のガラス転移温度より高いロール温度を用いることにより驚くべきことに、樹脂シートの剥離性が向上するとともに、成形品表面への強化材の浮き上がりを抑制することができ、これにより優れた表面平滑性が得られることを見出した。かかるシートを用いて熱賦形した成形物は、意匠性に優れ、またシート・フィルム間の接着にも優れるためハードコート付与や塗装時の外観にも優れる。なお、ロール温度を上記範囲に制御することによる剥離性および表面平滑性向上のメカニズムの詳細は不明であるが、ロール温度がガラス転移温度より５℃以上低い場合は樹脂部分のガラス転移温度（固化温度）以下までの急冷により収縮量が多くなるため表面外観に劣るが、本発明ではロール温度を樹脂成分のガラス転移温度より５〜３０℃高い温度へと段階的に下げることになるため、一旦溶融樹脂がロールに密着した状態でロール接触面に圧力をかけられるため良好な表面外観が得られたものと考えられる。ただし、本発明は当該推定メカニズムに限定されるものではない。

「樹脂成分」のガラス転移温度は、ＤＳＣ（示差走査熱量計）測定により測定することができ、具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定することができる。
冷却ロール温度は、表面外観の点で、より好ましくは樹脂成分のガラス転移温度＋５℃以上であり、さらに好ましくは樹脂成分のガラス転移温度＋１０℃以上である。また、離型性の点で、より好ましくは樹脂成分のガラス転移温度＋２５℃以下であり、さらに好ましくは樹脂成分のガラス転移温度＋２０℃以下である。

複数の冷却ロールを使用する場合には、各冷却ロールの温度は同一であっても異なっていてもよい。ただし、２本のロールで溶融樹脂組成物のシートを挟圧するタッチ成形を用いる場合、２本のロールの温度は同一であることが好ましい。また、３本以上のロールを使用する場合、第３工程で得られたシート状の溶融樹脂組成物が最初に接触する１番目の冷却ロール（オープン成形）または１番目および／もしくは２番目の冷却ロール（タッチ成形）のロール温度を上記範囲に設定する。これ以降のロールの温度は、１番目ロールまたは２番目ロールの温度と同一とするかまたは段階的に低く設定され、溶融樹脂組成物のシートを段階的に冷却・固化させることが好ましい。好ましい一実施形態では、少なくとも３本の冷却ロールが用いられ、１番目の冷却ロールおよび２番目の冷却ロールが樹脂成分のガラス転移温度＋５℃以上樹脂成分のガラス転移温度＋３０℃以下の表面温度を有し、３番目の冷却ロールの表面温度が１番目の冷却ロールおよび２番目の冷却ロールの表面温度よりも低い。かかる形態によれば樹脂シート・フィルムの表面平滑性が一層向上する。

本発明において、ロール温度とは、ロールの表面温度を指す。

本発明の一実施形態において、強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムは、Ｔダイ型溶融押出機によるシート又はフィルム成形法において、バレル温度２６０℃以上、かつ樹脂成分のガラス転移温度＋５℃以上から樹脂成分のガラス転移温度＋３０℃以下までのロール温度で製造される。

本発明におけるシートの厚みは剛性および表面平滑性の点から、０．２〜１．５ｍｍが好ましく、さらには０．３ｍｍ〜１．０ｍｍであることが好ましい。厚みが０．２ｍｍより薄いとシートが破れやすくシート化が困難となり、１．５ｍｍより厚いと冷却が不充分となるため表面平滑性が低下する。

［シートおよびフィルムの熱賦形方法］
本発明の強化芳香族ポリカーボネート樹脂フィルム・シートを熱賦形する方法として、シート・フィルムを樹脂組成物のガラス転移温度以上に熱処理し、所定の形状に加工する熱曲げによる賦形方法が用いられる。圧空成形、真空成形、熱プレス成形、あらかじめシート・フィルムを射出成形用金型にインサートし射出成形によって他の樹脂と貼合わせするインモールドフィルム成形、フリーブロー成形、ヒータ曲げ加工などの方法がある。良好な表面平滑性を有する成形品を得るためには、金型との本発明のシート・フィルムとの密着性の高い圧空成形、熱プレス成形、インモールドフィルム成形が好ましく用いられる。

したがって、本発明の一形態によれば、強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムを圧空成形してなり、金型非接触面の算術平均表面粗さ（Ｒａ）が１０．０μｍ以下である、成形品が提供される。また、本発明の一形態によれば、強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムを熱プレス成形してなり、金型非接触面の算術平均表面粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下である、成形品が提供される。また、本発明の一形態において、強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムは、インモールドフィルムとして使用される。金型非接触面の算術平均表面粗さ（Ｒａ）は実施例に記載した方法により測定することができる。

このようにして得られる本発明のシート、ならびに熱賦形品の適用例を挙げると、電気電子機器、ＯＡ機器、スマートフォンおよびタブレット型ＰＣに代表される情報端末機器、機械部品、家電製品、車輌部品、建築部材、各種容器、レジャー用品・雑貨類、照明機器等の部品および筐体が挙げられる。これらのなかでも優れた表面平滑性から本発明品は、スマートフォンおよびタブレット型ＰＣなどの高意匠性が要求される筐体用途として非常に好適に用いられる。

以下、実施例を示して本発明について更に具体的に説明する。ただし、本発明は以下の実施例に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において任意に変更して実施することができる。なお、以下の説明において［部］とは、特に断らない限り質量基準に基づく「質量部」を表す。

＜樹脂成分のガラス転移温度（Ｔｇ）＞
樹脂成分のガラス転移温度を示差熱走査熱量分析計セイコー電子工業株式会社製のＳＳＣ−５２００（ＤＳＣ）により昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した。測定は樹脂成分が溶融する温度（２６０℃）に２０℃／ｍｉｎで昇温し、−３０℃まで急冷した後、再度１０℃／ｍｉｎで昇温（２ｎｄ ｒｕｎ）した。ガラス転移温度は２ｎｄ ｒｕｎのプロファイルで算出した値とした。

＜表面平滑性評価＞
シート中央部および熱賦形成形品中央部の２次元形状を、ＪＩＳ Ｂ０６０１：２００３に準拠して、表面形状測定機(ミツトヨ社製ＣＳ-Ｈ５０００ ＣＮＣ)を用いて測定し、算術平均粗さ（Ｒａ）を算出した。Ｒａが０．０２μｍを越え０．１μｍ以下の場合は基準長さ０．２５ｍｍ、０．１μｍを越え２．０μｍ以下の場合は基順長さ０．８ｍｍ、２．０μｍを越え１０μｍ以下の場合は基準長さ２．５ｍｍとして測定を実施した。

＜引張弾性率＞
成形したシートを試験片形状（ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９ 試験片タイプ１Ｂ）に打ち抜き、オートグラフ（島津製作所社製 ＡＧＳ-Ｘ）を用いて、シート押出方向（流れ方向）の引張試験を行った。ＪＩＳＫ ７１２７：１９９９に準拠し、試験速度１ｍｍ/ｍｉｎで、ひずみが０．０００５と０．００２５の２点における応力の差をひずみの差で除した値を引張弾性率とした。

＜密着性評価＞
後述の成形方法で得られたシート成形品の密着性の評価として、両面テープに対する粘着力を測定した。５０×２５０ｍｍにカットしたシート成形品の端部に、１５×２５０ｍｍにカットしたニチバン株式会社製両面テープ「ナイスタックＮＷ−１５」の端部を合わせて重ね、接着部をハンドル付のゴムローラーを用いて５ｍｍ／ｓの速さで１往復することで接着した後、両面テープの遊び部分を１８０℃折り返して４０ｍｍはがし、オートグラフ（島津製作所社製ＡＧＳ-Ｘ）の上部チャックに挟み、両面テープをはがした後のシート部分を下部チャックに挟んで３０ｍｍ／ｓの速さで連続して引きはがし、変位２０ｍｍの間隔で１４０ｍｍまでの試験力を測定し、その平均値を算出した。

＜分子量測定＞
フィラー含有ポリカーボネート樹脂組成物のペレットおよびシート成形品を塩化メチレンでろ過し、ポリカーボネート樹脂成分とフィラーを分離した。ポリカーボネート成分の分子量は粘度平均分子量で測定した。粘度平均分子量〔Ｍｖ〕は、溶液粘度から換算した粘度平均分子量［Ｍｖ］で溶媒としてメチレンクロライドを使用し、ウベローデ粘度計を用いて温度２０℃での極限粘度［η］（単位ｄｌ／ｇ）を求め、Ｓｃｈｎｅｌｌの粘度式、すなわち、η＝１．２３×１０^−４Ｍ^0.83、から算出される値（粘度平均分子量：Ｍｖ）を意味する。ここで極限粘度［η］とは各溶液濃度［ｃ］（ｇ／ｄｌ）での比粘度［η_sp］を測定し、下記式により算出した値である。

＜屈折率評価＞
（Ａ）成分及び（Ｂ）成分を混合してなる樹脂成分の屈折率ｎ_ａｂの測定は、Ｍｅｔｒｉｃｏｎ社のＭｏｄｅｌ２０１０プリズムカプラー測定器を用いて行った。測定用サンプルの調製は、（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂と（Ｂ）熱可塑性樹脂とからなる樹脂成分のみを後述の＜樹脂ペレットの製造＞に記載の方法でペレット化することにより行った。得られたペレットを２６０℃で溶融プレスして厚み１．０ｍｍのフィルム試験片を得た。試験片は測定前に２３℃、５０％ＲＨ、４８時間以上の環境で状態調節を行い、屈折率測定条件は、ｂｕｌｋ／ｓｕｂｓｔｒａｔｅモードにて、３点の屈折率（４７３ｎｍ、６３３ｎｍ、８２６ｎｍ）の測定を行い、Ｃｏｔｈｙの式から波長５８９ｎｍの屈折率（ｎｄ）を算出した。
（Ｃ）強化充填材（Ｅガラス）の屈折率ｎ_ｃはＥガラスと同成分の１ｍｍ厚のガラス板を作製し、同様に測定を行った。

＜透明性＞
０．６ｍｍ厚のシートについて、ＪＩＳ Ｋ７１３６：２０００に準じ日本電色工業（株）製のＮＤＨ−２０００型ヘイズメーターでヘイズ値（単位：％）を測定した。ヘイズ（Ｈａｚｅ）は、樹脂の濁度の尺度として用いられる値であり、数値が小さい程、透明性が高いことを示し、好ましい。

［使用材料］
＜芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ）＞
界面重合法で製造されたビスフェノールＡ型芳香族ポリカーボネート（三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社製「ユーピロン（登録商標）Ｓ−３０００ＦＮ」、粘度平均分子量２５，０００）、ガラス転移温度１４６℃（ＤＳＣ法）、波長５８９ｎｍでの屈折率ｎｄ＝１．５８３
＜熱可塑性樹脂（Ｂ）＞
［（Ｂ−１）アクリル系樹脂］
質量平均分子量１４，２００のフェニルメタクリレート約２５重量％／メチルメタクリレート約７５％を主成分とする共重合体（三菱レイヨン株式会社製：メタブレンＨ−８８０）、波長５８９ｎｍでの屈折率ｎｄ＝１．５１２
［（Ｂ−２）脂肪族ポリエステル系樹脂］
ポリ１，４−シクロヘキサンジメタノール−シクロヘキサンジカルボキシレート（ＰＣＣ、三菱化学株式会社製：プリマロイＣＰ２０１）、波長５８９ｎｍでの屈折率ｎｄ＝１．５０８
＜（Ｃ）強化充填材＞
＜（ｃ−１）繊維状フィラー＞
（ｃ−１−１）ガラスチョップドストランド（日本電気硝子社製「Ｔ−５７１」、平均繊維径１３μｍ、平均繊維長さ３ｍｍ、アミノシラン処理、耐熱ウレタン集束、断面形状：円形）
（ｃ−１−２）ガラスチョップドストランド 平均繊維径７μｍ、平均繊維長３ｍｍ、断面形状：円形
（ｃ−１−３）断面扁平形状ガラスチョップドストランド 断面：平均長径２４μｍ／平均短径７μｍ、平均繊維長３ｍｍ
（ｃ−１−４）炭素繊維（チョップドストランド）（三菱レイヨン株式会社製「ＴＲ−０６Ｕ」、平均繊維径７μｍ、平均繊維長さ６ｍｍ、ウレタン系化合物集束、表面処理なし、断面形状：円形）
（ｃ−１−５）ガラスチョップドストランド （日本電気硝子社製「Ｔ−５３１ＤＥ」平均繊維径７μｍ、平均繊維長３ｍｍ、アミノシラン処理、エポキシ集束、断面形状：円形）
（ｃ−１−６）断面扁平形状ガラスチョップドストランド （日東紡績社製「３ＧＰＡ−８２０Ｓ」平均長径２８μｍ／平均短径７μｍ、アミノシラン処理、耐熱ウレタン集束、平均繊維長：３ｍｍ、断面形状：楕円）
＜（ｃ−２）板状フィラー＞
（ｃ−２−１）ガラスフレーク（日本板硝子社製「ガラスフレークＭＥＧ１６０ＦＹ−Ｍ０１」、平均粒径１６０μｍ、平均厚み０．７μｍ、アミノシランエポキシシラン処理）
上記のうち、（ｃ−１−１）（ｃ−１−２）（ｃ−１−５）（ｃ−１−６）（ｃ−２−１）はＥガラス強化材である。
Ｅガラスの波長５８９ｎｍでの屈折率ｎｄ＝１．５６２
＜その他添加剤＞
・エステル交換反応防止剤：モノステアリルアシッドホスフェート及びジステアリルアシッドホスフェートの混合物（ＡＤＥＫＡ社製「ＡＸ−７１」）

［実施例Ａ−１〜１６、比較例Ａ−１〜８］
＜樹脂ペレットの製造＞
強化ポリカーボネート樹脂組成物のコンパウンドは、１ベントを備えた日本製鋼所社製二軸押出機ＴＥＸ３０α（Ｃ１８ブロック、Ｌ／Ｄ＝５５）を用い、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、吐出量２０ｋｇ／時間、バレル温度２７０℃の条件で混練し、ストランド状に押出した溶融樹脂を水槽にて急冷し、ペレタイザーを用いてペレット化して得た。（Ａ）成分は押出機上流側（Ｃ１）から供給、（Ｂ）成分は表Ａ−１、表Ａ−２に示す混合比に従いサイドフィーダを用い押出機下流側（Ｃ１３バレル）より供給した。

＜樹脂シートの製造＞
強化芳香族ポリカーボネートペレットのシート成形として、バレル直径３２ｍｍ、スクリュウのＬ／Ｄ＝３５を用い、吐出量２０ｋｇ／ｈ、スクリュウ回転数２００ｒｐｍ、表Ａ−１，Ａ−２に記載のシリンダー・ダイヘッド温度条件で幅４００ｍｍのシートを成形した。ダイより流れ出した樹脂は鏡面仕上げされた３本のポリッシングロールに導かれ、１番ロール温度、２番ロール温度を表Ａ−１，Ａ−２に記載の条件とし、３番ロール温度を１４０℃に設定した。各種シート厚みは、引取速度を調整することで調整した。なお１番ロール／２番ロール間のロール挟み圧は油圧表示で５ＭＰａであった。

＜圧空成形方法＞
成形機として圧空成形機（エヌケイエンタープライズ社製）を使用した。金型は、５０ｍｍ×５０ｍｍ×高さ４ｍｍのコア（１ｍｍＲ）を有するアルミ材質のものを用いた。まず１００ｍｍ角のシートを加熱ゾーンへ搬送し、ＩＲヒータ（４００℃設定）にて加熱し、赤外放射温度計にて１９０℃に到達するのを確認した後、金型温度１３０℃に設定された型締ゾーンへ移動させ、型締を行った。次いで最高圧力を２．５ＭＰａに設定した加圧空気を金型内に導入３０秒間冷却することで熱賦形品を得た。結果を表Ａ−２に示す。
また、表Ａ−３に記載の条件で、熱プレス成形を行った結果を表Ａ−３に示す。

［実施例Ｂ−１〜１６、比較例Ｂ−１〜１０］
＜樹脂ペレットの製造＞
強化ポリカーボネート樹脂組成物のコンパウンドは、１ベントを備えた日本製鋼所社製二軸押出機ＴＥＸ３０α（Ｃ１８ブロック、Ｌ／Ｄ＝５５）を用い、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、吐出量２０ｋｇ／時間、バレル温度２７０℃の条件で混練し、ストランド状に押出した溶融樹脂を水槽にて急冷し、ペレタイザーを用いてペレット化して得た。（Ａ）成分および（Ｂ）成分は押出機上流側（Ｃ１）から供給、（Ｃ）成分は表Ｂ−１、表Ｂ−２に示す混合比に従いサイドフィーダを用い押出機下流側（Ｃ１３バレル）より供給した。

＜樹脂シートの製造＞
強化芳香族ポリカーボネートペレットのシート成形として、バレル直径３２ｍｍ、スクリューのＬ／Ｄ＝３５を用い、吐出量２０ｋｇ／ｈ、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、表Ｂ−１，Ｂ−２に記載のシリンダー・ダイヘッド温度条件で幅４００ｍｍのシートを成形した。ダイより流れ出した樹脂は鏡面仕上げされた３本のポリッシングロールに導かれ、１番ロール温度、２番ロール温度を表Ｂ−１，Ｂ−２に記載の条件とし、３番ロール温度を１１５℃に設定した。各種シート厚みは、引取速度を調整することで調整した。なお１番ロール／２番ロール間のロール挟み圧は油圧表示で５ＭＰａであった。

＜圧空成形方法＞
成形機として圧空成形機（エヌケイエンタープライズ社製）を使用した。金型は、５０ｍｍ×５０ｍｍ×高さ４ｍｍのコア（１ｍｍＲ）を有するアルミ材質のものを用いた。まず１００ｍｍ角のシートを加熱ゾーンへ搬送し、ＩＲヒータ（４００℃設定）にて加熱し、赤外放射温度計にて１６０℃に到達するのを確認した後、金型温度１１０℃に設定された型締ゾーンへ移動させ、型締を行った。次いで最高圧力を２．５ＭＰａに設定した加圧空気を金型内に導入３０秒間冷却することで熱賦形品を得た。結果を表Ｂ−３に示す。また、表Ｂ−４に記載の条件で、熱プレス成形を行った結果を、表Ｂ−４に示す。

実施例Ｂ−８は参考例である。

Ｓ 扁平ガラス繊維の横断面、
Ｒ 繊維断面に外接する長方形、
Ｒａ 長方形の長辺、
Ｒｂ 長方形の短辺。

Claims (12)

1. （Ａ）芳香族ポリカーボネート４０〜８０質量部を含む樹脂成分と、（Ｃ）強化充填材２０〜６０質量部と、を含有し、（Ａ）芳香族ポリカーボネートおよび（Ｃ）強化充填材の合計が１００質量部である、厚さ０．２〜１．５ｍｍのシート又はフィルムにおいて、
   前記強化充填材（Ｃ）は、（ｃ−１）繊維状フィラーであり、（ｃ−１）繊維状フィラーは、繊維長が５ｍｍ以下であり、かつ、繊維径断面形状が扁平形状または楕円形状である、ガラス系強化材であり、
   少なくとも一方の表面の算術平均表面粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であることを特徴とする強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
2. （Ａ）芳香族ポリカーボネート５５〜９０質量部、（Ｂ）波長５８９ｎｍでの屈折率が１．５６以下の芳香族ポリカーボネートと相溶する熱可塑性樹脂１０〜４５質量部からなる樹脂成分１００質量部に対し、（Ｃ）強化充填材５〜４５質量部を混合した厚さ０．２〜１．５ｍｍのシート又はフィルムにおいて、
   前記強化充填材（Ｃ）は、（ｃ−１）繊維状フィラーであり、（ｃ−１）繊維状フィラーは、繊維長が５ｍｍ以下であり、かつ、繊維径断面形状が扁平形状または楕円形状である、ガラス系強化材であり、
   前記（Ａ）及び（Ｂ）樹脂ブレンド成分の波長５８９ｎｍでの屈折率をｎａｂ、前記強化充填材（Ｃ）の波長５８９ｎｍでの屈折率をｎｃとした場合、ｎａｂとｎｃが下記式ｉ）を満足し、
   少なくとも一方の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であることを特徴とする強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
   式ｉ） −０．００８≦ｎａｂ−ｎｃ≦＋０．００８
3. （Ｂ）の熱可塑性樹脂が（Ｂ−１）アクリル系樹脂又は（Ｂ−２）脂肪族ポリエステル系樹脂を含むことを特徴とする請求項２に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
4. （Ｂ−１）のアクリル系樹脂が、芳香族（メタ）アクリレート単位（ｂ１）とメチルメタクリレート単位（ｂ２）との質量比（ｂ１／ｂ２）が５〜５０／５０〜９５で、質量平均分子量が５，０００〜３０，０００である（メタ）アクリレート共重合体であることを特徴とする請求項３に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
5. （Ｂ−２）の脂肪族ポリエステル系樹脂が、ポリシクロヘキサンジメタノール−シクロヘキサンジカルボキシレート（ＰＣＣ）であることを特徴とする請求項３に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
6. （Ｃ）強化充填材はＥガラス強化材を含む、請求項１〜５のいずれか一項に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
7. Ｔダイ型溶融押出機によるシート又はフィルム成形法において、バレル温度２６０℃以上、かつ樹脂成分のガラス転移温度＋５℃以上、＋３０℃以下のロール温度で製造されたことを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルム。
8. 請求項１〜７のいずれか一項に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムを圧空成形してなる成形品であって、金型非接触面の算術平均表面粗さ（Ｒａ）が１０．０μｍ以下であることを特徴とする成形品。
9. 請求項１〜７のいずれか一項に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムを熱プレス成形してなる成形品であって、金型非接触面の算術平均表面粗さ（Ｒａ）が２．０μｍ以下であることを特徴とする成形品。
10. 請求項１〜７のいずれか一項に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムを、インモールドフィルムとして使用することを特徴とする成形体。
11. 請求項１〜７のいずれか一項に記載の強化芳香族ポリカーボネート樹脂シート又はフィルムの製造方法であって、
    （Ａ）芳香族ポリカーボネートを含む樹脂成分および（Ｃ）強化充填材を含む樹脂組成物を得る第１工程と、
    樹脂組成物を２６０℃以上の温度で溶融混練し、溶融樹脂組成物を得る第２工程と、
    溶融樹脂組成物をシート状に成形する第３工程と、
    シート状に成形された溶融樹脂組成物を、樹脂成分のガラス転移温度＋５℃以上樹脂成分のガラス転移温度＋３０℃以下の表面温度を有する冷却ロールで、挟圧する第４工程と、
    を含む、製造方法。
12. 第１工程は、（Ａ）芳香族ポリカーボネートを含む樹脂成分を溶融混練する工程、および、溶融混練された樹脂成分に（Ｃ）強化充填材を添加する工程を含む、請求項１１に記載の製造方法。