JP6610749B2 - 高強度冷延薄鋼板 - Google Patents
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Description
まず、延性に優れるフェライトおよびベイナイトを主相とする。かつ、Si添加により積層欠陥エネルギーを小さくした熱延鋼板を冷間圧延することで、冷間圧延により導入される転位が交差すべりするのを抑制する。その結果、転位のタングル化を押さえることができる。そして、焼鈍時には冷間圧延により大きくなった組織のアスペクト比を保ったまま組織を回復させることにより、タングル化しないことで移動し易くなった転位の消失を促進することができ、高降伏比を保ったまま延性が大きく向上する。ここで、転位のタングル化とは、複数の転位が一箇所に集合し、相互作用により転位が動きにくくなった状態をいう。
[1]成分組成は、質量%で、C:0.04〜0.25%、Si:0.5〜2.0%、Mn:0.1〜2.0%、P:0.05%以下、S:0.030%以下、Al:0.10%以下、N:0.010%以下を含有し、残部は鉄および不可避的不純物からなり、組織は、フェライトとベイナイトの合計が、面積率で90%以上であり、
フェライトおよびベイナイトのアスペクト比が3.0以上である高強度薄鋼板。
[2]前記成分組成に加えて、質量%で、Ti、Nb、Vの1種あるいは2種以上をそれぞれ0.01〜1.0%含有する上記[1]に記載の高強度薄鋼板。
[3]前記成分組成に加えて、質量%で、Mo、Ta、Wの1種あるいは2種以上をそれぞれ0.005〜1.0%含有する上記[1]または[2]に記載の高強度薄鋼板。
[4]前記成分組成に加えて、質量%で、Cr、Ni、Cuの1種あるいは2種以上をそれぞれ0.01〜1.0%含有する上記[1]〜[3]のいずれかに記載の高強度薄鋼板。
[5]前記成分組成に加えて、質量%で、B:0.0002〜0.0050%を含有する上記[1]〜[4]のいずれかに記載の高強度薄鋼板。
[6]前記成分組成に加えて、質量%で、Ca、REMの1種あるいは2種をそれぞれ0.0005〜0.01%含有する上記[1]〜[5]のいずれかに記載の高強度薄鋼板。
[7]前記成分組成に加えて、質量%で、Sb:0.005〜0.050%を含有する上記[1]〜[6]のいずれかに記載の高強度薄鋼板。
[8]鋼板表面にめっき層を有する上記[1]〜[7]のいずれかに記載の高強度薄鋼板。
[9]上記[1]〜[7]のいずれかに記載の成分組成を有する鋼スラブに対して、仕上圧延終了温度:800℃以上、巻取温度:400℃以上で熱間圧延し、酸洗し、次いで、冷圧率:30〜80%で冷間圧延を行い、次いで、均熱温度:650〜800℃、均熱時間:600s以下で焼鈍を行う高強度薄鋼板の製造方法。
[10]上記[1]〜[7]のいずれかに記載の成分組成を有する鋼スラブに対して、仕上圧延終了温度:800℃以上で仕上圧延後、開始温度:550〜750℃、平均冷却速度:10℃/s未満、徐冷時間:1〜10sとする徐冷を行い、次いで巻取る熱間圧延を行い、酸洗し、次いで、冷圧率:30〜80%で冷間圧延を行い、次いで、均熱温度:650〜800℃、均熱時間:600s以下で焼鈍を行う高強度薄鋼板の製造方法。
[11]さらに、前記焼鈍後、溶融めっき処理する上記[9]または[10]に記載の高強度薄鋼板の製造方法。
[12]前記溶融めっき処理は溶融亜鉛めっき処理であり、該溶融亜鉛めっき処理後、さらに、合金化処理温度:460〜600℃、保持時間:1s以上で合金化処理を行う上記[11]に記載の高強度薄鋼板の製造方法。
[13]さらに、前記焼鈍後、電気めっき処理する上記[9]または[10]に記載の高強度薄鋼板の製造方法。
[14]前記巻取り、前記焼鈍、前記溶融めっき処理、前記合金化処理、前記電気めっき処理のいずれかの処理後、板厚減少率:0.1〜3.0%の加工を施す上記[9]〜[13]のいずれかに記載の高強度薄鋼板の製造方法。
[15]上記[1]〜[7]のいずれかに記載の高強度薄鋼板に対して、めっき処理する高強度薄鋼板の製造方法。
Cは、鋼中に固溶することにより、鋼板の高強度化に寄与する。また、微細炭化物を形成し、組織を細粒化させることによっても、鋼板の高強度化に寄与する。これらの効果を得るために、C含有量を0.04%以上とする。好ましくは0.07%以上である。一方、多量のCはマルテンサイトの生成を促進するので、フェライトやベイナイトの生成が抑制されてしまい、また降伏比を低くしてしまう。さらに、靭性、溶接性を劣化させる。そのため、C含有量を0.25%以下とする。好ましくは0.20%以下である。
Siが、鋼中に適正量存在することにより、鋼の積層欠陥エネルギーを低下させ、転位の交差すべりを抑制することで冷間圧延時の転位のタングル化を抑えることができる。その結果、降伏比を高く保ったまま延性を向上させることができる。このような効果を得るために、Si含有量を0.5%以上とする。好ましくは0.7%以上、より好ましくは1.0%以上である。一方、多量のSiは、熱間圧延時に赤スケールと呼ばれる表面欠陥を誘発するとともに、表面のSi酸化物が化成処理性やめっき性を著しく阻害する。そのため、Si含有量を2.0%以下とする。好ましくは1.5%以下である。
Mnは固溶強化や細粒化効果により鋼板の高強度化に寄与することができる。また不純物元素としてのSをMnSとして固定し、無害化できる。このような効果を得るために、Mn含有量を0.1%以上とする。好ましくは0.3%以上である。一方、多量のMnはめっき性を阻害するとともにマルテンサイトの生成を促進し、降伏比を低くする。そのため、Mn含有量を2.0%以下とする。好ましくは1.5%以下、より好ましくは1.0%以下である。
Pは粒界に偏析して、延性や靭性を劣化させる。また、溶接性を劣化させる。そのため、P含有量を0.05%以下とする。好ましくは0.03%以下、より好ましくは0.01%以下である。
Sは、熱間圧延での鋼板の延性を著しく低下させることで、熱間割れを誘発し、表面性状を著しく劣化させる。さらに、Sは強度向上にほとんど寄与しないばかりか、不純物元素として粗大な硫化物を形成することにより、延性、伸びフランジ性を低下させる。その上、溶接性も劣化させてしまう。これらの問題は、S含有量が0.030%を超えると顕著となるので、S含有量を極力低減させることが好ましい。したがって、S含有量を0.030%以下とする。好ましくは0.010%以下、より好ましくは0.003%以下、さらに好ましくは0.001%以下である。
多量のAlは、鋼中のアルミ酸化物の増加を招き、鋼板の延性を低下させる。そのためAl含有量を0.10%以下とする。好ましくは0.06%以下である。下限は特に規定しないが、Alキルド鋼として0.01%以上含まれても問題ない。
Nを多量に含有すると、熱間圧延中にスラブ割れが発生する恐れがあり、それに伴い表面疵が発生する恐れがある。したがって、N含有量を0.010%以下とする。好ましくは0.005%以下、より好ましくは0.003%以下、さらに好ましくは0.002%以下である。
Ti、Nb、VはCと微細な炭化物を形成し、鋼板の高強度化、および鋼板の降伏比の向上に寄与する。このような効果を得るため、Ti、Nb、V を含有する場合には、それぞれの含有量を0.01%以上とする。好ましくはそれぞれ0.05%以上、より好ましくはそれぞれ0.10%以上である。一方、多量にTi、Nb、Vを含有しても、強度や降伏比の上昇への寄与はさほど大きくならない上に、コストが多大に上昇してしまう。そのため、含有する場合は、Ti、Nb、Vはそれぞれ1.0%以下とする。好ましくはそれぞれ0.8%以下、より好ましくはそれぞれ0.6%以下である。
Mo、Ta、Wは微細析出物を形成することで鋼板の高強度化や鋼板の降伏比の向上に寄与できる。このような効果を得るため、Mo、Ta、Wを含有する場合は、それぞれの含有量を0.005%以上とする。好ましくはそれぞれ0.10%以上である。一方、多量にMo、Ta、Wを含有しても効果が飽和するだけでなくコストの上昇を招く。そのため、Mo、Ta、Wを含有する場合は、それぞれ1.0%以下とする。好ましくはそれぞれ0.5%以下である。
Cr、Ni、Cuは組織を細粒化することで鋼板の高強度化と降伏比の向上に寄与できる。このような効果を得るため、Cr、Ni、Cuを含有する場合は、それぞれの含有量を0.01%以上とする。好ましくはそれぞれ0.1%以上、より好ましくはそれぞれ0.3%以上である。一方、Cr、Ni、Cuを多量に含有しても効果が飽和するだけでなくコストの上昇を招く。そのため、Cr、Ni、Cuを含有する場合は、それぞれ1.0%以下とする。好ましくはそれぞれ0.5%以下である。
Bは組織の細粒化やベイナイト変態を促進することで、鋼板の高強度化と鋼板の降伏比の向上に寄与する。このような効果を得るためにはBを含有する場合は、0.0002%以上とする。好ましくは0.0005%以上、より好ましくは0.0010%以上である。一方、多量のBは熱間圧延時の鋼板の変形抵抗値を大きくして圧延を困難にするだけでなく延性低下の原因ともなる。したがって、Bを含有する場合は0.0050%以下とする。好ましくは0.0030%以下、より好ましくは0.0020%以下である。
Ca、REMは硫化物の形態を制御することで延性、伸びフランジ性を向上させることができる。このような効果を得るため、Ca、REMを含有する場合は、それぞれの含有量を0.0005%以上とする。一方、多量の含有は効果が飽和するだけでなくコストが上昇する。そのため、Ca、REMを含有する場合は、それぞれ0.01%以下とする。
Sbはスラブ加熱時にスラブ表面に偏析することから、スラブが窒化するのを防止することができ、その結果粗大な窒化物の形成を抑制して鋼板の延性を向上させることができる。このような効果を得るため、Sbを含有する場合は、0.005%以上とする。一方、多量にSbを添加するとコストが上昇することからSbを含有する場合は、0.050%以下とする。
フェライトとベイナイトの合計面積率:90%以上
フェライトおよびベイナイト(焼き戻されたものを含む)は、高延性を実現するために重要な組織である。そのため、フェライトとベイナイトの面積率を合計で90%以上とする。好ましくは95%以上、より好ましくは98%以上、さらに好ましくは100%である。フェライトとベイナイトの個々の割合は規定しない。しかしながら、フェライトの分率が大きいほうが好ましく、全組織に占めるフェライトの割合は、面積率で90%以上が好ましい。より好ましくはフェライトの面積率が100%である。フェライト、ベイナイト以外の組織として、パーライト、マルテンサイト、残留オーステナイト、セメンタイトなどが全組織に占める割合で、それぞれ5%以下、合計で10%以下であれば、これらの組織が含まれていてもよい。
なお、フェライトとベイナイトの合計面積率は後述する実施例に記載の方法にて測定することができる。また、C量、Mn量、製造条件、特に巻取り温度を制御することにより、フェライトおよびベイナイトの面積率を合計で90%以上とすることができる。
フェライトおよびベイナイトの結晶粒のアスペクト比を大きくすることで鋼板の強度および鋼板の降伏比を大きくすることができる。そのため、アスペクト比を3.0以上とする。好ましくは4.0以上、より好ましくは5.0以上である。上限はとくに規定しないが、アスペクト比が大きくなりすぎると延性が低下する場合がある。よって、フェライトおよびベイナイトの結晶粒のアスペクト比は10以下が好ましい。
ここで、アスペクト比とは、観察面を圧延方向に平行な断面とした場合の、フェライトおよびベイナイトの結晶粒の板厚方向の平均粒径に対するフェライトおよびベイナイトの圧延方向の平均粒径の比である。平均粒径を求めるに際しては、フェライトとベイナイトの区別はせず、フェライトとベイナイトの両相をあわせた平均粒径とする。なお、フェライトおよびベイナイトのアスペクト比は後述する実施例に記載の方法にて測定することができる。また、フェライトおよびベイナイトのアスペクト比は、製造条件、特に冷圧率や均熱温度、時間の制御等により、制御することができる。
本発明の高強度薄鋼板は、上記成分組成を有する鋼スラブに対して、仕上圧延終了温度:800℃以上、巻取温度:400℃以上で熱間圧延し、酸洗し、次いで、冷圧率:30〜80%で冷間圧延を行い、次いで、均熱温度:650〜800℃、均熱時間:600s以下で焼鈍を行うことで製造できる。さらに、上記において、仕上圧延後、開始温度:550〜750℃、平均冷却速度:10℃/s未満、徐冷時間:1〜10sとする徐冷を行い、次いで巻取ることもできる。この場合、巻取温度は特に限定されず400℃未満で行うことができる。さらに、焼鈍後、溶融めっき処理、もしくは電気めっき処理することができる。溶融めっき処理後、合金化処理温度460〜600℃、保持時間1s以上で合金化処理を行うことができる。また、以上により得られた高強度薄鋼板に対して、板厚減少率0.1〜3.0%の加工を施すことができる。
Ti、Nb、Vなどの炭化物形成元素を含む場合には1200℃以上に加熱して炭化物を固溶させ、その後の熱間圧延や焼鈍工程で微細に析出させることもできる。保持時間は特に規定しないが、好ましくは10分以上、より好ましくは30分以上である。操業負荷の点から上限は180分以下が好ましい。
仕上圧延終了温度が低くなると、フェライト域での圧延となり、結晶粒が粗大化して引張強度が低くなる。さらに、靭性も大きく低下するので、鋼板の成形性に劣る。また、未再結晶フェライト組織となった場合には、冷延、焼鈍後も転位が多く残留し加工性が著しく低下してしまう。そのため、仕上圧延終了温度は800℃以上とする。好ましくは830℃以上である。仕上圧延終了温度の上限は特に規定しないが、温度が高いと結晶粒が大きくなり鋼板の靭性が低下することから、950℃以下とすることが好ましい。より好ましくは900℃以下、さらに好ましくは880℃以下である。
仕上圧延終了から巻取りまでの間で鋼板を冷却する過程において、後述する徐冷を行わない場合は、鋼板の所望の特性を得るために、巻取温度が重要になる。巻取温度が低いと、マルテンサイト変態がおこり、鋼板の降伏比が低下してしまう。そのため、徐冷を行わない場合は、巻取温度を400℃以上とする。巻取温度の上限は特に限定しないが、あまり高くなると結晶粒が大きくなるため650℃以下が好ましい。より好ましくは600℃以下、さらに好ましくは550℃以下である。
仕上圧延終了から巻取りまでの冷却速度は特に限定はしない。細粒化のためには平均冷却速度が10℃/s以上であれば十分である。また、過度の急冷は特別な冷却装置を必要とし製造コストが上昇する。よって、平均冷却速度は、10℃/s以上100℃/s以下が好ましい。
仕上圧延後に徐冷を行い、フェライト変態、あるいは、ベイナイト変態を促進することもできる。その場合、徐冷の開始温度が高いと結晶粒が大きくなるため、開始温度の上限を750℃とする。好ましくは700℃以下、より好ましくは650℃以下である。一方、徐冷の開始温度が低いとフェライト変態、あるいは、ベイナイト変態を促進することができないため、開始温度の下限は550℃とする。好ましくは600℃以上である。
徐冷時の冷却速度が大きいとフェライト変態、またはベイナイト変態を促進することができないため、平均冷却速度は10℃/s未満とする。好ましくは6℃/s未満である。平均冷却速度の下限は特に規定しないが、極端に小さくなると結晶粒が大きくなることから、3℃/s以上が好ましい。
徐冷時間が短いとフェライト変態、またはベイナイト変態が促進されないことから、徐冷時間は1s以上とする必要がある。一方、徐冷時間が長くなると結晶粒径が大きくなることから、10s以下とする。好ましくは5s以下である。
なお、より成形性を必要とする場合には徐冷を実施することが好ましい。
徐冷を行う場合、次の工程である巻取り時の巻取温度は特に限定されない。400℃より低くすることもできる。400℃より高くても問題ない。しかし、巻取温度があまり高くなると結晶粒が大きくなるため650℃以下あるいは徐冷終了温度以下が好ましい。一方で、巻取温度が低すぎると、コイルの形状が悪くなることから、巻取温度の下限は300℃以上が好ましい。
圧延終了後から徐冷開始までの平均冷却速度、および徐冷終了から巻取りまでの平均冷却速度は特に限定しない。細粒化のためには平均冷却速度が10℃/s以上であれば十分である。また、過度の急冷は特別な冷却装置を必要とし製造コストが上昇する。よって、平均冷却速度は、10℃/s以上100℃/s以下が好ましい。
また、徐冷開始とは、徐冷の開始温度域(750〜550℃)の任意の温度において、冷却速度を10℃/s未満に切り替えた時点とする。
以上により得られた鋼板に対して、酸洗を行うことができる。酸洗の方法は特に限定しない。塩酸酸洗や硫酸酸洗が挙げられる。酸洗を行うことで、鋼板表面のスケールが除去され、化成処理性や塗装密着性がよくなる。また、後に続く、溶融めっき処理や、電気めっき処理を行った場合のめっき密着性が良好となる。
熱延、酸洗後の鋼板は、冷間圧延によりフェライトおよびベイナイトの結晶粒のアスペクト比を大きくするとともに、転位を導入することで鋼板の強度および鋼板の降伏比を上昇させることができる。このような効果を得るため、冷圧率を30%以上とする。好ましくは40%以上、より好ましくは50%以上である。一方、冷圧率が大きくなると圧延負荷が大きくなることから、冷圧率は80%以下とする。好ましくは70%以下、より好ましくは60%以下である。冷圧率は、酸洗後の鋼板の板厚に対する冷間圧延された板厚量の比である。
冷間圧延が終了した鋼板は、焼鈍により組織を回復させる。焼鈍時の均熱温度が低いと組織を回復させることができないため鋼板の延性が低くなってしまう。そのため均熱温度の下限は650℃とする。好ましくは700℃以上である。一方、均熱温度が高いと再結晶が進行し、鋼板の強度および鋼板の降伏比が大きく低下してしまう。そのため均熱温度の上限は800℃であり、好ましくは780℃である。
焼鈍時の均熱時間が長いと再結晶が進行して結晶粒のアスペクト比が小さくなり、しかも鋼板の強度および鋼板の降伏比が低下してしまう。よって、均熱時間は600s以下とする。好ましくは300s以下、より好ましくは100s以下である。下限はとくに設けないが1s以上が好ましい。
均熱温度からの平均冷却速度は特に限定しない。生産能率の点から1℃/s以上が好ましい。冷却速度の上限については、急速冷却をおこなう場合には特殊は設備を要することから、通常のガス冷却等で冷却する場合は100℃/s以下が好ましい。なお、焼鈍終了後、冷却を行う際に、冷却途中に200〜450℃で30〜600sの保持をおこなってセメンタイトを析出させてもよい。
溶融めっき処理を行う場合には、焼鈍後の冷却途中でめっき浴に浸漬し、溶融めっき処理を行う。例えば、溶融亜鉛めっき処理の場合、めっき浴は420〜500℃が好ましい。めっき浴が420℃未満では亜鉛が溶融しない。一方、500℃超えではめっきの合金化が過剰に進んでしまう。
溶融亜鉛めっき処理後、460〜600℃まで再加熱を行い、再加熱温度で1s以上保持することで合金化溶融亜鉛めっき鋼板とすることができる。再加熱温度が460℃未満では、合金化が不十分である。一方、600℃超えでは合金化が過剰に進行してしまいめっきが脆くなる。好ましくは570℃以下である。また、保持時間が1s未満では合金化が不十分である。保持時間の上限はとくに設けないが、長時間保持すると析出物が粗大化するため、10s以下が好ましい。
電気めっき処理を行うことで、亜鉛めっき、亜鉛とAlの複合めっき、亜鉛とNiの複合めっき、Alめっき、AlとSiの複合めっきを鋼板表面に形成することができる。
以上により得られた高強度薄鋼板に、軽加工を加えることで鋼板の降伏比を高めることができる。この効果を得るため、0.1%以上の板厚減少率で軽加工を行うことが好ましい。より好ましくは、板厚減少率は0.3%以上である。一方、板厚減少率が大きくなると、鋼板の延性が低下することから、軽加工を行う場合には板厚減少率を3.0%以下とすることが好ましい。より好ましくは2.0%以下、さらに好ましくは1.0%以下である。ここで、軽加工としては、圧延ロールによる圧下を鋼板に加えることでもよいし、鋼板に張力を与える引張りによる加工でもよい。さらに、圧延と引張りの複合加工でもよい。
また、本発明の高強度薄鋼板は800℃以下で再加熱しても鋼板の強度が低下しないため、部品をプレス加工する場合に、800℃以下に再加熱して温間でプレスすることもできる。
板厚は特に限定しないが、とくに薄物の製造において本発明は効果を発揮する。よって、好ましくは2.0mm以下、より好ましくは1.6mm以下、さらに好ましくは1.2mm以下、最も好ましくは1.0mm以下である。
観察面が板厚方向と圧延方向に平行な面を埋め込み研磨し、ナイタール腐食後、走査型電子顕微鏡(SEM)にて板厚1/4部を中心とし倍率1000倍として100×100μm領域の写真を1つの試料あたり3枚撮影し、そのSEM写真を画像処理することにより求めた。合計面積率は、3枚の写真からそれぞれ求められた面積率の平均値とした。
観察面が圧延方向に平行な断面になるように試料を切り出して埋め込み研磨し、ナイタール腐食後、板厚1/4部を測定ステップ0.1μmでEBSD(Electron Back Scatter Diffraction Patterns)測定を行った。結晶粒の方位差15°以上を粒界とした。そして、100×100μm領域を1つの試料あたり3ヶ所測定してそれぞれ出力し、1枚あたり板厚方向と圧延方向にそれぞれ平行に19本ずつ等間隔の直線を引き、切断法により板厚方向と圧延方向の平均粒径をそれぞれ求めた。3個のデータを合わせたものを平均して、その試料の平均結晶粒径とした。そして、板厚方向の平均粒径に対する圧延方向の平均粒径の比をアスペクト比とした。
圧延方向と直角な方向を長手方向としてJIS5号引張り試験片を切り出し、JIS Z2241に準拠して引張試験を行い、降伏強度YP(MPa)、引張強度TS(MPa)、全伸びEl(%)を求めた。ここで、降伏点伸びのある試料については上降伏点を降伏強度とし、降伏点伸びのない試料については0.2%耐力を降伏強度とした。降伏比はYP/TSとして計算した。試験は2個で行い、それぞれの平均値をその鋼板の機械特性値とした。
YP/TS ≧0.90である場合を降伏比が高いとし、TS×El≧10000(MPa・%)である場合を成型性が良いと判断した。以上により得られた結果を表3に示す。
図1はフェライトとベイナイトの合計面積率と降伏比の関係を示す図、図2はアスペクト比と降伏比の関係を示す図、図3はSi含有量と成型性(TS×El)の関係を示す図である。
図1より、フェライトとベイナイトの合計面積率を90%以上とすることで降伏比を0.90以上とすることができることがわかる。
図2より、アスペクト比を3.0以上とすることで降伏比を0.90以上とすることができることがわかる。
図3より、Si量を0.5〜2.0%とすることでTS×Elを10000(MPa・%)以上とすることができることがわかる。
Claims (10)
- 成分組成は、質量%で、C:0.04〜0.25%、
Si:0.5〜2.0%、
Mn:0.1〜2.0%、
P:0.05%以下、
S:0.030%以下、
Al:0.10%以下、
N:0.010%以下
を含有し、残部は鉄および不可避的不純物からなり、
組織は、フェライトとベイナイトの合計が、面積率で90%以上であり、
フェライトおよびベイナイトのアスペクト比が3.0以上であり、
板厚が2.2mm以下である高強度冷延薄鋼板。 - 前記成分組成に加えて、質量%で、Ti、Nb、Vの1種あるいは2種以上をそれぞれ0.01〜1.0%含有する請求項1に記載の高強度冷延薄鋼板。
- 前記成分組成に加えて、質量%で、Mo、Ta、Wの1種あるいは2種以上をそれぞれ0.005〜1.0%含有する請求項1または2に記載の高強度冷延薄鋼板。
- 前記成分組成に加えて、質量%で、Cr、Ni、Cuの1種あるいは2種以上をそれぞれ0.01〜1.0%含有する請求項1〜3のいずれか一項に記載の高強度冷延薄鋼板。
- 前記成分組成に加えて、質量%で、B:0.0002〜0.0050%を含有する請求項1〜4のいずれか一項に記載の高強度冷延薄鋼板。
- 前記成分組成に加えて、質量%で、Ca、REMの1種あるいは2種をそれぞれ0.0005〜0.01%含有する請求項1〜5のいずれか一項に記載の高強度冷延薄鋼板。
- 前記成分組成に加えて、質量%で、Sb:0.005〜0.050%を含有する請求項1〜6のいずれか一項に記載の高強度冷延薄鋼板。
- 鋼板表面にめっき層を有する請求項1〜7のいずれか一項に記載の高強度冷延薄鋼板。
- 前記成分組成において、質量%で、S:0.010%以下である請求項1〜8のいずれか一項に記載の高強度冷延薄鋼板。
- 前記フェライトおよびベイナイトのアスペクト比が5.0以上である請求項1〜9のいずれか一項に記載の高強度冷延薄鋼板。
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