JP6600969B2

JP6600969B2 - 吸放湿性能に優れた芯鞘複合断面繊維

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Publication number: JP6600969B2
Application number: JP2015076093A
Authority: JP
Inventors: 健太郎 ▲たか▼木; 一藤井; 佳史佐藤
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2015-04-02
Filing date: 2015-04-02
Publication date: 2019-11-06
Anticipated expiration: 2035-04-02
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Description

本発明は、発汗時のムレやべたつき感がないといった吸放湿性能に優れ、洗濯しても優れた吸放湿性能を維持できる芯鞘複合断面繊維に関するものである。

ポリアミドやポリエステルなどの熱可塑性樹脂からなる合成繊維は、強度、耐薬品性、耐熱性などに優れるために、衣料用途や産業用途など幅広く用いられている。

特にポリアミド繊維はその独特な柔らかさ、高い引っ張り強度、染色時の発色性、高い耐熱性等の特性に加え、吸放湿性能に優れており、インナーウェア、スポーツウェアなどの用途に広く使用されている。しかしながら、ポリアミド繊維は綿等の天然繊維と比べると吸放湿性能は十分とはいえず、また、ムレやべたつき感といった問題点を有し、着用快適性の面で天然繊維に劣ることが問題となっている。

そのような背景からムレやべたつき感を防ぐための優れた吸放湿性能を示し、天然繊維に近い着用快適性を有する合成繊維が、主にインナー用途やスポーツ衣料用途において要望されている。

そこで、ポリアミド繊維に親水性化合物を添加する方法が一般には最も多く検討されてきた。例えば、特許文献１には、親水性ポリマーとしてポリビニルピロリドンをポリアミドにブレンドして紡糸することで吸放湿性能を向上させる方法が提案されている。

一方、繊維の構造を芯鞘構造とし、高吸湿性の熱可塑性ポリマーを芯部に、力学特性に優れた熱可塑性ポリマーを鞘部とする芯鞘構造とすることで、吸放湿性能と力学特性を両立させる検討が盛んに行われている。

例えば、特許文献２には、芯部と鞘部からなり芯部が繊維表面に露出しない形状の芯鞘複合断面繊維であり、ハードセグメントがポリカプロアミドであるポリエーテルブロックアミド共重合体を芯部とし、ポリカプロアミドを鞘部とした、繊維横断面における芯部と鞘部の面積比率が３／１〜１／５である芯鞘複合断面繊維が開示されている。

また、特許文献３には、熱可塑性ポリマーを芯部とし、繊維形成性ポリアミドを鞘部とした芯鞘複合断面繊維であって、該芯部を形成する熱可塑性ポリマーの主成分がポリエーテルエステルアミド共重合体であり、かつ芯部の比率が複合繊維全重量の５〜５０重量％であることを特徴とする吸放湿性能に優れた芯鞘複合断面繊維が開示されている。

また、特許文献４には、ポリエーテルブロックアミド共重合体を芯部とし、ポリアミドやポリエステル等の繊維形成性ポリマーを鞘部とした、芯部を露出角度で５°〜９０°の範囲で露出させている制電性能、吸水性能、接触冷感に優れた芯鞘複合断面繊維が開示されている。

特開平９−１８８９１７号公報国際公開第２０１４／１０７０９号パンフレット特開平６−１３６６１８号公報国際公開第２００８／１２３５８６号パンフレット

しかしながら、特許文献１に記載の繊維は、天然繊維に近い吸放湿性能を有しているものの、その性能は十分に満足できるものでなく、更なる高い吸放湿性能の達成が課題となっている。

また、特許文献２〜４の芯鞘複合断面繊維は、天然繊維と同等かそれ以上の吸放湿性能を有しているものの、これは、あくまでも平衡状態での吸放湿性能であり、例えば、大量に発汗した際には、即時に吸湿して放湿しないとムレやべたつき感が軽減されることはない。単純に高吸湿ポリマーを芯部に配するのみでは、放湿性能の点では逆に劣ることになり、特に特許文献４に記載のポリエーテルブロックアミド共重合物といった高吸湿ポリマーを一部露出させた芯鞘複合断面繊維においては、放湿性能が著しく劣るといった致命的な欠点があった。また、芯部のポリマーが繰り返しの実使用によって劣化し、繰り返し使用による吸放湿性能の低下も課題であった。

本発明は、前記従来技術の課題を克服し、発汗時のムレやべたつき感がないといった吸放湿性能に優れ、洗濯しても優れた吸放湿性能を維持できる芯鞘複合断面繊維を提供することを目的とする。

本発明は、上記課題を解決するために、下記の構成からなる。すなわち、
（１）鞘部がポリアミド、芯部がポリエーテルエステルアミド共重合体の芯鞘複合断面繊維であって、鞘部のポリアミドのα型結晶配向パラメーターが１．９〜２．７であり、３０ｍｉｎ初期吸湿率（Ａ）が３．５％以上、３０ｍｉｎ初期含水率（Ｂ）が１．５％以下、３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ（（Ａ）−（Ｂ））が２．０％以上、且つ、洗濯２０回後の３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ（（Ａ）−（Ｂ））の保持率が９０％以上であることを特徴とする、芯鞘複合断面繊維。
（２）洗濯堅牢度が３級以上であることを特徴とする、前記（１）に記載の芯鞘複合断面繊維。
（３）鞘部のポリアミドのアミノ末端基量が３．５×１０^−５〜８．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇであることを特徴とする、前記（１）または（２）に記載の芯鞘複合断面繊維。
（４）１つ以上の凹部を有する異形単糸を少なくとも一部に含み、且つ、異形単糸内にある各凹部の凹度（ローバル度（ＬＢ（％））がそれぞれ５〜５０％の範囲であり、且つ、ローバル度（ＬＢ（％）の総平均値が１０〜４０％であることを特徴とする、前記（１）〜（３）のいずれかに記載の芯鞘複合断面繊維。
（５）１つ以上の凹部を有する異形単糸について、３〜８つの凹部と同数の凸部がそれぞれ等角度間隔の放射状に突起していることを特徴とする、前記（４）に記載の芯鞘複合断面繊維。
（６）凹部を有しない単糸を少なくとも一部に含むことを特徴とする、前記（４）または（５）に記載の芯鞘複合断面繊維。
（７）凹部を有しない単糸が円形断面であることを特徴とする、前記（６）に記載の芯鞘複合断面繊維。
（８）１つ以上の凹部を有する異形単糸と凹部を有しない単糸の単糸繊度比率が４０：６０〜６０：４０であり、且つ、２つ以上の凹部を有する異形単糸と凹部を有しない単糸の単糸本数比率が４０：６０〜６０：４０であることを特徴とする、前記（６）または（７）に記載の芯鞘複合断面繊維。
（９）前記（１）〜（８）のいずれかに記載の芯鞘複合断面繊維を少なくとも一部に有する布帛。
（１０）前記（１）〜（８）のいずれかに記載の芯鞘複合断面繊維を少なくとも一部に有する繊維製品。
である。

本発明によれば、発汗時のムレやべたつき感がないといった吸放湿性能に優れ、洗濯しても優れた吸放湿性能を維持できる芯鞘複合断面繊維を提供することができる。

本発明の芯鞘複合断面繊維の単糸繊維断面を例示する平面図である。図１で示される芯鞘複合断面繊維を製造するための口金の吐出口形状である。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、鞘部にポリアミド、芯部に高い吸湿性能を有する熱可塑性ポリマーを用いることが重要である。

ポリアミドとは、いわゆる炭化水素が主鎖にアミド結合を介して連結された高分子量体からなるポリマーであり、具体的には、ポリカプロアミド、ポリウンデカンアミド、ポリドデカンアミド、ポリテトラメチレンアジパミド、ポリペンタメチレンアジパミド、ポリペンタメチレンセバカミド、ポリヘキサメチレンアジパミド、ポリヘキサメチレンセバカミド、ポリヘキサメチレンドデカンアミド、ポリヘキサメチレントリデカンアミド等やこれらの共重合体が挙げられるが、経済的な面、製糸が比較的容易な点や染色性、機械特性に優れている点等から、かかるポリアミドとしては、主としてポリカプロアミドからなるポリアミドであることが好ましい。

高い吸湿性能を有する熱可塑性ポリマーとは、ペレット形状で測定したΔＭＲが１０％以上のポリマーを指し、ポリエーテルエステルアミド共重合体やポリビニルアルコール、セルロース系熱可塑性ポリマー等が挙げられる。その中でも、熱安定性や鞘部のポリアミドとの相溶性が良く耐剥離性に優れる観点から、ポリエーテルエステルアミド共重合体が好ましい。

ここでいうΔＭＲとは、ペレットを秤量瓶に１〜２ｇ程度はかり取り、１１０℃で２時間乾燥させた後の重量（Ｗ０）を測定し、次にペレットを２０℃、相対湿度６５％で２４時間保持した後の重量（Ｗ６５）を測定する。そして、ペレットを３０℃、相対湿度９０％で２４時間保持した後の重量（Ｗ９０）を測定する。そして、以下の式にしたがい計算したものである。
ＭＲ６５（％）＝［（Ｗ６５−Ｗ０）／Ｗ０］×１００
ＭＲ９０（％）＝［（Ｗ９０−Ｗ０）／Ｗ０］×１００
ΔＭＲ（％）＝ＭＲ９０−ＭＲ６５。

ポリエーテルエステルアミド共重合体とは、同一分子鎖内にエーテル結合、エステル結合およびアミド結合を持つブロック共重合体である。より具体的にはラクタム、アミノカルボン酸、ジアミンとジカルボン酸の塩から選ばれた１種もしくは２種以上のポリアミド成分（Ａ）およびジカルボン酸とポリ（アルキレンオキシド）グリコールからなるポリエーテルエステル成分（Ｂ）を重縮合反応させて得られるブロック共重合体ポリマーである。

ポリアミド成分（Ａ）としては、ε−カプロラクタム、ドデカノラクタム、ウンデカノラクタム等のラクタム類、アミノカプロン酸，１１−アミノウンデカン酸、１２−アミノドデカン酸などのω−アミノカルボン酸、ポリヘキサメチレンアジパミド、ポリヘキサメチレンセバカミド、ポリヘキサメチレンドデカンアミド等の前駆体であるジアミン−ジカルボン酸のナイロン塩類があり、好ましいポリアミド成分はε−カプロラクタムである。

ポリエーテルエステル成分（Ｂ）は、炭素数４〜２０のジカルボン酸とポリ（アルキレンオキシド）グリコールとからなるものである。炭素数４〜２０のジカルボン酸としては、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、セバシン酸、ドデカン酸等の脂肪族ジカルボン酸、テレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環式ジカルボン酸等が挙げられ、１種または２種以上を混合して用いることができる。好ましいジカルボン酸としては、アジピン酸、セバシン酸、ドデカン酸、テレフタル酸、イソフタル酸である。またポリ（アルキレンオキシド）グリコールとしては、ポリエチレングリコール、ポリ（１，２−及び１，３−プロピレンオキシド）グリコール、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール、ポリ（ヘキサメチレンオキシド）グリコール等が挙げられ、特に良好な吸湿性能を有するポリエチレングリコールが好ましい。

市販されている製品として好ましいポリエーテルエステルアミド共重合体としては、アルケマ社製“ＭＨ１６５７”や“ＭＶ１０７４”が挙げられる。これらのポリマーについては、特表２００３−５０８６２２号公報（００５０段落）で組成が一部公開されており、“ＭＨ１６５７”は、数平均分子量が１５００のポリカプロアミドブロックと、数平均分子量が１５００のポリエチレングリコールとを有しており、ＭＦＩは１４（２３５℃／１ｋｇ）、融点は２０４℃である。一方、“ＭＶ１０７４”は、数平均分子量が１５００のポリドデカンアミドブロックと、数平均分子量が１５００のポリエチレングリコールとを有しており、ＭＦＩは１４（２３５℃／１ｋｇ）、融点は１５８℃である。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、芯部の高い吸湿性能を有する熱可塑性ポリマーが露出していない。かかる構成とすることで、高い吸湿性能と放湿性能の両者を発現でき、はじめて優れた吸放湿性能を得ることが可能となる。芯部の高い吸湿性能を有する熱可塑性ポリマーが露出した場合は、吸湿性能が高くなりすぎて放湿性能が著しく低下するばかりか、吸放湿性能に関する洗濯耐久性、染色品位、洗濯堅牢度も著しく低下することになる。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、鞘部のポリアミドのα型結晶配向パラメーターが１．９〜２．７であることが好ましく、更に好ましくは２．０〜２．６である。

α型結晶は安定した結晶型であり、高い応力が加わった際にα型結晶が形成されることが一般的に知られている。鞘部のポリアミドのα型結晶配向パラメーターをかかる範囲とすることで、鞘部のポリアミドに紡糸から引取時の延伸および引取りローラー間での延伸が優先的に加わり、安定した結晶型であるα型結晶が十分に存在することが可能となる。その結果、染色後の染着強度が上昇し、洗濯堅牢度が良化すると共に、溶融紡糸の際に延伸力が鞘部のポリアミドに集中し、芯部の高い吸湿性能を有する熱可塑性ポリマーの結晶化が抑制され、吸湿性能をより高めることができるため好ましい。

更に、鞘部のポリアミドのα型結晶配向パラメーターをかかる範囲とすることで、芯部のポリエーテルエステルアミド共重合体の結晶化を抑制することができ、芯部のポリエーテルエステル成分の結晶化による局在化構造の生成を抑制することが可能となる。その結果、アルカリ性液体への耐久性を保持できるため、洗濯しても優れた吸放湿性能を維持することが可能となる。

鞘部のポリアミドのα型結晶配向パラメーターが１．９以上であると、鞘部のポリアミドの結晶化が進み、芯鞘複合断面繊維としての洗濯堅牢度が良好となり、且つ、芯部の高い吸湿性能を有する熱可塑性ポリマーの結晶化が進まず、吸放湿性能や吸放湿性能に関する洗濯耐久性も良好になる。一方、α型結晶配向パラメーターが２．７以下であると、鞘部のポリアミドの結晶化が進まず、溶融紡糸の際の糸切れや毛羽の発生を抑制できるので生産性が向上する。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、鞘部のポリアミドのアミノ末端基量が３．５×１０^−５〜８．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇであることが好ましく、更に好ましくは４．０×１０^−５〜７．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇである。アミノ末端基は染着座席となるため、アミノ末端基量が３．５×１０^−５ｍｏｌ／ｇ以上であると、衣料用途に適した発色性や洗濯堅牢度が得られる。一方、アミノ末端基量が８．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇ以下であると、染色時に染色ムラになり難い繊維となる。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、１つ以上の凹部を有する異形単糸を少なくとも一部に含むことが好ましい。かかる構成とすることで、丸断面と比較して繊維表面積が向上するため、吸放湿性能が向上する他、単糸内に適度な空隙を得ることができて、毛細管現象による速乾性能が発現しやすくなる。ただし、凹部を有する異形断面にした場合、丸断面と比較して繊維の強伸度が低下する可能性があり、布帛強度が要求される用途においては丸断面とした方が良い場合もある。このように本発明の芯鞘複合断面繊維は、その用途に応じて断面形状を適宜選択すれば良い。

凹部の凹度はローバル度（ＬＢ（％））で表される。ＬＢ（％）は図１に示す通りであり、異形断面単糸横断面において、隣り合う２つの凸部における接点Ｓ１とＳ２との接線の長さａに対する、それら２つの凸部の間に形成される凹部の低点から該接線におろした垂線の長さｂの比の百分率（％）をいう。すなわち、ＬＢ（％）＝１００×ｂ／ａで算出される。

各凹部のＬＢ（％）の好ましい範囲としては、凹部を有する異形単糸を任意に１０本（単糸数が１０本以下の場合は全ての異形単糸）選定し、各単糸内にある全てのＬＢ（％）がそれぞれ５〜５０％である。更に好ましくは１０〜４０％であり、より好ましくは２０〜３０％である。各凹部のＬＢ（％）が５％以上であると、布帛にした際の吸放湿性能や速乾性能が向上するため、発汗時のムレやべたつき感を抑制できる。一方、各凹部のＬＢ（％）が５０％以下であると、溶融紡糸の際の糸切れや毛羽の発生を抑制できるので生産性が向上する。また、繊維の強伸度も維持できる。

また、ＬＢ（％）の総平均値の好ましい範囲としては、凹部を有する異形単糸を任意に１０本（単糸数が１０本以下の場合は全ての異形単糸）選定し、各単糸内にある全てのＬＢ（％）の総平均値として１０〜４０％であり、更に好ましくは２０〜３０％である。ＬＢ（％）の総平均値が１０％以上であると、布帛にした際の吸放湿性能や速乾性能が向上するため、発汗時のムレやべたつき感を抑制できる。一方、ＬＢ（％）の総平均値が４０％以下であると、溶融紡糸の際の糸切れや毛羽の発生を抑制できるので生産性が向上する。また、繊維の強伸度も維持できる。

本発明の芯鞘複合断面繊維の好ましい異形断面形状としては、３〜８つの凹部と同数の凸部を有し、且つ、凸部がそれぞれ等角度間隔の放射線状に突起した異形断面形状であり、織編物等の布帛にした際に、より高い吸放湿性能や速乾性能が得られる。凹部を有する異形単糸のみで構成される場合、３〜６つの凹部と同数の凸部を有し、且つ、凸部がそれぞれ等角度間隔の放射状に突起した異形断面が更に好ましい。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、凹部を有する異形単糸と凹部を有しない単糸とを混繊することによって染色ムラの発生を極限まで抑えることができ、異形単糸の凹部に凸部が重なることによって単糸間の空隙率が低下するといったことが抑制されるため、より確実に毛細管現象による速乾性能が発現する。また、外気と接触する繊維表面積も向上するため、吸放湿性能も向上する。ここでいう「凹部を有しない単糸」とは、真円、楕円、レンズ等の円形断面、正方・直方形等の四角断面であり、文字通り凹部を有しない形状の単糸をいうが、より好ましい形状としては円形断面である。ここで、円形断面とは、扁平度が１．０以上５．０以下であり、扁平度とは外接円直径と内接円直径の比を意味する。凹部を有する異形単糸と凹部を有しない単糸とを混繊する場合、凹部を有する異形単糸の断面形状は、６〜８つの凹部と同数の凸部を有し、且つ、凸部がそれぞれ等角度間隔の放射状に突起した異形断面が更に好ましい。

本発明の芯鞘複合断面繊維における、「１つ以上の凹部を有する異形単糸：凹部を有しない単糸」で示される単糸繊度の比率は、４０：６０〜６０：４０であることが吸放湿性能や速乾性能の観点から好ましい。更に好ましくは４５：５５〜５５：４５である。また、「１つ以上の凹部を有する異形単糸：凹部を有しない単糸」で示される単糸本数の比率は、４０：６０〜６０：４０であることが吸放湿性能や速乾性能の観点から好ましく、更に好ましくは５０：５０、すなわち同数である。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、芯部の高い吸湿性能を有する熱可塑性ポリマーの複合率が、芯鞘複合断面繊維１００重量部に対して２０〜８０重量部であることが好ましく、更に好ましくは３０〜７０重量部である。かかる範囲とすることで、十分な吸放湿性能が得られる他、吸放湿性能に関する洗濯耐久性、良好な染色品位、洗濯堅牢度も得ることが可能となる。芯部の複合率が２０重量部未満であると、十分な吸湿性能が得られない可能性がある。一方、芯部の複合率が８０重量部を越えると染色のような熱水雰囲気下で膨潤による繊維表面の割れが発生し易くなり、染色のような熱水雰囲気下において膨潤による繊維表面（鞘部のポリアミド）の割れが発生し、染色ムラによる製品品位低下や洗濯権堅牢度が低下する可能性がある。また、吸湿性能が高くなりすぎることによる放湿性能が低下や、吸放湿性能に関する洗濯耐久性低下も懸念される。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、着用時に良好な快適性を得るため、衣服内の湿度を調節する機能を有することが重要である。湿度調整の指標としては、一般的には特許文献１に開示されているような、２０℃×６５％ＲＨに代表される外気温湿度における吸湿率の差で表されるΔＭＲを用いることが多く、ΔＭＲが大きいほど吸放湿性能が高く、着用時の快適性が良好であることを示している。しかし、この指標はあくまでも２４時間放置後のいわゆる平衡状態での吸放湿性能であり、例えば、発汗等で皮膚表面に発生した水分が衣服内に速やかに吸湿された後、速やかに衣服外に放湿、速乾されないと、その水分が衣服内や衣服表面に残ることとなり、やはり発汗時のムレやべたつき感を抑制することができない。

そこで、本発明の芯鞘複合断面繊維の湿度調整の指標としては以下の方法を用いる。つまり、軽〜中作業あるいは軽〜中運動を行った際の３０分間経過後の３２℃×９０％ＲＨでの吸湿率（３０ｍｉｎ初期吸湿率（Ａ））と、そこから更に３０分間経過後の３２℃×４０％ＲＨでの含水率（３０ｍｉｎ初期含水率（Ｂ））とで示される。ここで重要なことは、特許文献１に記載されているような２４時間放置後のいわゆる平衡状態での吸放湿性能を用いるのではなく、３０分間という即時での吸放湿性能を指標としている点である。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、３０ｍｉｎ初期吸湿率（Ａ）が３．５％以上であることが重要となる。好ましくは４．０％以上である。かかる範囲とすることで、十分な吸湿性能をはじめて得ることができ、発汗等で皮膚表面に発生した水分を衣服内に速やかに吸湿させることができ、発汗時のムレやべたつき感を抑制できる。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、３０ｍｉｎ初期含水率（Ｂ）が１．５％以下であることが重要となる。好ましくは１．０％以下である。かかる範囲とすることで、十分な放湿性能をはじめて得ることができ、衣服内の水分を衣服外に速やかに放湿させることができ、やはり、発汗時のムレやべたつき感を抑制できる。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ（（Ａ）−（Ｂ））が２．０％以上であることが重要となる。好ましくは３．０％以上である。かかる範囲とすることで、十分な吸放湿性能をはじめて得ることができ、発汗等で皮膚表面に発生した水分が衣服内に速やかに吸湿された後、衣服外に速やかに放湿させることができ、やはり、発汗時のムレやべたつき感を抑制できる。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、洗濯２０回後の３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ（（Ａ）−（Ｂ））の保持率が９０％以上であることが重要となる。つまり、洗濯２０回後の３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ（（Ａ）−（Ｂ））が１．８％以上であり、好ましくは３．６％以上である。かかる範囲とすることで、吸放湿性能に関する洗濯耐久性が得られるため、優れた快適性を有した製品を提供することが可能となる。すなわち、３０ｍｉｎ初期吸湿率（Ａ）が３．５％以上、３０ｍｉｎ初期含水率（Ｂ）が１．５％以下、３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ（（Ａ）−（Ｂ））が２．０％以上、且つ、洗濯２０回後の３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ（（Ａ）−（Ｂ））の保持率が９０％以上を満たすことで、はじめて吸放湿性能に関する洗濯耐久性を有した快適性に優れる製品を提供することが可能となる。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、洗濯堅牢度（変退色、色落ち）が３級以上であることが好ましい。かかる範囲とすることで、実使用に耐えうる洗濯耐久性が得られるため、洗濯堅牢性に優れた製品を提供することが可能となる。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、引張強度が２．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、更に好ましくは３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。かかる範囲とすることで、実用耐久性に優れた製品を提供することが可能となる。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、伸度が３５％以上であることが好ましく、更に好ましくは４０〜６５％である。かかる範囲とすることで、製織、製編、仮撚りといった高次工程での通過性が良好となる。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、フィラメント、ステープルのどちらでも良く、用途によって選択される。また、総繊度、フィラメント本数（長繊維の場合）、長さ・捲縮数（短繊維の場合）も特に限定はないが、衣料用長繊維素材として使用する事を考慮すると、総繊度は５〜２３５ｄｔｅｘ、フィラメント数は２〜１４４本が好ましい。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、布帛、繊維製品として衣料品に好ましく用いられ、布帛形態としては、織物、編物、不織布など目的に応じて選択でき、衣料も含まれる。また、衣料品としては、インナーウェア、スポーツウェアなどの各種衣料用製品とすることができる。

本発明の芯鞘複合断面繊維は、公知の溶融紡糸、複合紡糸の手法により得ることができるが、例示すると以下の通りである。例えば、ポリアミド（鞘部）と高い吸湿性能を有する熱可塑性ポリマー（芯部）とを別々に溶融しギヤポンプにて計量・輸送し、そのまま通常の方法で芯鞘構造をとるように複合流を形成して溶融紡糸口金から吐出し、チムニー等の糸条冷却装置によって冷却風を吹き当てることにより糸条を室温まで冷却し、給油装置で給油するとともに集束し、第１流体交絡ノズル装置で交絡し、引取ローラー、延伸ローラーを通過し、その際は引取ローラーと延伸ローラーの周速度の比に従って延伸する。更に、糸条を延伸ローラーにより熱セットし、ワインダー（巻取装置）で巻き取る。

本発明の芯鞘複合断面繊維について、鞘部のポリアミドのα型結晶配向パラメーターやローバル度（ＬＢ（％））をかかる範囲に制御するためには、ポリマー選択に加えて、溶融紡糸の際の芯鞘複合比率、芯鞘ポリマー粘度、延伸工程等で好ましく制御することができる。

本発明の芯鞘複合断面繊維で用いる鞘部のポリアミドの硫酸相対粘度は、２．３〜３．３であることが好ましく、更に好ましくは２．６〜３．３である。かかる範囲とすることで、鞘部のポリアミドに適切な延伸を加えることが可能となるばかりか、溶融紡糸の際に異形単糸の凹部の安定形成が可能となる。ポリアミドの硫酸相対粘度が２．３以上であると、実用可能な繊維の強伸度が得られるばかりか、所望する異形単糸の凹部の安定形成が容易となる。また、最適な延伸が加わるため、鞘部のポリアミドについては、結晶化が適度に進み鞘部のポリアミドのα型結晶配向パラメーターが適切な値となり、芯部の高い吸湿性能を有する熱可塑性ポリマーについては、結晶化が適度に押えられるため、吸放湿性能や吸放湿性能に関する洗濯耐久性、洗濯堅牢度が良好となる。一方、硫酸相対粘度が３．３以下であると、紡糸に適した溶融粘度であるため、溶融紡糸の際の曳糸性が向上して、糸切れがない安定した生産が可能となる。

本発明の芯鞘複合断面繊維で用いるポリアミドには、各種の添加剤、例えば、艶消剤、難燃剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、赤外線吸収剤、結晶核剤、螢光増白剤、帯電防止剤、吸湿性ポリマー、カーボンなどを、総添加物含有量が０．００１〜１０重量％で必要に応じて共重合または混合していても良い。

本発明の芯鞘複合断面繊維の溶融温度は、本発明の芯鞘複合断面繊維が得られる限り制限はないが、通常用いられる温度、例えば鞘部のポリアミドについて、ポリカプロアミドの場合は２４０〜２８０℃、芯部の高い吸湿性能を有する熱可塑性ポリマーについて、アルケマ社製“ＭＨ１６５７”の場合は２２０〜２６０℃が好ましく用いられる。一般的に同じ口金を用いた場合、溶融粘度が高い（例えば溶融温度が低い場合や、ポリマーの相対粘度が高い場合等）はローバル度（ＬＢ（％））が上昇し、溶融粘度が低い（例えば溶融温度が高い場合や、ポリマーの相対粘度が低い場合等）は、ＬＢ（％）が減少する傾向にある。ＬＢ（％）をかかる範囲に制御するためには、前記に記載した通り、芯鞘ポリマーの溶融粘度に加えて、芯鞘複合比率、溶融紡糸口金で用いる口金吐出孔形状で好ましく制御することができる。

口金吐出孔形状を制御してＬＢ（％）を制御する場合、異形吐出孔から引取ローラーまでで延伸される倍率（紡糸ドラフト）を１２００以下とすることが好ましく、更に好ましくは９００以下である。かかる範囲とすることで、所望とするＬＢ（％）の芯鞘複合断面繊維の安定製糸が可能となる。ここでいう「紡糸ドラフト」とは、引取ローラー周速度を口金吐出線速度で除した値である。また、ここでいう「口金吐出線速度」とは、口金吐出孔１孔あたりの吐出重量を溶融ポリマー密度で除した吐出容量（体積）を算出し、この値を口金吐出孔断面積で除した値である。

一般的に、高ＬＢ（％）の繊維を口金吐出孔形状を制御して得る場合は、図２に示す通り、異形吐出孔のスリット長（ｂ）を長くするか、あるいは、異形吐出孔のスリット幅（ａ）を短くする。しかし、単純に異形吐出孔のスリット長（ｂ）を長くした場合は、口金吐出孔断面積が大きくなるため、口金吐出線速度が低くなり、その結果として紡糸ドラフトが増大する。ポリアミド単独の場合は、異形吐出孔での紡糸ドラフトが１２００を超えても安定製糸が可能であるが、ポリエーテルエステルアミド共重合体単独、もしくは、本発明の芯鞘複合断面繊維のようにポリエーテルエステルアミドを一部に含む複合断面繊維や混合繊維の場合は、曳糸性が低下することがあり、溶融紡糸の際に糸切れや毛羽等が発生し、生産性が低下する可能性がある。また逆にスリット幅（ａ）を短くした場合は、異形吐出孔に異物が詰まりやすくなるため、やはり、溶融紡糸の際に糸切れや細糸等が発生し、生産性が低下する可能性がある。

本発明の芯鞘複合断面繊維について、凹部を有する単糸と凹部を有しない単糸とを混繊する場合は、凹部を有する単糸のみからなる繊維と、凹部を有しない単糸のみからなる繊維を別々に溶融紡糸し、得られた繊維を巻取工程等で混繊しても良いし、ひとつの溶融紡糸口金に複種の口金吐出孔を設けて溶融紡糸の段階で混繊しても良い。この場合、単糸繊度の比率は、口金吐出孔の横断面積や口金吐出孔長で好ましく制御することができる。例えば、単糸繊度を大きくしたい場合は、口金吐出孔の横断面積を大きくするか、口金吐出孔長を短くすれば良い。また、単糸本数の比率は、単純に複種の口金吐出孔について、その孔数を操作すれば良い。

巻取工程において、引取ローラーによって引き取られる糸条の速度（紡糸速度）に、引取ローラーと延伸ローラーの周速度比の値である延伸倍率の積、つまり、延伸ローラーの周速度が３５００〜４５００ｍ／ｍｉｎの範囲となるように設定することが好ましい。この数値は口金より吐出されたポリマーが、口金吐出から引取ローラーまで、更に引取ローラーから延伸ローラーまでで延伸される総延伸量を表している。かかる範囲とすることにより、鞘部のポリアミドに適切な延伸を加えることが可能となる。４５００ｍ／ｍｉｎを超えると、鞘部のポリアミドの結晶化が進みすぎて、溶融紡糸の際に糸切れや毛羽等が発生し、生産性が低下する可能性や、製品の実用耐久性で要求される原糸強度が得られなくなる可能性がある。また逆に３３００ｍ／ｍｉｎ未満の場合には、鞘部のポリアミドの結晶化が進みにくくなり、芯鞘複合断面繊維としての洗濯堅牢度が低下したり、芯部の高い吸湿性能を有する熱可塑性ポリマーの結晶化が進みすぎて、吸放湿性能や吸放湿性能に関する洗濯耐久性が低下する可能性がある。

給油工程において、給油装置によって付与される紡糸油剤は非含水系油剤であることが好ましい。芯部の高い吸湿性能を有する熱可塑性ポリマーは、ΔＭＲが１０％以上のポリマーで吸湿性能が高いため、含水系油剤を付与した場合、製糸の際に油剤中に含まれる水分が芯部の高い吸湿性能を有する熱可塑性ポリマーに吸収され、膨潤によって巻取り中に繊維の長さが変動し、安定した巻き取りが困難となる可能性がある。

以下、実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。なお実施例における特性値の測定法等は次の通りである。

（１）硫酸相対粘度
ペレット０．２５ｇを濃度９８ｗｔ％の硫酸１００ｍｌに対して１ｇになるように溶解し、オストワルド型粘度計を用いて２５℃での流下時間（Ｔ１）を測定した。引き続き、濃度９８ｗｔ％の硫酸のみの流下時間（Ｔ２）を測定した。Ｔ２に対するＴ１の比、すなわちＴ１／Ｔ２を硫酸相対粘度とした。

（２）繊維のアミノ末端基量
試料１ｇを、５０ｍＬのフェノール／エタノール混合溶液（フェノール／エタノール＝８０／２０）に３０℃で振とう溶解させて溶液とした。この溶液を、０．０２Ｎ−塩酸で中和滴定し、中和滴定に要した０．０２Ｎ−塩酸量を求めた。また、上記フェノール／エタノール混合溶媒（上記と同量）のみを０．０２Ｎ−塩酸で中和滴定し、中和滴定に要した０．０２Ｎ−塩酸の量を求めた。そして、その差から試料１ｇあたりのアミノ末端基量を求めた。

（３）鞘部のポリアミドのアミノ末端基量
Ａ．鞘部のポリアミドの複合比
パラフィン、ステアリン酸、エチルセルロースからなる包理剤を溶解し、繊維を導入後室温放置により固化させ、包理剤中の原糸を横断面方向に切断したものを東京電子（株）製のＣＣＤカメラ（ＣＳ５２７０）にて繊維横断面を撮影し、その単糸中で任意に選定した１０本（単糸数が１０以下の場合は全て）について、三菱電機製のカラービデオプロセッサー（ＳＣＴ−ＣＰ７１０）にて１５００倍でプリントアウトした断面写真を用いた。鞘部及び芯部を断面写真からきれいに切り取った後、それぞれの重量を秤量天秤で量り、以下の式にしたがい計算した。
鞘部のポリアミドの複合比＝鞘部の重量／（鞘部の重量＋芯部の重量）。

Ｂ．鞘部のポリアミドのアミノ末端基量
芯鞘複合断面繊維のアミノ末端基量を上記（２）項に記載の方法で求めた後、上記（３）Ａ項に記載の鞘部のポリアミドの複合比で除して算出した。
鞘部のポリアミドのアミノ末端基量（ｍｏｌ／ｇ）
＝芯鞘複合断面繊維のアミノ末端基量（ｍｏｌ／ｇ）／鞘部のポリアミノの複合比。

（４）正量繊度
１．１２５ｍ／周の検尺器に繊維試料をセットし、２００回転させて、ループ状かせを作成し、熱風乾燥機にて乾燥後（１０５±２℃×６０分）、秤量天秤にてかせ重量を量り、公定水分率を乗じた値から正量繊度を算出した。尚、芯鞘複合断面繊維の公定水分率は、一律４．５％とした。

（５）強度、伸度
繊維試料を、オリエンテック（株）製“ＴＥＮＳＩＬＯＮ”（登録商標）、ＵＣＴ−１００でＪＩＳＬ１０１３（化学繊維フィラメント糸試験方法、２０１０年）に示される定速伸長条件で測定した。伸度は、引張強さ−伸び曲線における最大強力を示した点の伸びから求めた。また、強度は、最大強力を正量繊度で除した値を強度とした。測定は１０回行い、平均値を強度及び伸度とした。

（６）α型結晶配向パラメーター
繊維試料を、レーザーラマン分光法にて測定し、１１２０ｃｍ^−１付近に認められるナイロンのα晶に由来するラマンバンドの平行偏光での強度比（Ｉ１１２０）平行）と、垂直偏光での強度比（Ｉ１１２０）垂直）の比をとることで、配向度評価のパラメーターとした。また、配向に対する異方性が小さいＣＨ変角バンド（１４４０ｃｍ^−１付近）のラマンバンド強度を基準とし、各偏光条件（平行／垂直）の散乱強度を規格化した。
α型結晶配向パラメーター＝（Ｉ１１２０／Ｉ１４４０）平行／（Ｉ１１２０／Ｉ１４４０）垂直
なお、配向測定用の繊維試料は、樹脂包埋後（ビスフェノール系エポキシ樹脂、２４時間硬化）、ミクロトームにより切片化した。切片厚みは２．０μｍとした。切片試料は切断面が楕円形になるように繊維軸から僅かに傾けて切断し、楕円形の短軸の厚みが一定厚になる箇所を選択して測定した。測定は顕微モードで行い、試料位置におけるレーザーのスポット径は１μｍである。芯、鞘層中心部の配向性解析を行い、配向の測定は偏光条件下で行った。偏光方向が繊維軸と一致する場合を平行条件、直行する場合を垂直条件として、それぞれ得られるラマンバンド強度の比から配向の程度を評価した。なお、各測定点について３回測定を行い、その平均値を用いた。詳細条件を以下に示す。
レーザーラマン分光法
装置：Ｔ−６４０００（ＪｏｂｉｎＹｖｏｎ／愛宕物産）
条件：測定モード；顕微ラマン
対物レンズ：×１００
ビーム径：１μｍ
光源：Ａｒ＋レーザー／５１４．５ｎｍ
レーザーパワー：５０ｍＷ
回折格子：Ｓｉｎｇｌｅ６００ｇｒ／ｍｍ
スリット：１００μｍ
検出器：ＣＣＤ／ＪｏｂｉｎＹｖｏｎ１０２４×２５６。

（７）各凹部のローバル度（ＬＢ（％））、ＬＢ（％）の総平均値
パラフィン、ステアリン酸、エチルセルロースからなる包理剤を溶解し、繊維を導入後室温放置により固化させ、包理剤中の原糸を横断面方向に切断したものを東京電子（株）製のＣＣＤカメラ（ＣＳ５２７０）にて繊維横断面を撮影し、その単糸中で任意に選定した１０本（単糸数が１０以下の場合は全て）の１つ以上の凹部を有する異形単糸について、三菱電機製のカラービデオプロセッサー（ＳＣＴ−ＣＰ７１０）にて１０００倍でプリントアウトした断面写真を用いて測定した。ローバル度（ＬＢ（％））や、その総平均値の算出は前記に記載の通り行った。

（８）１つ以上の凹部を有する異形単糸と凹部を有しない単糸繊度の比率
パラフィン、ステアリン酸、エチルセルロースからなる包理剤を溶解し、繊維を導入後室温放置により固化させ、包理剤中の原糸を横断面方向に切断したものを東京電子（株）製のＣＣＤカメラ（ＣＳ５２７０）にて繊維横断面を撮影し、三菱電機製のカラービデオプロセッサー（ＳＣＴ−ＣＰ７１０）にて１０００倍でプリントアウトした断面写真を用いた。１つ以上の凹部を有する異形単糸全ての横断面写真、凹部を有しない単糸全ての横断面写真をきれいに切り取った後、それぞれの重量を秤量天秤で量り、その重量比率を単糸繊度の比率とした。

（９）筒編地の作製
Ａ．筒編地の作製
筒編機にて度目が５０となるように調整して作製した。繊維の正量繊度が低い場合は、筒編機に給糸する繊維の総繊度が５０〜１００ｄｔｅｘとなるように適宜合糸し、総繊度が１００ｄｔｅｘを超える場合は、筒編機への給糸を１本で行い、前記同様度目が５０となるように調整して作製した。

Ｂ．筒編地の精錬
上記Ａ項で得られた筒編地をノニオン界面活性剤（第一工業製薬社製、ノイゲンＳＳ）２ｇ／ｌ水溶液を編地１ｇに対し１００ｍｌ用意し、６０℃にて３０分洗浄した後、流水にて２０分水洗し、脱水機にて脱水、風乾した。

Ｃ．筒編地の染色
上記Ｂ項で得られた筒編地を、以下の染料及び染色助剤を用いて染色した。
酸性染料：ＥｒｉｏｎｙｌＢｌｕｅＡ−Ｒ２．０重量％
染色助剤：酢酸１．５重量％
酸性染料、染色助剤を含む染色浴に常圧９８℃で４５分間染色した後、流水にて２０分水洗し、脱水機にて脱水、風乾した。

（１０）３０ｍｉｎ初期吸湿率（Ａ）、３０ｍｉｎ初期含水率（Ｂ）、３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ（（Ａ）−（Ｂ））
筒編地（上記（９）Ａ項）を、秤量瓶に１〜２ｇ程度はかり取り、２０℃、相対湿度６５％で２４時間調湿した後の重量（Ｗ０）を測定し、次に筒編地を３２℃、相対湿度９０％に３０分間保持した後の重量（Ｗ９０）を測定した。そして、これを３２℃、相対湿度４０％に３０分間保持した後の重量（Ｗ４０）を測定した。そして、以下の式にしたがい計算した。
３０ｍｉｎ初期吸湿率（Ａ）（％）＝［（Ｗ９０−Ｗ０）／Ｗ０］×１００
３０ｍｉｎ初期含水率（Ｂ）（％）＝［（Ｗ４０−Ｗ０）／Ｗ０］×１００
３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ（％）＝（Ａ）−（Ｂ）。

（１１）洗濯２０回後の３０ｍｉｎ初期ΔＭＲの保持率
筒編地（上記（９）Ａ項）を、ＪＩＳＬ０２１７（２０１０）付表１記載の番号１０３記載の方法にて、繰り返し２０回洗濯を実施した後、上記記載の３０ｍｉｎ初期ΔＭＲを測定し算出した。２０回洗濯前後の３０ｍｉｎ初期ΔＭＲを指標として下記式にて算出した。
（２０回洗濯後の３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ／洗濯前の３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ）×１００。

（１２）着用官能評価（ムレやべたつき感評価）
３２Ｇのシングル丸編機を用いて、密度としてはコース数４０本／２．５４ｃｍ、ウェール数６０本／２．５４ｃｍの丸（天竺）編地を得た。得られた丸編地を裁断、縫製して丸首Ｔシャツを製造後、ＪＩＳＬ０２１７（２０１０）付表１記載の番号１０３記載の方法にて、繰り返し２０回洗濯を実施した。

任意に選抜した検査者が２０回洗濯後の丸首シャツを着用して、３０℃、相対湿度６５％の環境下で３分間の踏台昇降運動を実施した。踏台の高さは４０ｃｍとし、昇降のペースは１分間に３０回とした。３０秒間休憩した後の丸首シャツのムレやべたつき感について、以下の４段階で評価した。
◎：ムレやべたつき感を全く感じず、非常に快適である。
○：ムレやべたつき感をあまり感じない。
△：若干のムレやべたつき感を感じるが、不快感まではない。
×：非常にムレやべたつき感を感じ、肌に丸首シャツがまとわりつき不快である。

（１３）染色品位
染色筒編地（上記（９）Ｃ項）について、任意に選抜した検査者によって、以下の４段階で相対評価した。
◎：均一に全体が染色されており、且つ、濃色に染色されている。
○：均一に全体が染色されているが、中色（淡〜濃色）に染色されている。
△：染色ムラが若干認められる。もしくは、均一に全体が染色されているが、淡色に染色されている。
×：著しい染色ムラが認められる。

（１４）洗濯堅牢度
染色筒編地（上記（９）Ｃ項）を、ＪＩＳＬ０８４４（２００９）７．１項Ａ法に従い、表７中のＡ−２条件にて測定した。判定はＪＩＳＬ０８０１（２００９）１０項（ａ）の視感法に従って、変退色及び色落ちについて級判定を実施した。変退色及び色落ち判定の両者が３級以上の場合は洗濯堅牢度合格、それ以外を不合格とした。

（実施例１〜７、１２、１３）
チップ水分率が０．０３重量％以下になるまで乾燥したポリエーテルエステルアミド共重合体（アルケマ社製、ＭＨ１６５７）を芯部とし、チップ水分率が０．０３重量％以下になるまで乾燥した、硫酸相対粘度が２．７３、アミノ末端基量が６．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇであるポリカプロアミドを鞘部とし、ポリエーテルエステルアミド共重合体（アルケマ社製、ＭＨ１６５７（ΔＭＲ：１８．９））を２４０℃、ポリカプロアミドを２６０℃でそれぞれ溶融し、同心円状の芯鞘複合形成が可能で、且つ、丸断面と六葉形状の２種類の吐出孔を設けた口金を用いて、芯鞘複合比率、ローバル度（ＬＢ（％））、丸断面／六葉の単糸繊度比率、丸断面／六葉の単糸本数比率が表１の値となるように吐出させ、丸断面と図１に示すような実質６０°の等角度間隔の放射線状に突起している６葉断面の芯鞘複合繊維を得た。

なお、芯鞘複合比率については、芯鞘の溶融ポリマーそれぞれを計量するギヤポンプの回転数によって調整した。また、ローバル度（ＬＢ（％））と丸断面／六葉の単糸繊度比率は、適宜、六葉部の吐出孔形状を変更して調整し、丸断面／六葉の単糸本数比率は丸断面と六葉の２種類の吐出孔数を変更して調整した。このときの異形吐出孔での紡糸ドラフトを表１に示す。なお、紡糸ドラフトの算出には、溶融密度としては９８０ｋｇ／ｍ^３を用い、異形吐出孔１孔あたりの吐出重量としては、任意で選んだ異形吐出孔１孔から３分間吐出された溶融ポリマー重量を秤量して得られた値を用いた。

そして、糸条冷却装置で糸条を冷却固化し、給油装置により非含水油剤を給油した後、第１流体交絡ノズル装置で交絡を付与し、第１ロールである引取ローラーの周速度を３３６８ｍ／ｍｉｎ、第２ロールである延伸ローラーの周速度を４２１０ｍ／ｍｉｎで延伸、延伸ローラー１５０℃により熱セットを行い、巻取速度を４１００ｍ／ｍｉｎで巻き取り、５６デシテックス２４フィラメントの芯鞘複合断面繊維を得た。なお、実施例３と実施例７については、六葉吐出孔部で若干糸条が五月雨状となり、溶融紡糸中に糸切れが発生して、得られた繊維パッケージの外観観察において毛羽が確認された。

得られた芯鞘複合断面繊維について、鞘部のポリアミドのアミノ末端基量、ローバル度（ＬＢ（％））、丸断面／六葉の単糸繊度比率、α型結晶配向パラメーター、３０ｍｉｎ初期吸湿率（Ａ）、３０ｍｉｎ初期含水率（Ｂ）、３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ、２０回洗濯後のΔＭＲ及びその保持率、着用官能評価、染色品位、洗濯堅牢度（変退色、色落ち）、繊度、強度、伸度について測定した。これらの結果を表１に示す。

（実施例８）
硫酸相対粘度が２．４０、アミノ末端基量が６．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇであるポリカプロアミドを鞘部とし、ポリカプロアミドを２５０℃で溶融する以外は、実施例１と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの芯鞘複合断面繊維を得た。なお、ポリカプロアミドのアミノ末端基量については、重合段階で酢酸を添加して調整した。

（実施例９）
硫酸相対粘度が３．３０、アミノ末端基量が６．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇであるポリカプロアミドを鞘部とし、ポリカプロアミドを２８０℃で溶融する以外は、実施例１と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの芯鞘複合断面繊維を得た。なお、ポリカプロアミドのアミノ末端基量については、重合段階でヘキサメチレンジアミンを添加して調整した。また、この実施例については、溶融紡糸中に糸切れが発生して、得られた繊維パッケージの外観観察において毛羽が確認された。

（実施例１０）
硫酸相対粘度が２．７３、アミノ末端基量が４．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇであるポリカプロアミドを鞘部とする以外は、実施例１と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの芯鞘複合断面繊維を得た。なお、ポリカプロアミドのアミノ末端基量については、重合段階で酢酸を添加して調整した。

（実施例１１）
硫酸相対粘度が２．７３、アミノ末端基量が７．５×１０^−５ｍｏｌ／ｇであるポリカプロアミドを鞘部とする以外は、実施例１と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの芯鞘複合断面繊維を得た。なお、ポリカプロアミドのアミノ末端基量については、重合段階でヘキサメチレンジアミンを添加して調整した。

（実施例１４）
第１ロールである引取ローラーの周速度を２３８１ｍ／ｍｉｎ、第２ロールである延伸ローラーの周速度を３５７１ｍ／ｍｉｎで延伸、延伸ローラー１５０℃により熱セットを行い、巻取速度を３４００ｍ／ｍｉｎで巻き取る以外は、実施例１と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの芯鞘複合断面繊維を得た。

（実施例１５）
第１ロールである引取ローラーの周速度を３７２８ｍ／ｍｉｎ、第２ロールである延伸ローラーの周速度を４４７４ｍ／ｍｉｎで延伸、延伸ローラー１５０℃により熱セットを行い、巻取速度を４４００ｍ／ｍｉｎで巻き取る以外は、実施例１と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの芯鞘複合断面繊維を得た。なお、この実施例については、溶融紡糸中に糸切れが発生して、得られた繊維パッケージの外観観察において毛羽が確認された。

（実施例１６）
丸断面と八葉形状の２種類の吐出孔を設けた口金を用いる以外は、実施例１と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの芯鞘複合断面繊維を得た。

得られた芯鞘複合断面繊維について、鞘部のポリアミドのアミノ末端基量、ローバル度（ＬＢ（％））、丸断面／八葉の単糸繊度比率、α型結晶配向パラメーター、３０ｍｉｎ初期吸湿率（Ａ）、３０ｍｉｎ初期含水率（Ｂ）、３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ、２０回洗濯後のΔＭＲ及びその保持率、着用官能評価、染色品位、洗濯堅牢度（変退色、色落ち）、繊度、強度、伸度について測定した。これらの結果を表１に示す。

（実施例１７）
全ての単糸を六葉形状とする以外は、実施例１と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの芯鞘複合断面繊維を得た。

得られた芯鞘複合断面繊維について、鞘部のポリアミドのアミノ末端基量、ローバル度（ＬＢ（％））、α型結晶配向パラメーター、３０ｍｉｎ初期吸湿率（Ａ）、３０ｍｉｎ初期含水率（Ｂ）、３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ、２０回洗濯後のΔＭＲ及びその保持率、着用官能評価、染色品位、洗濯堅牢度（変退色、色落ち）、繊度、強度、伸度について測定した。これらの結果を表１に示す。

（実施例１８）
全ての単糸を三葉形状とする以外は、実施例１と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの芯鞘複合断面繊維を得た。

（実施例１９、２４、２５）
チップ水分率が０．０３重量％以下になるまで乾燥したポリエーテルエステルアミド共重合体（アルケマ社製、ＭＨ１６５７）を芯部とし、チップ水分率が０．０３重量％以下になるまで乾燥した、硫酸相対粘度が２．７３、アミノ末端基量が６．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇであるポリカプロアミドを鞘部とし、ポリエーテルエステルアミド共重合体（アルケマ社製、ＭＨ１６５７）を２４０℃、ポリカプロアミドを２６０℃でそれぞれ溶融し、同心円状の芯鞘複合形成が可能で、且つ、丸断面形状の吐出孔を設けた口金を用いて、芯鞘複合比率が表２の値となるように吐出させた。なお、芯鞘複合比率については、芯鞘の溶融ポリマーそれぞれを計量するギヤポンプの回転数によって調整した。

そして、糸条冷却装置で糸条を冷却固化し、給油装置により非含水油剤を給油した後、第１流体交絡ノズル装置で交絡を付与し、第１ロールである引取ローラーの周速度を３３６８ｍ／ｍｉｎ、第２ロールである延伸ローラーの周速度を４２１０ｍ／ｍｉｎで延伸、延伸ローラー１５０℃により熱セットを行い、巻取速度を４１００ｍ／ｍｉｎで巻き取り、５６デシテックス２４フィラメントの丸断面形状の芯鞘複合断面繊維を得た。

得られた芯鞘複合断面繊維について、鞘部のポリアミドのアミノ末端基量、α型結晶配向パラメーター、３０ｍｉｎ初期吸湿率（Ａ）、３０ｍｉｎ初期含水率（Ｂ）、３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ、２０回洗濯後のΔＭＲ及びその保持率、着用官能評価、染色品位、洗濯堅牢度（変退色、色落ち）、繊度、強度、伸度について測定した。これらの結果を表２に示す。

（実施例２０）
硫酸相対粘度が２．４０、アミノ末端基量が６．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇであるポリカプロアミドを鞘部とし、ポリカプロアミドを２５０℃で溶融する以外は、実施例１９と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの丸断面形状の芯鞘複合断面繊維を得た。なお、ポリカプロアミドのアミノ末端基量については、重合段階で酢酸を添加して調整した。

（実施例２１）
硫酸相対粘度が３．３０、アミノ末端基量が６．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇであるポリカプロアミドを鞘部とし、ポリカプロアミドを２８０℃で溶融する以外は、実施例１９と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの丸断面形状の芯鞘複合断面繊維を得た。なお、ポリカプロアミドのアミノ末端基量については、重合段階でヘキサメチレンジアミンを添加して調整した。また、この実施例については、溶融紡糸中に糸切れが発生して、得られた繊維パッケージの外観観察において毛羽が確認された。

（実施例２２）
硫酸相対粘度が２．７３、アミノ末端基量が４．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇであるポリカプロアミドを鞘部とする以外は、実施例１９と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの丸断面形状の芯鞘複合断面繊維を得た。なお、ポリカプロアミドのアミノ末端基量については、重合段階で酢酸を添加して調整した。

（実施例２３）
硫酸相対粘度が３．３０、アミノ末端基量が７．５×１０^−５ｍｏｌ／ｇであるポリカプロアミドを鞘部とする以外は、実施例１９と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの丸断面形状の芯鞘複合断面繊維を得た。なお、ポリカプロアミドのアミノ末端基量については、重合段階でヘキサメチレンジアミンを添加して調整した。

（実施例２６）
第１ロールである引取ローラーの周速度を２３８１ｍ／ｍｉｎ、第２ロールである延伸ローラーの周速度を３５７１ｍ／ｍｉｎで延伸、延伸ローラー１５０℃により熱セットを行い、巻取速度を３４００ｍ／ｍｉｎで巻き取る以外は、実施例１９と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの丸断面形状の芯鞘複合断面繊維を得た。

（実施例２７）
第１ロールである引取ローラーの周速度を４４７４ｍ／ｍｉｎ、第２ロールである延伸ローラーの周速度を４４７４ｍ／ｍｉｎで延伸、延伸ローラー１５０℃により熱セットを行い、巻取速度を４４００ｍ／ｍｉｎで巻き取る以外は、実施例１９と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの丸断面形状の芯鞘複合断面繊維を得た。なお、この実施例については、溶融紡糸中に糸切れが発生して、得られた繊維パッケージの外観観察において毛羽が確認された。

（比較例１）
チップ水分率が０．０３重量％以下になるまで乾燥した、硫酸相対粘度が２．７３、アミノ末端基量が６．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇであるポリカプロアミドを２６０℃で溶融し、丸断面と六葉の２種類の吐出孔を設けた口金を用いて、ローバル度（ＬＢ（％））、丸断面／六葉の単糸繊度比率、丸断面／六葉の単糸本数比率が表３の値となるように吐出させた。

そして、糸条冷却装置で糸条を冷却固化し、給油装置により非含水油剤を給油した後、第１流体交絡ノズル装置で交絡を付与し、第１ロールである引取ローラーの周速度を３３６８ｍ／ｍｉｎ、第２ロールである延伸ローラーの周速度を４２１０ｍ／ｍｉｎで延伸、延伸ローラー１５０℃により熱セットを行い、巻取速度を４０００ｍ／ｍｉｎで巻き取り、５６デシテックス２４フィラメントの繊維を得た。

なお、ローバル度（ＬＢ（％））と丸断面／六葉の単糸繊度比率は、六葉部の吐出孔形状を変更して調整し、丸断面／六葉の単糸本数比率は丸断面と六葉の２種類の吐出孔数を変更して調整した。このときの異形吐出孔での紡糸ドラフトを表３に示す。なお、紡糸ドラフトの算出には、溶融密度としては９８０ｋｇ／ｍ^３を用い、異形吐出孔１孔あたりの吐出重量としては、任意で選んだ異形吐出孔１孔から３分間吐出された溶融ポリマー重量を秤量して得られた値を用いた。

得られた繊維について、アミノ末端基量、ローバル度（ＬＢ（％））、丸断面／六葉の単糸繊度比率、α型結晶配向パラメーター、３０ｍｉｎ初期吸湿率（Ａ）、３０ｍｉｎ初期含水率（Ｂ）、３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ、２０回洗濯後のΔＭＲ及びその保持率、着用官能評価、染色品位、洗濯堅牢度（変退色、色落ち）、繊度、強度、伸度について測定した。これらの結果を表３に示す。

（比較例２）
チップ水分率が０．０３重量％以下になるまで乾燥した、硫酸相対粘度が２．７３、アミノ末端基量が６．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇであるポリカプロアミドに、ポリビニルピロリドン（ＢＡＳＦ社製、ＰＶＰ−Ｋ３０ｓｐグレード）を５．０重量％の配合率となるようにドライブレンドする以外は、比較例１と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの繊維を得た。

（比較例３）
全単糸について芯部を一部露出させる以外は、実施例１と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの芯鞘複合断面繊維を得た。なお、芯部の露出については、芯部を極端に偏心させた芯鞘複合形成が可能な口金を用いており、全単糸の芯部の露出状態は横断面周長の割合で７．０〜１０．８％の範囲であった。

得られた芯鞘複合断面繊維について、鞘部のポリアミドのアミノ末端基量、ローバル度（ＬＢ（％））、丸断面／六葉の単糸繊度比率、α型結晶配向パラメーター、３０ｍｉｎ初期吸湿率（Ａ）、３０ｍｉｎ初期含水率（Ｂ）、３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ、２０回洗濯後のΔＭＲ及びその保持率、着用官能評価、染色品位、洗濯堅牢度（変退色、色落ち）、繊度、強度、伸度について測定した。これらの結果を表３に示す。

（比較例４）
硫酸相対粘度が２．１５であるポリカプロアミドを鞘部とし、ポリカプロアミドを２４０℃で溶融する以外は、実施例１と同様に溶融紡糸し、５６デシテックス２４フィラメントの芯鞘複合断面繊維を得た。なお、ポリカプロアミドのアミノ末端基量については、重合段階で酢酸を添加して６．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇに調整した。

（比較例５）
硫酸相対粘度が３．５０であるポリカプロアミドを鞘部とし、ポリカプロアミドを２９０℃で溶融する以外は、実施例１と同様に溶融紡糸し、芯鞘複合断面繊維の採取を試みたが、口金吐出直後から糸条が五月雨状となり繊維の採取は不可能であった。なお、ポリカプロアミドのアミノ末端基量については、重合段階でヘキサメチレンジアミンを添加して６．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇに調整した。

（比較例６）
図２に示す、六葉吐出孔のスリット長（ｂ）を長くして、紡糸ドラフトが１２５０となるような口金を用いる以外は、実施例１と同様に溶融紡糸し、芯鞘複合断面繊維の採取を試みたが、口金吐出直後から六葉吐出孔部は糸条が五月雨状となり繊維の採取は不可能であった。

表１、２、３の結果から明らかなように、本発明の芯鞘複合断面繊維は、従来の熱可塑性繊維と比較して即時の吸放湿性能に非常に優れており、また、洗濯しても優れた吸放湿性能、洗濯堅牢度（変退色及び色落ち）を維持できるといった極めて顕著な効果を奏するものといえる。

Claims

鞘部がポリアミド、芯部がポリエーテルエステルアミド共重合体の芯鞘複合断面繊維であって、鞘部のポリアミドのα型結晶配向パラメーターが１．９〜２．７であり、３０ｍｉｎ初期吸湿率（Ａ）が３．５％以上、３０ｍｉｎ初期含水率（Ｂ）が１．５％以下、３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ（（Ａ）−（Ｂ））が２．０％以上、且つ、洗濯２０回後の３０ｍｉｎ初期ΔＭＲ（（Ａ）−（Ｂ））の保持率が９０％以上であることを特徴とする、芯鞘複合断面繊維。
洗濯堅牢度が３級以上であることを特徴とする、請求項１に記載の芯鞘複合断面繊維。
鞘部のポリアミドのアミノ末端基量が３．５×１０^−５〜８．０×１０^−５ｍｏｌ／ｇであることを特徴とする、請求項１または２に記載の芯鞘複合断面繊維。
１つ以上の凹部を有する異形単糸を少なくとも一部に含み、且つ、異形単糸内にある各凹部の凹度（ローバル度（ＬＢ（％）））がそれぞれ５〜５０％の範囲であり、且つ、ローバル度（ＬＢ（％））の総平均値が１０〜４０％であることを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載の芯鞘複合断面繊維。
２つ以上の凹部を有する異形単糸について、３〜８つの凹部と同数の凸部がそれぞれ等角度間隔の放射状に突起していることを特徴とする、請求項４に記載の芯鞘複合断面繊維。
凹部を有しない単糸を少なくとも一部に含むことを特徴とする、請求項４または５に記載の芯鞘複合断面繊維。
凹部を有しない単糸が円形断面であることを特徴とする、請求項６記載の芯鞘複合断面繊維。
２つ以上の凹部を有する異形単糸と凹部を有しない単糸の単糸繊度比率が４０：６０〜６０：４０であり、且つ、２つ以上の凹部を有する異形単糸と凹部を有しない単糸の単糸本数比率が４０：６０〜６０：４０であることを特徴とする、請求項６または７に記載の芯鞘複合断面繊維。
請求項１〜８のいずれかに記載の芯鞘複合断面繊維を少なくとも一部に有する布帛。
請求項１〜８のいずれかに記載の芯鞘複合断面繊維を少なくとも一部に有する繊維製品。