JP6571270B2 - ビスフェノールa残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法 - Google Patents
ビスフェノールa残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法Info
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Description
以下、本発明の理解を容易にするために好ましい実施例を提示するが、下記実施例は、本発明を例示するだけであって、本発明の範疇および技術思想の範囲内で様々な変更および修正が可能であることは当業者にとって明らかであり、かかる変更および修正が添付の特許請求の範囲に属することも当然である。
図1を参照して説明すると、まず、水酸化ナトリウム(NaOH)1.90gをAPC下部分離器(Bottom Separator)から出る廃水16.86gに溶解させ、次に、SUS316(日本工業規格、JIS規格)またはSTS316(韓国工業規格、KS規格)材質の反応器に、BPA工程のパージストリームから蒸留によってフェノールを回収した下記表1のような組成の残余高沸点物質(BPA heavies)12.50gと前記水酸化ナトリウム廃水溶液18.76gを供給した後、250℃まで昇温させて2時間維持した。かかる分解反応過程を同様に2回行い、反応が終了した後のBPA heavies組成を下記表2に示した。一方、表1および2において、全含有量が100重量%に及ばないものは、実際の機器分析の際に生じ得る誤差によるものであり、表1に示したBPA heavies組成の場合には、heavy値が増加され得、表2に示したBPA heavies組成の場合には、水(H2O)と水酸化ナトリウム(NaOH)などがさらに含まれ得る。
水酸化ナトリウム(NaOH)を1.90gでなく1.97g使用し、廃水の代わりに17.54gの蒸留水を使用しており、残余高沸点物質(BPA heavies)を12.50gでなく12.99g使用した以外は、前記実施例1と同様に2回行い、反応が終了した後のBPA heavies組成を下記表2に示した。
蒸留水を用いた比較例1の場合、BPA heavies単位質量当たりフェノールおよびアセトンの回収率((フェノール+アセトン)重量/BPA heavies重量)は78%(1回目)と75%(2回目)であり、また、使用された蒸留水の一部が反応において消費されたものの、ほとんどの蒸留水は廃水として処理されなければならない。一方、廃水をリサイクルした実施例1の場合、工程中に発生する廃水を用いても前記比較例1と同等な水準のBPA heavies単位質量当たりフェノールおよびアセトンの回収率((フェノール+アセトン)重量/BPA heavies重量)を示した。また、既存工程中に発生する廃水をリサイクルしたことから、別の廃水がさらに生成されず、むしろ廃水中の一部がフェノールおよびアセトン転換に使用されて廃水量が減少したことを確認した。
図1を参照して説明すると、十分な層分離のために中和槽から排出された水溶層の成分20gを50℃の中和槽に取り込み、次に、前記実施例1で分解反応によって生成された反応生成物14gを中和槽にさらに供給した後、攪拌を行いながら硫酸(H2SO4)を用いてpHを6.6水準に調節し、静置させた後、数分内で層分離され、各層の成分の含有量を分析した。
既存の中和槽に類似させるためにクメン(cumene)とα‐メチルスチレン(AMS)混合液1gを中和槽にさらに供給した以外は、前記実施例2と同様に行って中和槽内の層分離を行い、各層の成分含有量を分析した。
前記実施例2および3の中和槽内の層分離は、いずれも短時間で行われており、実施例2の場合、有機層内の水(H2O)の含有量は12重量%、水溶層内の有機物の含有量は1重量%に測定され、実施例3の場合には、有機層内の水(H2O)の含有量は8.5重量%、水溶層内の有機物の含有量は1.2重量%に測定され、前記実施例2および3はいずれも良好な層分離性能を示した。
Claims (13)
- (a)クメンの酸化反応により製造されたクメンヒドロペルオキシドを分解し、フェノールおよびアセトンを生成するステップと、
(a−1)前記フェノールおよびアセトンを分離するステップと、
(b)前記分離したフェノールおよびアセトンを反応させて製造された反応生成物からビスフェノールAを分離し、取得した分離されていないビスフェノールAを含むパージ(purge)ストリーム内のビスフェノールA残渣をアルカリ水溶液下で分解するステップと、
(c)前記分解反応によるビスフェノールA残渣分解反応生成物を、前記(a−1)ステップに供給するステップとを含むことを特徴とする、ビスフェノールA残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法。 - 前記(b)ステップにおけるパージストリーム内のビスフェノールA残渣は、そのまま分解反応に用いられるか、あるいは、フェノールの一部または全部が排出および回収されて濃縮された後に分解反応に用いられることを特徴とする、請求項1に記載のビスフェノールA残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法。
- 前記(a−1)ステップにおけるフェノールおよびアセトン分離は、
(i)前記(a)ステップのクメンヒドロペルオキシド分解生成物および前記(b)ステップのビスフェノールA残渣分解反応生成物を酸(acid)を取り込んで中和させ、粗(crude)アセトンおよびフェノールを含むストリームと一部アセトンを含む水溶層とに分離するステップと、
(ii)前記粗アセトンおよびフェノールを含むストリームからフェノールを分離および精製し、回収するステップと、
(iii)前記フェノールが除去された粗アセトンを含むストリームと前記水溶層から回収したアセトンを混合蒸留させてアセトンを回収し、アセトンに比べて沸点が低い炭化水素は軽質物質として排出し、水を含むアセトンに比べて沸点が高い炭化水素は分離するステップと、
(iv)前記アセトンに比べて沸点が高い炭化水素を塩基性物質で層分離し、廃水とα‐メチルスチレン(AMS)を含むストリームとに分離した後、前記廃水を前記(i)ステップおよび/または前記(b)ステップに供給して再使用するステップとにより行われることを特徴とする、請求項1または請求項2に記載のビスフェノールA残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法。 - 前記(iii)ステップにおける炭化水素は、フェノールを含むことを特徴とする、請求項3に記載のビスフェノールA残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法。
- 前記(iii)ステップにおける炭化水素中のフェノールは、アルカリ水溶液下でイオン化し、フェノレートになった後、廃水の形態で前記(i)ステップおよび/または前記(b)ステップに戻り再使用されることを特徴とする、請求項3または請求項4に記載のビスフェノールA残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法。
- 前記アルカリ水溶液は、NaOH、KOHおよびLiOHからなる群から選択されるアルカリ金属水酸化物を含む水溶液であることを特徴とする、請求項1または請求項5に記載のビスフェノールA残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法。
- 前記クメンヒドロペルオキシド分解生成物と前記ビスフェノールA残渣分解反応生成物は、75:25〜99:1%の比率で中和槽に供給され中和されることを特徴とする、請求項3から請求項6のいずれか1項に記載のビスフェノールA残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法。
- 前記ビスフェノールAの製造に使用されたアセトンの量に対するビスフェノールA残渣分解反応生成物から回収されたアセトンの量は、1〜7%であることを特徴とする、請求項1から請求項7のいずれか1項に記載のビスフェノールA残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法。
- 前記(b)ステップにおいて使用されるアルカリの供給量は、前記パージストリーム100重量部に対して2〜40重量部であることを特徴とする、請求項1から請求項8のいずれか1項に記載のビスフェノールA残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法。
- 前記(b)ステップにおいて使用される廃水の量と前記(i)ステップにおいて使用される廃水の量は、20〜100%:80〜0%の比率で供給されることを特徴とする、請求項3から請求項9のいずれか1項に記載のビスフェノールA残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法。
- 前記(b)ステップのビスフェノールAを製造するためのフェノールおよびアセトンの反応は、40〜150℃で行われることを特徴とする、請求項1から請求項10のいずれか1項に記載のビスフェノールA残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法。
- 前記(b)ステップのビスフェノールA残渣の分解反応は、150〜300℃で行われることを特徴とする、請求項1から請求項11のいずれか1項に記載のビスフェノールA残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法。
- 前記(i)ステップの中和反応は、20〜100℃で行われることを特徴とする、請求項3から請求項12のいずれか1項に記載のビスフェノールA残渣分解反応生成物からフェノールおよびアセトンを回収するための方法。
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