JP6558633B2

JP6558633B2 - 耐塑性変形性、耐異常損傷性および耐摩耗性にすぐれたＴｉ基サーメット切削工具

Info

Publication number: JP6558633B2
Application number: JP2015157871A
Authority: JP
Inventors: 智紀安見; 高橋　慧; 高橋　　慧
Original assignee: Mitsubishi Materials Corp
Current assignee: Mitsubishi Materials Corp
Priority date: 2015-08-10
Filing date: 2015-08-10
Publication date: 2019-08-14
Anticipated expiration: 2035-08-10
Also published as: JP2017035750A

Description

この発明は、耐塑性変形性、耐異常損傷性および耐摩耗性にすぐれたＴｉ基サーメット切削工具に関するものであり、チッピング、欠損、偏摩耗等を発生することなく長期の使用に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮するＴｉ基サーメット切削工具に関するものである。

Ｔｉ基サーメットはすぐれた硬さを有し、Ｆｅとの反応性が低いため、従来から、例えば、各種の鋼や鋳鉄の切削工具として用いられている。しかし、最近の切削加工の高能率化等に伴って、サーメット性能のより一層の向上が求められており、この要請に応えるべく、例えば、靭性、耐欠損性、耐塑性変形性、耐摩耗性の向上等のために種々の提案がなされている。

例えば、特許文献１、２には、非固溶Ｔｉ（Ｃ、Ｎ）コアを含む硬質相を含有する超仕上げ用のＴｉ、Ｎｂ、Ｗ、Ｃ、Ｎ及びＣｏを含有するチタン基炭窒化物合金において、Ｔｉと、３〜＜９ａｔ％のＣｏ、あるいは、９〜１６ａｔ％のＣｏと、不純物レベルのＮｉ及びＦｅと、２〜＜４ａｔ％のＮｂ、あるいは、４〜７ａｔ％のＮｂと、３〜８ａｔ％のＷと、０．５０〜０．７５のＣ／（Ｎ＋Ｃ）比を有するＣとＮと、を含有し、非固溶Ｔｉ（Ｃ、Ｎ）コアの量を、前記硬質相の２６〜３７ｖｏｌ％とし、且つ残部が、１種以上の複炭窒化物相であるチタン基炭窒化物合金からなる切削工具が提案されており、この工具によれば、靭性、耐塑性変形性とともに耐摩耗性を改善することが提案されている。

また、特許文献３には、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｗ、Ｃ、ＮおよびＣｏを含有するチタンベース炭窒化物合金からなる鋼や鋳鉄の切削工具において、Ｃｏ：７から２１ｗｔ％、Ｗ：１４から２０ｗｔ％、Ｔａ：５から１１ｗｔ％、Ｎｂ：２から７ｗｔ％およびＴｉ：３３から５０ｗｔ％を含有し、全体のＮ／Ｃ質量比が０．６から０．７５、Ｔａ／Ｎｂ質量比が１．８から２．１、相対的飽和磁化が０．６０から０．９０および保磁力Ｈｃ＝（１８．２−０．２×Ｃｏｗｔ％）＋／− ＥｋＡ／ｍとする（なお、Ｅは２．０）ことによって、靭性、耐塑性変形性及び耐摩耗性を改善することが提案されている。

さらに、特許文献４には、ＴｉＣ系サーメットの硬さと気孔率を改善するために、窒素を基本的に含まず、バインダー相が５〜２５ｖｏｌ％Ｃｏの量のＣｏであり、Ｔｉ：Ｗ原子比が２．５〜１０になる量でＴｉＣおよびＷＣを含み、また、Ｃｒ：Ｃｏ原子比が０．０２５〜０．１４になる量で更にＣｒを含むＴｉＣ系サーメットが提案されている。

特開２００４−１６９１８６号公報特開２００４−１６９１８７号公報特表２０１２−５１２９６３号公報特開２０１０−１４４２４９号公報

近年、切削加工の技術分野における省力化、省エネ化、高速化、高効率化、低コスト化の要請は強く、切削装置の高性能化には目ざましいものがあり、その一方、工作機械の性能向上に伴い、工具にとっての切削条件は益々過酷なものとなってきており、Ｔｉ基サーメット自体の性能向上が求められるとともに、Ｔｉ基サーメット切削工具の使用寿命の一段の延命化が望まれている。
Ｔｉ基サーメットは、一般的に、超硬合金に比して、硬さ、靭性が不十分であるため、Ｔｉ基サーメット切削工具の、特に、耐塑性変形性、耐摩耗性を向上させようとした場合には、耐熱衝撃性、耐機械的衝撃性の劣化が生じやすいことから、Ｔｉ基サーメット切削工具の使用寿命の延命化のためには、チッピング、欠損、偏摩耗等を発生することなしに耐摩耗性の向上を図ることが必要とされる。
しかし、上記従来のＴｉ基サーメット切削工具においては、通常の切削条件では特に問題はないものの、切れ刃に高負荷が作用する合金鋼等の高送り、高切り込みの重切削加工条件では、耐塑性変形性、耐異常損傷性および耐摩耗性の全てを同時に満足させることは難しく、これらの特性を相兼ね備えたＴｉ基サーメット切削工具が望まれている。

そこで、本発明者等は、上述のような観点から、切れ刃に高負荷が作用する重切削加工条件に供した場合であっても、耐塑性変形性にすぐれ、欠損等の異常損傷を発生することなく長期の使用に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮するＴｉ基サーメット切削工具を提供すべく、鋭意研究を行った結果、Ｔｉ基サーメットを構成する成分組成の適正化を図ると共に、Ｔｉ基サーメット全体の飽和磁化量をＣｏ含有量との関連で所定値以下に規定することにより、あるいは、さらに、Ｔｉ基サーメットの結合相の組成を特定することにより、また、Ｔｉ基サーメット全体の保磁力を特定範囲内に規定することにより、耐塑性変形性にすぐれ、欠損等の異常損傷を発生することもなく長期の使用に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮するＴｉ基サーメット切削工具が得られることを見出したのである。

この発明は、上記の知見に基づいてなされたものであって、
「（１）結合相成分としてＣｏを含み、さらに、ＴｉＣＮ、Ｔｉおよび周期律表の４ａ、５ａおよび６ａ族元素のうちの１種または２種以上の炭窒化物を含むＴｉ基サーメット切削工具において、
（ａ）前記Ｔｉ基サーメットは、Ｔｉ：３０〜４５質量％、Ｗ：１５〜２５質量％、ＴａおよびＮｂの１種または２種の合計量：５〜１５質量％、Ｚｒ：０．５〜１．５質量％、Ｃｒ：０．５〜１．５質量％、Ｃｏ：７〜１５質量％、および、残部はＣ、Ｎと不可避不純物からなるＴｉ基サーメット全体としての成分組成を有し、
（ｂ）前記Ｔｉ基サーメットは、平均粒径が０．３〜０．７μｍのＴｉＣＮ相が１７〜２３面積％を占め、また、少なくともＣｒを固溶するＣｏ主体の結合相が７〜１４面積％を占め、残部は、Ｔｉを含みＮｂ、Ｔａ、ＺｒおよびＷから選ばれた１種以上の成分を含む炭窒化物相からなる組織を有し、
（ｃ）前記Ｔｉ基サーメット全体としての飽和磁化量Ｍｓ（Ｔｃｍ^３／ｇ）は、Ｍｓ≦（サーメットに含有されるＣｏの質量比×８１４（Ｔｃｍ^３／ｇ））であることを特徴とするＴｉ基サーメット切削工具。
（２）前記（ｂ）の結合相における金属成分の組成は、Ｃｏが６５質量％以下であり、残部がＷとＣｒとＴｉであることを特徴とする（１）に記載のＴｉ基サーメット切削工具。
（３）前記Ｔｉ基サーメット全体としての保磁力Ｈｃ（ｋＡ／ｍ）は、１０．０≦Ｈｃ≦１５．０を満たすことを特徴とする（１）または（２）に記載のＴｉ基サーメット切削工具。」
に特徴を有するものである。

この発明のＴｉ基サーメット切削工具（以下、単に「サーメット工具」という）について、以下に詳細に説明する。

この発明のＴｉ基サーメットは、結合相成分として、Ｃｏを７〜１５質量％含有し、また、硬質相形成成分として、ＴｉＣＮと、Ｔｉと周期律表の４ａ、５ａおよび６ａ族元素のうちの１種または２種以上の炭窒化物を含有する。

結合相：
この発明のＴｉ基サーメットにおいて、結合相成分であるＣｏが７質量％未満である場合には、サーメット自体の硬さを高め、耐摩耗性を向上させる効果があるが、その反面、硬質相成分の含有割合が高まるため、焼結性が低下し、強度の低下を招くこととなるため、Ｃｏは７質量％以上含有させることが必要である。
一方、結合相成分の合計含有量が多くなった場合には、硬質相成分の含有割合が相対的に減少するため耐摩耗性が低下することとなるが、この発明では、Ｔｉ基サーメットの構成成分として、Ｃｒを添加しており、そして、Ｃｒは、Ｃｏに固溶することによって結合相を強化する作用を有する。したがって、この発明では、Ｃｏ量を増加しても、Ｃｒの固溶強化によって耐摩耗性の低下が抑えられるため、Ｃｏは１５質量％まで含有させることができる。

次に、この発明のＴｉ基サーメットの成分組成について説明する。
Ｔｉ：
Ｔｉは、焼結時に硬質相を形成して、ＴｉＣＮ相あるいはＴｉと周期律表の４ａ、５ａおよび６ａ族元素のうちの１種または２種以上の炭窒化物相として、サーメット工具の硬さを向上させ、もって耐摩耗性向上に寄与する作用があるが、Ｔｉの含有量が３０質量％未満では、所望の硬さを確保することができず、一方、その含有量が４５質量％を越えると、切削工具の強度が急激に低下し、切削時に欠損、チッピングが発生し易くなることから、Ｔｉの含有量は３０〜４５質量％とするが、３５〜４５質量％とすることがさらに望ましい。

Ｚｒ：
周期律表の４ａ族元素であるＺｒは、Ｔｉと同様に炭化物、炭窒化物を形成し、あるいは、ＴｉとＺｒ、あるいは、さらに、ＴｉとＺｒと周期律表の５ａ、６ａ族元素と複合炭窒化物を形成する硬質相形成成分であり、サーメット工具の耐摩耗性を向上させるが、その含有量が０．５質量％未満ではその効果が少なく、一方、その含有量が１．５質量％を超えると、焼結性を阻害し強度の低下を招くこととなるため、Ｔｉ基サーメットにおけるＺｒの含有量は０．５〜１．５質量％とする。

ＴａおよびＮｂの１種または２種：
周期律表の５ａ族元素であるＴａとＮｂは、硬質相としてＴｉと固溶体を形成し、Ｔｉ基サーメットの高温強度を向上させる作用を有するが、ＴａおよびＮｂの１種または２種の合計含有量が５質量％未満では前記作用に所望の向上効果が得られず、一方、その合計含有量が１５質量％を越えると硬質相の硬さ低下の原因となることから、その合計含有量を５〜１５質量％と定めた。

Ｗ：
周期律表の６ａ族元素であるＷは、１５質量％以上含有することにより結合相のＣｏ中に固溶して、結合相の強度を高める作用を有するが、その含有割合が２５質量％を越えると、六方晶構造を有するタングステンとコバルトの複合炭化物相が形成されるために、耐塑性変形性が急激に低下することから、Ｗの含有量は１５〜２５質量％とする。

Ｃｒ：
Ｃｒは、Ｗと同様に周期律表の６ａ族元素であり、結合相のＣｏ中に固溶して、結合相の強度を高める作用を有するが、Ｗの場合に比して少量のＣｒの含有によって一段とすぐれた結合相の固溶強化を図ることができる。
そのためには、Ｃｒ含有量が０．５質量％以下では、固溶強化の効果が十分ではなく、一方、Ｃｒ含有量が１．５質量％を超えるとＣｒを含有する脆弱な炭化物相が析出し靭性を著しく低下させることから、Ｃｒの含有量は０．５〜１．５質量％と定めた。

次に、この発明のＴｉ基サーメットの組織について説明する。
ＴｉＣＮ相：
Ｔｉ基サーメットの主要硬質相であるＴｉＣＮ相は、平均粒径が０．３μｍ未満、あるいは、その面積率が１７面積％以下では、Ｔｉ基サーメットにおける硬さ向上効果が十分でなく、一方、平均粒径が０．７μｍを超える場合、あるいは、その面積率が２３面積％を超える場合には、硬さは向上するものの所望の靭性を確保することができず、耐欠損性が急激に低下することから、ＴｉＣＮ相の平均粒径は０．３〜０．７μｍ、また、面積率は１７〜２３面積％と定めた。

結合相：
結合相の面積率が７面積％未満では、Ｔｉ基サーメットの焼結性が低下し、強度の低下を招くことになり、一方、面積率が１４面積％を超えると、硬質相成分の含有割合が相対的に減少するため耐摩耗性が低下することから、結合相の面積率は、７〜１４面積％と定めた。
なお、ＴｉＣＮ相、結合相の面積率は、Ｔｉ基サーメットの任意の断面のＳＥＭ画像から画像解析で求め、複数断面で測定した結果を平均した値をいう。

Ｔｉ基サーメット全体としての飽和磁化量Ｍｓ（Ｔｃｍ^３／ｇ）：
Ｔｉ基サーメットの結合相中に、成分元素が固溶することによって、Ｔｉ基サーメットの飽和磁化量Ｍｓ（Ｔｃｍ^３／ｇ）が変化することから、飽和磁化量Ｍｓ（Ｔｃｍ^３／ｇ）を測定することによって、結合相中に固溶する成分元素の量を規定することができる。
この発明では、Ｔｉ基サーメットの成分として、周期律表の４ａ，５ａ族元素を含有するが、周期律表の４ａ，５ａ族元素は殆どＣｏ中へ固溶しないので、飽和磁化量Ｍｓ（Ｔｃｍ^３／ｇ）の値は、Ｃｏ中へのＣｒ，Ｗの固溶量に依存する。
この発明では、特に、Ｃｏ中へＣｒを固溶させることによって結合相の強化を図っており、そのためには、飽和磁化量Ｍｓ（Ｔｃｍ^３／ｇ）の値は、Ｍｓ≦（サーメットに含有されるＣｏの質量比×８１４（Ｔｃｍ^３／ｇ））を満足することが必要となる。
そして、このような場合に、結合相中へＣｒ、Ｗが十分に固溶し、結合相の強化が図られる。
ここで、前記「Ｃｏの質量比」とは、Ｔｉ基サーメット全体の質量を１とした場合のＣｏ含有量の割合をいう（即ち、（Ｃｏの質量％）／１００である）。

結合相中の固溶Ｃｒ量，Ｗ量：
前記したように、結合相中の固溶Ｃｒ量，Ｗ量については、前記飽和磁化Ｍｓ（Ｔｃｍ^３／ｇ）の測定によって知ることができるが、Ｍｓ≦（サーメットに含有されるＣｏの質量比×８１４（Ｔｃｍ^３／ｇ））を満足することは勿論であるが、さらに、結合相中のＣｏ含有量を７０質量％以下、一方、結合相中に固溶するＣｒ量，Ｗ量の合計量は３０質量％以上とすることが望ましく、これによって、さらに一段と結合相の強化が図られる。
また、Ｃｏに対するＣｒ量の固溶限は１０質量％、また、Ｗの固溶限は５０質量％であり、特に、固溶限を超えたＣｒの添加は、Ｃｒを含有する脆弱な炭化物相が析出し靭性を著しく低下させることから、Ｔｉ基サーメット中へ含有させるＣｒ量は、既に述べたように０．５〜１．５質量％としなければならない。
なお、結合相中のＣｒ量，Ｗ量は、それぞれ、ＡＥＳ分析（オージェ電子分光分析）によって測定することができる。

Ｔｉ基サーメット全体としての保磁力Ｈｃ（ｋＡ／ｍ）：
Ｔｉ基サーメット全体としての保磁力Ｈｃ（ｋＡ／ｍ）は、主として、Ｔｉ基サーメットに含有されるＴｉＣＮ相等の硬質相の粒径に依存する。
この発明では、Ｔｉ基サーメット中に存在する粗大な硬質相形成を避けることが望ましく、そのためには、保磁力Ｈｃ（ｋＡ／ｍ）を、１０．０≦Ｈｃ≦１５．０の範囲内とすることが望ましい。

Ｔｉ基サーメットの製造方法：
この発明のＴｉ基サーメットは、例えば、以下の方法で作製することができる。
まず、原料粉末として、例えば、ＴｉＣＮ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、ＺｒＣ粉末、Ｃｒ_３Ｃ_２粉末およびＣｏ粉末を、所定の配合組成となるように原料粉末を配合し、これを、室温から１４００℃までの昇温を、１０Ｐａ以下の真空雰囲気中、２℃／ｍｉｎ．の速度で昇温し、１４００℃から１４８０〜１５３０℃の範囲内の所定の焼結温度まで２℃／ｍｉｎ．の速度で昇温し、該焼結温度で６５〜２００Ｐａの真空雰囲気で１時間保持し、次いで、該焼結温度から不活性ガスとしてＡｒガスを用い、１５℃／ｍｉｎ．以上の冷却速度で室温まで冷却することによって、この発明のＴｉ基サーメットを作製することができる。

この発明のサーメット工具は、Ｔｉ基サーメットを構成する成分組成の適正化を図ると共に、ＴｉＣＮ相の平均粒径、面積率を規定し、また、結合相の面積率を規定し、さらに、Ｔｉ基サーメット全体の飽和磁化量Ｍｓ（Ｔｃｍ^３／ｇ）が、Ｍｓ≦（サーメットに含有されるＣｏの質量比×８１４（Ｔｃｍ^３／ｇ））となるように規定することによって、切れ刃に高負荷が作用する合金鋼等の高送り、高切り込みの重切削加工条件においても、耐塑性変形性にすぐれ、欠損等の異常損傷を発生することもなく長期の使用に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮するものである。

つぎに、この発明のサーメット工具を実施例により具体的に説明する。

原料粉末として、いずれも０．５〜１．５μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、ＺｒＣ粉末、Ｃｒ_３Ｃ_２粉末およびＣｏ粉末からなる表１に示される原料粉末１、２、４〜６を、表１に示される配合組成１、２、４〜６に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体に、以下に示す焼結条件（ａ）〜（ｃ）、即ち、
（ａ）室温から１４００℃までの昇温を、１０Ｐａ以下の真空雰囲気中、２℃／ｍｉｎ．の速度で昇温し、
（ｂ）１４００℃から１４８０〜１５３０℃の範囲内の所定の焼結温度までの２℃／ｍｉｎ．の速度での昇温、並びに前記焼結温度に１時間保持を６５〜２００Ｐａの真空雰囲気で行い、
（ｃ）前記焼結温度から不活性ガスとしてＡｒガスを用い、１５℃／ｍｉｎ．以上の冷却速度で室温まで冷却する。
以上、（ａ）〜（ｃ）の工程からなる条件で焼結し、表２に示される成分組成、組織、磁気特性を有するＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４０８のインサート形状で、切刃部分にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施した本発明サーメット工具１、２、４〜６を製造した。

比較の目的で、表１で示される配合組成７〜１０の圧粉体に対して、本発明サーメット工具１、２、４〜６と同じ条件で焼結を行うことにより、表２に示す成分組成、組織、磁気特性を有するＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４０８のインサート形状で、切刃部分にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施した比較工具１〜４を製造した。

この結果得られた本発明サーメット工具１、２、４〜６および比較工具１〜４について、これを構成するＴｉ基サーメットの縦断面組織を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、ＳＥＭ画像を解析することにより、ＴｉＣＮ相の平均粒径、面積率および結合相の面積率を測定した。
表２に、これらの結果を示す。

また、本発明サーメット工具１、２、４〜６および比較工具１〜４について、ＡＥＳ分析（オージェ電子分光分析）により、Ｔｉ基サーメット中の構成成分元素の含有量を測定し、また、結合相中のＣｒ含有量、Ｗ含有量についても測定した。
表２に、これらの結果を示す。

また、本発明サーメット工具１、２、４〜６および比較工具１〜４について、磁気特性を測定することにより、Ｔｉ基サーメット全体としての飽和磁化量Ｍｓ（Ｔｃｍ^３／ｇ）および保磁力Ｈｃ（ｋＡ／ｍ）を求めた。
なお、飽和磁化量および保磁力は市販の磁気測定装置（例えば日本フェルスター製ＫＯＥＲＺＩＭＡＴＭＳ／ＨＣＪ）によって測定することができる。
表２に、これらの結果を示す。

次いで、本発明サーメット工具１、２、４〜６および比較工具１〜４について、これをいずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、
≪切削条件Ａ≫
被削材：ＪＩＳ・ＳＮＣＭ４３９の丸棒、
切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．５ｍｍ、
送り：０．３０ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：１０分、
の条件での合金鋼の高送り切削試験（通常の送りは、０．２ｍｍ／ｒｅｖ）、
≪切削条件Ｂ≫
被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．５ｍｍ、
送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：１５分、
の条件での合金鋼の乾式断続高切込み切削試験（通常の切り込みは、１．０ｍｍ）、
を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
表３に、この測定結果を示した。

表３に示される結果から、本発明サーメット工具１、２、４〜６は、合金鋼の高送り切削条件（切削条件Ａ）、あるいは、合金鋼の断続高切込み切削条件（切削条件Ｂ）という切れ刃に高負荷が作用する連続重切削条件、断続重切削条件の何れの切削加工においても、塑性変形による偏摩耗、異常損傷の発生もなくすぐれた耐摩耗性を発揮した。
これに対して、比較工具１〜４では、切削条件Ａでは、欠損の発生により使用寿命となり、また、切削条件Ｂでは、欠損を発生しないものであっても逃げ面摩耗幅が大きく、いずれも短命であった。
この結果から、本発明サーメット工具１、２、４〜６は、耐塑性変形性、耐異常損傷性および耐摩耗性にすぐれるＴｉ基サーメット切削工具であることが分かる。

上述のように、この発明のＴｉ基サーメット工具は、耐塑性変形性、耐異常損傷性および耐摩耗性にすぐれていることから、各種の鋼や鋳鉄などの通常の条件、高速条件、高負荷条件等のあらゆる切削条件の切削加工に用いることができ、切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応することができる。

Claims

結合相成分としてＣｏを含み、さらに、ＴｉＣＮ、Ｔｉおよび周期律表の４ａ、５ａおよび６ａ族元素のうちの１種または２種以上の炭窒化物を含むＴｉ基サーメット切削工具において、
（ａ）前記Ｔｉ基サーメットは、Ｔｉ：３０〜４５質量％、Ｗ：１５〜２５質量％、ＴａおよびＮｂの１種または２種の合計量：５〜１５質量％、Ｚｒ：０．５〜１．５質量％、Ｃｒ：０．５〜１．５質量％、Ｃｏ：７〜１５質量％、および、残部はＣ、Ｎと不可避不純物からなるＴｉ基サーメット全体としての成分組成を有し、
（ｂ）前記Ｔｉ基サーメットは、平均粒径が０．３〜０．７μｍのＴｉＣＮ相が１７〜２３面積％を占め、また、少なくともＣｒを固溶するＣｏ主体の結合相が７〜１４面積％を占め、残部は、Ｔｉを含みＮｂ、Ｔａ、ＺｒおよびＷから選ばれた１種以上の成分を含む炭窒化物相からなる組織を有し、
（ｃ）前記Ｔｉ基サーメット全体としての飽和磁化量Ｍｓ（Ｔｃｍ^３／ｇ）は、Ｍｓ≦（サーメットに含有されるＣｏの質量比×８１４（Ｔｃｍ^３／ｇ））であることを特徴とするＴｉ基サーメット切削工具。
前記（ｂ）の結合相における金属成分の組成は、Ｃｏが６５質量％以下であり、残部がＷとＣｒとＴｉであることを特徴とする請求項１に記載のＴｉ基サーメット切削工具。
前記Ｔｉ基サーメット全体としての保磁力Ｈｃ（ｋＡ／ｍ）は、１０．０≦Ｈｃ≦１５．０を満たすことを特徴とする請求項１または２に記載のＴｉ基サーメット切削工具。