JP6417064B1 - タイヤ用ゴム組成物及びタイヤ - Google Patents
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Abstract
Description
−25℃<Tg<0℃ (1)
Tg:周波数10Hz、初期歪10%、動的歪振幅0.25%で粘弾性測定を行った際のtanδが最大となる温度
65<Hs<75 (2)
Hs:JIS K6253に準拠して測定した23℃における硬度
tanδ1>0.80 (3)
tanδ2<0.15 (4)
tanδ1:周波数10Hz、初期歪10%、動的歪振幅2%で粘弾性測定を行った際の−5℃におけるtanδ
tanδ2:周波数10Hz、初期歪10%、動的歪振幅2%で粘弾性測定を行った際の80℃におけるtanδ
−25℃<Tg<0℃ (1)
Tg:周波数10Hz、初期歪10%、動的歪振幅0.25%で粘弾性測定を行った際のtanδが最大となる温度(ガラス転移温度)
低燃費性等の観点から、スチレン量やビニル量が10質量%程度のSBRを用いたゴム組成物が開発されているが、このようなゴム組成物では、Tgが−25℃未満となることが多く、Tgが−25℃未満の場合、高速走行時におけるウェットグリップや操縦安定性が低下する傾向がある。上記ゴム組成物では、Tgが式(1)の範囲内であるため、高速走行時においても、良好なウェットグリップや操縦安定性を確保することができる。
式(1)において、Tgは、好ましくは−25℃<Tg≦−5℃、より好ましくは−25℃<Tg≦−10℃である。
65<Hs<75 (2)
Hs:JIS K6253に準拠して測定した23℃における硬度
上記ゴム組成物は、Hsが式(2)を満たすことで、操縦安定性、低燃費性及び耐摩耗性をバランスよく改善できる。
式(2)において、Hsは、好ましくは66以上であり、また、好ましくは73以下、より好ましくは71以下である。
tanδ1>0.80 (3)
tanδ2<0.15 (4)
tanδ1:周波数10Hz、初期歪10%、動的歪振幅2%で粘弾性測定を行った際の−5℃におけるtanδ
tanδ2:周波数10Hz、初期歪10%、動的歪振幅2%で粘弾性測定を行った際の80℃におけるtanδ
ウェットグリップは、通常、0℃でのtanδで評価されるものであり、−5℃におけるtanδを調整することで、特に良好なウェットグリップが得られることは、本発明者らが新たに見出したものである。
低燃費性は、通常、30〜70℃でのtanδで評価されるものであり、80℃におけるtanδを調整することで、良好な低燃費性が得られるとともに、ウェットグリップも良好となることは、本発明者らが新たに見出したものである。
Tgを小さくする場合は、ゴム成分中のスチレン量及び/又はビニル量を減らす、高Tgのレジンの配合量を減らす、極性の高い可塑剤を配合する、等の手法が挙げられ、Tgを大きくする場合は、ゴム成分中のスチレン量及び/又はビニル量を増やす、高Tgのレジンの配合量を増やす、等の手法が挙げられる。
Hsを小さくする場合は、シリカやカーボンブラック等のフィラーの配合量を減らす、レジンやオイル等の可塑剤の配合量を増やす、硫黄等の架橋剤の配合量を減らす、等の手法が挙げられ、Hsを大きくする場合は、シリカやカーボンブラック等のフィラーの配合量を増やす、レジンやオイル等の可塑剤の配合量を減らす、硫黄等の架橋剤の配合量を増やす、等の手法が挙げられる。
tanδ1を小さくする場合は、ゴム組成物のTgを−5℃から離れた温度に調整する、シリカやカーボンブラック等のフィラーの配合量を減らす、レジンやオイル等の可塑剤の配合量を減らす、等の手法が挙げられ、tanδ1を大きくする場合は、ゴム組成物のTgを−5℃付近に調整する、シリカやカーボンブラック等のフィラーの配合量を増やす、レジンやオイル等の可塑剤の配合量を増やす、等の手法が挙げられる。
tanδ2を小さくする場合は、シリカやカーボンブラック等のフィラーの配合量を減らす、ゴム成分中のスチレン量及び/又はビニル量を減らす、フィラーの分散を良好にする、ゴム成分とフィラーとの結合をカップリング剤等で強固にする、等の手法が挙げられ、tanδ2を大きくする場合は、シリカやカーボンブラック等のフィラーの配合量を増やす、ゴム成分中のスチレン量及び/又はビニル量を増やす、フィラーの分散を悪化させる、等の手法が挙げられる。
粘弾性スペクトルのピークを単一にする場合は、相溶性の高いゴム成分やレジンを配合して単一のモルホロジーに近い状態とする、等の手法が挙げられる。
ピークの位置を高温側に移動させる場合は、高Tgの薬品(ゴム成分、レジン等)の配合量を増やす、等の手法が挙げられる。
芳香族ビニルモノマーとしては、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、ビニルナフタレン、ジビニルベンゼン、トリビニルベンゼン、ジビニルナフタレン等が挙げられる。これらは、1種を単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。なかでも、スチレンが好ましい。
一般に、ゴム成分中のビニルブタジエンユニットを減量すると、低燃費性が向上するものの、機械的強度や操縦安定性が低下する傾向がある。本発明では、シスイソプレンを上記範囲にコントロールすることにより、ビニルブタジエンユニットの減量による低燃費性の向上効果を享受しながら、良好な機械的強度及び操縦安定性が得られる。
なお、ここで記載したS−SBRの含有量には、後述の水添SBRは含まれない。
なお、上記水素添加率は、ブタジエンユニット100質量%中における、水素が添加されたユニットの量であり、H1−NMRを測定して得られたスペクトルの不飽和結合部のスペクトル減少率から算出することができる。
なお、ここで記載した水添SBRの含有量には、上述のS−SBRは含まれない。
シリカとしては、例えば、乾式法シリカ(無水ケイ酸)、湿式法シリカ(含水ケイ酸)等が挙げられるが、シラノール基が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。これらは単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
なお、シリカのN2SAは、ASTM D3037−81に準じてBET法で測定される値である。
なお、シリカのCTAB比表面積は、ASTM D3765−92に準拠して測定される値である。
シランカップリング剤としては、特に限定されず、例えば、ビス(3−トリエトキシシリルプロピル)テトラスルフィド、ビス(2−トリエトキシシリルエチル)テトラスルフィド、ビス(4−トリエトキシシリルブチル)テトラスルフィド、ビス(3−トリメトキシシリルプロピル)テトラスルフィド、ビス(2−トリメトキシシリルエチル)テトラスルフィド、ビス(2−トリエトキシシリルエチル)トリスルフィド、ビス(4−トリメトキシシリルブチル)トリスルフィド、ビス(3−トリエトキシシリルプロピル)ジスルフィド、ビス(2−トリエトキシシリルエチル)ジスルフィド、ビス(4−トリエトキシシリルブチル)ジスルフィド、ビス(3−トリメトキシシリルプロピル)ジスルフィド、ビス(2−トリメトキシシリルエチル)ジスルフィド、ビス(4−トリメトキシシリルブチル)ジスルフィド、3−トリメトキシシリルプロピル−N,N−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、2−トリエトキシシリルエチル−N,N−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、3−トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド等のスルフィド系、3−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、2−メルカプトエチルトリエトキシシラン等のメルカプト系、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシラン等のビニル系、3−アミノプロピルトリエトキシシラン、3−アミノプロピルトリメトキシシラン等のアミノ系、γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン等のグリシドキシ系、3−ニトロプロピルトリメトキシシラン、3−ニトロプロピルトリエトキシシラン等のニトロ系、3−クロロプロピルトリメトキシシラン、3−クロロプロピルトリエトキシシラン等のクロロ系等があげられる。これらは、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。なかでも、スルフィド系、メルカプト系が好ましく、メルカプト系がより好ましい。
bは1〜30(好ましくは2〜20、より好ましくは3〜7、更に好ましくは5〜6)の整数を表す。
R112は、分岐若しくは非分岐の炭素数1〜30(好ましくは炭素数1〜15、より好ましくは炭素数1〜3)の1価の炭化水素基を表す。該炭化水素基としては、例えば、アルキル基、アルケニレン基、アリール基、アラルキル基等が挙げられる。なかでも、アルキル基が好ましい。
なお、カーボンブラックのN2SAは、JIS K 6217−2:2001によって求められる。
なお、本発明において、上記樹脂の軟化点は、JIS K 6220−1:2001に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。
オイルとしては、例えば、プロセスオイル、植物油脂、又はその混合物が挙げられる。プロセスオイルとしては、例えば、パラフィン系プロセスオイル、アロマ系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイル等を用いることができる。植物油脂としては、ひまし油、綿実油、あまに油、なたね油、大豆油、パーム油、やし油、落花生油、ロジン、パインオイル、パインタール、トール油、コーン油、こめ油、べに花油、ごま油、オリーブ油、ひまわり油、パーム核油、椿油、ホホバ油、マカデミアナッツ油、桐油等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。なかでも、本発明の効果が良好に得られるという理由から、プロセスオイル、植物油脂が好ましく、処理留出物芳香族系抽出物(TDAE)等のアロマ系プロセスオイルがより好ましい。
ワックスとしては、特に限定されず、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス等の石油系ワックス;植物系ワックス、動物系ワックス等の天然系ワックス;エチレン、プロピレン等の重合物等の合成ワックス等が挙げられる。これらは単独で用いてもよく、2種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、石油系ワックスが好ましく、パラフィンワックスがより好ましい。
老化防止剤としては、例えば、フェニル−α−ナフチルアミン等のナフチルアミン系老化防止剤;オクチル化ジフェニルアミン、4,4′−ビス(α,α′−ジメチルベンジル)ジフェニルアミン等のジフェニルアミン系老化防止剤;N−イソプロピル−N′−フェニル−p−フェニレンジアミン、N−(1,3−ジメチルブチル)−N′−フェニル−p−フェニレンジアミン、N,N′−ジ−2−ナフチル−p−フェニレンジアミン等のp−フェニレンジアミン系老化防止剤;2,2,4−トリメチル−1,2−ジヒドロキノリンの重合物等のキノリン系老化防止剤;2,6−ジ−t−ブチル−4−メチルフェノール、スチレン化フェノール等のモノフェノール系老化防止剤;テトラキス−[メチレン−3−(3′,5′−ジ−t−ブチル−4′−ヒドロキシフェニル)プロピオネート]メタン等のビス、トリス、ポリフェノール系老化防止剤等が挙げられる。これらは単独で用いてもよいし、2種類以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、p−フェニレンジアミン系老化防止剤、キノリン系老化防止剤が好ましい。
ステアリン酸としては、従来公知のものを使用でき、例えば、日油(株)、NOF社、花王(株)、和光純薬工業(株)、千葉脂肪酸(株)等の製品を使用できる。
酸化亜鉛としては、従来公知のものを使用でき、例えば、三井金属鉱業(株)、東邦亜鉛(株)、ハクスイテック(株)、正同化学工業(株)、堺化学工業(株)等の製品を使用できる。
硫黄としては、ゴム工業において一般的に用いられる粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、不溶性硫黄、高分散性硫黄、可溶性硫黄等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。
有機架橋剤としては特に限定されないが、田岡化学工業(株)製のタッキロールV200、フレキシス社製のDURALINK HTS(1,6−ヘキサメチレン−ジチオ硫酸ナトリウム・二水和物)、ランクセス社製のKA9188(1,6−ビス(N,N’−ジベンジルチオカルバモイルジチオ)ヘキサン)等の硫黄含有化合物や、ジクミルパーオキサイドなどの有機過酸化物等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。
加硫促進剤としては、2−メルカプトベンゾチアゾール、ジ−2−ベンゾチアゾリルジスルフィド、N−シクロヘキシル−2−ベンゾチアジルスルフェンアミド等のチアゾール系加硫促進剤;テトラメチルチウラムジスルフィド(TMTD)、テトラベンジルチウラムジスルフィド(TBzTD)、テトラキス(2−エチルヘキシル)チウラムジスルフィド(TOT−N)等のチウラム系加硫促進剤;N−シクロヘキシル−2−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、N−t−ブチル−2−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、N−オキシエチレン−2−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、N−オキシエチレン−2−ベンゾチアゾールスルフェンアミド、N,N′−ジイソプロピル−2−ベンゾチアゾールスルフェンアミド等のスルフェンアミド系加硫促進剤;ジフェニルグアニジン、ジオルトトリルグアニジン、オルトトリルビグアニジン等のグアニジン系加硫促進剤を挙げることができる。これらは、単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。なかでも、本発明の効果がより好適に得られるという理由から、スルフェンアミド系加硫促進剤、グアニジン系加硫促進剤が好ましい。
すなわち、上記ゴム組成物を、未加硫の段階でキャップトレッドの形状にあわせて押出し加工し、ベーストレッド等の他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することによりタイヤを得る。
なお、使用するゴム成分のミクロ構造、重量平均分子量(Mw)は、下記により評価した。
BRUKER社製AV400のNMR装置、データ解析ソフトTOP SPIN2.1により、(共)重合体中の芳香族ビニルユニット、ビニルブタジエンユニット、シスブタジエンユニット、シスイソプレンユニットの含有量を測定した。
下記の条件(1)〜(8)でゲル・パーミエイション・クロマトグラフ(GPC)法により、重量平均分子量(Mw)を求めた。
(1)装置:東ソー社製HLC−8220
(2)分離カラム:東ソー社製HM−H(2本直列)
(3)測定温度:40℃
(4)キャリア:テトラヒドロフラン
(5)流量:0.6mL/分
(6)注入量:5μL
(7)検出器:示差屈折
(8)分子量標準:標準ポリスチレン
<BR>:宇部興産(株)製のBR150B(ブタジエンユニット100質量%中のビニル構造:2質量%、ブタジエンユニット100質量%中のシスブタジエンユニット:96質量%)
<SBR1>:末端にアルコキシシリル基を有する変性S−SBR(スチレンユニット:20質量%、ブタジエンユニット100質量%中のビニルブタジエンユニット:10質量%、ブタジエンユニット100質量%中のシスブタジエンユニット:60質量%、Mw:110万)
<SBR2>:末端に、シスイソプレンユニット(1質量%)と、アルコキシシリル基とを有する変性S−SBR(スチレンユニット:10質量%、ブタジエンユニット100質量%中のビニルブタジエンユニット:4質量%、ブタジエンユニット100質量%中のシスブタジエンユニット:80質量%、Mw:100万)
<SBR3>:末端にアルコキシシリル基を有する変性S−SBR(スチレンユニット:25質量%、ブタジエンユニット100質量%中のビニルブタジエンユニット:19質量%、ブタジエンユニット100質量%中のシスブタジエンユニット:40質量%、Mw:60万)
<SBR4>:末端にアルコキシシリル基を有する変性S−SBR(スチレンユニット:25質量%、ブタジエンユニット100質量%中のビニルブタジエンユニット:57質量%、ブタジエンユニット100質量%中のシスブタジエンユニット:20質量%、Mw:100万)
<水添SBR>:末端にアルコキシシリル基を有する変性SBRの水素添加物(スチレンユニット:25質量%、ブタジエンユニット100質量%中の水素添加率:90質量%、水素添加前のブタジエンユニット100質量%中のビニルブタジエンユニット:0質量%、水素添加前のブタジエンユニット100質量%中のシスブタジエンユニット:5質量%、Mw:895)
<オレフィン共重合体>:特許4088258の製造例1の方法で重合したスチレン−ブタジエン−エチレン共重合体(スチレンユニット:20質量%、ビニルブタジエンユニット:10質量%、シスブタジエンユニット:30質量%、エチレンユニット:40質量%)
<スチレン系TPE>:特開2014−105293号公報の製造例3の方法で、スチレン投入量等を変更して製造した変性共重合体のTiによる水素添加物(末端にアルコキシシリル基を有する変性スチレン−水添ブタジエン−スチレンブロック共重合体(変性SEBS))(スチレンユニット:28質量%、ブタジエンユニットの水素添加率:90質量%、水素添加前のブタジエンユニット100質量%中のビニルブタジエンユニット:0質量%、水素添加前のブタジエンユニット100質量%中のシスブタジエンユニット:5質量%、Mw:12万)
<シリカ>:エボニック社製のウルトラシル9000GR(BET:240m2/g、CTAB:200m2/g)
<シランカップリング剤>:エボニック社製のSi363
<カーボンブラック>:三菱化学(株)製のダイアブラックSA(N2SA:137m2/g)
<オイル>:H&R社製のVivatec500(TDAEオイル)
<樹脂1(スチレン系樹脂)>:アリゾナケミカル社製のSYLVARES SA85(α−メチルスチレンとスチレンとの共重合体、軟化点:85℃)
<樹脂2(C5/C9系樹脂)>:エクソンモービル社製のECR−373(C5留分及びC9留分の共重合体、軟化点:86℃)
<ワックス>:Koster Keunen社製のサンフラワーワックス(ヒマワリ種子由来のワックス、軟化点:77℃)
<老化防止剤>:大内新興化学工業(株)製のノクラック6C(N−フェニル−N’−(1,3−ジメチルブチル)−p−フェニレンジアミン)
<酸化亜鉛>:三井金属鉱業(株)製の酸化亜鉛2種
<硫黄>:鶴見化学工業(株)製の粉末硫黄
<有機架橋剤>:ランクセス社製のVulcuren VP KA9188(1,6−ビス(N,N’−ジベンジルチオカルバモイルジチオ)ヘキサン)
<ステアリン酸>:日油(株)製のビーズステアリン酸つばき
<加硫促進剤1>:大内新興化学工業(株)製のノクセラーD(N,N’−ジフェニルグアニジン)
<加硫促進剤2>:大内新興化学工業(株)製のノクセラーCZ(N−シクロヘキシル−2−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド)
表1に示す配合内容に従い、(株)神戸製鋼所製の1.7Lバンバリーミキサーを用いて、ベース練り工程に記載の材料を150℃の条件下で5分間混練りし、混練り物を得た。次に、得られた混練り物に仕上げ工程に記載の薬品を添加し、オープンロールを用いて、80℃の条件下で5分間練り込み、キャップトレッド用未加硫ゴム組成物を得た。
得られたキャップトレッド用未加硫ゴム組成物を170℃で20分間、0.5mm厚の金型でプレス加硫し、加硫ゴムシートを得た。
得られた加硫ゴムシートを下記により評価し、結果を表1に示した。
また、表1において、ゴム成分中の組成比が請求項1の要件を満たすものを○、満たさないものを×で示した。
粘弾性スペクトロメーターを用いて、周波数10Hz、初期歪10%、動的歪振幅2%の条件下で、各加硫ゴムシートの−5℃におけるtanδ及び80℃におけるtanδを測定した。そして、式(3)、(4)のそれぞれについて、満たすものを○、満たさないものを×で示した。
また、粘弾性スペクトロメーターを用いて、周波数10Hz、初期歪10%、動的歪振幅0.25%の条件下で、温度−90℃から40℃まで5℃刻みの各温度での各加硫ゴムシートのtanδを測定し、得られた粘弾性スペクトルを観察し、所定の温度範囲で単一のピークであるものを○、そうでないものを×で示した。
また、粘弾性スペクトルに基づいて各加硫ゴムシートのTgを決定し、式(1)を満たすものを○、満たさないものを×で示した。
JIS K6253の「加硫ゴム及び熱可塑性ゴムの硬さ試験方法」に従って、タイプAデュロメーターにより、各ゴム試験シートの23℃における硬度(Hs)を測定し、式(2)を満たすものを○、満たさないものを×で示した。
各加硫ゴムシートから、ミクロトームを用いて、厚さ100nm程度の薄片を切り出し、透過型電子顕微鏡((株)日立製作所製のH−7100)を用いて観察し、ゴム成分が単一のモルホロジーであるものを○、そうでないものを×で示した。
表2に示す配合内容に従い、(株)神戸製鋼所製の1.7Lバンバリーミキサーを用いて、ベース練り工程に記載の材料を150℃の条件下で5分間混練りし、混練り物を得た。次に、得られた混練り物に仕上げ工程に記載の薬品を添加し、オープンロールを用いて、80℃の条件下で5分間練り込み、ベーストレッド用未加硫ゴム組成物を得た。
上記で得られたキャップトレッド用未加硫ゴム組成物をキャップトレッドの形状に、ベーストレッド用未加硫ゴム組成物をベーストレッドの形状にそれぞれ成形し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材と共に貼り合わせて未加硫タイヤを形成し、170℃で10分間加硫し、試験用タイヤ(サイズ:215/55R16、乗用車用タイヤ)を製造した。
得られた試験用タイヤを下記により評価し、結果を表1に示した。
各試験用タイヤを国産2000ccのFF車に装着し、湿潤な25℃の路面にて実車走行し、時速150km/hでロックブレーキを踏み、停止するまでに要した停止距離を測定し、下記式により比較例1を100として指数化した。指数が大きいほど、高速走行時におけるウェットグリップ(ウェット制動性能)が良好である。
(ウェットグリップ指数)=(比較例1の停止距離)/(各配合の停止距離)×100
各試験用タイヤを国産FF2000cc車に装着し、22〜27℃の気温下、湿潤路面や急カーブを含む各タイヤ同一路面を走行して、速度100〜150km/時での走行距離5000km後のキャップトレッド部の溝深さを測定し、溝深さが1mm減るときの走行距離を算出し、下記の式により比較例1を100として指数化した。指数が大きいほど、高速走行時における耐摩耗性が良好である。
(耐摩耗性1指数)=(各配合の1mm溝深さが減るときの走行距離)/(比較例1のタイヤ溝が1mm減るときの走行距離)×100
耐摩耗性1の試験後のタイヤにおいて、チッピングやトレッド欠けの有無を確認し、下記基準で評価した。指数が大きいほど、高速走行時における耐摩耗性が良好である。
100:チッピングや欠けがほとんど観察されない
80:一部小さなチッピングが観察される
60:チッピングや欠けが観察される
40:大きなトレッドの欠けが観察される
耐摩耗性1の試験における初期走行時のコントロールの安定性を、比較例1を100とする下記基準により、2名のドライバーが官能評価し、その結果を平均した(操縦安定性指数)。指数が大きいほど、高速走行時における操縦安定性が良好である。
140:非常に優れている
120:かなり優れている
110:優れている
100:比較例1と同等
80:少し劣る
70:劣る
60:かなり劣る
転がり抵抗試験機を用い、各試験用タイヤをリムに装着し、内圧(230kPa)、荷重(3.43kN)、速度(160km/h)で走行させたときの転がり抵抗を測定し、比較例1を100とした時の指数で表示した(低燃費性指数)。指数が大きいほど、高速走行時における低燃費性が良好である。
耐摩耗性1の試験後のタイヤを車から取り外し、屋外の日光や風雨にさらされる状態で半年間放置した。その後、耐摩耗性1の試験と同じ車(国産FF2000cc車)に装着し、25℃の気温下、湿潤路面や急カーブを含む路面を走行した際の操縦安定性及びブレーキ応答性を耐摩耗性1の試験開始時と比較し、下記基準で評価した(性能維持指数)。指数が大きいほど、性能劣化が少ないことを示す。
100:ほとんど変化なし
90:ごくわずかに性能の劣化を感じる
80:少し性能の劣化を感じる
60:かなり性能の劣化を感じる
また、実施例には、式(1)の上限付近のもの、式(1)の下限付近のもの、式(2)の上限付近のもの、式(2)の下限付近のもの、式(3)の下限付近のもの、式(4)の上限付近のものが含まれていた。
Claims (13)
- ゴム成分100質量%中、
芳香族ビニルモノマーに由来する成分の含有量が3〜25質量%、
ブタジエンモノマーに由来する成分であって、ビニル構造を有するものの含有量が0〜15質量%、
ブタジエンモノマーに由来する成分であって、シス構造を有するものの含有量が1〜90質量%、
イソプレンモノマーに由来する成分であって、シス構造を有するものの含有量が1〜6質量%であり、
加硫後の物性が下記式(1)及び(2)を満たすタイヤ用ゴム組成物。
−25℃<Tg<0℃ (1)
Tg:周波数10Hz、初期歪10%、動的歪振幅0.25%で粘弾性測定を行った際のtanδが最大となる温度
65<Hs<75 (2)
Hs:JIS K6253に準拠して測定した23℃における硬度 - 周波数10Hz、初期歪10%、動的歪振幅0.25%で粘弾性測定を行った際の粘弾性スペクトルが、−80℃以上で単一のピークを有する請求項1記載のタイヤ用ゴム組成物。
- 前記粘弾性スペクトルが、−90℃以上で単一のピークを有する請求項2記載のタイヤ用ゴム組成物。
- 加硫後の物性が下記式(3)及び(4)を満たす請求項1〜3のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
tanδ1>0.80 (3)
tanδ2<0.15 (4)
tanδ1:周波数10Hz、初期歪10%、動的歪振幅2%で粘弾性測定を行った際の−5℃におけるtanδ
tanδ2:周波数10Hz、初期歪10%、動的歪振幅2%で粘弾性測定を行った際の80℃におけるtanδ - 前記ゴム成分が、ブタジエンモノマーに由来する成分100質量%中、ビニル構造を有するものの含有量が25質量%以下である溶液重合スチレンブタジエンゴムを含む請求項1〜4のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
- 前記溶液重合スチレンブタジエンゴムの重量平均分子量が80万以上である請求項5記載のタイヤ用ゴム組成物。
- 前記ゴム成分が、水素添加スチレンブタジエンゴム、スチレン系熱可塑性エラストマー及びオレフィン−共役ジエン−スチレン共重合体からなる群より選択される少なくとも1種を含む請求項1〜4のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
- シリカを含有し、
前記ゴム成分100質量部に対する前記シリカの含有量が100〜300質量部である請求項1〜7のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。 - 前記ゴム成分が、単一のモルホロジーである請求項1〜7のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
- 軟化点25℃以上の樹脂を含有し、
前記ゴム成分100質量部に対する前記樹脂の含有量が1〜60質量部である請求項1〜8のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。 - 前記樹脂が、スチレン系樹脂、テルペン系樹脂、C5系樹脂、C5/C9系樹脂、DCPD系樹脂及びロジン系樹脂からなる群より選択される少なくとも1種である請求項10記載のタイヤ用ゴム組成物。
- キャップトレッド用ゴム組成物である請求項1〜11のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
- 請求項12に記載のゴム組成物で構成されたキャップトレッドと、
ゴム成分100質量%中、スチレンブタジエンゴムの含有量が10質量%以上であるゴム組成物を用いて作製したベーストレッドとを含むタイヤ。
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