JP6408323B2 - フェライト焼結体およびフェライトコアならびにコイル部品 - Google Patents

Description

本発明は、フェライト焼結体およびこのフェライト焼結体からなるフェライトコアならびにこのフェライトコアに金属線を巻きつけてなるコイル部品に関する。

インダクタ、変圧器、安定器、電磁石、ノイズフィルタ等のコアや、各種ＩＴ関連機器のＬＡＮインターフェース部に用いられるパルストランス用のコアには、フェライト焼結体が用いられている。例えば、特許文献１には、酸化鉄48〜50モル％，酸化ニッケル12〜15モル％，酸化亜鉛26〜29モル％，酸化銅７〜10モル％を主成分とするフェライト焼結体が提案されている。

特開平１−72924号公報

フェライト焼結体は、用途に応じて求められるキュリー温度および透磁率が異なる。そして、フェライト焼結体は、特許文献１における特性結果の記載のように、透磁率を高めようとすれば、キュリー温度は低くなる傾向があり、キュリー温度が低くなれば、高温環境における磁性体特性が著しく低下してしまう。また、キュリー温度を高めようとすれば、透磁率が低くなる傾向がある。そのため、キュリー温度を維持しつつ高い透磁率を有するフェライト焼結体が求められている。

本発明は、キュリー温度を維持しつつ高い透磁率を有するフェライト焼結体およびこのフェライト焼結体からなるフェライトコアならびにこのフェライトコアに金属線を巻き付けてなるコイル部品を提供することを目的とするものである。

本発明のフェライト焼結体は、中央部におけるＦｅの質量が、外縁部におけるＦｅの質量よりも多いフェライト結晶を含むことを特徴とするものである。

本発明のフェライト焼結体は、Ｆｅ、Ｚｎ、ＮｉおよびＣｕを含み、それぞれを酸化物換算した合計１００モル％における組成範囲が、ＦｅがＦｅ _２ Ｏ _３ 換算で４９モル％以上５０モル％以下であり、ＺｎがＺｎＯ換算で２９モル％以上３２モル％以下であり、Ｎｉ
がＮｉＯ換算で１０モル％以上１３モル％以下であり、ＣｕがＣｕＯ換算で６モル％以上９モル％以下であり、中央部におけるＦｅの質量が、外縁部におけるＦｅの質量よりも多いフェライト結晶を含むことを特徴とするものである。

さらに、本発明のコイル部品は、上記構成のフェライトコアに金属線を巻き付けてなることを特徴とするものである。

本発明のフェライト焼結体によれば、Ｆｅ、Ｚｎ、ＮｉおよびＣｕを含み、それぞれを酸化物換算した合計１００モル％における組成範囲が、ＦｅがＦｅ _２ Ｏ _３ 換算で４９モル％以上５０モル％以下であり、ＺｎがＺｎＯ換算で２９モル％以上３２モル％以下であり、ＮｉがＮｉＯ換算で１０モル％以上１３モル％以下であり、ＣｕがＣｕＯ換算で６モル％以上９モル％以下であり、中央部におけるＦｅの質量が、外縁部におけるＦｅの質量よりも多いフェライト結晶を含むことにより、キュリー温度を維持しつつ高い透磁率を有するフェライト焼結体とすることができる。

また、本発明のフェライトコアによれば、キュリー温度を維持しつつ透磁率の高いフェライト焼結体からなることにより、磁性体特性に優れたフェライトコアとすることができる。

さらに、本発明のコイル部品によれば、キュリー温度を維持しつつ透磁率の高いフェライト焼結体からなるフェライトコアに金属線を巻き付けてなることにより、ノイズフィルタとして用いたときには、優れたノイズの除去性能を発揮することができる。

本実施形態のフェライト焼結体の一例を示す、（ａ）はトロイダルコアの斜視図であり、（ｂ）はボビンコアの斜視図である。

以下、本発明のフェライト焼結体およびフェライトコアならびにフェライトコアに金属線を巻きつけてなるコイル部品について説明する。本実施形態のフェライト焼結体は、このフェライト焼結体からなるフェライトコア（以下、単にコアとも記載する。）を単独、またはフェライトコアに金属線を巻き付けたコイル部品として、例えば、絶縁や変圧を目的としたインダクタ、変圧器、安定器および電磁石に使用されたり、ノイズ除去などを目的としたノイズフィルタに使用されたりするものである。

ここで、コアとなるフェライト焼結体には様々な形状のものがあり、例えば図１（ａ）の斜視図に示すリング状のトロイダルコア１や、図１（ｂ）の斜視図に示すボビン状のボビンコア２などがある。

そして、このようなフェライト焼結体には、キュリー温度（Ｔｃ）を維持しつつ透磁率（μ）が高いことが求められおり、このような要求を満たす本実施形態のフェライト焼結体としては、中央部におけるＦｅの質量が、外縁部におけるＦｅの質量よりも多いフェライト結晶を含む。

ここで外縁部とは、フェライト焼結体の断面から確認されるフェライト結晶において、フェライト結晶の界面から、長径の20％の長さまでの領域のことである。そして、長径とは、ＪＩＳ Ｒ 1670−2006に記載されているように、現出したグレイン（フェライト結晶）の最も長い方向における長さのことであり、長径の20％の長さとは、長径の長さに0.2を乗じたものである。また、中央部とはフェライト結晶の長径の中心から界面に向かっ
て長径の20％の長さまでの領域のことである。

なお、フェライト焼結体の断面からフェライト結晶を選択するにあたっては、フェライト焼結体の断面において算出した平均結晶粒径をＤ_５０としたとき、Ｄ_４０〜Ｄ_６０の範囲の大きさの結晶を選択するものとする。これは、フェライト焼結体の一断面は、個々の結晶が部分的に切断されたものであるため、Ｄ_４０〜Ｄ_６０の範囲の大きさの結晶粒子を選択することで、結晶の中央で２等分に切断されたとみなされる結晶を対象とするためである。

ここで、本実施形態のフェライト焼結体が、キュリー温度を維持しつつ高い透磁率を有することができるのは、フェライト焼結体中において、中央部におけるＦｅの質量が、外縁部におけるＦｅの質量よりも多いフェライト結晶（以下、Ｆｅ偏在フェライト結晶ともいう。）を含むことにより、Ｆｅ偏在フェライト結晶の中央部において２価のＦｅが多く存在することとなって異方性磁界が弱まり、外縁部において３価のＦｅが存在することとなってホッピング伝導が生じにくく、抵抗が低下しにくくなることに起因しているものと推察される。

なお、透磁率については、ＬＣＲメータを用いて周波数100ｋＨｚの条件で試料を測定
すればよい。試料としては、例えば、外径が13ｍｍ、内径が７ｍｍ、厚みが３ｍｍの図１（ａ）に示すフェライト焼結体からなるリング状のトロイダルコア１を用いて、トロイダ
ルコア１の巻き線部１ａの全周にわたって線径が0.2ｍｍの被膜導線を10回巻きつけたも
のを用いればよい。また、キュリー温度は、同様の試料を用いて、ＬＣＲメータを用いたブリッジ回路法により求めることができる。

また、フェライト結晶におけるＦｅの質量とは、フェライト焼結体の鏡面加工した断面を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察し、付設のエネルギー分散型Ｘ線分光器（ＥＤＳ）を用いて、フェライト結晶内における中央部および外縁部にスポット（φ１ｎｍ）を当てることによって得られる、φ１ｎｍのスポットにおける質量を100質量％としたときのＦ
ｅの質量のことである。なお、この測定においては、Ｆｅのみならず、フェライト結晶に含まれる成分の質量を確認することができる。

また、本実施形態のフェライト焼結体は、Ｆｅ、Ｚｎ、ＮｉおよびＣｕを含み、それぞれを酸化物換算した合計100モル％における組成範囲が、ＦｅがＦｅ_２Ｏ_３換算で49モル
％以上50モル％以下であり、ＺｎがＺｎＯ換算で29モル％以上32モル％以下であり、ＮｉがＮｉＯ換算で10モル％以上13モル％以下であり、ＣｕがＣｕＯ換算で６モル％以上９モル％以下であることが好適である。

フェライト焼結体が、上記組成範囲を満たすときには、高いキュリー温度を有しつつ、さらに透磁率の高いフェライト焼結体とすることができる。具体的には、キュリー温度が120℃以上であり、透磁率が2000以上である。なお、Ｆｅ、Ｚｎ、ＮｉおよびＣｕをそれ
ぞれの含有量に基づいて、Ｆｅ_２Ｏ_３、ＺｎＯ、ＮｉＯおよびＣｕＯに換算した含有量は、フェライト焼結体を構成する全成分を100質量％としたとき、98質量％以上を占めるも
のであることが好適である。

また、上記組成範囲の算出方法については、ＩＣＰ（Inductively Coupled Plasma）発光分光分析装置または蛍光Ｘ線分析装置を用いて、Ｆｅ、Ｚｎ、Ｎｉ、Ｃｕの含有量を求めて、それぞれＦｅ_２Ｏ_３、ＺｎＯ、ＮｉＯ、ＣｕＯに換算し、それぞれの分子量からモル値を算出し、合計100モル％における占有率を算出することにより確認することができ
る。

また、本実施形態のフェライト焼結体は、Ｃｕ−Ｋα線を用いたＸ線回折における回折角２θ＝29.5°〜30.5°の間に現れるピーク強度をＩ_Ａ、回折角２θ＝34.9°〜35.9°に現れるピーク強度をＩ_Ｂとしたとき、Ｉ_Ａ／Ｉ_Ｂが0.29〜0.38であることが好適である。このような構成を満たすときには、高い透磁率を維持しつつ、キュリー温度の高いフェライト焼結体とすることができる。

なお、上述したピーク強度は、ＪＣＰＤＳカードとの照合によって同一結晶のピークと確認されたピークの強度を対象とするのであって、回折角２θ＝29.5°〜30.5°の間と、回折角２θ＝34.9°〜35.9°の間に現れるピークであっても、別な結晶であれば対象とはならない。そして、Ｉ_Ａ／Ｉ_Ｂの算出方法としては、Ｘ線回折装置にてＣｕ−Ｋα線を用いた測定を行なうことによって得られた回折角２θ＝29.5°〜30.5°の間に現れるピークの強度値（Ｉ_Ａ）と、回折角２θ＝34.9°〜35.9°に現れるピークの強度値（Ｉ_Ｂ）とを用いて算出すればよい。

また、本実施形態のフェライト焼結体は、中央部におけるＦｅの質量％をＣ１、外縁部におけるＦｅの質量％をＣ２としたとき、Ｃ１−Ｃ２の値が1.3質量％以上4.0質量％以下のフェライト結晶を含むことが好適である。このような構成を満たすときには、キュリー温度を維持しつつさらに高い透磁率を有するフェライト焼結体とすることができる。

ここで、キュリー温度を維持しつつさらに透磁率を高めることができる理由については
明らかではないが、フェライト結晶の中央部と外縁部とにおいて、２価のＦｅと３価のＦｅとが最適な割合で存在していることが寄与していると推察される。

次に、本実施形態のフェライト焼結体の製造方法の一例について以下に詳細を示す。まず、出発原料として、Ｆｅ、Ｚｎ、ＮｉおよびＣｕの酸化物あるいは焼成によりＦｅ、Ｚｎ、ＮｉおよびＣｕの酸化物を生成する炭酸塩、硝酸塩等（以下、Ｆｅ源粉末、Ｚｎ源粉末、Ｎｉ源粉末、Ｃｕ源粉末と記載することもある。）の金属塩を用意する。このとき平均粒径としては、例えば、Ｆｅが酸化鉄（Ｆｅ_２Ｏ_３）、Ｚｎが酸化亜鉛（ＺｎＯ）、Ｎｉが酸化ニッケル（ＮｉＯ）およびＣｕが酸化銅（ＣｕＯ）であるとき、それぞれ0.5μ
ｍ以上５μｍ以下とすることが好適である。

次に、例えば、Ｆｅ、Ｚｎ、ＮｉおよびＣｕを酸化物換算した合計100モル％における
組成範囲が、ＦｅがＦｅ_２Ｏ_３換算で49.5モル％、ＺｎがＺｎＯ換算で30.5モル％、ＮｉがＮｉＯ換算で12.5モル％、ＣｕがＣｕＯ換算で7.5モル％とする場合、出発原料のうち
Ｚｎ源粉末、Ｎｉ源粉末およびＣｕ源粉末を上記組成となるように秤量して混合し、混合後の粉末を２等分する。

また、Ｆｅ源粉末をＦｅがＦｅ_２Ｏ_３換算で25モル％分と、24.5モル％分となるように秤量して、上述した粉末に加え、それぞれボールミル等を用いて粉砕・混合する。ここで、25モル％添加側を第１の混合粉末とし、24.5モル％添加側を第２の混合粉末とする。次に、それぞれ大気中において700〜1000℃の温度で仮焼して、第１の混合粉末を仮焼した
第１の仮焼体および第２の混合粉末を仮焼した第２の仮焼体を得る。

その後、第１の仮焼体を水とともにボールミル等に入れて粉砕・混合する。また、第２の仮焼体についても、水とともに別のボールミル等に入れて粉砕・混合する。なおこのとき、第２の仮焼体の粉砕・混合時間は、第１の仮焼体の粉砕・混合より長く行ない、粒径を小さくする。そして、これらを合わせた後、所定量のバインダ等を加えてスラリーとする。次に、スプレードライヤを用いてこのスラリーを噴霧して造粒することにより球状の顆粒を得る。そして、得られた球状の顆粒を用いてプレス成形して所定形状の成形体を得る。その後、成形体を脱脂炉にて400〜800℃の範囲の温度で脱脂処理を施して脱脂体とした後、これを焼成炉にて1000〜1200℃の最高温度で２〜５時間保持する条件で焼成することにより本実施形態のフェライト焼結体を得ることができる。

次に、Ｘ線回折における回折角２θ＝29.5°〜30.5°の間に現れるピーク強度をＩ_Ａ、回折角２θ＝34.9°〜35.9°に現れるピーク強度をＩ_Ｂとしたとき、Ｉ_Ａ／Ｉ_Ｂを0.29〜0.38の範囲にする製造方法について説明する。Ｉ_Ａ／Ｉ_Ｂの0.29〜0.38の範囲にするには、最高温度から600℃までの降温速度を500〜1200℃／時間の範囲とすればよい。なお、時間当たりが1200℃を超える降温速度では、Ｉ_Ａ／Ｉ_Ｂは変化せず、さらに降温速度を速めるには、強制的な冷却装置を必要としたり、焼成炉に与える負荷が大きくなったりすることから、最高温度から600℃までの降温速度の上限は1200℃とすることが好適である。

また、降温速度とは、最高温度から600℃まで降温するのに掛かった時間を表したもの
であり、最高温度から600℃までの降温条件は一定である必要はない。

次に、本実施形態のフェライト焼結体において、中央部におけるＦｅの質量％をＣ１、外縁部におけるＦｅの質量％をＣ２としたとき、Ｃ１−Ｃ２の値を1,3質量％以上4.0質量％以下とするためには、Ｆｅ源粉末の秤量時におけるモル％差を6.5モル％以上40.5モル
％以下とすればよい。

また、本実施形態のフェライト焼結体においては、ＣａＯやＺｒＯ_２を含んでいてもよ
い。ＣａＯやＺｒＯ_２を含んでいるときには、比抵抗を高めることができる。なお、ＣａＯやＺｒＯ_２は、いずれもフェライト焼結体において、0.2質量％未満の含有量であるこ
とが好適であり、フェライト焼結体に含ませるときには、Ｃａおよび／またはＺｒの酸化物あるいは焼成によりＣａおよび／またはＺｒの酸化物を生成する炭酸塩、硝酸塩等の金属塩を、Ｆｅ、Ｚｎ、ＮｉおよびＣｕをそれぞれ酸化物換算した合計100質量％に対し、
ＣａＯ換算、ＺｒＯ_２換算の合計で0.2質量％以下となるように秤量し、仮焼後に添加す
ればよい。

以下、本発明の実施例を具体的に説明するが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。

仮焼方法を異ならせたフェライト焼結体を作製し、透磁率およびキュリー温度の測定を行なった。試料の作製方法を以下に示す。

まず、平均粒径がそれぞれ１μｍの酸化鉄、酸化亜鉛、酸化ニッケルおよび酸化銅の粉末を用意した。そして、それぞれの粉末を表１に示す組成となるように秤量した。次に、秤量後の酸化亜鉛、酸化ニッケルおよび酸化銅粉末を混合し、これを２等分した。次に、酸化鉄粉末を25モル％分と、24.5モル％分となるように秤量して、２等分した粉末のそれぞれに加え、それぞれ別のボールミルで粉砕・混合することにより第１の混合粉末および第２の混合粉末を得た。

次に、それぞれ大気中において750℃の温度で２時間仮焼し、第１の仮焼体および第２
の仮焼体を得た。その後、第１の仮焼体を水とともにボールミルに入れて粉砕・混合した。また、第２の仮焼体についても、水とともに別のボールミルに入れて第１の仮焼体の粉砕・混合時間よりも長い時間を掛けて混合・粉砕した。そして、これらを合わせた後、所定量のバインダを加えてスラリーとした。次に、スプレードライヤを用いてスラリーを噴霧して造粒することにより球状の顆粒を得た。そして、得られた球状の顆粒を用いてプレス成形することにより、図１に示すトロイダルコア１の形状の成形体を得た。

その後、成形体を脱脂炉にて600℃の温度で５時間保持し脱脂処理を施して脱脂体とし
た後、これを焼成炉にて大気雰囲気中、1100℃の最高温度で２時間保持して焼成した。なお、最高温度から600℃までの降温速度は、500℃／時間とした。

次に、この焼結体に研削加工を施し、外径13ｍｍ、内径７ｍｍ、厚み３ｍｍのトロイダル形状のフェライト焼結体（試料Ｎｏ．１）を得た。

また、上述したような分割した仮焼を行なかったこと以外は、上述した方法と同様の作製方法によりフェライト焼結体（試料Ｎｏ．２）を得た。なお、表１において、仮焼方法の違いとして分割仮焼の有無を記載した。

そして、各試料の巻き線部10ａの全周にわたって線径が0.2ｍｍの被膜銅線を10回巻き
付けてＬＣＲメータを用いて周波数100ｋＨｚにおける透磁率（μ）を測定した。また、
同様の試料を用いて、ＬＣＲメータを用いたブリッジ回路法によりキュリー温度（Ｔｃ）を求めた。結果を表１に示す。

また、各試料を鏡面加工した断面をＴＥＭで観察し、付設のＥＤＳを用いて、フェライト結晶内における中央部および外縁部にスポット（φ１ｎｍ）を当て、それぞれの領域におけるＦｅの質量を確認し、比較結果を表１に示した。

また、各試料について、蛍光Ｘ線分析装置を用いて、Ｆｅ、Ｚｎ、ＮｉおよびＣｕの含有量を求めて、それぞれＦｅ_２Ｏ_３、ＺｎＯ、ＮｉＯ、ＣｕＯに換算し、それぞれの分子量からモル値を算出し、合計100モル％における占有率（組成）を算出して表１に示した
。

表１から、中央部におけるＦｅの質量が、外縁部におけるＦｅの質量よりも多いフェライト結晶を含むことにより、キュリー温度を維持しつつ高い透磁率を有するフェライト焼結体とできることがわかった。

次に、組成範囲を表２に示すように種々変更したフェライト焼結体を作製し、透磁率およびキュリー温度の測定を行なった。なお、組成範囲を表２に示すように種々変更したこと以外の作製方法は実施例１の試料Ｎｏ．１と同様とし、第１の混合粉末と第２の混合粉末とにおける酸化鉄の秤量時におけるモル％の差はいずれも0.5モル％とした。そして、
透磁率およびキュリー温度の測定については、実施例１と同様の方法により測定した。また、実施例１と同様の方法により、組成を算出した。結果を表２に示す。

表２から、Ｆｅ，Ｚｎ，ＮｉおよびＣｕを含み、それぞれを酸化物換算した合計100モ
ル％における組成範囲が、ＦｅがＦｅ_２Ｏ_３換算で49モル％以上50モル％以下であり、ＺｎがＺｎＯ換算で29モル％以上32モル％以下であり、ＮｉがＮｉＯ換算で10モル％以上13モル％以下であり、ＣｕがＣｕＯ換算で６モル％以上９モル％以下であることにより、120℃以上の高いキュリー温度を有しつつ、2000以上の透磁率を有しており、磁性体特性に
優れたフェライト焼結体であることがわかった。

最高温度から600℃までの降温速度を変更したこと以外は、試料Ｎｏ．22〜27について
は実施例２のＮｏ．５と同じ、試料Ｎｏ．28〜33については実施例２の試料Ｎｏ．18と同じ方法でフェライト焼結体を作製した。そして、実施例１と同様の方法により、透磁率およびキュリー温度を測定した。

また、各試料につき、Ｘ線回折装置にてＣｕ−Ｋα線を用いた測定を行ない、回折角２θ＝29.5°〜30.5°の間に現れるピークの強度値（Ｉ_Ａ）と、回折角２θ＝34.9°〜35.9°に現れるピークの強度値（Ｉ_Ｂ）とにより、Ｉ_Ａ／Ｉ_Ｂの値を算出した。結果を表３に示す。

表３から、Ｘ線回折における回折角２θ＝29.5°〜30.5°の間に現れるピーク強度をＩ_Ａ、回折角２θ＝34.9°〜35.9°に現れるピーク強度をＩ_Ｂとしたとき、Ｉ_Ａ／Ｉ_Ｂが0.29〜0.38であることにより、高い透磁率を維持しつつ、キュリー温度を高められることがわかった。また、降温速度が1200℃／を超えても、Ｉ_Ａ／Ｉ_Ｂに変化は見られず、焼成炉に与える負荷等を考慮すると、最高温度から600℃までの降温速度の上限は1200℃とする
ことが好適であることがわかった。

次に、Ｆｅ源粉末の秤量時におけるモル％差を種々変更したフェライト焼結体を作製し、透磁率およびキュリー温度の測定を行なった。なお、Ｆｅ源粉末の秤量時におけるモル％差を種々変更したこと以外の作製方法は実施例１の試料Ｎｏ．１と同様とした。

そして、実施例１と同様の方法により、中央部と外縁部とにおけるＦｅの質量を測定し、その結果および差を表４に示した。また、実施例１と同様の方法により、透磁率およびキュリー温度を測定した。結果を表４に示す。なお、各試料における組成範囲は、ＦｅがＦｅ_２Ｏ_３換算で49.5モル％、ＺｎがＺｎＯ換算で31.5モル％、ＮｉがＮｉＯ換算で11.5
モル％、ＣｕがＣｕＯ換算で7.5モル％であった。また、試料Ｎｏ．23は、実施例２の試
料Ｎｏ．５と同じである。

表４から、中央部におけるＦｅの質量％をＣ１、外縁部におけるＦｅの質量％をＣ２としたとき、Ｃ１−Ｃ２の値が1.3質量％以上4.0質量％以下のフェライト結晶を含むことにより、キュリー温度を維持しつつさらに高い透磁率を有しており、さらに磁性体特性に優れたフェライト焼結体であることがわかった。このように、本実施形態のフェライト焼結体は、磁性体特性に優れたものであることから、このフェライト焼結体をフェライトコアとし、金属線を巻きつけてノイズフィルタとして用いれば、高温環境化においても優れたノイズ除去性能を発揮できることがわかった。

１：トロイダルコア
１ａ：巻線部
２：ボビンコア
２ａ：巻線部

Claims (6)

1. Ｆｅ、Ｚｎ、ＮｉおよびＣｕを含み、それぞれを酸化物換算した合計１００モル％における組成範囲が、ＦｅがＦｅ _２ Ｏ _３ 換算で４９モル％以上５０モル％以下であり、ＺｎがＺｎＯ換算で２９モル％以上３２モル％以下であり、ＮｉがＮｉＯ換算で１０モル％以上１３モル％以下であり、ＣｕがＣｕＯ換算で６モル％以上９モル％以下であり、
   中央部におけるＦｅの質量が、外縁部におけるＦｅの質量よりも多いフェライト結晶を含むことを特徴とするフェライト焼結体。
2. Ｃｕ−Ｋα線を用いたＸ線回折における回折角２θ＝２９．５°〜３０．５°の間に現れるピーク強度をＩ_Ａ、回折角２θ＝３４．９°〜３５．９°に現れるピーク強度をＩ_Ｂとしたとき、Ｉ_Ａ／Ｉ_Ｂが０．２９〜０．３８であることを特徴とする請求項１に記載のフェライト焼結体。
3. 前記中央部におけるＦｅの質量％をＣ１、前記外縁部におけるＦｅの質量％をＣ２としたとき、Ｃ１−Ｃ２の値が１．３質量％以上４．０質量％以下のフェライト結晶を含むことを特徴とする請求項１または請求項２に記載のフェライト焼結体。
4. 請求項１乃至請求項３のいずれかに記載のフェライト焼結体からなることを特徴とするフェライトコア。
5. 請求項１乃至請求項３のいずれかに記載のフェライト焼結体からなるフェライトコアに金属線を巻きつけてなることを特徴とするコイル部品。
6. ノイズフィルタに用いることを特徴とする請求項５に記載のコイル部品。

Images