JP6266715B2 - 熱可塑性樹脂組成物及びその製造方法 - Google Patents
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Description
その際、樹脂同士の相容性が不十分であると耐衝撃特性等の機械的物性が低下してしまい、ポリマーブレンドによる改質効果を得られないことがあるため、何らかの方法により樹脂同士の相容性を上げる必要がある。例えば、ポリプロピレン樹脂とポリアミド樹脂とのポリマーアロイの場合、相容性を改善するために、無水マレイン酸変性ポリプロピレン等の相容化剤を使用する方法が提案されている。
しかしながら、上述のポリマーブレンドにおいて、耐衝撃特性と剛性の各特性は互いにトレードオフの関係にあり、特に耐衝撃特性を生かすことにより剛性が不足するという相反する関係にあるため、耐衝撃特性及び剛性の両者の特性を十分に満足するものは、未だ得られていないのが現状である。
前記ポリオレフィン樹脂中に、前記ポリアミド樹脂が分散して含有されており、
前記相容化剤は、エラストマーに前記ポリアミド樹脂と反応し得る反応性基が付与された変性エラストマーであり、
前記ポリオレフィン樹脂、前記ポリアミド樹脂、及び前記相容化剤の合計を100質量%とした場合に、
前記ポリオレフィン樹脂に由来する成分の含有量は、10〜40質量%であり、
前記ポリアミド樹脂に由来する成分の含有量は、55〜70質量%であり、
前記相容化剤に由来する成分の含有量は、5〜30質量%であることを要旨とする。
請求項2記載の発明は、請求項1記載において、前記ポリオレフィン樹脂、前記ポリアミド樹脂、及び前記相容化剤の合計を100質量%とした場合に、
前記ポリオレフィン樹脂に由来する成分の含有量は、10〜35質量%であり、
前記ポリアミド樹脂に由来する成分の含有量は、55〜70質量%であり、
前記相容化剤に由来する成分の含有量は、10〜30質量%であることを要旨とする。
請求項3記載の発明は、請求項1記載において、前記ポリオレフィン樹脂、前記ポリアミド樹脂、及び前記相容化剤の合計を100質量%とした場合に、
前記ポリオレフィン樹脂に由来する成分の含有量は、10〜30質量%であり、
前記ポリアミド樹脂に由来する成分の含有量は、55〜70質量%であり、
前記相容化剤に由来する成分の含有量は、15〜30質量%であることを要旨とする。
請求項4記載の発明は、請求項1記載において、前記ポリオレフィン樹脂、前記ポリアミド樹脂、及び前記相容化剤の合計を100質量%とした場合に、
前記ポリオレフィン樹脂に由来する成分の含有量は、20〜40質量%であり、
前記ポリアミド樹脂に由来する成分の含有量は、55〜70質量%であり、
前記相容化剤に由来する成分の含有量は、5〜20質量%であることを要旨とする。
請求項5記載の発明は、請求項1記載において、前記ポリオレフィン樹脂、前記ポリアミド樹脂、及び前記相容化剤の合計を100質量%とした場合に、
前記ポリオレフィン樹脂に由来する成分の含有量は、20〜35質量%であり、
前記ポリアミド樹脂に由来する成分の含有量は、55〜60質量%であり、
前記相容化剤に由来する成分の含有量は、5〜20質量%であることを要旨とする。
請求項6記載の発明は、請求項1記載において、前記ポリオレフィン樹脂、前記ポリアミド樹脂、及び前記相容化剤の合計を100質量%とした場合に、
前記ポリオレフィン樹脂に由来する成分の含有量は、10〜30質量%であり、
前記ポリアミド樹脂に由来する成分の含有量は、55〜60質量%であり、
前記相容化剤に由来する成分の含有量は、15〜30質量%であることを要旨とする。
請求項7記載の発明は、請求項1乃至6のいずれかの一つの記載において、前記ポリアミド樹脂は、11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを単量体として用いた重合体、又は11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを用いた共重合体であることを要旨とする。
請求項8記載の発明は、請求項1記載において、前記ポリアミド樹脂は、11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを単量体として用いた重合体、又は11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを用いた共重合体であり、シャルピー衝撃強度が6.4〜86.3kJ/m 2 であることを要旨とする。
請求項9記載の発明は、請求項2記載において、前記ポリアミド樹脂は、11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを単量体として用いた重合体、又は11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを用いた共重合体であり、シャルピー衝撃強度が25.6〜86.3kJ/m 2 であることを要旨とする。
請求項10記載の発明は、請求項1記載において、前記ポリアミド樹脂は、11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを単量体として用いた重合体、又は11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを用いた共重合体であり、前記相容化剤は、エラストマーに前記ポリアミド樹脂と反応し得る反応性基が付与された変性エラストマーであり、
前記相容化剤として無水マレイン酸変性ポリプロピレンを用いた場合のシャルピー衝撃強度に対して、4.6倍以上のシャルピー衝撃強度を備えることを要旨とする。この場合の無水マレイン酸変性ポリプロピレンは、三洋化成工業株式会社製、「ユーメックス 1001」、重量平均分子量40,000、酸価26のものである。
請求項11記載の発明は、請求項2記載において、前記ポリアミド樹脂は、11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを単量体として用いた重合体、又は11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを用いた共重合体であり、前記相容化剤は、エラストマーに前記ポリアミド樹脂と反応し得る反応性基が付与された変性エラストマーであり、
前記相容化剤として無水マレイン酸変性ポリプロピレンを用いた場合のシャルピー衝撃強度に対して、18.3倍以上のシャルピー衝撃強度を備えることを要旨とする。この場合の無水マレイン酸変性ポリプロピレンは、三洋化成工業株式会社製、「ユーメックス 1001」、重量平均分子量40,000、酸価26のものである。
請求項12記載の発明は、請求項1乃至11のいずれかの一つの記載において、前記エラストマーが、エチレン若しくはプロピレンと炭素数3〜8のα−オレフィンとの重合体からなるオレフィン系熱可塑性エラストマー、又は、スチレン系熱可塑性エラストマーであることを要旨とする。
また、エラストマーが、エチレン若しくはプロピレンと炭素数3〜8のα−オレフィンとの重合体からなるオレフィン系熱可塑性エラストマー、又は、スチレン系熱可塑性エラストマーである場合、より優れた耐衝撃特性及び剛性が得られる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物の製造方法によれば、ポリアミド樹脂及び特定の相容化剤が溶融混練された混合樹脂と、ポリオレフィン樹脂と、を溶融混練する混合工程を備えているため、剛性に優れるとともに、耐衝撃特性にも優れる熱可塑性樹脂組成物を容易に得ることができる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、ポリオレフィン樹脂中に、ポリアミド樹脂が分散して含有された熱可塑性樹脂組成物であって、
ポリアミド樹脂及び相容化剤が溶融混練された混合樹脂と、ポリオレフィン樹脂とが溶融混練されることにより得られ、
相容化剤は、エラストマーにポリアミド樹脂と反応し得る反応性基が付与された変性エラストマーであることを特徴とする。
上記「ポリアミド樹脂」は、アミド結合(−NH−CO−)を介して複数の単量体が重合されてなる鎖状骨格を有する重合体である。また、本発明に係る熱可塑性樹脂組成物において、後述するポリオレフィン樹脂に対して、分散相をなす樹脂である。
これらの炭素原子数が11である単量体に由来する構成単位は、PA11系樹脂内において全構成単位のうちの50%以上であることが好ましい。即ち、炭素原子数が11未満である単量体に由来する構成単位、及び/又は、炭素原子数が12以上である単量体に由来する構成単位、をPA11系樹脂内において全構成単位のうちの50%未満含むことができる。更に、このPA11系樹脂は、その全構成単位が、炭素原子数11である単量体に由来する構成単位であってもよい。即ち、ポリアミド樹脂は、ポリアミド11(PA11)であってもよい。
尚、これらのポリアミド(A)は、1種単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
尚、ポリアミド樹脂は、主鎖を構成する炭素原子のうちの半数以上(50%以上)の炭素原子が鎖状骨格を構成することが好ましい。即ち、ポリアミド樹脂は、芳香族骨格を含んでもよいが、芳香族骨格を構成する炭素原子は、主鎖を構成する炭素原子のうちの半数未満(50%未満)であることが好ましい。
ポリオレフィン樹脂は特に限定されるものではなく、種々のポリオレフィンを用いることができる。例えば、エチレン単独重合体、プロピレン単独重合体、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−α−オレフィン共重合体、及びプロピレン−α−オレフィン共重合体等が挙げられる。
また、上記α−オレフィンは、通常、炭素数3〜20の不飽和炭化水素化合物であり、プロピレン、1−ブテン、1−ペンテン、1−ヘキセン、1−ヘプテン、3−メチル−1−ブテン、4−メチル−1−ペンテン等が挙げられる。
これらのポリオレフィン樹脂は1種単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。即ち、ポリオレフィン樹脂は上記重合体の混合物であってもよい。
上記エラストマーとしては、通常、熱可塑性エラストマーが用いられる。熱可塑性エラストマーのなかでも、オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマーが好ましい。
具体的なオレフィン系熱可塑性エラストマーとしては、例えば、エチレン−プロピレン共重合体(EPR)、エチレン−1−ブテン共重合体(EBR)、エチレン−1−ペンテン共重合体、エチレン−1−オクテン共重合体(EOR)、プロピレン−1−ブテン共重合体(PBR)、プロピレン−1−ペンテン共重合体、プロピレン−1−オクテン共重合体(POR)等が挙げられる。これらのなかでも、EOR、EBR、EPRが好ましく、特にEBR、EORが好ましい。
上記スチレン系化合物としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、p−メチルスチレン、p−t−ブチルスチレン等のアルキルスチレン、p−メトキシスチレン、ビニルナフタレン等が挙げられる。
上記共役ジエン化合物としては、ブタジエン、イソプレン、ピペリレン、メチルペンタジエン、フェニルブタジエン、3,4−ジメチル−1,3−ヘキサジエン、4,5−ジエチル−1,3−オクタジエン等が挙げられる。
尚、これらの単量体は、1種単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
尚、本発明における相容化剤は、1種単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
本発明における熱可塑性樹脂組成物において、ポリアミド樹脂に由来する成分の含有割合は、ポリアミド樹脂、ポリオレフィン樹脂及び相容化剤の合計を100質量%とした場合に、55〜70質量%である。
ポリオレフィン樹脂に由来する成分の含有割合は、ポリアミド樹脂、ポリオレフィン樹脂及び相容化剤の合計を100質量%とした場合に、10〜40質量%である。
相容化剤に由来する成分の含有割合は、ポリアミド樹脂、ポリオレフィン樹脂及び相容化剤の合計を100質量%とした場合に、5〜30質量%である。
分散されているポリアミド樹脂の平均粒径は、10〜20000nmであることが好ましく、より好ましくは50〜10000nm、更に好ましくは100〜5000nmである。
尚、上記粒径等については、電子顕微鏡を用いて得られる画像等を基に測定することができる。
尚、上記「混合樹脂」については、後述の熱可塑性樹脂組成物の製造方法にて、その詳細を説明する。また、この混合樹脂とポリオレフィン樹脂との溶融混練についても、後述の熱可塑性樹脂組成物の製造方法にて、その詳細を説明する。
本発明の熱可塑性樹脂組成物の製造方法は、ポリオレフィン樹脂中に、ポリアミド樹脂が分散して含有された熱可塑性樹脂組成物の製造方法であって、
ポリアミド樹脂及び相容化剤が溶融混練された混合樹脂と、ポリオレフィン樹脂と、を溶融混練する混合工程を備えており、
相容化剤は、エラストマーにポリアミド樹脂と反応し得る反応性基が付与された変性エラストマーであることを特徴とする。
上記「ポリアミド樹脂」、「ポリオレフィン樹脂」及び「相容化剤」については、それぞれ、前述の説明をそのまま適用することができる。
上記「混合工程」は、ポリアミド樹脂及び相容化剤が溶融混練された混合樹脂と、ポリオレフィン樹脂とを溶融混練する工程である。
このように、予めポリアミド樹脂及び相容化剤が溶融混練された混合樹脂を用いることにより、相容化剤をより効果的に機能させることができる。即ち、分散相となるポリアミド樹脂に対して、相容化剤を予め混合することにより、ポリオレフィン樹脂内に機能することなく相容化剤が単独で分散されてしまうことを抑制できるものと考えられる。
この混合樹脂は、例えば、ポリアミド樹脂及び相容化剤を、押出機(一軸スクリュー押出機及び二軸混練押出機等)、ニーダ及びミキサ(高速流動式ミキサ、バドルミキサ、リボンミキサ等)等の混練装置を用いて溶融混練することにより得ることができる。これらの装置は1種のみを用いてもよく2種以上を併用してもよい。また、2種以上を用いる場合には連続的に運転してもよく、回分的に(バッチ式で)運転してもよい。更に、ポリアミド樹脂と相容化剤とは一括して混合してもよいし、いずれか一方を複数回に分けて添加投入(多段配合)して混合してもよい。
また、ポリアミド樹脂及び相容化剤を溶融混練する際の混合温度は特に限定されず、各成分の種類により適宜調整することができる。特に、各化合物が溶融された状態で混合されることが好ましい。具体的には、この混合温度は、190〜350℃とすることができ、好ましくは200〜330℃、更に好ましくは205〜310℃である。
また、ポリオレフィン樹脂の配合割合は、ポリアミド樹脂、ポリオレフィン樹脂及び相容化剤の合計を100質量%とした場合に、10〜40質量%である。
更に、相容化剤の配合割合は、ポリアミド樹脂、ポリオレフィン樹脂及び相容化剤の合計を100質量%とした場合に、5〜30質量%である。
上記難燃剤としては、例えば、ハロゲン系難燃剤(ハロゲン化芳香族化合物)、リン系難燃剤(窒素含有リン酸塩化合物、リン酸エステル等)、窒素系難燃剤(グアニジン、トリアジン、メラミン、及びこれらの誘導体等)、無機系難燃剤(金属水酸化物等)、ホウ素系難燃剤、シリコーン系難燃剤、硫黄系難燃剤、赤リン系難燃剤等が挙げられる。
上記難燃助剤としては、例えば、各種アンチモン化合物、亜鉛を含む金属化合物、ビスマスを含む金属化合物、水酸化マグネシウム、粘土質珪酸塩等が挙げられる。
上記充填剤としては、例えば、ガラス成分(ガラス繊維、ガラスビーズ、ガラスフレーク等)、シリカ、無機繊維(ガラス繊維、アルミナ繊維、カーボン繊維)、黒鉛、珪酸化合物(珪酸カルシウム、珪酸アルミニウム、カオリン、タルク、クレー等)、金属酸化物(酸化鉄、酸化チタン、酸化亜鉛、酸化アンチモン、アルミナ等)、カルシウム、マグネシウム、亜鉛等の金属の炭酸塩及び硫酸塩、有機繊維(芳香族ポリエステル繊維、芳香族ポリアミド繊維、フッ素樹脂繊維、ポリイミド繊維、植物性繊維等)
上記着色剤としては、例えば、顔料及び染料等が挙げられる。
本発明における熱可塑性樹脂組成物はどのように成形してもよく、その方法は特に限定されない。また、得られる成形体の形状、大きさ及び厚さ等も特に限定されず、その用途も特に限定されない。上記成形体は、例えば、自動車、鉄道車両、船舶及び飛行機等の外装材、内装材及び構造材等として用いられる。このうち自動車用品としては、自動車用外装材、自動車用内装材、自動車用構造材、エンジンルーム内部品等が挙げられる。具体的には、バンパー、スポイラー、カウリング、フロントグリル、ガーニッシュ、ボンネット、トランクリッド、フェンダーパネル、ドアパネル、ルーフパネル、インストルメントパネル、ドアトリム、クオータートリム、ルーフライニング、ピラーガーニッシュ、デッキトリム、トノボード、パッケージトレイ、ダッシュボード、コンソールボックス、キッキングプレート、スイッチベース、シートバックボード、シートフレーム、アームレスト、サンバイザ、インテークマニホールド、エンジンヘッドカバー、エンジンアンダーカバー、オイルフィルターハウジング、車載用電子部品(ECU、TVモニター等)のハウジング、エアフィルターボックス等が挙げられる。更に、例えば、建築物及び家具等の内装材、外装材及び構造材が挙げられる。即ち、ドア表装材、ドア構造材、各種家具(机、椅子、棚、箪笥等)の表装材、構造材等が挙げられる。その他、包装体、収容体(トレイ等)、保護用部材及びパーティション部材等が挙げられる。また、家電製品(薄型TV、冷蔵庫、洗濯機、掃除機、携帯電話、携帯ゲーム機、ノート型パソコン等)の筐体及び構造体としても適用できる。
[1]ポリアミド樹脂としてPA11を使用した熱可塑性樹脂組成物の製造及び試験片の作製(尚、下記実験例1〜18のうち、実験例9〜16は実施例であり、実験例1〜8、17及び18は参考例である。)
<実験例1>
(1)混合樹脂の調製
(A)ポリアミド樹脂としてPA11(ナイロン11樹脂、アルケマ株式会社製、品名「Rilsan BMN O」、重量平均分子量18,000、融点190℃)を用い、相容化剤(C)として、無水マレイン酸変性EPR(三井化学株式会社製、品名「タフマー MP0620」、MFR(230℃)=0.3g/10分)を用い、これらのペレットを表1に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社テクノベル製、スクリュー径15mm、L/D=59)に投入し、混練温度210℃、押出速度2.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更に、ペレタイザーを用いて押し出された混合樹脂を裁断して混合樹脂ペレットを作製した。
次いで、(B)ポリオレフィン樹脂として、ポリプロピレン樹脂(ホモポリマー、日本ポリプロ株式会社製、品名「ノバテック MA1B」、重量平均分子量312,000、融点165℃)を用い、先に得られた混合樹脂ペレットと、表1に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社テクノベル製、スクリュー径15mm、L/D=59)に投入し、混練温度210℃、押出速度2.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更に、ペレタイザーを用いて押し出された熱可塑性樹脂組成物を裁断して実験例1の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。
その後、得られた実験例1の熱可塑性樹脂組成物のペレットを、射出成形機(日精樹脂工業株式会社製、40トン射出成形機)のホッパーに投入し、設定温度210℃、金型温度60℃の射出条件で物性測定用試験片を射出成形した。
(C)相容化剤として、無水マレイン酸変性EBR(三井化学株式会社製、品名「タフマー MH7020」、MFR(230℃)=1.5g/10分)を用い、表1に示す配合となるように各ペレットをドライブレンドしたこと以外は、実験例1と同様にして実験例2の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。次いで、実験例1と同様に射出成形を行い、実験例2の物性測定用試験片を得た。
(C)相容化剤として、無水マレイン酸変性SEBS(旭化成ケミカルズ株式会社製、品名「タフテック M1913」、MFR(230℃)=5.0g/10分)を用い、表1に示す配合となるように各ペレットをドライブレンドしたこと以外は、実験例1と同様にして実験例3の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。次いで、実験例1と同様に射出成形を行い、実験例3の物性測定用試験片を得た。
(C)相容化剤として、無水マレイン酸変性EOR(ダウケミカル株式会社製、品名「AMPLIFY GR216」、重量平均分子量150,000、無水マレイン酸変性量=0.8wt%)を用い、表1に示す配合となるように各ペレットをドライブレンドしたこと以外は、実験例1と同様にして実験例4の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。次いで、実験例1と同様に射出成形を行い、実験例4の物性測定用試験片を得た。
(C)相容化剤として、無水マレイン酸変性EBR(三井化学株式会社製、品名「タフマー MH7020」、MFR(230℃)=1.5g/10分)を用い、表1及び表2に示す配合となるように各ペレットをドライブレンドしたこと以外は、実験例1と同様にして実験例5〜18の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。次いで、実験例1と同様に射出成形を行い、実験例5〜18の物性測定用試験片を得た。
(C)相容化剤として、無水マレイン酸変性PP(三洋化成工業株式会社製、「ユーメックス 1001」、重量平均分子量40,000、酸価26)を用い、表2に示す配合となるように各ペレットをドライブレンドしたこと以外は、実験例1と同様にして比較例1の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。次いで、実験例1と同様に射出成形を行い、比較例1の物性測定用試験片を得た。
(C)相容化剤として、未変性のEPR(三井化学株式会社製、品名「タフマー P−0680」、MFR(230℃)=0.7g/10分)を用い、表2に示す配合となるように各ペレットをドライブレンドしたこと以外は、実験例1と同様にして比較例2の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。次いで、実験例1と同様に射出成形を行い、比較例2の物性測定用試験片を得た。
(C)相容化剤として、未変性のEBR(三井化学株式会社製、品名「タフマー A−1070S」、MFR(230℃)=2.2g/10分)を用い、表2に示す配合となるように各ペレットをドライブレンドしたこと以外は、実験例1と同様にして比較例3の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。次いで、実験例1と同様に射出成形を行い、比較例3の物性測定用試験片を得た。
(C)相容化剤として、未変性のSEBS(旭化成ケミカルズ株式会社製、品名「タフテック H1041」、MFR(230℃)=5g/10分)を用い、表2に示す配合となるように各ペレットをドライブレンドしたこと以外は、実験例1と同様にして比較例4の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。次いで、実験例1と同様に射出成形を行い、比較例4の物性測定用試験片を得た。
ポリオレフィン樹脂として、ポリプロピレン樹脂(ホモポリマー、日本ポリプロ株式会社製、品名「ノバテック MA1B」、重量平均分子量312,000、融点165℃)を、二軸溶融混練押出機(株式会社テクノベル製、スクリュー径15mm、L/D=59)に投入し、混練温度210℃、押出速度2.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更に、ペレタイザーを用いて押し出された熱可塑性樹脂組成物を裁断して比較例5の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した(表2参照)。次いで、実験例1と同様に射出成形を行い、比較例5の物性測定用試験片を得た。
(1)シャルピー衝撃強度の測定
上記[1]で得られた実験例1〜18及び比較例1〜5の各物性測定用試験片を用いて、JIS K7111−1に準拠してシャルピー衝撃強度の測定を行った。その結果を表3、図1(実験例1〜4及び比較例1〜4)及び図2(実験例1〜4及び比較例1〜4)に示す。尚、このシャルピー衝撃強度の測定では、ノッチ(タイプA)を有する試験片を用い、温度23℃において、エッジワイズ試験法による衝撃の測定を行った。
上記[1]で得られた実験例1〜18及び比較例1〜5の各物性測定用試験片を用いて、JIS K7171に準拠して曲げ弾性率の測定を行った。その結果を表3に示す。尚、この曲げ弾性率は、各試験片を支点間距離(L)64mmとした2つの支点(曲率半径5mm)で支持しつつ、支点間中心に配置した作用点(曲率半径5mm)から速度2mm/分にて荷重の負荷を行い測定した。
上記[2](1)でシャルピー衝撃強度の測定に供した実験例2の物性測定用試験片の破断面を、走査型電子顕微鏡(日本電子株式会社製)により、5000倍に拡大して得られた画像を図3に示した。
表3によれば、相容化剤として変性ポリプロピレン若しくは未変性エラストマーを用いた比較例1〜4では、曲げ弾性率が1251〜1386MPaであったが、シャルピー衝撃強度が1.4〜4.2kJ/m2と低い値であった。また、ポリアミド樹脂及び相容化剤を用いなかった比較例5では、曲げ弾性率が1476MPaであったが、シャルピー衝撃強度が2.48kJ/m2と低い値であった。
これに対して、相容化剤として変性エラストマーを用いた実験例1〜18では、曲げ弾性率が710〜1241MPaであり、シャルピー衝撃強度が6.4〜86.3kJ/m2であり、剛性に優れるとともに耐衝撃特性にも優れることが分かった。
具体的には、相容化剤として未変性EPRを用いた比較例2のシャルピー衝撃強度は2.7kJ/m2であったのに対して、無水マレイン酸変性EPRを用いた実験例1のシャルピー衝撃強度は6.5kJ/m2であり、大幅な耐衝撃特性の改善が確認できた。また、未変性EBRを用いた比較例3のシャルピー衝撃強度は4.2kJ/m2であったのに対して、無水マレイン酸変性EBRを用いた実験例2のシャルピー衝撃強度は10.1kJ/m2であり、大幅な耐衝撃特性の改善が確認できた。更に、未変性SEBSを用いた比較例4のシャルピー衝撃強度は2.8kJ/m2であったのに対して、無水マレイン酸変性SEBSを用いた実験例3のシャルピー衝撃強度は7kJ/m2であり、大幅な耐衝撃特性の改善が確認できた。
具体的には、相容化剤として変性ポリプロピレンを用いた比較例1のシャルピー衝撃強度は1.4kJ/m2であったのに対して、変性エラストマーを用いた実験例1〜4のシャルピー衝撃強度は6.5〜10.1kJ/m2であり、大幅な耐衝撃特性の改善が確認できた。
<実験例19>
(1)混合樹脂の調製
(A)ポリアミド樹脂としてPA6(ナイロン6樹脂、宇部興産株式会社製、品名「1010X1」、融点225℃)を用い、相容化剤(C)として、無水マレイン酸変性EBR(三井化学株式会社製、品名「タフマー MH7020」、MFR(230℃)=1.5g/10分)を用い、これらのペレットを表4に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社テクノベル製、スクリュー径15mm、L/D=59)に投入し、混練温度260℃、押出速度2.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更に、ペレタイザーを用いて押し出された混合樹脂を裁断して混合樹脂ペレットを作製した。
次いで、(B)ポリオレフィン樹脂として、ポリプロピレン樹脂(ホモポリマー、日本ポリプロ株式会社製、品名「ノバテック MA1B」、重量平均分子量312,000、融点165℃)を用い、先に得られた混合樹脂ペレットと、表4に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社テクノベル製、スクリュー径15mm、L/D=59)に投入し、混練温度260℃、押出速度2.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更にペレタイザーを用いて押し出された熱可塑性樹脂組成物を裁断して実験例19の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。
その後、得られた実験例19の熱可塑性樹脂組成物のペレットを、射出成形機(日精樹脂工業株式会社製、40トン射出成形機)のホッパーに投入し、設定温度260℃、金型温度60℃の射出条件で物性測定用試験片を射出成形した。
表4に示すように、下記の各(C)相容化剤を用い、各ペレットを表4に示す配合となるようにドライブレンドしたこと以外は、実験例19と同様にして実験例20〜24の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。次いで、実験例19と同様に射出成形を行い、実験例20〜24の物性測定用試験片を得た。
(各実験例において用いた相容化剤(C)の詳細)
実験例20;無水マレイン酸変性EBR(三井化学株式会社製、品名「タフマー MA8510」、MFR(230℃)=5.0g/10分)
実験例21;無水マレイン酸変性EBR(三井化学株式会社製、品名「タフマー MH7010」、MFR(230℃)=1.8g/10分)
実験例22;無水マレイン酸変性EBR(三井化学株式会社製、品名「タフマー MH7020」、MFR(230℃)=1.5g/10分)
実験例23;無水マレイン酸変性EBR(三井化学株式会社製、品名「タフマー MH5040」、MFR(230℃)=1.1g/10分)
実験例24;無水マレイン酸変性EOR(ダウケミカル株式会社製、品名「AMPLIFY GR216」、重量平均分子量150,000、無水マレイン酸変性量=0.8wt%)
(A)ポリアミド樹脂としてPA6(ナイロン6樹脂、宇部興産株式会社製、品名「1010X1」、融点225℃)と、(B)ポリオレフィン樹脂として、ポリプロピレン樹脂(ホモポリマー、日本ポリプロ株式会社製、品名「ノバテック MA1B」、重量平均分子量312,000、融点165℃)を用いて、表4に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社テクノベル製、スクリュー径15mm、L/D=59)に投入し、混練温度260℃、押出速度2.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更にペレタイザーを用いて押し出された熱可塑性樹脂組成物を裁断して比較例6の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。
その後、得られた比較例6の熱可塑性樹脂組成物のペレットを、射出成形機(日精樹脂工業株式会社製、40トン射出成形機)のホッパーに投入し、設定温度260℃、金型温度60℃の射出条件で物性測定用試験片を射出成形した。
(1)混合樹脂の調製
(A)ポリアミド樹脂としてPA12(ナイロン12樹脂、アルケマ株式会社製、品名「Rilsan AECN OTL」、融点174〜178℃)を用い、相容化剤(C)として、無水マレイン酸変性EBR(三井化学株式会社製、品名「タフマー MH7020」、MFR(230℃)=1.5g/10分)を用い、これらのペレットを表5に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社テクノベル製、スクリュー径15mm、L/D=59)に投入し、混練温度210℃、押出速度2.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更に、ペレタイザーを用いて押し出された混合樹脂を裁断して混合樹脂ペレットを作製した。
次いで、(B)ポリオレフィン樹脂として、ポリプロピレン樹脂(ホモポリマー、日本ポリプロ株式会社製、品名「ノバテック MA1B」、重量平均分子量312,000、融点165℃)を用い、先に得られた混合樹脂ペレットと、表5に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社テクノベル製、スクリュー径15mm、L/D=59)に投入し、混練温度210℃、押出速度2.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更にペレタイザーを用いて押し出された熱可塑性樹脂組成物を裁断して実験例25の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。
その後、得られた実験例25の熱可塑性樹脂組成物のペレットを、射出成形機(日精樹脂工業株式会社製、40トン射出成形機)のホッパーに投入し、設定温度210℃、金型温度60℃の射出条件で物性測定用試験片を射出成形した。
表5に示す配合となるように各ペレットをドライブレンドしたこと以外は、実験例25と同様にして実験例26の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。次いで、実験例25と同様に射出成形を行い、実験例26の物性測定用試験片を得た。
ポリアミド樹脂として、PA12(ナイロン12樹脂、アルケマ株式会社製、品名「Rilsan AECN OTL」、融点174〜178℃)を、二軸溶融混練押出機(株式会社テクノベル製、スクリュー径15mm、L/D=59)に投入し、混練温度210℃、押出速度2.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更に、ペレタイザーを用いて押し出された熱可塑性樹脂組成物を裁断して比較例7の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した(表5参照)。次いで、実験例25と同様に射出成形を行い、比較例7の物性測定用試験片を得た。
(1)混合樹脂の調製
(A)ポリアミド樹脂としてPA610(ナイロン610樹脂、ダイセル・エボニック式会社製、品名「Vestamid Terra HS16」、融点222℃)を用い、相容化剤(C)として、無水マレイン酸変性EBR(三井化学株式会社製、品名「タフマー MH7020」、MFR(230℃)=1.5g/10分)を用い、これらのペレットを表6に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社パーカーコーポレーション製、スクリュー径25mm、L/D=41)に投入し、混練温度235℃、押出速度3.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更に、ペレタイザーを用いて押し出された混合樹脂を裁断して混合樹脂ペレットを作製した。
次いで、(B)ポリオレフィン樹脂として、ポリプロピレン樹脂(ホモポリマー、日本ポリプロ株式会社製、品名「ノバテック MA1B」、重量平均分子量312,000、融点165℃)を用い、先に得られた混合樹脂ペレットと、表6に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社パーカーコーポレーション製、スクリュー径25mm、L/D=41)に投入し、混練温度235℃、押出速度3.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更にペレタイザーを用いて押し出された熱可塑性樹脂組成物を裁断して実験例27の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。
その後、得られた実験例27の熱可塑性樹脂組成物のペレットを、射出成形機(日精樹脂工業株式会社製、40トン射出成形機)のホッパーに投入し、設定温度235℃、金型温度60℃の射出条件で物性測定用試験片を射出成形した。
表6に示す配合となるように各ペレットをドライブレンドしたこと以外は、実験例27と同様にして実験例28〜32の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。次いで、実験例27と同様に射出成形を行い、実験例28〜32の物性測定用試験片を得た。
(A)ポリアミド樹脂としてPA610(ナイロン610樹脂、ダイセル・エボニック式会社製、品名「Vestamid Terra HS16」、融点222℃)と、(B)ポリオレフィン樹脂として、ポリプロピレン樹脂(ホモポリマー、日本ポリプロ株式会社製、品名「ノバテック MA1B」、重量平均分子量312,000、融点165℃)を用いて、表6に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社パーカーコーポレーション製、スクリュー径25mm、L/D=41)に投入し、混練温度235℃、押出速度3.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更にペレタイザーを用いて押し出された熱可塑性樹脂組成物を裁断して比較例8の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。
その後、得られた比較例8の熱可塑性樹脂組成物のペレットを、射出成形機(日精樹脂工業株式会社製、40トン射出成形機)のホッパーに投入し、設定温度235℃、金型温度60℃の射出条件で物性測定用試験片を射出成形した。
(1)混合樹脂の調製
(A)ポリアミド樹脂としてPA1010(ナイロン1010樹脂、ダイセル・エボニック式会社製、品名「Vestamid Terra DS16」、融点206℃)を用い、相容化剤(C)として、無水マレイン酸変性EBR(三井化学株式会社製、品名「タフマー MH7020」、MFR(230℃)=1.5g/10分)を用い、これらのペレットを表7に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社パーカーコーポレーション製、スクリュー径25mm、L/D=41)に投入し、混練温度250℃、押出速度3.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更に、ペレタイザーを用いて押し出された混合樹脂を裁断して混合樹脂ペレットを作製した。
次いで、(B)ポリオレフィン樹脂として、ポリプロピレン樹脂(ホモポリマー、日本ポリプロ株式会社製、品名「ノバテック MA1B」、重量平均分子量312,000、融点165℃)を用い、先に得られた混合樹脂ペレットと、表7に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社パーカーコーポレーション製、スクリュー径25mm、L/D=41)に投入し、混練温度250℃、押出速度3.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更にペレタイザーを用いて押し出された熱可塑性樹脂組成物を裁断して実験例33の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。
その後、得られた実験例33の熱可塑性樹脂組成物のペレットを、射出成形機(日精樹脂工業株式会社製、40トン射出成形機)のホッパーに投入し、設定温度250℃、金型温度60℃の射出条件で物性測定用試験片を射出成形した。
表7に示す配合となるように各ペレットをドライブレンドしたこと以外は、実験例33と同様にして実験例34〜38の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。次いで、実験例33と同様に射出成形を行い、実験例34〜38の物性測定用試験片を得た。
(A)ポリアミド樹脂としてPA1010(ナイロン1010樹脂、ダイセル・エボニック式会社製、品名「Vestamid Terra DS16」、融点206℃)と、(B)ポリオレフィン樹脂として、ポリプロピレン樹脂(ホモポリマー、日本ポリプロ株式会社製、品名「ノバテック MA1B」、重量平均分子量312,000、融点165℃)を用いて、表7に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社パーカーコーポレーション製、スクリュー径25mm、L/D=41)に投入し、混練温度250℃、押出速度3.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更にペレタイザーを用いて押し出された熱可塑性樹脂組成物を裁断して比較例9の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。
その後、得られた比較例9の熱可塑性樹脂組成物のペレットを、射出成形機(日精樹脂工業株式会社製、40トン射出成形機)のホッパーに投入し、設定温度250℃、金型温度60℃の射出条件で物性測定用試験片を射出成形した。
(1)混合樹脂の調製
(A)ポリアミド樹脂としてPAMXD6(ナイロンMXD6樹脂、三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社製、品名「レニー 6002」、融点243℃)を用い、相容化剤(C)として、無水マレイン酸変性EBR(三井化学株式会社製、品名「タフマー MH7020」、MFR(230℃)=1.5g/10分)を用い、これらのペレットを表8に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社パーカーコーポレーション製、スクリュー径25mm、L/D=41)に投入し、混練温度265℃、押出速度3.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更に、ペレタイザーを用いて押し出された混合樹脂を裁断して混合樹脂ペレットを作製した。
次いで、(B)ポリオレフィン樹脂として、ポリプロピレン樹脂(ホモポリマー、日本ポリプロ株式会社製、品名「ノバテック MA1B」、重量平均分子量312,000、融点165℃)を用い、先に得られた混合樹脂ペレットと、表8に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社パーカーコーポレーション製、スクリュー径25mm、L/D=41)に投入し、混練温度265℃、押出速度3.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更にペレタイザーを用いて押し出された熱可塑性樹脂組成物を裁断して実験例39の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。
その後、得られた実験例39の熱可塑性樹脂組成物のペレットを、射出成形機(日精樹脂工業株式会社製、40トン射出成形機)のホッパーに投入し、設定温度265℃、金型温度90℃の射出条件で物性測定用試験片を射出成形した。
表8に示す配合となるように各ペレットをドライブレンドしたこと以外は、実験例39と同様にして実験例40〜44の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。次いで、実験例39と同様に射出成形を行い、実験例40〜44の物性測定用試験片を得た。
(A)ポリアミド樹脂としてPAMXD6(ナイロンMXD6樹脂、三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社製、品名「レニー 6002」、融点243℃)と、(B)ポリオレフィン樹脂として、ポリプロピレン樹脂(ホモポリマー、日本ポリプロ株式会社製、品名「ノバテック MA1B」、重量平均分子量312,000、融点165℃)を用いて、表8に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社パーカーコーポレーション製、スクリュー径25mm、L/D=41)に投入し、混練温度265℃、押出速度3.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更にペレタイザーを用いて押し出された熱可塑性樹脂組成物を裁断して比較例10の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。
その後、得られた比較例10の熱可塑性樹脂組成物のペレットを、射出成形機(日精樹脂工業株式会社製、40トン射出成形機)のホッパーに投入し、設定温度265℃、金型温度90℃の射出条件で物性測定用試験片を射出成形した。
(1)混合樹脂の調製
(A)ポリアミド樹脂としてPA10T(ナイロン10T樹脂、ダイセル・エボニック式会社製、品名「Vestamid HT Plus M3000」、融点285℃)を用い、相容化剤(C)として、無水マレイン酸変性EBR(三井化学株式会社製、品名「タフマー MH7020」、MFR(230℃)=1.5g/10分)を用い、これらのペレットを表9に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社パーカーコーポレーション製、スクリュー径25mm、L/D=41)に投入し、混練温度310℃、押出速度3.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更に、ペレタイザーを用いて押し出された混合樹脂を裁断して混合樹脂ペレットを作製した。
次いで、(B)ポリオレフィン樹脂として、ポリプロピレン樹脂(ホモポリマー、日本ポリプロ株式会社製、品名「ノバテック MA1B」、重量平均分子量312,000、融点165℃)を用い、先に得られた混合樹脂ペレットと、表9に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社パーカーコーポレーション製、スクリュー径25mm、L/D=41)に投入し、混練温度310℃、押出速度3.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更にペレタイザーを用いて押し出された熱可塑性樹脂組成物を裁断して実験例45の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。
その後、得られた実験例45の熱可塑性樹脂組成物のペレットを、射出成形機(日精樹脂工業株式会社製、40トン射出成形機)のホッパーに投入し、設定温度310℃、金型温度90℃の射出条件で物性測定用試験片を射出成形した。
表9に示す配合となるように各ペレットをドライブレンドしたこと以外は、実験例45と同様にして実験例46〜47の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。次いで、実験例45と同様に射出成形を行い、実験例46〜47の物性測定用試験片を得た。
(A)ポリアミド樹脂としてPA10T(ナイロン10T樹脂、ダイセル・エボニック式会社製、品名「Vestamid HT Plus M3000」、融点285℃)と、(B)ポリオレフィン樹脂として、ポリプロピレン樹脂(ホモポリマー、日本ポリプロ株式会社製、品名「ノバテック MA1B」、重量平均分子量312,000、融点165℃)を用いて、表9に示す配合となるようにドライブレンドした後、二軸溶融混練押出機(株式会社パーカーコーポレーション製、スクリュー径25mm、L/D=41)に投入し、混練温度310℃、押出速度3.0kg/時間、スクリュー回転数200回転/分の条件で混合を行い、更にペレタイザーを用いて押し出された熱可塑性樹脂組成物を裁断して比較例11の熱可塑性樹脂組成物のペレットを作製した。
その後、得られた比較例11の熱可塑性樹脂組成物のペレットを、射出成形機(日精樹脂工業株式会社製、40トン射出成形機)のホッパーに投入し、設定温度310℃、金型温度90℃の射出条件で物性測定用試験片を射出成形した。
上記[4]で得られた実験例19〜47及び比較例6〜11の各物性測定用試験片を用いて、上記[2]と同様の方法により、シャルピー衝撃強度の測定、及び曲げ弾性率の測定を行った。その結果を表4〜表9に併記する。
表4によれば、ポリアミドとしてPA6を用い、相容化剤を使用しなかった比較例6では、曲げ弾性率が2022MPaであったが、シャルピー衝撃強度が2.3kJ/m2と低い値であった。
これに対して、ポリアミドとしてPA6を用い、相容化剤として変性エラストマーを用いた実験例19〜24では、曲げ弾性率が1325〜1467MPaであり、シャルピー衝撃強度が3.9〜16.6kJ/m2であり、剛性に優れるとともに耐衝撃特性にも優れることが分かった。
これに対して、ポリアミドとしてPA12を用い、相容化剤として変性エラストマーを用いた実験例25〜26では、曲げ弾性率が1253〜1434MPaであり、シャルピー衝撃強度が7.7〜12.8kJ/m2であり、剛性に優れるとともに耐衝撃特性にも優れることが分かった。
これに対して、ポリアミドとしてPA610を用い、相容化剤として変性エラストマーを用いた実験例27〜32では、曲げ弾性率が660〜1390MPaであり、シャルピー衝撃強度が5.4〜40.0kJ/m2であり、剛性に優れるとともに耐衝撃特性にも優れることが分かった。
これに対して、ポリアミドとしてPA1010を用い、相容化剤として変性エラストマーを用いた実験例33〜38では、曲げ弾性率が550〜1350MPaであり、シャルピー衝撃強度が2.1〜40.0kJ/m2であり、剛性に優れるとともに耐衝撃特性にも優れることが分かった。
これに対して、ポリアミドとしてPAMXD6を用い、相容化剤として変性エラストマーを用いた実験例39〜44では、曲げ弾性率が820〜2640MPaであり、シャルピー衝撃強度が2.2〜56.0kJ/m2であり、剛性に優れるとともに耐衝撃特性にも優れることが分かった。
これに対して、ポリアミドとしてPA10Tを用い、相容化剤として変性エラストマーを用いた実験例45〜47では、曲げ弾性率が910〜1620MPaであり、シャルピー衝撃強度が2.1〜5.0kJ/m2であり、剛性に優れるとともに耐衝撃特性にも優れることが分かった。
Claims (12)
- ポリアミド樹脂(但し、粘土鉱物変性ポリアミドを除く)及び相容化剤の溶融混練物と、ポリオレフィン樹脂(但し、変性ポリプロピレンを除く)との溶融混練物を含有する熱可塑性樹脂組成物であって、
前記ポリオレフィン樹脂中に、前記ポリアミド樹脂が分散して含有されており、
前記相容化剤は、エラストマーに前記ポリアミド樹脂と反応し得る反応性基が付与された変性エラストマーであり、
前記ポリオレフィン樹脂、前記ポリアミド樹脂、及び前記相容化剤の合計を100質量%とした場合に、
前記ポリオレフィン樹脂に由来する成分の含有量は、10〜40質量%であり、
前記ポリアミド樹脂に由来する成分の含有量は、55〜70質量%であり、
前記相容化剤に由来する成分の含有量は、5〜30質量%であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。 - 前記ポリオレフィン樹脂、前記ポリアミド樹脂、及び前記相容化剤の合計を100質量%とした場合に、
前記ポリオレフィン樹脂に由来する成分の含有量は、10〜35質量%であり、
前記ポリアミド樹脂に由来する成分の含有量は、55〜70質量%であり、
前記相容化剤に由来する成分の含有量は、10〜30質量%である請求項1に記載の熱可塑性樹脂組成物。 - 前記ポリオレフィン樹脂、前記ポリアミド樹脂、及び前記相容化剤の合計を100質量%とした場合に、
前記ポリオレフィン樹脂に由来する成分の含有量は、10〜30質量%であり、
前記ポリアミド樹脂に由来する成分の含有量は、55〜70質量%であり、
前記相容化剤に由来する成分の含有量は、15〜30質量%である請求項1に記載の熱可塑性樹脂組成物。 - 前記ポリオレフィン樹脂、前記ポリアミド樹脂、及び前記相容化剤の合計を100質量%とした場合に、
前記ポリオレフィン樹脂に由来する成分の含有量は、20〜40質量%であり、
前記ポリアミド樹脂に由来する成分の含有量は、55〜70質量%であり、
前記相容化剤に由来する成分の含有量は、5〜20質量%である請求項1に記載の熱可塑性樹脂組成物。 - 前記ポリオレフィン樹脂、前記ポリアミド樹脂、及び前記相容化剤の合計を100質量%とした場合に、
前記ポリオレフィン樹脂に由来する成分の含有量は、20〜35質量%であり、
前記ポリアミド樹脂に由来する成分の含有量は、55〜60質量%であり、
前記相容化剤に由来する成分の含有量は、5〜20質量%である請求項1に記載の熱可塑性樹脂組成物。 - 前記ポリオレフィン樹脂、前記ポリアミド樹脂、及び前記相容化剤の合計を100質量%とした場合に、
前記ポリオレフィン樹脂に由来する成分の含有量は、10〜30質量%であり、
前記ポリアミド樹脂に由来する成分の含有量は、55〜60質量%であり、
前記相容化剤に由来する成分の含有量は、15〜30質量%である請求項1に記載の熱可塑性樹脂組成物。 - 前記ポリアミド樹脂は、11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを単量体として用いた重合体、又は11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを用いた共重合体である請求項1乃至6のいずれかの一つに記載の熱可塑性樹脂組成物。
- 前記ポリアミド樹脂は、11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを単量体として用いた重合体、又は11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを用いた共重合体であり、シャルピー衝撃強度が6.4〜86.3kJ/m 2 である請求項1に記載の熱可塑性樹脂組成物。
- 前記ポリアミド樹脂は、11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを単量体として用いた重合体、又は11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを用いた共重合体であり、シャルピー衝撃強度が25.6〜86.3kJ/m 2 である請求項2に記載の熱可塑性樹脂組成物。
- 前記ポリアミド樹脂は、11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを単量体として用いた重合体、又は11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを用いた共重合体であり、前記相容化剤は、エラストマーに前記ポリアミド樹脂と反応し得る反応性基が付与された変性エラストマーであり、
前記相容化剤として無水マレイン酸変性ポリプロピレンを用いた場合のシャルピー衝撃強度に対して、4.6倍以上のシャルピー衝撃強度を備える請求項1に記載の熱可塑性樹脂組成物。 - 前記ポリアミド樹脂は、11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを単量体として用いた重合体、又は11−アミノウンデカン酸若しくはウンデカンラクタムを用いた共重合体であり、前記相容化剤は、エラストマーに前記ポリアミド樹脂と反応し得る反応性基が付与された変性エラストマーであり、
前記相容化剤として無水マレイン酸変性ポリプロピレンを用いた場合のシャルピー衝撃強度に対して、18.3倍以上のシャルピー衝撃強度を備える請求項2に記載の熱可塑性樹脂組成物。 - 前記エラストマーが、エチレン若しくはプロピレンと炭素数3〜8のα−オレフィンとの重合体からなるオレフィン系熱可塑性エラストマー、又は、スチレン系熱可塑性エラストマーである請求項1乃至11のいずれかの一つに記載の熱可塑性樹脂組成物。
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