JP6252491B2 - 成形体、およびその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は透明性、耐熱性に優れた成形体、およびその製造方法に関するものである。

ポリブチレンテレフタレート（以下、ＰＢＴと略記することがある。）は、５大汎用エンジニアリングプラスチックの一つであり、その高い結晶性に起因して優れた機械特性、電気特性、耐薬品性、耐熱性などを示すため、各種の電気・電子機器部品、自動車、列車、電車などの車両用内外装部品、その他の一般工業製品製造用材料として、広く使用されている。また非晶状態の透明なＰＢＴシートは、ガラス転移温度以上での熱処理による結晶化処理が施されても透明性を維持するという特徴がある。このようなＰＢＴの透明性、結晶性に由来する耐熱性に加え他のエンジニアリングプラスチックに比べ価格が比較的安価である点に注目して、他の汎用プラスチックであるポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと略記することがある。）と併用することで、食品用の成形容器、飲料用カップ蓋等の、透明性と耐熱性が要求される容器としての実用化が検討されてきた。このような例として特許文献１や特許文献２では、ＰＥＴとＰＢＴのブレンドよりなるシートを熱成形して得られる透明耐熱容器が提案されている。また特許文献３や特許文献４では、ＰＢＴとＰＥＴの積層シートおよびそれよりなる成形容器について言及されている。

特開平４−２１２８３０号公報 特開２００４−１９７０６６号公報 特開平３−１８９１４９号公報 特開平４−０７０３３３号公報

しかしながら、特許文献１や特許文献２に記載の方法では、ＰＥＴとのブレンドによる結晶性低下のためＰＢＴが本来有する結晶性に由来する特性を十分に発現することができず、実用性の面で耐熱性に劣るという問題があった。一方、特許文献３や特許文献４に記載の方法も、十分な耐熱性を有するものではなかった。

本発明は、上記課題を解決するため、次の構成を有する。すなわち、以下である。
１） シートから得られる成形体であって、
該成形体は、ポリブチレンテレフタレート（以下、ＰＢＴという）を主成分とする層（以下、Ａ層という）、および、ＰＢＴ以外のポリエステルを主成分とする層（以下、Ｂ層という）を有し、
該成形体において、Ａ層は少なくとも一方の表面に位置し、
以下の（１）および（２）を満たす、成形体。

（１）成形体のＡ層のＧＴＧ分率が０．６以上１以下である。

（２）成形体のＢ層の相対結晶化度が０％以上５％以下である。
２） 成形体のＢ層の融点が、成形体のＡ層の融点よりも高く、
成形体のＢ層は、その冷結晶化温度（Ｔｃ）とガラス転移温度（Ｔｇ）の差（ΔＴｃｇ）が３５℃以上である、前記１）に記載の成形体。
３） 成形体のＢ層がポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴという）を主成分とする層からなる、前記１）または２）に記載の成形体。
４） 成形体が以下の（１）および／または（２）を満たす前記１）〜３）のいずれかに記載の成形体。

（１）成形体の１００℃における熱収縮率が０％以上７％以下である。

（２）成形体の−２０℃におけるシャルピー衝撃強度が０．４ＭＪ／ｍ^２以上である。
５） 成形体の積層比率「Ａ層の厚さの合計」／「Ｂ層の厚さの合計」が、１／１５〜１／２の比率である前記１）〜４）のいずれかに記載の成形体。
６） シートを予熱する工程（以下、予熱工程という）、および、シートを成形する工程（以下、成形工程という）を、この順に有する成形体の製造方法であって、
該シートはＡ層およびＢ層を有し、該シートにおいてＡ層は少なくとも一方の表面に位置し、
予熱工程における予熱終了時のシート温度が、「シートのＡ層の融点−２０」℃以上「シートのＡ層の融点＋２０」℃以下である、前記１）〜５）のいずれかに記載の成形体の製造方法。
７） 前記予熱工程において、シート温度が「シートのＢ層のＴｃ−３０」℃となった際から、予熱終了時までの平均昇温速度が、２０℃／秒以上である、前記６）に記載の成形体の製造方法。

本発明により、耐熱性を有するとともに、透明性にも優れた成形体が提供される。また、耐熱性を有するとともに、透明性にも優れた成形体を与える製造方法を提供される。

本発明における成形体とは、蓋状、トレー状、カップ状等の３次元形状を有する構造体を指す。成形体の形状は、三次元形状の構造体であれば特に限定されないが、好適には底面部に多角形の形状を有する角型容器または円筒型容器等が挙げられ、トレー、カップ、ケースおよびそれらの蓋材の形状を有するものが挙げられる。さらに本発明の成形体の形状は、前述の通り特に限定されないが、商品の展示包装用に用いられるブリスターパックなどの保形具類等、飲料自動販売機のディスプレイ用ボトル、その他各種包装用の成形体、および表面材などの各種工業材料を好ましく挙げることができる。

そして本発明の成形体は、シートから得られるものである。

さらに本発明の成形体は、ＰＢＴを主成分とする層（以下、Ａ層という）、および、ＰＢＴ以外のポリエステルを主成分とする層（以下、Ｂ層という）を有し、該成形体において、Ａ層が少なくとも一方の表面に位置するものである。ここでＰＢＴを主成分とする層とは、Ａ層の全成分１００質量％において、ＰＢＴを５０．１質量％以上１００質量％以下含むことを意味する。またＰＢＴ以外のポリエステルを主成分とする層とは、Ｂ層の全成分１００質量％において、ＰＢＴ以外の特定のポリエステルを５０．１質量％以上１００質量％以下含むことを意味する。すなわちＢ層がＰＢＴ以外のポリエステルを複数含む場合、Ｂ層はある特定の１種類のポリエステルに着目した際に、その特定の１種類のポリエステルを、Ｂ層の全成分１００質量％において、５０．１質量％以上１００質量％以下含むことを意味する。なお、ここでいう種類とは、その組成によって決められる。

本発明においてＰＢＴとは、ジカルボン酸成分の合計１００モル％において、テレフタル酸成分を８０モル％以上１００モル％以下含み、ジオール成分の合計１００モル％において、１，４−ブタンジオール成分を８０モル％以上１００モル％以下含むポリエステルを意味する。

ＰＢＴ中の共重合成分として用い得るジカルボン酸成分として、例えば、イソフタル酸成分、オルトフタル酸成分、ナフタレンジカルボン酸成分、ジフェニルカルボン酸成分、ジフェニルスルホンジカルボン酸成分、ジフェノキシエタンジカルボン酸成分、５−ナトリウムスルホイソフタル酸成分、フタル酸等の芳香族ジカルボン酸成分、シュウ酸成分、コハク酸成分、エイコ酸成分、アジピン酸成分、セバシン酸成分、ダイマー酸成分、ドデカンジオン酸成分、マレイン酸成分、フマル酸成分等の脂肪族ジカルボン酸成分、シクロヘキサンジカルボン酸成分等の脂肪族ジカルボン酸成分、トリメリット酸成分、およびピロメリット酸成分等の多官能酸成分等を挙げることができる。

ＰＢＴ中の共重合成分として用い得るジオール成分として、例えば、エチレングリコール成分、プロパンジオール成分、ブタンジオール成分、ペンタンジオール成分、ヘキサンジオール成分、ネオペンチルグリコール成分およびトリエチレングリコール成分等の脂肪族グリコール成分、ビスフェノールＡ成分やビスフェノールＳ成分などの芳香族グリコール成分、ジエチレングリコール成分、およびポリテトラメチレングリコール成分等を挙げることができる。

またＰＢＴには、これらジカルボン酸成分および／またはジオール成分が複数含まれていてもよい。

これらの中でも耐熱性と成形性の両立を考慮すると、Ａ層の主成分であるＰＢＴは、以下の（Ａ）〜（Ｄ）のいずれが好ましい。
（Ａ）共重合成分を含まないＰＢＴホモポリマー。
（Ｂ）共重合成分がジカルボン酸成分のみの場合、ジカルボン酸成分の全体１００モル％中に、共重合成分が０モル％を超えて２０モル％以下であるＰＢＴ。
（Ｃ）共重合成分がジオール成分のみの場合、ジオール成分の全体１００モル％中に、共重合成分が０モル％を超えて２０モル％以下であるＰＢＴ。
（Ｄ）共重合成分がジカルボン酸成分とジオール成分の両方に含まれる場合、ジカルボン酸成分の合計１００モル％とジオール成分の合計１００モル％の和である２００モル％に対して、共重合成分の合計が０モル％を超えて２０モル％以下であるＰＢＴ。

Ａ層の主成分として、（Ａ）〜（Ｄ）のいずれかのＰＢＴを用いることで、ＰＢＴの秩序性が保たれるため、後述する成形体のＡ層のＧＴＧ分率を０．６以上１以下とすることが容易となる。

また本発明におけるＡ層は、ＰＢＴが主成分でありさえすれば、他の熱可塑性樹脂を含むことも可能であり、他の熱可塑性樹脂としては、ＰＢＴ以外のポリエステルが好適に選ばれる。そしてＰＢＴ以外のポリエステルの中でもＰＢＴと完全に相溶するか、ＰＢＴよりも融点が低い、または融点を持たないポリエステルが好ましい。ここで相溶するとは、ＰＢＴと他のポリエステルの溶融混合体のＤＳＣ測定を行った際に、融点を１つだけ有するものを指す。溶融混合体の融点とともに該ポリエステルの単体の融点およびその有無は、後述する成形体の融点の測定条件と同様の方法で確認することができる。

Ａ層に含まれるＰＢＴ以外のポリエステルとしては、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート／イソフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート／イソフタレート、および、ポリ（エチレン／シクロヘキシレン‐ジメチレン）テレフタレートからなる群より選ばれる少なくとも１つが好ましく用いられる。

ＰＢＴ以外の他の熱可塑性樹脂のＡ層中の含有量は、Ａ層の全成分１００質量％に対して、０質量％以上、４９．９％質量％以下であることが好ましい。

本発明において、Ｂ層の主成分であるＰＢＴ以外のポリエステルとは、そのポリマーを構成する繰り返し単位にエステル結合を含むポリマーであって、前述のＰＢＴを除いたポリマーである。その中でもＰＢＴ以外の脂肪族ポリエステルや芳香族ポリエステルが好適に選ばれる。

ＰＢＴ以外のポリエステルである脂肪族ポリエステルとしては、ヒドロキシカルボン酸やラクトンからなる重合体や、ジオールとジカルボン酸の重縮合体、およびそれらの共重合体が挙げられる。

ヒドロキシカルボン酸やラクトンからなる重合体としては、ポリグリコール酸、ポリ−Ｌ−乳酸、ポリ−Ｄ−乳酸、ポリプロピオン酸、ポリヒドロキシ酪酸、ポリカプロラクトン等が挙げられる。

ジオールとジカルボン酸の重縮合体としては、ポリブチレンサクシネート、ポリ（ブチレンサクシネート／ブチレンアジペート）、ポリ（ブチレンアジペート／ブチレンテレフタレート）、ポリ（３−ヒドロキシブチレート／３−ヒドロキシヘキサノエート）、等が挙げられる。

これらの中でもバイオマス由来であり生分解性を有し、かつ比較的安価に入手できるという点で、ＰＢＴ以外のポリエステルが脂肪族ポリエステルの場合には、ポリ−Ｌ−乳酸またはその共重合ポリエステルが好ましい。

ＰＢＴ以外のポリエステルである芳香族ポリエステルとしては、テレフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、イソフタル酸などから選ばれた少なくとも１種の酸成分と、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブチレングリコール、ヘキシレングリコールあるいはポリエチレングリコール、ポリテトラメチレングリコールなどのポリアルキレングリコールなどから選ばれた少なくとも１種のジオール成分との重縮合によって得られるものが挙げられ、具体的には、ポリプロピレンテレフタレート（ＰＰＴ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリヘキシレンテレフタレート（ＰＨＴ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＢＮ）、ポリブチレンナフタレート（ＰＢＮ）、ポリ（１，４−シクロヘキシレンジメチレンテレフタレート）などのほか、ポリエチレンイソフタレート・テレフタレート（ＰＥＴ／Ｉ）、ポリ（エチレン／１，４−シクロヘキシレンジメチレン）などのような共重合ポリエステルなどを挙げることができる。

これらの中でも比較的安価に入手できるとともに、Ａ層とＢ層の層間密着性および、シート製膜・成形中に発生した屑等の再利用を考えると、ＰＢＴ以外のポリエステルである芳香族ポリエステルとしては、ＰＢＴと相溶性の高いＰＥＴまたはその共重合ポリエステルが好ましい。

本発明の成形体のＢ層において、ＰＢＴ以外のポリエステルとしては、上述した脂肪族ポリエステルまたは芳香族ポリエステル等のようなポリエステルから選ばれる少なくとも１種類のポリエステルであることが好ましい。また本発明におけるＢ層は、ＰＢＴ以外の１種類のポリエステルを主成分として含むとともに、その他のポリエステルをさらに含んでもよい。さらに本発明におけるＢ層は、ＰＢＴ以外のポリエステルが主成分でありさえすれば、他の熱可塑性樹脂を含んでいても構わない。

本発明の成形体は、成形体のＡ層のＧＴＧ分率が０．６以上１以下であることが重要である。ここでＧおよびＴは、Ａ層中におけるＰＢＴの特定の立体構造を指し、Ｇとはゴーシュ構造、Ｔとはトランス構造の略である。ＧＴＧ分率を０．６以上１以下とすることにより、実用可能な耐熱性を有する成形体とすることが可能となる。成形体のＡ層のＧＴＧ分率は、０．６５以上が好ましく、０．７以上がより好ましい。またＧＴＧ分率は、０．９以下が好ましく、０．８以下がより好ましい。

成形体のＡ層のＧＴＧ分率を０．６以上１以下とするためには、例えば後述する様に、Ａ層の主成分であるＰＢＴとして、前述の好適な態様のＰＢＴを用いる方法や、予熱工程および成形工程をこの順に有する成形体の製造方法において、予熱終了時のシート温度を「シートのＡ層の融点−２０」℃以上「シートのＡ層の融点＋２０」℃以下とする方法、を挙げることができる。

本発明の成形体は、成形体のＢ層の相対結晶化度が０％以上５％以下であることが、成形体に透明性を付与することができる点で重要である。成形体のＢ層の相対結晶化度は、後述するＤＳＣにより測定することができる。多くのポリエステルは、非晶状態からの熱結晶化に伴い、球晶と呼ばれる球状構造の３次元的な結晶を形成することが知られており、結晶化が進行してその球晶のサイズが可視光の波長に及ぶと光の散乱が起こり、透明性が失われるという問題がある。ステレオコンプレックス結晶を有する特殊なポリ乳酸のように、非晶状態からの結晶化で球晶を形成しないポリエステルや、球晶サイズを可視光の波長以下に微細化させることが可能な結晶核剤を含有するポリエステルにおいては、上記の球晶による透明性低下の問題は解消されるが、これらポリエステルや結晶核剤は一般的に高価であるため、原料コストの点で好ましくない。このような理由から、Ｂ層の主成分となるポリエステルとして、ポリ乳酸やＰＥＴなどの可視光以上のサイズの球晶を形成する性質を有するポリエステルを用いた場合、相対結晶化度は０％以上５％以下とすることが重要となる。より好ましい成形体のＢ層の相対結晶化度は、０％以上４％以下であり、さらに好ましくは０％以上３％以下である。

成形体のＢ層の相対結晶化度を０％以上５％以下とするためには、例えば後述する様に、成形体のＢ層の融点が、成形体のＡ層の融点よりも高く、さらに成形体のＢ層について、その冷結晶化温度（Ｔｃ）とガラス転移温度（Ｔｇ）の差（ΔＴｃｇ）を３５℃以上とする方法や、予熱工程および成形工程をこの順に有する成形体の製造方法において、予熱終了時のシート温度を「シートのＡ層の融点−２０」℃以上「シートのＡ層の融点＋２０」℃以下とする方法、を挙げることができる。

本発明の成形体において、成形体のＢ層の融点が、成形体のＡ層の融点よりも高い場合、成形体のＢ層の冷結晶化温度（Ｔｃ）とガラス転移温度（Ｔｇ）の差（ΔＴｃｇ）が３５℃以上であることが好ましい。成形体のＢ層の融点が、成形体のＡ層の融点よりも高く、成形体のＢ層の冷結晶化温度（Ｔｃ）とガラス転移温度（Ｔｇ）の差（ΔＴｃｇ）が３５℃以上であると、成形体のＢ層の相対結晶化度を０％以上５％以下に制御することが容易となり、結果として、本発明の成形体に透明性を付与することが容易となる。成形体のＢ層のΔＴｃｇは、より好ましくは５５℃以上であり、さらに好ましくは６５℃である。成形体のＢ層のΔＴｃｇは、Ｂ層の結晶化を抑制するという観点からは大きいほど好ましいが、実質的に成形中の結晶化が完全抑制されることを踏まえると、上限は１１０℃と考えられる。

なお、成形体のＢ層の融点を成形体のＡ層の融点よりも高くして、かつ成形体のＢ層のΔＴｃｇを３５℃以上とする方法としては、例えば、Ｂ層の主成分として適切なポリエステル（適切な組成や適切な重合度）を選択する方法や、Ｂ層中に架橋剤や非晶性ポリエステルを含有させる方法等が挙げられる。コストの点を踏まえると、Ｂ層の主成分であるポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレートやその共重合ポリエステルを選択して、これらポリエステル単体のＤＳＣ測定においてΔＴｃｇが３５℃以上となるものをＢ層の主成分として選択することが好ましい。

ここで、成形体のＡ層の融点、成形体のＢ層の融点や、冷結晶化温度Ｔｃ、ガラス転移温度Ｔｇとは、成形体について、ＤＳＣを用いて測定することで得られる値を意味する。なお、シートのＡ層の融点、ガラス転移温度Ｔｇ、シートのＢ層の融点や、冷結晶化温度Ｔｃ、ガラス転移温度Ｔｇについても同様に、シートについて、ＤＳＣを用いて測定することで得られる値を意味する。これらの測定は、測定方法の項に記載の方法に従って行うものとする。

本発明の成形体は、ＰＢＴを主成分とするＡ層、および、ＰＢＴ以外のポリエステルを主成分とするＢ層を有し、Ａ層は少なくとも一方の表面に位置することが重要である。よって成形体の構成としては、少なくとも一方の表面にＡ層が位置していればよいので、例えばＡ層／Ｂ層の２層構成、Ａ層／Ｂ層／Ａ層の２種３層構成や、Ａ層／Ｂ層／Ａ層／Ｂ層、Ａ層／Ｂ層／Ａ層／Ｂ層／Ａ層のような多層構成をとることも可能である。但し、製造コストおよび成形体保管時のカール等の問題を考えると、成形体の構成は、Ａ層／Ｂ層／Ａ層の２種３層構成が好ましい。

本発明の成形体は、シートから得られる成形体であるので、本発明の成形体の材料となるシートも、ＰＢＴを主成分とするＡ層、および、ＰＢＴ以外のポリエステルを主成分とするＢ層を有し、Ａ層は少なくとも一方の表面に位置することが好ましい。よって好ましいシートの構成としては、少なくとも一方の表面にＡ層が位置していればよいので、例えばＡ層／Ｂ層の２層構成、Ａ層／Ｂ層／Ａ層の２種３層構成や、Ａ層／Ｂ層／Ａ層／Ｂ層、Ａ層／Ｂ層／Ａ層／Ｂ層／Ａ層のような多層構成をとることも可能である。但し、製造コストおよびシート保管時のカール等の問題を考えると、シートの構成は、Ａ層／Ｂ層／Ａ層の２種３層構成が好ましい。

本発明の成形体の材料となるシートの厚みは、特に制限はないが、５０μｍ以上２０００μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは１００〜１０００μｍ、さらに好ましくは、１５０〜５００μｍである。
本発明の成形体の材料となるシートは、該シートの製造コストを低減せしめるために再利用（回収）原料をシート全体に対して５〜８０％含有することも好ましい。ここで再利用（回収）原料とは、使用済みのシートや、何らかの理由により製品とはならなかったシートを回収し、これらを細かく裁断し、フレーク状にし、再度Ｂ層の原料として用いたものを言う。

また、本発明の成形体の材料となるシートおよび成形体について、その積層比率は特に限定されないが、シートの成形性を考慮すると、「Ａ層の厚さの合計」／「Ｂ層の厚さの合計」が、１／１５〜１／２の比率であることが好ましく、より好ましくは１／１０〜１／２．５、さらに好ましくは１／８〜１／３である。ここで「Ａ層の厚さの合計」とは、Ａ層が１層のみ存在する場合には該Ａ層の厚みを意味し、Ａ層が２層以上存在する場合には、該Ａ層の厚みの和を意味する。「Ｂ層の厚さの合計」も、Ａ層と同様の意味である。

本発明の成形体の材料となるシートは、その成形性を考慮すると、無配向であることが好ましい。ここで無配向とは、後述する方法によって測定される面配向係数が、０．００〜０．０５の範囲にあることを指す。面配向係数が小さいほど成形性は良好であり好ましいので、本発明の成形体の材料となるシートの面配向係数は、０．００〜０．０３がさらに好ましく、０．００〜０．０１が特に好ましい。

また本発明の成形体は、透明な容器として用いる際にはヘイズが５％以下であることが好ましい。ヘイズは表面の荒れや成形体中に存在するボイドや球晶により、光の透過が阻害されることと密接な関係があるが、この中でもヘイズはＢ層の結晶化による影響が大きく、成形体のＢ層の相対結晶化度を５％以下とすることにより、成形体のヘイズを５％以内とすることが可能となる。ヘイズは、より好ましくは４％以下、さらに好ましくは３％以下である。一方、結晶性以外にも光の透過を阻害する要因が存在することを踏まえると、ヘイズの下限は０．１％である。

本発明の成形体は、レンジ加熱する容器などに用いる際には１００℃における熱収縮率が０％以上７％以下であることが好ましく、より好ましくは０％以上５％以下である。１００℃の熱収縮率をこの範囲内にすることにより、レンジ加熱時などに変形が小さい成形体が得られるので好ましい。ここで、成形体の熱収縮率とは、後述する方法により得られる熱収縮率とする。成形体の１００℃における熱収縮率を０％以上７％以下にするためには、例えば、Ａ層の主成分であるＰＢＴとして、前述の好適な態様のＰＢＴを用いる方法や、予熱工程および成形工程をこの順に有する成形体の製造方法において、予熱終了時のシート温度を「シートのＡ層の融点−２０」℃以上「シートのＡ層の融点＋２０」℃以下とする方法、を挙げることができる。

また、本発明の成形体は、チルド容器などに用いる際には−２０℃におけるシャルピー衝撃強度が０．４ＭＪ／ｍ^２以上が好ましく、０．５ＭＪ／ｍ^２以上がより好ましく、０．７ＭＪ／ｍ^２以上がさらに好ましい。−２０℃におけるシャルピー衝撃強度をこの範囲内にすることにより、チルド容器として使用する場合などの冷凍運搬時に容器の割れなどの破損が発生しにくいので好ましい。成形体の−２０℃におけるシャルピー衝撃強度は、上記観点から高いほど好ましいが、連続成形時における成形後の成形体部分のカット性から上限は２．０ＭＪ／ｍ^２と考えられる。成形体の−２０℃におけるシャルピー衝撃強度を０．４ＭＪ／ｍ^２以上にするためには、例えば、Ａ層の主成分であるＰＢＴとして、前述の好適な態様のＰＢＴを用いる方法や、予熱工程および成形工程をこの順に有する成形体の製造方法において、予熱終了時のシート温度を「シートのＡ層の融点−２０」℃以上「シートのＡ層の融点＋２０」℃以下とする方法、を挙げることができる。

本発明における成形体の製造方法は特に限定されないが、シートを予熱する工程（以下、予熱工程という）、および、シートを成形する工程（以下、成形工程という）を、この順に有する成形体の製造方法が好ましい。このように予熱工程と成形工程とをこの順に有する成形体の製造方法を、以下熱成形方法という。このような製造方法としては、例えば、真空成形法、真空圧空成形法、プラグアシスト成形法、ストレート成形法、フリードローイング成形法、プラグアンドリング成形法、スケルトン成形法などの各種成形法が挙げられる。

前記の各種成形法において、予熱工程は、間接加熱方式と熱板直接加熱方式とがある。間接加熱方式は、シートから離れた位置に設置された加熱装置によってシートを予熱する方式である。熱板直接加熱方式は、シートと熱板とが接触することによってシートを予熱する方式である。本発明の成形体の製造方法における予熱工程は、間接加熱方式と熱板直接加熱方式のいずれの方法も好ましく用いることができるが、間接加熱方式であることがより好ましい。

本発明の成形体の製造方法では、シートはＡ層およびＢ層を有し、かかるシートにおいてＡ層は少なくとも一方の表面に位置するものであり、予熱工程における予熱終了時のシート温度が、「シートのＡ層の融点−２０」℃以上「シートのＡ層の融点＋２０」℃以下であることが好ましい。なお、ここでいうシート温度とは、間接加熱方式においてシートから一定の距離をおいて設置された赤外線放射温度計等の温度検出機によって検出されるシート表面の値を指す。また成形体の製造においては、通常、予め予熱により到達させるべきシート温度を決定しておくが、その予熱中に、上記温度検出機によりシート温度の推移をリアルタイムで測定し、シート温度が上記の到達させるべきシート温度に達した時点で、予熱工程を終了させ、２秒以内に成形工程に移ることが好ましい。本発明の成形体の製造方法においては上記の到達させるべきシート温度を予熱終了時のシート温度とする。

本発明において、予熱工程における予熱終了時のシート温度を、「シートのＡ層の融点−２０」℃以上「シートのＡ層の融点＋２０」℃以下とすることにより、成形体のＡ層のＧＴＧ分率が０．６以上１以下となった。これは、Ａ層におけるＰＢＴの分子運動性が向上するとともに立体構造の形成が進んだことによって高温下でも剛性を有した耐熱性のある成形体とすることが可能となったものと考えられる。ＧＴＧ分率が０．６以上１以下となった構造の形成は、分子運動性と密接な関係にあることから、ＰＢＴの結晶の融解が本格的に進行する「シートのＡ層の融点＋２０」℃までは予熱終了時の温度とＧＴＧ分率とが比例関係にあり、ＧＴＧ分率をより高い値とするという点で、予熱終了時のシート温度は、「シートのＡ層の融点」以上「シートのＡ層の融点＋１０」℃以下がより好ましく、「シートのＡ層の融点＋１０」℃以上「シートのＡ層の融点＋２０℃」以下であることがさらに好ましい。

また、本発明において、予熱工程における予熱終了時のシート温度を、「シートのＡ層の融点−２０」℃以上「シートのＡ層の融点＋２０」℃以下とすることにより、成形時の成形歪の発生を抑制することが可能となり、高温下でも収縮が抑制された耐熱性のある成形体とすることが可能となる。

さらに本発明において、シートのＢ層の融点が、シートのＡ層の融点（融点：２２５℃程度）以下の場合、予熱終了時のシート温度を「シートのＡ層の融点−２０」℃以上「シートのＡ層の融点＋２０」℃以下とすることにより、Ｂ層の主成分であるポリエステルは予熱中に結晶を形成したとしても、予熱終了時の段階で該ポリエステルの融点以上となり溶融が進行する。そのため、最終的に得られる成形体のＢ層の相対結晶化度を０％以上５％以内とすることができ、結果としてヘイズ５％以下の透明な成形体とすることが可能となる。

一方、本発明において、シートのＢ層の融点が、シートのＡ層の融点よりも高い場合、前記予熱工程において、シート温度が「シートのＢ層のＴｃ−３０」℃となった際から予熱終了時までの平均昇温速度を、２０℃／秒以上とすることが好ましい。ここでいう平均昇温速度とは、予熱中のシート温度の推移を温度検出機にて観測した際に、シート温度が「シートのＢ層のＴｃ−３０」℃となった際から予熱終了時までのシート温度の昇温カーブが直線的になると仮定して、予熱終了時のシート温度と「シートのＢ層のＴｃ−３０」℃となった際のシート温度との温度差を、該温度領域の昇温に要した時間で除した時の値をさす。

本発明の成形体の製造方法の予熱工程において、シート温度が「シートのＢ層のＴｃ−３０」℃となった際から予熱終了時までの平均昇温速度を２０℃／秒以上とする意味について、以下に詳細を記載する。

シートのＢ層の融点が、シートのＡ層の融点よりも高い場合、成形体の材料となるシートの段階で、Ｂ層の主成分であるポリエステルが結晶化していると、予熱終了までにＢ層の主成分であるポリエステルを融解させることが容易ではなくなる。従って、成形体を得るために用いるシートにおいて、Ｂ層は相対結晶化度があらかじめ０％以上５％以下の実質的に非晶状態である必要があることが前提になる。しかしながら一般的に、非晶状態のポリエステルはそのガラス転移温度以上から融点までの間に冷結晶化が起こる温度領域を有しており、ＰＢＴの融点（融点：２２５℃程度）よりも低い温度領域に冷結晶化温度を有する、ＰＥＴ（冷結晶化温度：１４０℃程度）のようなポリエステルをＢ層の主成分として用いた場合、単純に予熱を行うと結晶化が進行してしまい、得られる成形体中のＢ層の相対結晶化度が５％より大きくなるとともに、透明性の低いものとなる。このような問題に対して、本発明は、シート温度が「シートのＢ層のＴｃ−３０」℃になった際から予熱終了時までの平均昇温速度を、２０℃／秒以上として、Ｂ層の冷結晶化速度に対して平均昇温速度を相対的に大きくすることにより、予熱終了時までの結晶化を抑制し、成形体のＢ層の相対結晶化度を０％以上５％以内とするとともに、成形体に透明性を付与することが可能となることを見いだしたものである。前記平均昇温速度は、より好ましくは２５℃／秒以上、さらに好ましくは３０℃／秒以上である。平均昇温速度は速いほど好ましいが、機械性能を踏まえると２００℃／秒が上限と考えられる。

本発明の成形体の材料となるシートは、本発明の目的を損なわない範囲で添加剤を含有していてもよい。添加剤としては、充填剤（ガラス繊維、炭素繊維、金属繊維、天然繊維、有機繊維、ガラスフレーク、ガラスビーズ、セラミックスファイバー、セラミックビーズ、アスベスト、ワラステナイト、タルク、クレー、マイカ、セリサイト、ゼオライト、ベントナイト、モンモリロナイト、合成マイカ、ドロマイト、カオリン、微粉ケイ酸、長石粉、チタン酸カリウム、シラスバルーン、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、硫酸バリウム、酸化カルシウム、酸化アルミニウム、酸化チタン、ケイ酸アルミニウム、酸化ケイ素、石膏、ノバキュライト、ドーソナイトまたは白土など）、紫外線吸収剤（レゾルシノール、サリシレート、ベンゾトリアゾール、ベンゾフェノンなど）、熱安定剤（ヒンダードフェノール、ヒドロキノン、ホスファイト類およびこれらの置換体など）、滑剤、離形剤（モンタン酸およびその塩、そのエステル、そのハーフエステル、ステアリルアルコール、ステアラミドおよびポリエチレンワックスなど）、染料（ニグロシンなど）および顔料（硫化カドミウム、フタロシアニンなど）を含む着色剤、着色防止剤（亜リン酸塩、次亜リン酸塩など）、難燃剤（赤燐、燐酸エステル、ブロム化ポリスチレン、臭素化ポリフェニレンエーテル、臭素化ポリカーボネート、水酸化マグネシウム、メラミンおよびシアヌール酸またはその塩、シリコン化合物など）、導電剤あるいは着色剤（カーボンブラックなど）、摺動性改良剤（グラファイト、フッ素樹脂など）、帯電防止剤、耐衝撃剤などが挙げられ、これらの１種または２種以上を含有することができる。

また、本発明の成形体の材料であるシートは、必要に応じて本発明の目的を損なわない範囲で結晶核剤を１種または２種以上を添加することができる。結晶核剤の例としては、タルクなどの無機系核剤、ジベンジリデンソルビトール、安息香酸ナトリウム、モンタン酸ナトリウムなどの有機系核剤等が挙げられる。

本発明の成形体に意匠性を付与するために、目的に応じて、成形体の材料であるシートの表層に、印刷層を形成することができる。印刷層は、文字、図形、記号、絵柄、その他等からなる所望の印刷模様を印刷して形成されるものである。当該印刷層に使用するインキと本発明の成形体の表層または本発明の成形体の材料であるシートの表層（以降、これらを総称して、表層と記す）との接着性を良くするという観点から、表層に、空気、窒素、炭酸ガス雰囲気下でのコロナ処理、プラズマ処理、オゾン処理、フレーム処理等の前処理を施しても構わない。印刷は、例えば、グラビア印刷、オフセット印刷、凸版印刷、スクリーン印刷、転写印刷、フレキソ印刷、インクジェット印刷等の公知の各種印刷方法により形成することができる。また、印刷に使用するインキは、水性インキであっても、溶剤系インキ等の非水性インキのいずれであってもよい。

印刷層の厚みは、特に制限はないが、印刷外観の観点から、０．１μｍ〜１０μｍである事が好ましく、より好ましくは０．２μｍ〜３μｍ、さらに好ましくは０．４μｍ〜１μｍである。

以下に、本発明の成形体の製造方法について述べる。

各々の押出機に一方にＡ層、他方にＢ層の原料である樹脂組成物を溶融押出し、それぞれ金網メッシュによる異物除去、ギアポンプによる流量適性化を行った後、マルチマニホールド口金、または口金上部に設置したフィードブロックに供給する。なお、上記マルチマニホールド口金、またはフィードブロックには、必要なフィルムの層構成に応じて、所望の数、所望の形状の流路が設けられている。各押出機から押し出された溶融樹脂は、上記の通りマルチマニホールド口金、またはフィードブロックにて合流せしめ、口金よりシート状に共押出される。当該シートは、エアナイフ、または静電印加等の方式により、キャスティングドラムに密着させ、冷却固化せしめてヘイズ５％以下の無配向シートとする。

ここで、ゲルや熱劣化物等の異物の混入による表面荒れを防ぐために、５０〜４００ｍｅｓｈの金網メッシュを使用することが好ましい。

上記により得られた無配向のシートを成形体とするために、前記間接加熱方式において予熱終了時の温度を「シートのＡ層の融点−２０」℃以上「シートのＡ層の融点＋２０」℃以下として、成形を行う。

上記成形工程における金型温度は、成形により発生する歪を緩和除去させる観点から、下限はシートのＡ層のガラス転移温度以上であることが好ましい。一方で金型の離型性や成形体の冷却サイクルを踏まえると、上限は１２０℃が好ましい。成形工程における金型温度は、より好ましくは「シートのＡ層のガラス転移温度＋５」℃以上１００℃以下、さらに好ましくは「シートのＡ層のガラス転移温度＋１０」℃以上９０℃以下である。

〔物性の測定方法および効果の評価方法〕
１．成形体のＡ層のＧＴＧ分率
フーリエ変換赤外分光装置Ｓｐｅｃｔｒｕｍ１００（パーキンエルマー社製）にＡＴＲ測定アクセサリーを取り付け、成形体のＡ層のスペクトル測定を行う。得られたスペクトルにＡＴＲ補正を行った後、透過率を吸光度に変換する。次いで８９１ｃｍ^−１の吸光度と９５１ｃｍ^−１の吸光度を直線で結びベースラインとして、８９１ｃｍ^−１から９５１ｃｍ^−１の領域において吸収スペクトルとベースラインの差スペクトルをとる。得られた差スペクトルにおける９３４ｃｍ^−１の吸光度（以下Ａ_９３４とする）と９１６ｃｍ^−１の吸光度（以下Ａ_９１６とする）を用いて、式１によりＧＴＧ分率を求める。

ＧＴＧ分率 ＝ Ａ_９１６／（Ａ_９３４＋Ａ_９１６） ・・・・（式１）
測定条件は以下とする。

積算回数：８回
波長間隔：１ｃｍ^−１ 。

２．シートおよび成形体の各層の融点、冷結晶化温度（Ｔｃ）、ガラス転移温度（Ｔｇ）、ΔＴｃｇ
シートまたは成形体からＡ層またはＢ層を削り取って試料５ｍｇを採取し、示差走査熱量分析装置ＤＳＣＩＩ型（Ｓｅｉｋｏ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ（株）製）を用いて、２０℃から３００℃まで昇温速度２０℃／分で昇温して５分間保持し、９９９℃／分で２０℃まで急冷、５分保持した後に、再び２０℃／分で昇温を行う。

Ｂ層の測定において、この時に観測される結晶化に伴う発熱ピークのピークトップ温度をＢ層の冷結晶化温度（Ｔｃ）とする。またＢ層の測定において、この時に観測される融解に伴う吸熱ピークのピークトップ温度をＢ層の融点とする。さらにＡ層についても、同様に測定時に観測される融解に伴う吸熱ピークのピークトップ温度をＡ層の融点とする。

次に、成形体のＢ層におけるΔＴｃｇの測定法を下記する。融点、Ｔｃの測定と同様に、２回目の昇温中に観測されるベースライン曲線の変化からＢ層のガラス転移温度（Ｔｇ）を読み取る。

これらの測定により得られた成形体のＢ層のＴｃおよびＴｇから、式２により成形体のＢ層のΔＴｃｇを求める。

ΔＴｃｇ ＝ Ｔｃ−Ｔｇ ・・・・（式２）
またシートにおけるＡ層のＴｇについても、Ｂ層と同様に２回目の昇温測定において得られる値をＡ層のＴｇとする。

なお、成形体のＢ層のＤＳＣ測定において、融点が２つ以上存在する場合は、観測される融点の中でもっとも高い値を、成形体のＢ層の融点とする。同様に、成形体のＢ層のＤＳＣ測定において、Ｔｇが２つ以上存在する場合は、観測されるＴｇの中でもっとも高い値を、成形体のＢ層のＴｇとする。そして成形体のＢ層のＤＳＣ測定において、Ｔｃが２つ以上存在する場合は、観測されるうちＴｃの中で最も低い値を、成形体のＢ層のＴｃとする。なお、シートのＢ層の融点、（Ｔｃ）、ガラス転移温度（Ｔｇ）についても同様である。

また成形体のＡ層のＤＳＣ測定において、融点が２つ以上存在する場合は、観測される融点の中でもっとも高い値を、成形体のＡ層の融点とする。なお、シートのＡ層の融点についても同様である。またシートのＡ層のガラス転移温度（Ｔｇ）については、シートのＢ層のガラス転移温度（Ｔｇ）と同様に、Ｔｇが２つ以上存在する場合は、観測されるＴｇの中でもっとも高い値を、シートのＡ層のＴｇとする。

３．Ｂ層の相対結晶化度
成形体の材料となるシートまたは成形体から、Ｂ層のみを削り取り試料５ｍｇを採取し、示差走査熱量分析装置ＤＳＣＩＩ型（Ｓｅｉｋｏ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ（株）製）を用いて、２０℃から３００℃まで昇温速度２０℃／分で昇温する。ＤＳＣ測定にて観測される融解ピークの面積（Ｓｍ）および発熱ピークの面積（Ｓｃ）を用いて式３により相対結晶化度を算出した。

相対結晶化度 ＝（Ｓｍ−Ｓｃ）／Ｓｍ×１００ ・・・（式３） 。

４．透明性：ヘイズ値（％）
ヘイズメーターＨＧＭ−２ＤＰ型（スガ試験機社製）を用いて、成形体およびその材料となるシートのヘイズ値を測定する。なお、成形体の場合は、試料の屈曲に由来する光の散乱や透過距離の不均一性をなくすために、平面性を有する部分から試料を切り出して測定を行う。測定は１サンプルにつき５回行い、５回の測定の平均値（平均へイズ値）を求める。続いて式４により２５０μｍに換算した値を求めた。

ヘイズ値 ＝ 平均ヘイズ値 × ２５０（μｍ）／サンプル厚み（μｍ） ・・・（式４）
なお、サンプル厚みは ダイヤルゲージ式厚み計（ＪＩＳ Ｂ７５０３：１９９７、ＰＥＡＣＯＣＫ製ＵＰＲＩＧＨＴ ＤＩＡＬ ＧＡＵＧＥ（０．００１×２ｍｍ）、Ｎｏ．２５、測定子５ｍｍφ平型）を用いて、任意に選択した１０点を測定し、その平均値を当該サンプルのサンプル厚み（μｍ）とする。

５．面配向係数（ｆｎ）
ナトリウムＤ線（波長５８９ｎｍ）を光源として、アッベ屈折計を用いて、シート表面の長手方向屈折率（Ｎｘ）、幅方向屈折率（Ｎｙ）および厚み方向屈折率（Ｎｚ）を測定し、式５から面配向係数（ｆｎ）を算出する。

ｆｎ＝（Ｎｘ＋Ｎｙ）／２−Ｎｚ ・・・（式５） 。

６．予熱工程におけるシートの温度
間接加熱方式において、シートから３０ｃｍの距離をおいて設置された赤外線放射温度計により測定する。

７．成形体の耐熱性
蓋型の成形体を成形体の底面部が上になるようにして９０℃の熱風オーブンに２分間置き、試験後のオーブンから取り出し自然冷却する。冷却終了後、熱風オーブン投入前の初期の高さと熱風オーブン投入後の試験後の高さを用いて、式６に従い高さ維持率を算出し耐熱性を評価する。

高さ維持率 ＝（初期の高さ−試験後の高さ）／初期の高さ×１００ ・・・・ （式６）
式６にて得られた高さ維持率が７０％以上の場合、実用レベルの耐熱性を満たすと判断する。

８．１００℃熱収縮率（％）
成形体から、測定用のサンプル片を１５０ｍｍ×１０ｍｍのサイズに切り出す。なお、後述の実施例においては、成形体の底部から切り出したが、このサンプルは成形体の何れの部位から切り出してもよい。このサンプル片を、２３℃、相対湿度６０％の雰囲気に３０分間放置し、その雰囲気下で、サンプル長手方向に約１００ｍｍの間隔で２つの印をつけ、Ｎｉｋｏｎ社製万能投影機（Ｍｏｄｅｌ Ｖ−１６Ａ）を用いて、その印の間隔を測定し、その値をＡとする。次に、サンプルを３ｇの荷重をかけた状態でギアオーブンの中で吊り、１００℃の雰囲気中で３０分間放置する。次いで、２３℃、相対湿度６０％の雰囲気中で１時間冷却、調湿後、先につけた印の間隔を測定し、これをＢとする。このとき、下記式（ｉ）より、熱収縮率を求めた。試験数は３とし、その平均値を採用する。

熱収縮率（％）＝１００×（Ａ−Ｂ）／Ａ ・・・（ｉ） 。

９．−２０℃シャルピー衝撃強度（ＭＪ／ｍ^２）
成形体から、測定用のサンプル片を５０ｍｍ×１０ｍｍのサイズに切り出す。このサンプル片を、冷凍機で−２０℃に冷却しておく。東洋精機製作所製シャルピー衝撃試験器（容量：１０ｋｇ・ｃｍ、ハンマー重量：１．０１９ｋｇ、ハンマーの空持ち上げ角度：１２７度、軸心より重心までの距離：６．１２ｃｍ）に冷凍機から取り出したサンプルをサンプルの長尺（５０ｍｍ）側を固定し、２３℃、相対湿度６０％の雰囲気下で測定を行う。試験数は１０とし、その平均値を採用する。それらの平均値をサンプルの断面積（サンプル厚み×１０ｍｍ）で除し、ＭＪ／ｍ^２の単位に換算する。

１０．成形体およびシートの積層厚み
ライカマイクロシステムズ（株）製金属顕微鏡ＬｅｉｃａＤＭＬＭを用いて、フィルムの断面を倍率１００倍の条件で透過光を写真撮影し、成形体およびシートの各層の層厚みを測定する。

実施例により具体的に示すが、本発明はこれらの実施例に限定されるモノではない。

本発明の成形体の製造例、実施例、比較例で用いた原料は下記の通りである。なお実施例、比較例では下記の略称で表記することがある。

ＰＢＴ−Ａ：ポリブチレンテレフタレート（融点２２５℃）
ＰＢＴ−Ｂ：ポリブチレン（テレフタレート／イソフタレート）（融点２０５℃ テレフタル酸：イソフタル酸＝９０モル％：１０モル％）
ＰＢＴ−Ｃ：ポリブチレン（テレフタレート／イソフタレート）（融点１７０℃ テレフタル酸：イソフタル酸＝７０モル％：３０モル％）
ＰＥＴ−Ａ：ポリエチレンテレフタレート（融点２５０℃）
ＰＥＴ−Ｂ：ポリエチレンテレフタレート（融点２５０℃）
ＰＥＴ−Ｃ：ポリエチレンテレフタレート／イソフタレート）（融点２０５℃ テレフタル酸：イソフタル酸＝８２．５モル％：１７．５モル％）
ＰＬＡ−Ａ：結晶性ポリＬ−乳酸（Ｎａｔｕｒｅ Ｗｏｒｋｓ製“Ｉｎｇｅｏ”４０３２Ｄ；Ｄ体量＝１．４ｍｏｌ％、融点＝１６８℃、Ｔｇ＝５８℃）
実施例、比較例で用いた測定の方法は、上記の〔物性の測定方法および効果の評価方法〕に記したとおりである。

（実施例１）
ベント式押出機（１）に、Ａ層の原料として、予め真空乾燥処理を行ったＰＢＴ−Ａ １００質量％を投入し、真空ベント部を脱気しながら２５０℃で溶融混練して押出し、１００ｍｅｓｈの金網メッシュにてポリマーを濾過させ、２種３層積層タイプのマルチマニホールド口金に供給した。また、ベント式押出機（２）に、Ｂ層の原料として、予め真空乾燥処理を行ったＰＥＴ−Ａ １００質量％を投入し、真空ベント部を脱気しながら２８０℃で溶融混練して押出し、押出機（１）とは別の流路で、１００ｍｅｓｈの金網メッシュにてポリマーを濾過させた後、口金温度を２７０℃に設定したＴダイ口金よりシート状に共押出し、押し出されたシートの両端部に針状エッジピニング装置を用いて静電印加方式およびエアチャンバー方式を併用して、２０℃に冷却されたキャスティングドラムに静電密着させ冷却固化し、未延伸シートを得た。

得られたシートは２５０μｍであり、厚み構成は、Ａ層／Ｂ層／Ａ層＝１／８／１であった。

続いて得られたシートを材料として浅野研究所製ＦＫＳ真空圧空成形機にて、間接加熱方式の真空圧空成形を行った。成形に際しては、開口部１３２ｍｍ × １８３ｍｍ 、底部１１２ｍｍ × １６０ｍｍ 、深さ２５ｍｍ の蓋状金型を用い、ヒーター温度６００℃、圧空圧力３ｋｇ／ｃｍ^２、金型温度６０℃の条件にて、成形を行った。得られた成形体の結果は表１の通りであり、透明性・耐熱性を有するものであった。また、１００℃における熱収縮率が小さく、−２０℃におけるシャルピー衝撃強度は大きな値を示した。

（実施例２〜１７、比較例１〜７）
実施例２〜１７、比較例１〜７は、Ａ層、Ｂ層の樹脂、押出機（１）、押出機（２）に用いる原料を表１、または表２のとおりとするとともに、成形条件を表１通りに変更した以外は、実施例１と同様にしてシートおよび成形体を得た。得られたシートおよび成形体の物性を表１または表２に示した。

（実施例１８）
実施例１で得られたシートを細かく裁断し、フレーク状にした原料を３０％用意した。この原料とＰＥＴ−Ａ原料７０％をＢ層原料とした以外は、実施例１と同様にしてシートおよび成形体を得た。得られたシートおよび成形体の物性を表１に示した。

Claims (7)

1. シートから得られる成形体であって、
   該成形体は、ポリブチレンテレフタレート（以下、ＰＢＴという）を主成分とする層（以下、Ａ層という）、および、ＰＢＴ以外のポリエステルを主成分とする層（以下、Ｂ層という）を有し、
   該成形体において、Ａ層は少なくとも一方の表面に位置し、
   以下の（１）および（２）を満たす、成形体。
   （１）成形体のＡ層のＧＴＧ分率が０．６以上１以下である。
   （２）成形体のＢ層の相対結晶化度が０％以上５％以下である。
2. 成形体のＢ層の融点が、成形体のＡ層の融点よりも高く、
   成形体のＢ層は、その冷結晶化温度（Ｔｃ）とガラス転移温度（Ｔｇ）の差（ΔＴｃｇ）が３５℃以上である、請求項１に記載の成形体。
3. 成形体のＢ層がポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴという）を主成分とする層からなる、請求項１または請求項２に記載の成形体。
4. 成形体が以下の（１）および／または（２）を満たす前記請求項１〜３のいずれかに記載の成形体。
   （１）成形体の１００℃における熱収縮率が０％以上７％以下である。
   （２）成形体の−２０℃におけるシャルピー衝撃強度が０．４ＭＪ／ｍ^２以上である。
5. 成形体の積層比率「Ａ層の厚さの合計」／「Ｂ層の厚さの合計」が、１／１５〜１／２の比率である前記請求項１〜４のいずれかに記載の成形体。
6. シートを予熱する工程（以下、予熱工程という）、および、シートを成形する工程（以下、成形工程という）を、この順に有する成形体の製造方法であって、
   該シートはＡ層およびＢ層を有し、該シートにおいてＡ層は少なくとも一方の表面に位置し、
   予熱工程における予熱終了時のシート温度が、「シートのＡ層の融点−２０」℃以上「シートのＡ層の融点＋２０」℃以下である、請求項１〜５のいずれかに記載の成形体の製造方法。
7. 前記シートのＢ層の融点が、Ａ層の融点よりも高く、前記予熱工程において、シート温度が「シートのＢ層のＴｃ−３０」℃となった際から、予熱終了時までの平均昇温速度が、２０℃／秒以上である、請求項６に記載の成形体の製造方法。