JP6251829B2 - アルミニウム表面処理材料およびその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、自動車用部材に好適に使用することができるアルミニウム表面処理材料およびその製造方法に関する。

周知の通り、従来から、自動車、船舶、航空機あるいは車両等の輸送機、機械、電気製品、建築、構造物、光学機器、器物の部材や部品用として、各種アルミニウム合金材が、合金毎の各特性に応じて汎用されている。そして、近年、排気ガス等による地球環境問題に対して、自動車用部材の軽量化による燃費の向上が追求されていることから、従来使用されていた鉄鋼材料に代わって、比重が鉄の約１／３であり、優れたエネルギー吸収性を有するアルミニウム合金材の自動車用部材への使用が増加している。

また、自動車用部材として用いられるアルミニウム合金材には、接着性、耐食性等が要求される。特許文献１には、アルミニウム合金基材の耐食性を向上させる方法として、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、１，２−ビス−（トリエトキシシリル）エタンおよび溶剤を含有する処理溶液をアルミニウム合金基材に塗布した後、溶剤を除去することによりアルミニウム合金基材に耐食コーティングを施し、さらに４０〜１８０℃で耐食コーティングを硬化させて皮膜を形成する方法が記載されている。また、特許文献２には、アルミニウム合金材料の腐蝕保護のための方法として、水ガラス、シランを添加した水性組成物をアルミニウム合金材料に塗布して皮膜を形成する方法が記載されている。

特許第４５８９３６４号公報 特表２０１４−５０２２８７号公報

自動車用部材としては、皮膜を形成したアルミニウム合金材に他のアルミニウム合金材を接着剤で接着した接合部材が用いられる。特許文献１に記載された耐食性を向上させる方法では、接合部材が水分、酸素および塩化物イオン等が浸透してくる高温湿潤環境に長期間曝露されると、アルミニウム合金材と接着剤との界面の劣化が進み、接着強度が低下したり、アルミニウム合金の腐食が促進されたりして、十分な接着耐久性が得られないという問題がある。

また、特許文献２に記載された腐蝕保護のための方法では、アルミニウム合金材料の耐食性を向上させることを目的としているため、水性組成物中の水ガラスおよびシラン化合物の濃度が高く、アルミニウム合金材料に形成される皮膜が肉厚となる。そのため、皮膜自身の機械的強度が低く、張力や応力に対して脆くなる。その結果、接合体が高温湿潤環境に長期間曝露されると、接着強度が低下して、十分な接着耐久性が得られないという問題がある。

本発明は、前記問題を解決するものであり、高温湿潤環境に長期間曝露されても、接着剤で他の部材と接着した接合部材として使用した際に、高い接着耐久性が維持されるアルミニウム表面処理材料およびその製造方法を提供することを課題とする。

前記課題を解決するため、本発明に係るアルミニウム表面処理材料は、Ａｌ−Ｍｇ系合金またはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金からなる基材と、前記基材の表面に形成されたＳｉおよびＣを含有する皮膜と、を備え、前記皮膜の皮膜量がＳｉ換算で０．８〜１８ｍｇ／ｍ^２であり、前記皮膜の表面に含有されているＣの元素濃度を［Ｃ］、Ｓｉの元素濃度を［Ｓｉ］とした場合における濃度比を示す［Ｃ］／［Ｓｉ］が４．０以下であることとする。また、本発明に係るアルミニウム表面処理材料は、前記基材が板材からなることが好ましい。

前記アルミニウム表面処理材料によれば、基材の表面に形成されたＳｉおよびＣを含有する皮膜が、所定の皮膜量、および、所定の濃度比を示す［Ｃ］／［Ｓｉ］を有することによって、基材と皮膜とが強固に結合される。そのため、皮膜の表面に塗布された接着剤で他の部材と接着した際にも、接着強度が大きくなると共に、皮膜と接着剤との界面で界面破壊、いわゆる接着破壊が発生することが抑制される。

本発明に係るアルミニウム表面処理材料の製造方法は、Ａｌ−Ｍｇ系合金またはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金からなる基材の表面にシラン化合物を含有する処理液を塗布量がＳｉ換算で０．８〜１８ｍｇ／ｍ^２になるように塗布する塗布工程と、を含むこととする。
さらに、前記処理液が塗布された前記基材に対し、前記基材の炉内時間で示される焼付け時間が１０秒以上、かつ、炉内における前記基材の最高到達温度で示される焼付け温度が８０℃以上である焼付けを行う焼付け工程、または、前記基材に塗布された処理液を皮膜とすべく乾燥させる乾燥工程と、乾燥させた前記皮膜を０〜８０℃の水で水洗する水洗工程と、を含むこととする。

このような手順によれば、所定の塗布工程と焼付け工程、または、所定の塗布工程と乾燥工程と水洗工程を行うことで、基材の表面に形成される皮膜がＳｉおよびＣを含有することとなるので、基材と皮膜とが強固に結合される。そのため、皮膜の表面に塗布された接着剤で他の部材と接着した際にも、接着強度が大きくなると共に、皮膜と接着剤との界面で接着破壊が発生することが抑制される。

本発明に係るアルミニウム表面処理材料およびその製造方法は、高温湿潤環境に長期間曝露されても、接着剤で他の部材と接着した接合部材として使用した際に、高い接着耐久性が維持される。

本発明に係るアルミニウム表面処理材料の構成を示す断面図である。 本発明に係るアルミニウム表面処理材料の第１の製造方法を示す工程フローである。 本発明に係るアルミニウム表面処理材料の第２の製造方法を示す工程フローである。 焼付け工程における焼付け温度および焼付け時間、または、乾燥工程における乾燥温度および乾燥時間を説明する模式図である。 接着耐久性試験に用いる接着試験体の断面図である。 図５に示す接着試験体の平面図である。

≪アルミニウム表面処理材料≫
以下、本発明に係るアルミニウム表面処理材料について説明する。
図１に示すように、アルミニウム表面処理材料１０は、基材１と、この基材１の表面に形成された皮膜２と、を備える。

基材１は、Ａｌ−Ｍｇ系合金またはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金からなり、その形状は板材であることが好ましいが、棒状部材等の形状であってもよい。Ａｌ−Ｍｇ系合金は、ＪＩＳ規格で５０００系合金として規定された５１８２合金、５１５４合金が好ましい。Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金としては、ＪＩＳ規格で６０００系合金として規定された６０１６合金、６０２２合金が好ましい。

そして、５１８２合金は、Ｓｉ：０．２０質量％以下、Ｆｅ：０．３５質量％以下、Ｃｕ：０．１５質量％以下、Ｍｎ：０．２０〜０.５０質量％、Ｍｇ：４．０〜５．０質量％、Ｃｒ：０．１０質量％以下、Ｚｎ：０．２５質量％以下、Ｔｉ：０．１０質量％以下を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金である。また、５１５４合金は、Ｓｉ：０．２５質量％以下、Ｆｅ：０．４０質量％以下、Ｃｕ：０．１０質量％以下、Ｍｎ：０．１０質量％以下、Ｍｇ：３．１〜３．９質量％、Ｃｒ：０．１５〜０．３５質量％、Ｚｎ：０．２０質量％以下、Ｔｉ：０．２０質量％以下を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金である。

６０１６合金は、Ｓｉ：１．０〜１．５質量％、Ｆｅ：０．５０質量％以下、Ｃｕ：０．２０質量％以下、Ｍｎ：０．２０質量％以下、Ｍｇ：０．２５〜０．６質量％、Ｃｒ：０．１０質量％以下、Ｚｎ：０．２０質量％以下、Ｔｉ：０．１５質量％以下を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金である。また、６０２２合金は、Ｓｉ：０．８〜１．５質量％、Ｆｅ：０．０５〜０．２０質量％、Ｃｕ：０．０１〜０．１１質量％、Ｍｎ：０．０２〜０．１０質量％、Ｍｇ：０．４５〜０．７質量％、Ｃｒ：０．１０質量％以下、Ｚｎ：０．２５質量％以下、Ｔｉ：０．１５質量％以下を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金である。

ここで、基材１の表面とは、図示しないが他の部材と接着剤で接着されて接合部材を作製する際に、接着剤が塗布される表面であって、基材１の表面の少なくとも一面を意味し、基材１が板材であるときは、いわゆる表面、裏面の一方または両方を示している。

皮膜２は、ＳｉおよびＣを含有し、基材１に対する皮膜量がＳｉ換算で０．８〜１８ｍｇ／ｍ^２であり、好ましくはその下限値が１ｍｇ／ｍ^２、その上限値が４ｍｇ／ｍ^２である。皮膜量がＳｉ換算で０．８ｍｇ／ｍ^２未満では、アルミニウム表面処理材料１０における皮膜２の皮膜量が不足する。その結果、アルミニウム表面処理材料１０を接着剤で他の部材と接着した図示しない接合部材として使用した際に、皮膜２と接着剤との界面で接着破壊が生じやすくなり、接着耐久性の向上効果が不十分となる。皮膜量がＳｉ換算で１８ｍｇ／ｍ^２を超えると、皮膜２の内部での破壊を生じやすくなり、接着耐久性が低下する。

皮膜２の皮膜量は、後記するアルミニウム表面処理材料１０の製造過程における塗布工程でのシラン化合物を含有する処理液の塗布量によって制御する。

皮膜２の皮膜量の測定方法としては、例えば、蛍光Ｘ線によって測定することができる。具体的には、蛍光Ｘ線によって塗布前後の基材１の表面のＳｉ量を定量し、その差を皮膜２の皮膜量とする。また、測定方法は、蛍光Ｘ線と同精度を持つ測定方法であれば、蛍光Ｘ線に限定されるものではない。

皮膜２は、皮膜２の表面に含有されているＣの元素濃度を［Ｃ］、Ｓｉの元素濃度を［Ｓｉ］とした場合における濃度比を示す［Ｃ］／［Ｓｉ］が４．０以下である。 [Ｃ]／［Ｓｉ］が４．０を超えると、アルミニウム表面処理材料１０を接合部材として使用した際に、皮膜２と接着剤との界面で接着破壊が生じやすくなり、接着耐久性の向上効果が不十分となる。［Ｃ］／［Ｓｉ］の好ましい上限値は３．０である。［Ｃ］／［Ｓｉ］の好ましい下限値は０．１である。

皮膜２の[Ｃ]／[Ｓｉ]は、後記するアルミニウム表面処理材料１０の製造過程における焼付け工程での焼付け温度、すなわち基材１の最高到達温度を８０℃以上とすること、または、任意の最高到達温度で乾燥した基材１を０〜８０℃の水で水洗すること、により４．０以下に制御できる。

皮膜２の[Ｃ]／[Ｓｉ]の測定方法は、例えば、焼付け直後または水洗直後のアルミニウム表面処理材料１０の最表面のＣの原子％濃度とＳｉの原子％濃度とをＸ線光電子分光（ＸＰＳ：Ｘ−ｒａｙ Ｐｈｏｔｏｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ）で測定することで求めることができる。Ｘ線光電子分光の測定条件は、例えば、線源にアルミニウムＫαを用い、データ収集時間（Ｄｗｅｌｌ）：１００ｍｓ、パスエネルギ（ｐａｓｓ）：３０ｅＶ、エッチングなしの条件で測定することができる。それぞれの元素の換算量は、ピーク強度に基いて定量することができる。また、測定方法は、Ｘ線光電子分光と同精度を持つ測定方法であれば、Ｘ線光電子分光に限定されるものではない。

≪アルミニウム表面処理材料の製造方法≫
次に、本発明に係るアルミニウム表面処理材料の製造方法について、図面を参照して説明する。なお、アルミニウム表面処理材料１０の構成については、図１を参照する。
図２に示すように、アルミニウム表面処理材料１０の第１の製造方法は、塗布工程Ｓ１と、焼付け工程Ｓ２と、を含むものである。以下、各工程について説明する。

＜塗布工程＞
塗布工程Ｓ１は、Ａｌ−Ｍｇ系合金またはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金からなる基材１の表面にシラン化合物を含有する処理液を塗布する工程である。
なお、基材１は従来公知の方法で作製される。例えば、基材１が板材である場合には、所定の組成を有するアルミニウム合金を連続鋳造により溶解鋳造して鋳塊を製造し、製造された鋳塊に均質化熱処理を施す。次に、均質化熱処理された鋳塊に、熱間圧延、冷間圧延を行い、また、必要に応じて焼鈍を行って、基材１を作製する。

塗布工程Ｓ１における処理液の塗布量は、Ｓｉ換算で０．８〜１８ｍｇ／ｍ^２であり、好ましくはその下限値が１ｍｇ／ｍ^２、その上限値が４ｍｇ／ｍ^２である。塗布量がＳｉ換算で０．８ｍｇ／ｍ^２未満では、アルミニウム表面処理材料１０における皮膜２の皮膜量が不足する。その結果、アルミニウム表面処理材料１０を接合部材として使用した際に、皮膜２と接着剤との界面で接着破壊が生じやすくなり、接着耐久性の向上効果が不十分となる。塗布量がＳｉ換算で１８ｍｇ／ｍ^２を超えると、皮膜２の内部での破壊を生じやすくなる。その結果、皮膜２と接着剤との界面で接着破壊が生じやすくなり、接着耐久性が低下する。

塗布工程Ｓ１における処理液のＳｉ換算での塗布量は、処理液におけるシラン化合物の濃度と、塗布する液量によって制御される。なお、本発明では、処理液におけるシラン化合物の濃度としては、例えば１０〜５００ｐｐｍの濃度を使用し、塗布する液量としては、例えば１０〜１００ｍＬ/ｍ^２とする。

処理液の塗布量の測定方法としては、例えば、蛍光Ｘ線によって測定することができる。具体的には、蛍光Ｘ線によって塗布前後の基材１の表面のＳｉ量を定量し、その差を処理液の塗布量とする。また、測定方法は、蛍光Ｘ線と同精度を持つ測定方法であれば、蛍光Ｘ線に限定されるものではない。

処理液は、シラン化合物をアルコール、酢酸等とともに水に加えた溶液からなる。シラン化合物としては、例えば、市販のシランカップリング剤が用いられ、シランカップリング剤としては、ビス（トリメトキシシリル）エタン、アミノプロピルトリエトキシラン等が用いられる。

処理液の塗布装置としては、従来公知の装置が用いられ、板材の基材１にあっては、例えば、バーコータ、ロールコータ等を用いることができる。

＜焼付け工程＞
焼付け工程Ｓ２は、処理液が塗布された基材１を、所定の焼付け時間および焼付け温度で焼付けを行い、基材１の表面にＳｉおよびＣを含有し所定の皮膜量および濃度比（［Ｃ］／［Ｓｉ］）を有する皮膜２を形成する工程である。

（焼付け時間）
焼付け時間は、図４に示すように、基材１の炉内時間であって、基材１がオーブン炉の入口側から出口側まで移動するのに要する時間、すなわち板材の基材１にあってはオーブン炉を通板するのに要する時間である。
焼付け時間は、炉内時間で１０秒以上であり、好ましくはその下限値が２０秒、その上限値が６０秒、より好ましくはその上限値が５０秒である。その間、オーブン炉の炉内温度はほぼ一定であることが好ましい。焼付け時間が炉内時間で１０秒未満では、塗布された処理液の乾燥が不十分となり、基材１の表面に処理液が残存する。その結果、十分な接着耐久性を有する皮膜２を形成できない。なお、焼付け時間が炉内時間で６０秒を超えると、処理液の乾燥が過剰となりランニングコストが上がる。

（焼付け温度）
焼付け温度は、図４に示すように、オーブン炉内における基材１の最高到達温度である。通常、基材１は、オーブン炉の出口側で最高温度に達する。
焼付け温度は、基材１の最高到達温度で８０℃以上であり、好ましくはその下限値が１３５℃、好ましくは上限値が２００℃、より好ましくはその上限値が１７０℃である。焼付け温度が、基材１の最高到達温度で８０℃未満では、皮膜２の表面でＣ成分が偏析して[Ｃ]／[Ｓｉ]が４．０を超えるため、接着耐久性の向上効果が低い。また、基材１の焼付け温度が最高到達温度で２００℃を超えると、形成される皮膜２の内部での破壊を促進しやすくなるとともに、ランニングコストが上がる。

焼付け温度は、オーブン炉の炉内温度、すなわち、オーブン炉の雰囲気温度と、焼付け時間で制御される。オーブン炉の雰囲気温度は、焼付け時間を考慮して、基材１の最高到達温度で示される焼付け温度よりも２０〜１５０℃の範囲で高く設定することが好ましい。
なお、塗布された処理液の焼付けに使用される炉は、オーブン炉に限定されず、基材１を所定の最高到達温度に加熱できれば、他の炉を使用してもよい。

図３に示すように、アルミニウム表面処理材料１０の第２の製造方法は、塗布工程Ｓ１と、第１の乾燥工程Ｓ１１と、水洗工程Ｓ１２と、を含むものである。また、水洗工程後に第２の乾燥工程を含んでもよい。以下、各工程について説明する。なお、塗布工程Ｓ１については、前記した第１の製造方法と同様であるので、説明を省略する。

＜第１の乾燥工程Ｓ１１＞
第１の乾燥工程Ｓ１１は、処理液が塗布された基材１を、所定の乾燥時間および乾燥温度で乾燥し、基材１の表面にＳｉおよびＣを含有する皮膜２を形成する工程である。

（乾燥時間）
乾燥時間は、図４に示すように、基材１の炉内時間であって、基材１がオーブン炉の入口側から出口側まで移動するのに要する時間、すなわち板材の基材１にあってはオーブン炉を通板するのに要する時間である。
乾燥時間は、塗布面が乾燥する任意の時間であるが、好ましくはその下限値が１０秒、より好ましくはその下限値が２０秒であり、その上限値が６０秒、より好ましくはその上限値が５０秒である。その間、オーブン炉の炉内温度はほぼ一定であることが好ましい。乾燥時間が炉内時間で１０秒未満では、塗布された処理液の乾燥が不十分となりやすく、基材１の表面に処理液が残存する。その結果、十分な接着耐久性を有する皮膜２を形成できない。なお、乾燥時間が炉内時間で６０秒を超えると、処理液の乾燥が過剰となりランニングコストが上がる。

（乾燥温度）
乾燥温度は、図４に示すように、オーブン炉内における基材１の最高到達温度である。通常、基材１は、オーブン炉の出口側で最高温度に達する。
乾燥温度は、塗布面が乾燥する任意の温度であるが、好ましくは４０℃以上、好ましくは８０℃未満である。乾燥温度が、基材１の最高到達温度で４０℃未満では、塗布された処理液の乾燥が不十分となりやすく、基材１の表面に処理液が残存する。その結果、十分な接着耐久性を有する皮膜２を形成できない。また、基材１の乾燥温度が最高到達温度で８０℃以上であると、乾燥が過剰となりランニングコストが上がる。

乾燥温度は、オーブン炉の炉内温度、すなわち、オーブン炉の雰囲気温度と、乾燥時間で制御される。オーブン炉の雰囲気温度は、乾燥時間を考慮して、基材１の最高到達温度で示される乾燥温度よりも２０〜１５０℃の範囲で高く設定することが好ましい。
なお、塗布された処理液の乾燥に使用される炉は、オーブン炉に限定されず、基材１の塗布面を乾燥できれば、他の炉を使用してもよい。

＜水洗工程＞
水洗工程Ｓ１２は、乾燥工程Ｓ１１において乾燥した基材１を０〜８０℃の水で水洗し、所定の皮膜量および濃度比（［Ｃ］／［Ｓｉ］）を有する皮膜２を形成する工程である。
そして、水洗工程Ｓ１２においては、乾燥工程Ｓ１１の後の皮膜２の表面に偏析したＣ成分が水によって洗い流される。ここで、Ｃ成分は、シランカップリング剤の溶解および安定化のために用いられる酢酸等に由来する成分である。その結果、基材１の表面に形成された皮膜２の［Ｃ］／［Ｓｉ］が４．０以下となり、優れた接着耐久性を発揮することとなる。

水洗工程Ｓ１２における水洗処理は、皮膜２の表面に水洗処理を施すことができる処理であればよく、例えば、基材１の上下に配置された噴射ノズルから噴射される水によって皮膜２を洗浄する処理であってもよく、浸漬槽に貯められた水に基材１を潜らせるといった処理であってもよい。

水洗工程Ｓ１２で使用する水の温度は、０〜８０℃である。水の温度が０℃未満であると、水が凝固して皮膜２を洗浄することができない。一方、水の温度が８０℃を超えると、皮膜２の表面に偏析するＣ成分の除去の効果が飽和する。
なお、水洗工程Ｓ１２における水洗処理の時間については、特に限定されないが、２〜１２０秒であればよい。

＜第２の乾燥工程＞
第２の乾燥工程は、水洗工程において水洗された皮膜２を乾燥する工程である。また、乾燥装置または乾燥条件については、従来公知の装置または条件が用いられる。

本発明に係るアルミニウム表面処理材料の製造方法は、以上説明したとおりであるが、前記塗布工程、焼付け工程、乾燥工程および水洗工程に悪影響を与えない範囲において、塗布工程、焼付け工程、乾燥工程および水洗工程以外の他の工程をさらに含んでもよい。例えば、塗布工程前に基材の表面を酸等で洗浄する酸洗工程、焼付け工程後、または、水洗工程後にアルミニウム表面処理材料１０の表面にプレス油を塗布する油塗布工程等を含んでもよい。

次に、本発明に係るアルミニウム表面処理材料およびその製造方法について、本発明の要件を満たす実施例と、本発明の要件を満たさない比較例とを対比させて具体的に説明する。

まず、ＪＩＳ規定の５１８２合金、５１５４合金を用いて、厚さが１．２ｍｍのＡｌ−Ｍｇ系合金基材を作製した。また、ＪＩＳ規定の６０１６合金、６０２２合金を用いて、厚さが１．０ｍｍのＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金基材を作製した。酸洗浄後に水洗したＡｌ−Ｍｇ系合金基材およびＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金基材の表面に対して、市販のシランカップリング剤のサーフコートＣＭ１７０６（日本ペイント・サーフケミカルズ株式会社製）をＳｉ換算で５０〜２００ｐｐｍに希釈した処理液をＡｌ−Ｍｇ系合金基材およびＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金基材の片面に塗布した。また、塗布量は、Ｓｉ換算で測定算出し、その結果を表１に記載した。なお、塗布量の測定には、蛍光Ｘ線を用いた。

次に、表１に示す焼付け条件で焼付けを行うことで、皮膜が形成されたアルミニウム表面処理材料（供試材Ｎｏ．１〜１０、１６〜２２）を作製した。また、表１に示す乾燥条件および水洗条件で乾燥・水洗を行うことで、皮膜が形成されたアルミニウム表面処理材料（供試材Ｎｏ．１１〜１５）を作製した。次に、Ａｌ−Ｍｇ系合金基材およびＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金基材の表面に形成された皮膜の皮膜量を、Ｓｉ換算で測定算出し、その結果を表１に記載した。なお、皮膜量の測定には、蛍光Ｘ線を用いた。また、皮膜の[Ｃ]／[Ｓｉ]を測定算出し、その結果を表１に記載した。なお、[Ｃ]／[Ｓｉ]の測定には、Ｘ線光電子分光を用いた。

作製した供試材から、図５、図６に示すような試験片を２枚切り出し、下側試験片３１の皮膜側と上側試験片３３の皮膜側とを接着剤３２を介して接合した接着試験体３４を作製した。この接着試験体３４を用いて、以下の接着耐久性試験を行った。接着試験体３４の具体的な作製方法は、次のとおりである。

図５、図６に示すように、２５ｍｍ×１００ｍｍの下側試験片３１と上側試験片３３とを、熱硬化型エポキシ樹脂系接着剤３２によりラップ長１３ｍｍ（接着面積：２５ｍｍ×１３ｍｍ）となるように重ね合わせ貼り付けた。このとき、接着剤３２の厚さが２５０μｍとなるようにガラスビーズ（粒径２５０μｍ）を接着剤３２に添加して調節した。その後、１７０℃×２０分で焼付、硬化させた。その後、室温で２４時間静置して接着試験体３４とした。

（接着耐久性試験）
作製した接着試験体３４を中性塩水中に１４日間浸漬した後、下側および上側試験片３１、３３の未接着の部位を掴み、1３ｍｍ／ｍｉｎの速度でせん断引張り試験を行った。そして、接着試験体３４の破壊形態の観察および接着強度の算出を以下の手順で行い、接着耐久性を評価した。なお、各接着試験体３４は３本ずつ作製し、以下の凝集破壊率および接着強度は３本の平均値とした。
また、接着試験体３４を中性塩水中に一定期間浸漬させることで、高温湿潤環境に長期間曝露された状態を疑似的に創り出した。

（接着耐久性試験：接着強度）
引張り試験時に得られた応力−ひずみ線図から、破断時の最大応力を接着面積で除した値を接着強度とした。その結果を表１に示す。
（接着耐久性試験：破壊形態）
ＪＩＳ Ｋ ６８６６：１９９９に準拠して、引張り試験後の接着試験体３４の剥離状態を観察し、接着剤３２の内部での破壊を凝集破壊、下側試験片３１と接着剤３２との界面、および、上側試験片３３と接着剤３２との界面での破壊を接着破壊とし、下式（１）で破壊形態の指標としての凝集破壊率を算出した。
凝集破壊率（％）＝１００−｛（下側試験片３１の接着破壊面積／下側試験片３１の接着面積）×１００＋（上側試験片３３の接着破壊面積／上側試験片３３の接着面積）×１００）｝・・・（１）
また、破壊形態の評価基準は、凝集破壊率が８０％未満を不良「×」、８０％以上を良好「○」とした。その結果を表１に示す。

表１に示すように、実施例である供試材（Ｎｏ．１〜１５）で作製した接着試験体（Ｎｏ．１〜１５）は、破壊形態が良好となるとともに、接着強度も高い値となった。

一方、比較例である供試材（Ｎｏ．１６〜２１）で作製した接着試験体（Ｎｏ．１６〜２１）は、破壊形態が不良となるとともに、接着試験体（Ｎｏ．１〜１５）と比較して接着強度が低い値となった。なお、供試材（Ｎｏ．１６、１７）は、塗布量が所定範囲を満足しないため、皮膜量が所定範囲を満足しなかった。供試材（Ｎｏ．１８〜２１）は、焼付け温度が下限値未満であるため、皮膜の[Ｃ]／[Ｓｉ]が上限値を超えた。

また、比較例である供試材（Ｎｏ．２２）は、焼付け時間が下限値未満であるため、処理液の乾燥が不十分で、Ａｌ−Ｍｇ系合金基材の表面に処理液が残存し、皮膜が形成されなかった。したがって、供試材（Ｎｏ．２２）では、皮膜の皮膜量および[Ｃ]／[Ｓｉ]の測定、接着耐久性試験を行わなかった。

以上、本発明に係るアルミニウム表面処理材料およびその製造方法について、実施の形態および実施例を示して詳細に説明したが、本発明の趣旨は前記した内容に限定されることなく、その権利範囲は特許請求の範囲の記載に基づいて解釈しなければならない。なお、本発明の内容は、前記した記載に基づいて改変・変更等することができることはいうまでもない。

１ 基材
２ 皮膜
１０ アルミニウム表面処理材料
Ｓ１ 塗布工程
Ｓ２ 焼付け工程
Ｓ１１ 乾燥工程
Ｓ１２ 水洗工程

Claims (4)

1. Ａｌ−Ｍｇ系合金またはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金からなる基材と、前記基材の表面に形成されたＳｉおよびＣを含有する皮膜と、を備え、
   前記皮膜の皮膜量がＳｉ換算で０．８〜１８ｍｇ／ｍ^２であり、
   前記皮膜の表面に含有されているＣの元素濃度を［Ｃ］、Ｓｉの元素濃度を［Ｓｉ］とした場合における濃度比を示す［Ｃ］／［Ｓｉ］が４．０以下であることを特徴とするアルミニウム表面処理材料。
2. 前記基材が板材からなることを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム表面処理材料。
3. Ａｌ−Ｍｇ系合金またはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金からなる基材の表面にシラン化合物を含有する処理液を塗布量がＳｉ換算で０．８〜１８ｍｇ／ｍ^２になるように塗布する塗布工程と、
   前記処理液が塗布された前記基材に対し、前記基材の炉内時間で示される焼付け時間が１０秒以上、かつ、炉内における前記基材の最高到達温度で示される焼付け温度が８０℃以上である焼付けを行う焼付け工程と、を含むことを特徴とするアルミニウム表面処理材料の製造方法。
4. Ａｌ−Ｍｇ系合金またはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金からなる基材の表面にシラン化合物を含有する処理液を塗布量がＳｉ換算で０．８〜１８ｍｇ／ｍ^２になるように塗布する塗布工程と、
   前記基材に塗布された処理液を皮膜とすべく乾燥させる乾燥工程と、乾燥させた前記皮膜を０〜８０℃の水で水洗する水洗工程と、を含むことを特徴とするアルミニウム表面処理材料の製造方法。

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