JP6206602B2 - 電力変換装置 - Google Patents
電力変換装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6206602B2 JP6206602B2 JP2016562134A JP2016562134A JP6206602B2 JP 6206602 B2 JP6206602 B2 JP 6206602B2 JP 2016562134 A JP2016562134 A JP 2016562134A JP 2016562134 A JP2016562134 A JP 2016562134A JP 6206602 B2 JP6206602 B2 JP 6206602B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- power
- power supply
- circuit
- wiring
- drive
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 48
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 25
- 230000004044 response Effects 0.000 claims description 2
- 102100033029 Carbonic anhydrase-related protein 11 Human genes 0.000 description 9
- 101000867841 Homo sapiens Carbonic anhydrase-related protein 11 Proteins 0.000 description 9
- 101001075218 Homo sapiens Gastrokine-1 Proteins 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 8
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 7
- 102100033040 Carbonic anhydrase 12 Human genes 0.000 description 6
- 102100033007 Carbonic anhydrase 14 Human genes 0.000 description 6
- 101000867855 Homo sapiens Carbonic anhydrase 12 Proteins 0.000 description 6
- 101000867862 Homo sapiens Carbonic anhydrase 14 Proteins 0.000 description 6
- 102100033041 Carbonic anhydrase 13 Human genes 0.000 description 4
- 101000867860 Homo sapiens Carbonic anhydrase 13 Proteins 0.000 description 4
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 4
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 4
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 4
- 238000009429 electrical wiring Methods 0.000 description 3
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/08—Circuits specially adapted for the generation of control voltages for semiconductor devices incorporated in static converters
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/003—Constructional details, e.g. physical layout, assembly, wiring or busbar connections
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/0048—Circuits or arrangements for reducing losses
- H02M1/0054—Transistor switching losses
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P27/00—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage
- H02P27/04—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage
- H02P27/06—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage using dc to ac converters or inverters
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
- Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Semiconductor Integrated Circuits (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
- Structure Of Printed Boards (AREA)
Description
本発明は、電力変換装置に関する。
従来、電力変換装置において、小型化およびインダクタンスの低減を図るようにしたものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
この従来技術では、基板上で、上アームのスイッチング素子を駆動させる駆動回路としての半導体モジュールと下アームの駆動回路としての半導体モジュールとの間に、給電トランスを配置した構造としている。
したがって、給電トランスと半導体モジュールとの間で制御電力の伝送距離の短縮が可能となる。これにより、各半導体モジュールへ給電する制御電源電圧のばらつきを低減できるとともに、配線インダクタンスに誘起されるスイッチングサージ電圧を低減することができる。
この従来技術では、基板上で、上アームのスイッチング素子を駆動させる駆動回路としての半導体モジュールと下アームの駆動回路としての半導体モジュールとの間に、給電トランスを配置した構造としている。
したがって、給電トランスと半導体モジュールとの間で制御電力の伝送距離の短縮が可能となる。これにより、各半導体モジュールへ給電する制御電源電圧のばらつきを低減できるとともに、配線インダクタンスに誘起されるスイッチングサージ電圧を低減することができる。
しかしながら、上述の従来技術では、上アームの半導体モジュール（駆動回路）と下アームの半導体モジュール（駆動回路）との間に、両アームへの給電を行う給電トランスを配置した構造としていた。
このため、基板上の駆動回路同士の間隔が給電トランスの寸法分しか離すことができず、駆動回路が、半導体モジュールをスイッチ駆動させた際に誘起されるスイッチングノイズの増大を招いていた。
このため、基板上の駆動回路同士の間隔が給電トランスの寸法分しか離すことができず、駆動回路が、半導体モジュールをスイッチ駆動させた際に誘起されるスイッチングノイズの増大を招いていた。
本発明は、上記問題に着目してなされたもので、駆動回路がスイッチング素子を駆動させた際のスイッチングノイズ影響を軽減可能な電力変換装置を提供することを目的とする。
上記目的を達成するため、本発明は、
基板上に、スイッチング手段の各スイッチング素子に対して通電状態と遮断状態とに切り換えるスイッチング動作を行わせる制御信号を出力する制御回路と、この制御回路に絶縁して設けられ、前記制御回路からの制御信号を受けて前記スイッチング素子を駆動させる駆動回路と、前記制御回路に絶縁して設けられ、前記駆動回路に給電する電源回路とを実装した電力変換装置であって、
前記基板上に、前記駆動回路と前記電源回路とを配置する強電系の駆動回路/電源回路領域を、弱電系の前記制御回路との間に絶縁領域を介在させて前記スイッチング素子ごとに設けるとともに、前記一対のスイッチング素子にそれぞれ接続された対となる前記駆動回路/電源回路領域同士の間に所定の間隔を確保して配置した上で、前記制御回路からの供給電圧を駆動用電圧に変圧する給電トランスを、前記電源回路ごとに前記絶縁領域を跨いで設けたことを特徴とする電力変換装置とした。
基板上に、スイッチング手段の各スイッチング素子に対して通電状態と遮断状態とに切り換えるスイッチング動作を行わせる制御信号を出力する制御回路と、この制御回路に絶縁して設けられ、前記制御回路からの制御信号を受けて前記スイッチング素子を駆動させる駆動回路と、前記制御回路に絶縁して設けられ、前記駆動回路に給電する電源回路とを実装した電力変換装置であって、
前記基板上に、前記駆動回路と前記電源回路とを配置する強電系の駆動回路/電源回路領域を、弱電系の前記制御回路との間に絶縁領域を介在させて前記スイッチング素子ごとに設けるとともに、前記一対のスイッチング素子にそれぞれ接続された対となる前記駆動回路/電源回路領域同士の間に所定の間隔を確保して配置した上で、前記制御回路からの供給電圧を駆動用電圧に変圧する給電トランスを、前記電源回路ごとに前記絶縁領域を跨いで設けたことを特徴とする電力変換装置とした。
本発明の電力変換装置では、給電トランスを前記電源回路ごとに設け、駆動回路同士の間に、給電トランスに制約されることなく所定の間隔を確保した。このため、駆動回路同士の間隔が給電トランスに制約を受ける場合と比較して、駆動回路同士の間隔を広げてスイッチング素子を駆動させる際に誘起されるスイッチングノイズを抑えることができる。
以下、本発明の電力変換装置を実現する最良の形態を、図面に示す実施の形態に基づいて説明する。
（実施の形態１）
まず、実施の形態１の電力変換装置の構成を説明する。
図１は実施の形態１の電力変換装置Ａの回路構成を示す回路図であって、この電力変換装置Ａは、直流電源２から供給される直流電力を三相交流電力に変換して、回転電機Ｍに給電し、回転電機Ｍの駆動を制御するものである。
（実施の形態１）
まず、実施の形態１の電力変換装置の構成を説明する。
図１は実施の形態１の電力変換装置Ａの回路構成を示す回路図であって、この電力変換装置Ａは、直流電源２から供給される直流電力を三相交流電力に変換して、回転電機Ｍに給電し、回転電機Ｍの駆動を制御するものである。
この電力変換装置Ａは、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相の相ごとにスイッチ手段としてのスイッチング部ＳＷ１，ＳＷ２，ＳＷ３を備えている。これらのスイッチング部ＳＷ１，ＳＷ２，ＳＷ３は、周知のもので、それぞれ、上アームのスイッチング素子Ｑ１，Ｑ３，Ｑ５と、下アームのスイッチング素子Ｑ２，Ｑ４，Ｑ６とを備えている。そして、各スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６に、整流素子Ｄ１〜Ｄ６が並列に設けられている。
また、各スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６には、直流電源２と蓄電手段としての平滑コンデンサ３とが並列に接続されている。さらに、直流電源２と平滑コンデンサ３との間には、スイッチング作動により電圧値を制御するリレースイッチ４が設けられている。
また、各スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６には、直流電源２と蓄電手段としての平滑コンデンサ３とが並列に接続されている。さらに、直流電源２と平滑コンデンサ３との間には、スイッチング作動により電圧値を制御するリレースイッチ４が設けられている。
これらスイッチング部ＳＷ１，ＳＷ２，ＳＷ３により、回転電機Ｍの各相に出力する電位が生成され、さらに、これらの電位を択一的に接続するとともに、その接続時間の割合を変化させることで、回転電機Ｍに必要な電圧を供給する。
スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６には、それぞれ、スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６を駆動させる駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６が接続されている。また、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６は、それぞれ、電源を供給する電源回路Ｐ１〜Ｐ６が接続されている。そして、駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６には、これらの駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６を駆動させる制御信号を送る制御回路ＣＮＴが接続されている。
なお、制御回路ＣＮＴは、いわゆる弱電系の回路であるのに対し、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６および電源回路Ｐ１〜Ｐ６は、後述する給電トランスＴ１〜Ｔ６により生成された高電位の電力を回転電機Ｍに向けて出力する強電系の回路である。
図１に示す電力変換装置Ａは、図２に示す基板１１および図３に示すパワーモジュール１２に実装されている。
図２に示す基板１１は、プリント基板であり、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６、電源回路Ｐ１〜Ｐ６および制御回路ＣＮＴが実装されている。
図３に示すパワーモジュール１２には、各スイッチング部ＳＷ１〜ＳＷ３（図２参照）を構成する各スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６が実装されている。そして、基板１１の駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６と、パワーモジュール１２のスイッチング部ＳＷ１〜ＳＷ３の各スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６とが、図２および図３に示す接続部ＣＮ１〜ＣＮ６を介して接続されている。
図２に示す基板１１は、プリント基板であり、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６、電源回路Ｐ１〜Ｐ６および制御回路ＣＮＴが実装されている。
図３に示すパワーモジュール１２には、各スイッチング部ＳＷ１〜ＳＷ３（図２参照）を構成する各スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６が実装されている。そして、基板１１の駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６と、パワーモジュール１２のスイッチング部ＳＷ１〜ＳＷ３の各スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６とが、図２および図３に示す接続部ＣＮ１〜ＣＮ６を介して接続されている。
すなわち、パワーモジュール１２には、それぞれ対となるスイッチング素子搭載領域１２１ａ，１２１ｂ、スイッチング素子搭載領域１２２ａ，１２２ｂ、スイッチング素子搭載領域１２３ａ，１２３ｂが設けられている。
スイッチング素子搭載領域１２１ａ，１２１ｂには、Ｕ相のスイッチング部ＳＷ１を構成するスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２（図１参照）および整流子Ｄ１，Ｄ２（図１参照）が実装されている。スイッチング素子搭載領域１２２ａ，１２２ｂには、Ｖ相のスイッチング部ＳＷ２を構成するスイッチング素子Ｑ３，Ｑ４（図１参照）および整流子Ｄ３，Ｄ４（図１参照）が実装されている。スイッチング素子搭載領域１２３ａ，１２３ｂには、Ｗ相のスイッチング部ＳＷ３を構成するスイッチング素子Ｑ５，Ｑ６（図１参照）および整流子Ｄ５，Ｄ６（図１参照）が実装されている。
すなわち、図３に示すように組となるスイッチング素子Ｑｎおよび整流子Ｄｎが、各スイッチング素子搭載領域１２１ａ，１２１ｂ、１２２ａ，１２２ｂ、１２３ａ，１２３ｂに実装されている。また、この図３に示すスイッチング素子Ｑｎおよび整流子ＤｎのＳＧ１〜ＳＧ３に示す各端子が、各接続部ＣＮ１〜ＣＮ６の接続端子ＳＧ１〜ＳＧ３に接続されている。
すなわち、図３に示すように組となるスイッチング素子Ｑｎおよび整流子Ｄｎが、各スイッチング素子搭載領域１２１ａ，１２１ｂ、１２２ａ，１２２ｂ、１２３ａ，１２３ｂに実装されている。また、この図３に示すスイッチング素子Ｑｎおよび整流子ＤｎのＳＧ１〜ＳＧ３に示す各端子が、各接続部ＣＮ１〜ＣＮ６の接続端子ＳＧ１〜ＳＧ３に接続されている。
次に、図２に示す基板１１について説明する。
基板１１は、周知の絶縁性の樹脂を主体とした板材に電気回路を設けたものであり、上アーム側の駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＶＰ，ＷＰと、下アーム側の駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＮ，ＶＮ，ＷＮとを備えている。
基板１１は、周知の絶縁性の樹脂を主体とした板材に電気回路を設けたものであり、上アーム側の駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＶＰ，ＷＰと、下アーム側の駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＮ，ＶＮ，ＷＮとを備えている。
第１の駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰには、第１の駆動回路ＤＲ１、電源回路Ｐ１およびその配線が実装されている。第２の駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＮには、第２の駆動回路ＤＲ２、電源回路Ｐ２およびその配線が実装されている。第３の駆動回路/電源回路配置配線領域ＶＰには、第３の駆動回路ＤＲ３、電源回路Ｐ３およびその配線が実装されている。第４の駆動回路/電源回路配置配線領域ＶＮには、第４の駆動回路ＤＲ４、電源回路Ｐ４およびその配線が実装されている。第５の駆動回路/電源回路配置配線領域ＷＰには、第５の駆動回路ＤＲ５、電源回路Ｐ５およびその配線が実装されている。第６の駆動回路/電源回路配置配線領域ＷＮは、第６の駆動回路ＤＲ６、電源回路Ｐ６およびその配線が実装されている。
そして、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮの各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６が、各接続部ＣＮ１〜ＣＮ６の各接続端子ＳＧ１〜ＳＧ３を介して、各スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６および整流素子Ｄ１〜Ｄ６に接続されている。なお、図２、図３に示す各接続部ＣＮ１〜ＣＮ６は、それぞれ同一のものを各図において示しており、基板１１とパワーモジュール１２とは、図示の各接続部ＣＮ１〜ＣＮ６を一致させた位置で上下に重なって配置されている。
図２に示すように、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮの外周は、それぞれ、制御回路ＣＮＴ側の弱電系の制御回路配置配線領域ＣＡ１と絶縁する絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６により囲まれている。なお、各絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６は、電気的な構成を何も設けない領域であり、制御回路ＣＮＴおよびその配線を配置した後述する制御回路配置配線領域ＣＡ１との間に、必要な絶縁距離が確保されている。
制御回路配置配線領域ＣＡ１は、制御回路ＣＮＴならびにその配線を分散して配置する領域である。なお、その配線とは、制御回路ＣＮＴと各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６および電源回路Ｐ１〜Ｐ６とを接続する配線を指す。
制御回路配置配線領域ＣＡ１は、基板１１において、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮを囲む各絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６と、基板１１の外周を囲む絶縁領域ＡＲ１７に囲まれた領域に設置されている。
すなわち、制御回路配置配線領域ＣＡ１は、基板１１を長手方向に縦断する縦断配線領域ＣＡ１１と、この縦断配線領域ＣＡ１１を横断する横断配線領域ＣＡ１２、ＣＡ１３、ＣＡ１４と、を備えている。
すなわち、制御回路配置配線領域ＣＡ１は、基板１１を長手方向に縦断する縦断配線領域ＣＡ１１と、この縦断配線領域ＣＡ１１を横断する横断配線領域ＣＡ１２、ＣＡ１３、ＣＡ１４と、を備えている。
縦断配線領域ＣＡ１１は、上アーム側の絶縁領域ＡＲ１１、ＡＲ１３，ＡＲ１５と、下アーム側の絶縁領域ＡＲ１２、ＡＲ１４、ＡＲ１６との間で、基板１１の縦方向の全長に亘り設けられている。よって、この縦断配線領域ＣＡ１１並びに前記絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６により、対となる上アーム側の各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＶＰ，ＷＰと下アーム側の各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＮ，ＶＮ，ＷＮとは、幅方向に間隔Ｌだけ離されている。なお、この間隔Ｌは、後述するが、同相の対となる駆動回路ＤＲ１とＤＲ２、ＤＲ３とＤＲ４、ＤＲ５とＤＲ６が、相互にスイッチングノイズの影響を所定以上受けない寸法としている。
横断配線領域ＣＡ１２は、Ｕ相の各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮを囲む絶縁領域ＡＲ１１、ＡＲ１２と、Ｖ相の各駆動回路/電源回路配置配線領域ＶＰ，ＶＮを囲む絶縁領域ＡＲ１３、ＡＲ１４との間で、基板１１の幅方向（図２の横方向）に全幅に亘って設けられている。
横断配線領域ＣＡ１３は、Ｖ相の各駆動回路/電源回路配置配線領域ＶＰ，ＶＮを囲む絶縁領域ＡＲ１３、ＡＲ１４と、Ｗ相の各駆動回路/電源回路配置配線領域ＷＰ，ＷＮを囲む絶縁領域ＡＲ１５、ＡＲ１６との間で、基板１１の幅方向（図２の横方向）に全幅に亘って設けられている。
横断配線領域ＣＡ１４は、Ｗ相の各駆動回路/電源回路配置配線領域ＷＰ，ＷＮを囲む絶縁領域ＡＲ１５、ＡＲ１６と、基板１１の外周の絶縁領域ＡＲ１７との間で、基板１１の幅方向（図２の横方向）の全幅に亘って設けられている。
横断配線領域ＣＡ１３は、Ｖ相の各駆動回路/電源回路配置配線領域ＶＰ，ＶＮを囲む絶縁領域ＡＲ１３、ＡＲ１４と、Ｗ相の各駆動回路/電源回路配置配線領域ＷＰ，ＷＮを囲む絶縁領域ＡＲ１５、ＡＲ１６との間で、基板１１の幅方向（図２の横方向）に全幅に亘って設けられている。
横断配線領域ＣＡ１４は、Ｗ相の各駆動回路/電源回路配置配線領域ＷＰ，ＷＮを囲む絶縁領域ＡＲ１５、ＡＲ１６と、基板１１の外周の絶縁領域ＡＲ１７との間で、基板１１の幅方向（図２の横方向）の全幅に亘って設けられている。
各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮには、それぞれ、絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６に跨って、給電トランスＴ１〜Ｔ６およびスイッチ回路ＩＣ１〜ＩＣ６が接続されている。
各給電トランスＴ１〜Ｔ６は、制御回路ＣＮＴから供給される弱電系の供給電圧を強電系の駆動用電圧に昇圧して電源回路Ｐ１〜Ｐ６に供給する。そして、この強電系の駆動用電圧が駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６を経て、各スイッチング部ＳＷ１〜ＳＷ３に供給される。
また、各スイッチ回路ＩＣ１〜ＩＣ６は、制御回路ＣＮＴからの弱電系のスイッチング制御信号を、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６を駆動させる強電系のスイッチング信号に変換する。
また、各スイッチ回路ＩＣ１〜ＩＣ６は、制御回路ＣＮＴからの弱電系のスイッチング制御信号を、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６を駆動させる強電系のスイッチング信号に変換する。
次に、上述した基板１１の回路構成の具体的な構成について説明を加える。
基板１１は、３層の配線構造を備えている。この層構造を、図４Ａ，図４Ｂ、図４Ｃ、図４Ｄに基づいて説明する。
基板１１は、図４Ａおよび図４Ｂに示すＬ１層１１１と、図４Ｃに示すＬ２層１１２と、図４Ｄに示すＬ３層１１３と、を備えている。
基板１１は、３層の配線構造を備えている。この層構造を、図４Ａ，図４Ｂ、図４Ｃ、図４Ｄに基づいて説明する。
基板１１は、図４Ａおよび図４Ｂに示すＬ１層１１１と、図４Ｃに示すＬ２層１１２と、図４Ｄに示すＬ３層１１３と、を備えている。
Ｌ１層１１１は、図４Ｂに示すように、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮ（図２参照）に配置された強電配線部ａＡ１と、制御回路配置配線領域ＣＡ１（図２参照）に配置された弱電配線部ａＡ２とを備えている。そして、強電配線部ａＡ１と弱電配線部ａＡ２との間には、前述の絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６を構成する区画部ａＡ３が設定されている。
また、Ｌ１層１１１には、区画部ａＡ３を跨いで、図４Ａに示すように、各給電トランスＴ１〜Ｔ６およびスイッチ回路ＩＣ１〜ＩＣ６が、強電配線部ａＡ１と弱電配線部ａＡ２とに接続して実装されている。さらに、Ｌ１層１１１には、図示のように、制御回路ＣＮＴの一部を構成する電子部品が、弱電配線部ａＡ２に重なる位置で弱電配線部ａＡ２に接続されて実装されている。また、Ｌ１層１１１には、強電配線部ａＡ１に重なる位置に、駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６および電源回路Ｐ１〜Ｐ６を構成する電子部品が、強電配線部ａＡ１に接続されて実装されている。
そして、Ｌ２層１１２は、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮ（図２参照）に配置された強電配線部ｂＡ１と、制御回路配置配線領域ＣＡ１（図２参照）に配置された弱電配線部ｂＡ２とを備えている。そして、強電配線部ｂＡ１と弱電配線部ｂＡ２との間に、絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６を構成する区画部ｂＡ３が設定されている。
同様に、Ｌ３層１１３は、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮ（図２参照）に配置された強電配線部ｃＡ１と、制御回路配置配線領域ＣＡ１（図２参照）に配置された弱電配線部ｃＡ２とを備えている。そして、強電配線部ｃＡ１と弱電配線部ｃＡ２との間に、絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６を構成する区画部ｃＡ３が設定されている。
（実施の形態１の作用）
次に、実施の形態１の作用を説明する。
各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６がスイッチ駆動した際に、スイッチングノイズが誘起される。特に、同相の上アーム側と下アーム側の駆動回路で、例えば、Ｕ相であれば駆動回路ＤＲ１と駆動回路ＤＲ２とは、両者の距離が短いと、このスイッチングノイズの増大を招く。
このため、特許文献１のように、上アーム側と下アーム側との駆動回路の距離が、給電トランスの幅に制約されて両者の間隔を十分に確保できない場合、両駆動回路のスイッチ駆動により誘起されるスイッチングノイズの影響を相互に与えていた。
次に、実施の形態１の作用を説明する。
各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６がスイッチ駆動した際に、スイッチングノイズが誘起される。特に、同相の上アーム側と下アーム側の駆動回路で、例えば、Ｕ相であれば駆動回路ＤＲ１と駆動回路ＤＲ２とは、両者の距離が短いと、このスイッチングノイズの増大を招く。
このため、特許文献１のように、上アーム側と下アーム側との駆動回路の距離が、給電トランスの幅に制約されて両者の間隔を十分に確保できない場合、両駆動回路のスイッチ駆動により誘起されるスイッチングノイズの影響を相互に与えていた。
これに対し、本実施の形態１では、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６のそれぞれに、給電トランスＴ１〜Ｔ６を設けた。このため、上アーム側の駆動回路ＤＲ１、ＤＲ３、ＤＲ５と、下アーム側の駆動回路ＤＲ２、ＤＲ４、ＤＲ６との距離が、給電トランスＴ１〜Ｔ６の幅に制限されることが無く、両者の間隔Ｌを広く確保することが可能となった。 これにより、上アーム側の駆動回路ＤＲ１、ＤＲ３、ＤＲ５と、下アーム側の駆動回路ＤＲ２、ＤＲ４、ＤＲ６との間隔Ｌを、給電トランスＴ１〜Ｔ６に制約される幅寸法よりも広く確保した。
したがって、本実施の形態１では、この間隔Ｌが給電トランスＴ１〜Ｔ６に制約される場合と比較して、自アーム以外のスイッチング駆動に誘起されるスイッチングノイズの影響を最小限に軽減できる。
さらに、給電トランスＴ１〜Ｔ６を、各アームに独立して設けたことにより、電源回路Ｐ１〜Ｐ６の出力配線と、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６と、の距離を短縮できる。
これにより、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ〜ＷＮの縮小化が可能となり、基板１１の小型化が可能となる。
加えて、給電トランスＴ１〜Ｔ６を、各アームに独立して設けたことにより、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６の配置の自由度が高くなり、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６から各スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６への給電配線の短縮が可能となる。したがって、上記の各電源回路Ｐ１〜Ｐ６から各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６への給電配線の短縮に加え、この各スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６への給電配線の短縮により、インダクタンス低減、ならびに、スイッチングノイズの低減を図ることができる。
これにより、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ〜ＷＮの縮小化が可能となり、基板１１の小型化が可能となる。
加えて、給電トランスＴ１〜Ｔ６を、各アームに独立して設けたことにより、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６の配置の自由度が高くなり、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６から各スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６への給電配線の短縮が可能となる。したがって、上記の各電源回路Ｐ１〜Ｐ６から各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６への給電配線の短縮に加え、この各スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６への給電配線の短縮により、インダクタンス低減、ならびに、スイッチングノイズの低減を図ることができる。
すなわち、電源回路Ｐ１〜Ｐ６の位置が、特許文献１のように給電トランスの寸法に制約される一方、駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６の位置が、接続部ＣＮ１〜ＣＮ６の位置に規定され場合、両者の距離が実施の形態１と比べて遠くなる。この場合、基板１１が大型化し、また、給電配線が長くなることにより、インダクタンスおよびスイッチングノイズが増大する。本実施の形態１は、このような不具合を抑制できる。
また、給電トランスＴ１〜Ｔ６を、各アームに独立して設けたことにより、多出力トランスを用いた場合と比較して、巻線の結合度のバラつきが抑制され、電源出力の精度向上を図ることができる。
さらに、上アーム側の駆動回路ＤＲ１、ＤＲ３、ＤＲ５と、下アーム側の駆動回路ＤＲ２、ＤＲ４、ＤＲ６との間の間隔Ｌの部分に、各絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６に加え、制御回路配置配線領域ＣＡ１の縦断配線領域ＣＡ１１を介在させた。
これにより、基板１１における制御回路配置配線領域ＣＡ１を全体的に分散させて配置することが可能となり、制御回路配置配線領域ＣＡ１を１個所に集中させたものと比較して、基板１１の小型化が可能となる。すなわち、特許文献１のように、実施の形態１の縦断配線領域ＣＡ１１に相当する領域幅が給電トランスの幅に制限された場合、制御回路ＣＮＴおよびその配線を配置するために、横断配線領域ＣＡ１４に相当する部分の面積を増大させる必要が生じる。また、この場合、横断配線領域ＣＡ１４に相当する部分では、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６に対する配線距離の増大を招くことから、必要面積も増大する。
これに対して、本実施の形態１では、上述の制御回路配置配線領域ＣＡ１の分散化により、効率的な配置も可能になり、基板１１の小型化が可能となる。
さらに、上アーム側の駆動回路ＤＲ１、ＤＲ３、ＤＲ５と、下アーム側の駆動回路ＤＲ２、ＤＲ４、ＤＲ６との間の間隔Ｌの部分に、各絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６に加え、制御回路配置配線領域ＣＡ１の縦断配線領域ＣＡ１１を介在させた。
これにより、基板１１における制御回路配置配線領域ＣＡ１を全体的に分散させて配置することが可能となり、制御回路配置配線領域ＣＡ１を１個所に集中させたものと比較して、基板１１の小型化が可能となる。すなわち、特許文献１のように、実施の形態１の縦断配線領域ＣＡ１１に相当する領域幅が給電トランスの幅に制限された場合、制御回路ＣＮＴおよびその配線を配置するために、横断配線領域ＣＡ１４に相当する部分の面積を増大させる必要が生じる。また、この場合、横断配線領域ＣＡ１４に相当する部分では、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６に対する配線距離の増大を招くことから、必要面積も増大する。
これに対して、本実施の形態１では、上述の制御回路配置配線領域ＣＡ１の分散化により、効率的な配置も可能になり、基板１１の小型化が可能となる。
しかも、本実施の形態１では、上アーム側の駆動回路ＤＲ１、ＤＲ３、ＤＲ５同士の間にも、制御回路配置配線領域ＣＡ１の横断配線領域ＣＡ１２〜ＣＡ１４を介在させた。したがって、上述の制御回路配置配線領域ＣＡ１の分散化をいっそう図ることが可能となり、より基板１１の小型化が可能となる。
（実施の形態１の効果）
以下に、実施の形態１の電力変換装置の効果を作用と共に列挙する。
１）実施の形態１の電力変換装置は、
直流電源２に接続された蓄電手段としての平滑コンデンサ３と、
この平滑コンデンサ３に接続された一対のスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６を備え、このスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６のスイッチング動作により直流電力を交流電力に変換する複数のスイッチング部ＳＷ１〜ＳＷ３と、
前記平スイッチング動作を制御する制御回路ＣＮＴからの制御信号を受けて前記スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６を駆動させる駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６と、
前記制御回路ＣＮＴ、前記駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６、前記電源回路Ｐ１〜Ｐ６を実装する基板１１と、
を備えた電力変換装置であって、
前記基板１１上に、前記駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６と前記電源回路Ｐ１〜Ｐ６とを配置する強電系の駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮを、弱電系の前記制御回路ＣＮＴとの間に絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６を介在させて前記スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６ごとに設けるとともに、前記一対のスイッチング素子（Ｑ１，Ｑ２）（Ｑ３，Ｑ４）（Ｑ５，Ｑ６）にそれぞれ接続された対となる前記駆動回路/電源回路配置配線領域（ＵＰ，ＵＮ）（ＶＰ，ＶＮ）（ＷＰ，ＷＮ）同士の間に所定の間隔Ｌを確保して配置した上で、前記制御回路ＣＮＴからの供給電圧を駆動用電圧に変圧する給電トランスＴ１〜Ｔ６を、前記電源回路Ｐ１〜Ｐ６ごとに前記絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６を跨いで設けたことを特徴とする。
このように、給電トランスＴ１〜Ｔ６を、各アームに独立して設けたことにより、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６の配置の自由度が高くなり、設計自由度が向上する。これにより、上アーム側の駆動回路ＤＲ１、ＤＲ３、ＤＲ５と、下アーム側の駆動回路ＤＲ２、ＤＲ４、ＤＲ６との距離を十分に確保可能となり、自アーム以外のスイッチング駆動に誘起されるスイッチングノイズの影響を最小限に軽減できる。
さらに、給電トランスＴ１〜Ｔ６を、各アームに独立して設けたことにより、電源回路Ｐ１〜Ｐ６の出力配線と各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６との距離を短縮して各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮの縮小化が可能となり、基板１１の小型化が可能となる。加えて、配線距離の短縮による、インダクタンス低減、ならびに、スイッチングノイズの低減を図ることができる。
また、給電トランスＴ１〜Ｔ６を、各アームに独立して設けたことにより、多出力トランスを用いた場合と比較して、巻線の結合度のバラつきが抑制され、電源出力の精度向上を図ることができる。
以下に、実施の形態１の電力変換装置の効果を作用と共に列挙する。
１）実施の形態１の電力変換装置は、
直流電源２に接続された蓄電手段としての平滑コンデンサ３と、
この平滑コンデンサ３に接続された一対のスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６を備え、このスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６のスイッチング動作により直流電力を交流電力に変換する複数のスイッチング部ＳＷ１〜ＳＷ３と、
前記平スイッチング動作を制御する制御回路ＣＮＴからの制御信号を受けて前記スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６を駆動させる駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６と、
前記制御回路ＣＮＴ、前記駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６、前記電源回路Ｐ１〜Ｐ６を実装する基板１１と、
を備えた電力変換装置であって、
前記基板１１上に、前記駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６と前記電源回路Ｐ１〜Ｐ６とを配置する強電系の駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮを、弱電系の前記制御回路ＣＮＴとの間に絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６を介在させて前記スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６ごとに設けるとともに、前記一対のスイッチング素子（Ｑ１，Ｑ２）（Ｑ３，Ｑ４）（Ｑ５，Ｑ６）にそれぞれ接続された対となる前記駆動回路/電源回路配置配線領域（ＵＰ，ＵＮ）（ＶＰ，ＶＮ）（ＷＰ，ＷＮ）同士の間に所定の間隔Ｌを確保して配置した上で、前記制御回路ＣＮＴからの供給電圧を駆動用電圧に変圧する給電トランスＴ１〜Ｔ６を、前記電源回路Ｐ１〜Ｐ６ごとに前記絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６を跨いで設けたことを特徴とする。
このように、給電トランスＴ１〜Ｔ６を、各アームに独立して設けたことにより、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６の配置の自由度が高くなり、設計自由度が向上する。これにより、上アーム側の駆動回路ＤＲ１、ＤＲ３、ＤＲ５と、下アーム側の駆動回路ＤＲ２、ＤＲ４、ＤＲ６との距離を十分に確保可能となり、自アーム以外のスイッチング駆動に誘起されるスイッチングノイズの影響を最小限に軽減できる。
さらに、給電トランスＴ１〜Ｔ６を、各アームに独立して設けたことにより、電源回路Ｐ１〜Ｐ６の出力配線と各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６との距離を短縮して各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮの縮小化が可能となり、基板１１の小型化が可能となる。加えて、配線距離の短縮による、インダクタンス低減、ならびに、スイッチングノイズの低減を図ることができる。
また、給電トランスＴ１〜Ｔ６を、各アームに独立して設けたことにより、多出力トランスを用いた場合と比較して、巻線の結合度のバラつきが抑制され、電源出力の精度向上を図ることができる。
２）実施の形態１の電力変換装置は、
前記対となる駆動回路/電源回路領域（ＵＰ，ＵＮ）（ＶＰ，ＶＮ）（ＷＰ，ＷＮ）同士の間に確保した前記間隔部分に、前記絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６を挟んで、前記制御回路ＣＮＴおよびその配線を配置する制御回路配置配線領域ＣＡ１の縦断配線領域ＣＡ１１を配置したことを特徴とする。
したがって、対となる駆動回路/電源回路領域（ＵＰ，ＵＮ）（ＶＰ，ＶＮ）（ＷＰ，ＷＮ）同士の間に確保した基板１１上の間隔Ｌの部分を有効に利用できるとともに、制御回路配置配線領域ＣＡ１の分散化を図って効率的な配置も可能となる。よって、基板１１のいっそうの小型化が可能となる。
前記対となる駆動回路/電源回路領域（ＵＰ，ＵＮ）（ＶＰ，ＶＮ）（ＷＰ，ＷＮ）同士の間に確保した前記間隔部分に、前記絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６を挟んで、前記制御回路ＣＮＴおよびその配線を配置する制御回路配置配線領域ＣＡ１の縦断配線領域ＣＡ１１を配置したことを特徴とする。
したがって、対となる駆動回路/電源回路領域（ＵＰ，ＵＮ）（ＶＰ，ＶＮ）（ＷＰ，ＷＮ）同士の間に確保した基板１１上の間隔Ｌの部分を有効に利用できるとともに、制御回路配置配線領域ＣＡ１の分散化を図って効率的な配置も可能となる。よって、基板１１のいっそうの小型化が可能となる。
３）実施の形態１の電力変換装置は、
前記対となる駆動回路/電源回路領域（ＵＰ，ＵＮ）（ＶＰ，ＶＮ）（ＷＰ，ＷＮ）と、他の対となる駆動回路/電源回路領域（ＵＰ，ＵＮ）（ＶＰ，ＶＮ）（ＷＰ，ＷＮ）と、の間に、前記絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６を挟んで、前記制御回路配置配線領域ＣＡ１の横断配線領域ＣＡ１２、ＣＡ１３を配置したことを特徴とする。
したがって、上アーム側の駆動回路ＤＲ１、ＤＲ３、ＤＲ５同士、および、下アーム側の駆動回路ＤＲ２、ＤＲ４、ＤＲ６同士、すなわち、自アーム以外のスイッチングノイズ影響を軽減することができる。
加えて、縦断配線領域ＣＡ１１および横断配線領域ＣＡ１２〜ＣＡ１４を設けたことにより、基板１１における制御回路配置配線領域ＣＡ１の分散化を図り、基板１１のいっそうの小型化が可能となる。特に、横断配線領域ＣＡ１２、ＣＡ１３と、上記２）の縦断配線領域ＣＡ１１と、を併設した場合は、制御回路ＣＮＴの分散化をより一層図り、基板１１のさらなる小型化が可能となる。
前記対となる駆動回路/電源回路領域（ＵＰ，ＵＮ）（ＶＰ，ＶＮ）（ＷＰ，ＷＮ）と、他の対となる駆動回路/電源回路領域（ＵＰ，ＵＮ）（ＶＰ，ＶＮ）（ＷＰ，ＷＮ）と、の間に、前記絶縁領域ＡＲ１１〜ＡＲ１６を挟んで、前記制御回路配置配線領域ＣＡ１の横断配線領域ＣＡ１２、ＣＡ１３を配置したことを特徴とする。
したがって、上アーム側の駆動回路ＤＲ１、ＤＲ３、ＤＲ５同士、および、下アーム側の駆動回路ＤＲ２、ＤＲ４、ＤＲ６同士、すなわち、自アーム以外のスイッチングノイズ影響を軽減することができる。
加えて、縦断配線領域ＣＡ１１および横断配線領域ＣＡ１２〜ＣＡ１４を設けたことにより、基板１１における制御回路配置配線領域ＣＡ１の分散化を図り、基板１１のいっそうの小型化が可能となる。特に、横断配線領域ＣＡ１２、ＣＡ１３と、上記２）の縦断配線領域ＣＡ１１と、を併設した場合は、制御回路ＣＮＴの分散化をより一層図り、基板１１のさらなる小型化が可能となる。
４）実施の形態１の電力変換装置は、
前記駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮごとに、前記スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６と接続する接続部ＣＮ１〜ＣＮ６を設けたことを特徴とする。
したがって、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６から各スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６への給電配線の短縮が可能となり、これによっても、インダクタンス低減、ならびに、スイッチングノイズの低減を図ることができる。
前記駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮごとに、前記スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６と接続する接続部ＣＮ１〜ＣＮ６を設けたことを特徴とする。
したがって、各駆動回路ＤＲ１〜ＤＲ６から各スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６への給電配線の短縮が可能となり、これによっても、インダクタンス低減、ならびに、スイッチングノイズの低減を図ることができる。
５）実施の形態１の電力変換装置は、
前記対となる駆動回路/電源回路領域（ＵＰ，ＵＮ）（ＶＰ，ＶＮ）（ＷＰ，ＷＮ）同士の間隔Ｌを、対となる駆動回路/電源回路領域（ＵＰ，ＵＮ）（ＶＰ，ＶＮ）（ＷＰ，ＷＮ）を１つの給電トランスにより駆動させた場合の間隔（給電トランスの幅）よりも、大きな寸法に形成したことを特徴とする。
これにより、上アーム側の駆動回路ＤＲ１、ＤＲ３、ＤＲ５と、下アーム側の駆動回路ＤＲ２、ＤＲ４、ＤＲ６との距離を、確実に十分に確保でき、自アーム以外のスイッチング駆動に誘起されるスイッチングノイズの影響を最小限に軽減できる。
前記対となる駆動回路/電源回路領域（ＵＰ，ＵＮ）（ＶＰ，ＶＮ）（ＷＰ，ＷＮ）同士の間隔Ｌを、対となる駆動回路/電源回路領域（ＵＰ，ＵＮ）（ＶＰ，ＶＮ）（ＷＰ，ＷＮ）を１つの給電トランスにより駆動させた場合の間隔（給電トランスの幅）よりも、大きな寸法に形成したことを特徴とする。
これにより、上アーム側の駆動回路ＤＲ１、ＤＲ３、ＤＲ５と、下アーム側の駆動回路ＤＲ２、ＤＲ４、ＤＲ６との距離を、確実に十分に確保でき、自アーム以外のスイッチング駆動に誘起されるスイッチングノイズの影響を最小限に軽減できる。
（他の実施の形態）
次に、他の実施の形態の電力変換装置について説明する。
なお、他の実施の形態は、実施の形態１の変形例であるため、実施の形態１と共通する構成には実施の形態１と同じ符号を付して説明を省略し、実施の形態１との相違点のみ説明する。
次に、他の実施の形態の電力変換装置について説明する。
なお、他の実施の形態は、実施の形態１の変形例であるため、実施の形態１と共通する構成には実施の形態１と同じ符号を付して説明を省略し、実施の形態１との相違点のみ説明する。
（実施の形態２）
実施の形態２の電力変換装置は、図５に示すように、各スイッチ回路ＩＣ１〜ＩＣ６および給電トランスＴ１〜Ｔ６の配置を変えるとともに、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮの形状を異ならせた例を示している。
実施の形態２の電力変換装置は、図５に示すように、各スイッチ回路ＩＣ１〜ＩＣ６および給電トランスＴ１〜Ｔ６の配置を変えるとともに、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮの形状を異ならせた例を示している。
すなわち、実施の形態１と比較して、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮの図５における左右方向寸法を相対的に大きくし、上下方向寸法を相対的に小さく形成している。
また、これに伴って、制御回路配置配線領域ＣＡ２０１における縦断配線領域ＣＡ２１１の図５における左右方向の幅寸法を狭める一方、各横断配線領域ＣＡ２１２〜ＣＡ２１４の図５における上下方向幅寸法を広げている。
なお、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮは、それぞれ、実施の形態１と同様に、駆動回路ＤＲ２１〜ＤＲ２６および電源回路Ｐ２１〜Ｐ２６を備えている。そして、基板１１の幅方向（図５における左右方向）で、外側に駆動回路ＤＲ２１〜ＤＲ２６を配置し、内側に電源回路Ｐ２１〜Ｐ２６を配置し、同相の駆動回路ＤＲ２１〜ＤＲ２６の間隔を広く確保している。
また、これに伴って、制御回路配置配線領域ＣＡ２０１における縦断配線領域ＣＡ２１１の図５における左右方向の幅寸法を狭める一方、各横断配線領域ＣＡ２１２〜ＣＡ２１４の図５における上下方向幅寸法を広げている。
なお、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮは、それぞれ、実施の形態１と同様に、駆動回路ＤＲ２１〜ＤＲ２６および電源回路Ｐ２１〜Ｐ２６を備えている。そして、基板１１の幅方向（図５における左右方向）で、外側に駆動回路ＤＲ２１〜ＤＲ２６を配置し、内側に電源回路Ｐ２１〜Ｐ２６を配置し、同相の駆動回路ＤＲ２１〜ＤＲ２６の間隔を広く確保している。
また、各スイッチ回路ＩＣ２１〜ＩＣ２６および給電トランスＴ２１〜Ｔ２６は、各絶縁領域ＡＲ２１〜ＡＲ２６を跨いで、横断配線部ＣＡ２１２〜ＣＡ２１４と各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮとに接続されている。なお、基板２１１の外周には、絶縁領域ＡＲ２７が設けられている。
この実施の形態２では、実施の形態１の効果において２）で述べたように、給電トランスＴ２１〜Ｔ２６を、電源回路Ｐ２１〜Ｐ２６ごとに独立して設けたことにより、各駆動回路ＤＲ２１〜ＤＲ２６の配置の自由度が高くなる。これにより、各スイッチ回路ＩＣ２１〜ＩＣ２６および給電トランスＴ２１〜Ｔ２６の配置の自由度が高くなり、必要に応じ、実施の形態２のような配置とすることも可能である。
また、実施の形態２にあっても、実施の形態１で述べた１）〜５）効果を奏する。
また、実施の形態２にあっても、実施の形態１で述べた１）〜５）効果を奏する。
（実施の形態３）
実施の形態３の電力変換装置は、図６に示すように、パワーモジュール３１３の接続部ＣＮ３１〜ＣＮ３６の配置を実施の形態１と異ならせた例である。
そこで、これに伴って、図７に示すように、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮも、その形状および接続部ＣＮ３１〜ＣＮ３６の配置を実施の形態１，２と異ならせている。
実施の形態３の電力変換装置は、図６に示すように、パワーモジュール３１３の接続部ＣＮ３１〜ＣＮ３６の配置を実施の形態１と異ならせた例である。
そこで、これに伴って、図７に示すように、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮも、その形状および接続部ＣＮ３１〜ＣＮ３６の配置を実施の形態１，２と異ならせている。
すなわち、図６に示すパワーモジュール３１３において、接続部ＣＮ３１〜ＣＮ３６は、スイッチング素子搭載領域１２１ａ，１２１ｂ、１２２ａ，１２２ｂ、１２３ａ，１２３ｂの外側上部角部に配置されている。
そして、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮは、接続部ＣＮ３１〜ＣＮ３６を囲むように、図において縦長に配置され、その外周が絶縁領域ＡＲ３１〜ＡＲ３６に囲まれている。また、基板３１１の外周は、絶縁領域ＡＲ３７に囲まれている。
また、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮは、実施の形態１と同様に、駆動回路ＤＲ３１〜ＤＲ３６と電源回路Ｐ３１〜Ｐ３６とが、図において上下に並設されている。
そして、各スイッチ回路ＩＣ３１〜ＩＣ３６および給電トランスＴ３１〜Ｔ３６は、実施の形態１と同様に各絶縁領域ＡＲ３１〜ＡＲ３６を跨ぎ、縦断配線部ＣＡ３１１と各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮとに接続されている。
また、実施の形態３では、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮを幅狭に形成したことにより、縦断配線部ＣＡ３１１の幅寸法が、実施の形態１よりもさらに広く確保されている。つまり、同相の駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＶＰ，ＷＰと、駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＮ，ＶＮ，ＷＮとの間隔が、より広く形成されている。
また、実施の形態３では、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮを幅狭に形成したことにより、縦断配線部ＣＡ３１１の幅寸法が、実施の形態１よりもさらに広く確保されている。つまり、同相の駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＶＰ，ＷＰと、駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＮ，ＶＮ，ＷＮとの間隔が、より広く形成されている。
以上のように、実施の形態３にあっても、実施の形態１の効果において２）で述べたように、給電トランスＴ３１〜Ｔ３６を、電源回路Ｐ３１〜Ｐ３６ごとに独立して設けたことにより、各駆動回路ＤＲ３１〜ＤＲ３６の配置の自由度が高くなる。これにより、パワーモジュール３１２の接続部ＣＮ１〜ＣＮ６の配置に応じて、各駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＵＮ，ＶＰ，ＶＮ，ＷＰ，ＷＮを配置することができる。
また、縦断配線部ＣＡ３１１の幅を広げて同相の駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＶＰ，ＷＰと、駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＮ，ＶＮ，ＷＮとの間隔を、より広く形成したことにより、スイッチングノイズの影響を、さらに軽減することができる。
なお、実施の形態３にあっても、実施の形態１で述べた１）〜５）効果を奏する。
また、縦断配線部ＣＡ３１１の幅を広げて同相の駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＰ，ＶＰ，ＷＰと、駆動回路/電源回路配置配線領域ＵＮ，ＶＮ，ＷＮとの間隔を、より広く形成したことにより、スイッチングノイズの影響を、さらに軽減することができる。
なお、実施の形態３にあっても、実施の形態１で述べた１）〜５）効果を奏する。
以上、本発明の電力変換装置を実施の形態に基づき説明してきたが、具体的な構成については、この実施の形態に限られるものではなく、請求の範囲の各請求項に係る発明の要旨を逸脱しない限り、設計の変更や追加等は許容される。
例えば、各駆動回路/電源回路配置配線領域の形状は、実施の形態に示した形状に限定されるものではなく、パワーモジュールの各スイッチ部配置領域の配置や形状に応じて、任意の形状に形成することができる。
また、実施の形態では、電力変換装置は、３相のものを例示したが、その相数は、３相に限定されるものではない。
例えば、各駆動回路/電源回路配置配線領域の形状は、実施の形態に示した形状に限定されるものではなく、パワーモジュールの各スイッチ部配置領域の配置や形状に応じて、任意の形状に形成することができる。
また、実施の形態では、電力変換装置は、３相のものを例示したが、その相数は、３相に限定されるものではない。
Claims (2)
- 直流電源に接続された蓄電手段と、
この蓄電手段に接続された一対のスイッチング素子を備え、このスイッチング素子のスイッチング動作により直流電力を交流電力に変換する複数のスイッチング手段と、
前記スイッチング動作を制御する制御回路からの制御信号を受けて前記スイッチング素子を駆動させる駆動回路と、
前記駆動回路に給電する電源回路と、
前記制御回路、前記駆動回路、前記電源回路を実装する基板と、
を備えた電力変換装置であって、
前記基板上に、前記駆動回路と前記電源回路とを配置する強電系の駆動回路／電源回路領域を、弱電系の前記制御回路との間に絶縁領域を介在させて前記スイッチング素子ごとに設けるとともに、前記一対のスイッチング素子にそれぞれ接続された対となる前記駆動回路／電源回路領域同士の間に所定の間隔を確保して配置した上で、前記制御回路からの供給電圧を駆動用電圧に変圧する給電トランスを、前記電源回路ごとに前記絶縁領域を跨いで設け、
さらに、前記対となる駆動回路／電源回路領域同士の間に確保した前記間隔部分に、前記絶縁領域を挟んで前記制御回路およびその配線を配置する制御回路配置配線領域を配置するとともに、前記対となる駆動回路／電源回路領域と、他の対となる駆動回路／電源回路領域と、の間に、前記絶縁領域を挟んで前記制御回路およびその配線を配置する第２の制御回路配置配線領域を配置したことを特徴とする電力変換装置。 - 請求項１に記載の電力変換装置において、
前記基板と並列に前記スイッチング素子を備えたパワーモジュールを備え、
前記駆動回路／電源回路領域ごとに、前記パワーモジュールの前記スイッチング素子と接続する接続部を設けたことを特徴とする電力変換装置。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/JP2014/081935 WO2016088211A1 (ja) | 2014-12-03 | 2014-12-03 | 電力変換装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPWO2016088211A1 JPWO2016088211A1 (ja) | 2017-04-27 |
| JP6206602B2 true JP6206602B2 (ja) | 2017-10-04 |
Family
ID=56091185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016562134A Active JP6206602B2 (ja) | 2014-12-03 | 2014-12-03 | 電力変換装置 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9866102B2 (ja) |
| EP (1) | EP3229361B1 (ja) |
| JP (1) | JP6206602B2 (ja) |
| CN (1) | CN107155389B (ja) |
| BR (1) | BR112017011713B1 (ja) |
| MX (1) | MX359050B (ja) |
| RU (1) | RU2648251C1 (ja) |
| WO (1) | WO2016088211A1 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6784607B2 (ja) | 2017-02-06 | 2020-11-11 | 株式会社京三製作所 | 絶縁電源、及び電力変換装置 |
| JP6549200B2 (ja) | 2017-10-03 | 2019-07-24 | 三菱電機株式会社 | 電力変換回路 |
| US11955906B2 (en) | 2019-11-25 | 2024-04-09 | Aisin Corporation | Miniaturization of control boards with flexibility in desposition of parts and wiring |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU1795533C (ru) * | 1990-04-23 | 1993-02-15 | Азербайджанский Инженерно-Технический Университет Им.Ч.Ильдрыма | Мостовой инвертор |
| JP2854757B2 (ja) * | 1992-06-17 | 1999-02-03 | 三菱電機株式会社 | 半導体パワーモジュール |
| JP3769228B2 (ja) * | 2001-12-25 | 2006-04-19 | 三菱電機株式会社 | 電力半導体装置 |
| US7289343B2 (en) * | 2003-12-17 | 2007-10-30 | Siemens Vdo Automotive Corporation | Architecture for power modules such as power inverters |
| JP4661139B2 (ja) | 2004-09-07 | 2011-03-30 | 富士電機ホールディングス株式会社 | ゲート駆動装置への電力供給方式 |
| JP4793225B2 (ja) | 2006-11-07 | 2011-10-12 | 株式会社デンソー | インバータ装置 |
| JP5029900B2 (ja) * | 2007-11-20 | 2012-09-19 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | モータの制御装置 |
| JP5171520B2 (ja) * | 2008-09-30 | 2013-03-27 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 電力変換装置 |
| JP5622043B2 (ja) * | 2010-09-15 | 2014-11-12 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | インバータ装置 |
| JP5437314B2 (ja) * | 2011-05-31 | 2014-03-12 | 日産自動車株式会社 | 電力変換装置 |
| JP5344264B2 (ja) * | 2011-08-09 | 2013-11-20 | 株式会社デンソー | 電力変換装置 |
| JP2014073055A (ja) * | 2012-10-01 | 2014-04-21 | Denso Corp | 電子回路 |
| JP2014192975A (ja) | 2013-03-26 | 2014-10-06 | Aisin Aw Co Ltd | インバータ装置 |
-
2014
- 2014-12-03 CN CN201480083438.9A patent/CN107155389B/zh active Active
- 2014-12-03 BR BR112017011713-4A patent/BR112017011713B1/pt active IP Right Grant
- 2014-12-03 EP EP14907604.4A patent/EP3229361B1/en active Active
- 2014-12-03 JP JP2016562134A patent/JP6206602B2/ja active Active
- 2014-12-03 US US15/527,040 patent/US9866102B2/en active Active
- 2014-12-03 WO PCT/JP2014/081935 patent/WO2016088211A1/ja active Application Filing
- 2014-12-03 RU RU2017122764A patent/RU2648251C1/ru active
- 2014-12-03 MX MX2017007157A patent/MX359050B/es active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN107155389B (zh) | 2019-12-13 |
| EP3229361A1 (en) | 2017-10-11 |
| RU2648251C1 (ru) | 2018-03-23 |
| US9866102B2 (en) | 2018-01-09 |
| US20170353096A1 (en) | 2017-12-07 |
| MX359050B (es) | 2018-09-13 |
| EP3229361A4 (en) | 2018-03-21 |
| JPWO2016088211A1 (ja) | 2017-04-27 |
| BR112017011713B1 (pt) | 2022-03-03 |
| BR112017011713A2 (pt) | 2017-12-26 |
| MX2017007157A (es) | 2017-08-28 |
| EP3229361B1 (en) | 2019-06-19 |
| WO2016088211A1 (ja) | 2016-06-09 |
| CN107155389A (zh) | 2017-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2012165100A1 (ja) | 電力変換装置 | |
| JP5437314B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| JP5437312B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| CN104054245A (zh) | 功率转换装置 | |
| WO2012165101A1 (ja) | 電力変換装置 | |
| JP6206602B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| WO2019026339A1 (ja) | 電力変換装置および電力変換装置を搭載した車両 | |
| JP5377573B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| JP2018010982A (ja) | 半導体モジュール | |
| JP2006333590A (ja) | Ａｃ−ａｃ電力変換装置 | |
| JP2008118815A (ja) | インバータ装置 | |
| JP2006197735A (ja) | インバータ装置 | |
| JP2009261106A (ja) | 電気回路 | |
| WO2013051476A1 (ja) | 電力変換装置 | |
| JP5377574B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| JP4839096B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| JP2017055610A (ja) | パワー半導体装置 | |
| JP5385939B2 (ja) | 電動機駆動システム | |
| JP2008263755A (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JP4957842B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| JP2010199473A (ja) | 電力変換ユニット | |
| JP2009183082A (ja) | 電力変換装置 | |
| JP6759874B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| JP6229148B2 (ja) | インバータ装置及びモータ駆動装置 | |
| JP6751696B2 (ja) | 電力変換装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A529 | Written submission of copy of amendment under article 34 pct |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A5211 Effective date: 20161216 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20161216 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170808 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170821 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6206602 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |