JP6200655B2 - 吸収ヒートポンプ及び吸収ヒートポンプの運転方法 - Google Patents

Description

本発明は吸収ヒートポンプ及び吸収ヒートポンプの運転方法に関し、特に外部条件の変化が生じても安定した運転を行うことができる吸収ヒートポンプ及び吸収ヒートポンプの運転方法に関する。

駆動熱源温度より高い温度の被加熱媒体を取り出す熱源機械として、吸収ヒートポンプがある。吸収ヒートポンプは、冷媒液を蒸発させる蒸発器、冷媒蒸気を溶液で吸収させる吸収器、溶液から冷媒を離脱させる再生器、冷媒蒸気を凝縮させる凝縮器を主要構成として備えている。吸収ヒートポンプの運転中、これらの主要構成機器の間を冷媒及び溶液が循環する。冷媒系では、蒸発器で蒸発する冷媒よりも多くの冷媒液を蒸発器内の加熱器に供給する必要があるため、凝縮器で凝縮された冷媒液を蒸発器に搬送する冷媒ポンプと、蒸発器内の冷媒液を循環させる循環ポンプとが設けられるのが一般的であったところ、１つのポンプで蒸発器と凝縮器との間を循環する冷媒液の流れを発生させることができる吸収ヒートポンプとして、凝縮器で凝縮した冷媒液を蒸発器へ導く冷媒液移送管路と、冷媒液移送管路に設置された冷媒供給弁と、蒸発器内の液面レベルを検出する液面レベルセンサとを備え、蒸発器の液面レベルが一定になるように冷媒供給弁の開度を制御するものがある（例えば、特許文献１参照。）。

特開２００６−２０７８８３号公報（段落００４１、図１等）

しかしながら、特許文献１に記載された吸収ヒートポンプでは、被加熱媒体の需要が減少する等の外部条件が変化したときに、液面レベルセンサを介した冷媒供給弁の開度制御に応答遅れが生じ、凝縮器の冷媒を蒸発器に送りすぎて蒸発器の液面レベルが大きく増加し、蒸発器内の伝熱管の液没による伝熱性能の低下や、冷媒ポンプのキャビテーションが生じるおそれがある。

本発明は上述の課題に鑑み、外部条件の変化が生じても安定した運転を行うことができる吸収ヒートポンプ及びその運転方法を提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、本発明の第１の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図１に示すように、冷媒の液体である冷媒液Ｖｆを加熱して、冷媒の蒸気である冷媒蒸気Ｖｅを生成する蒸発器２０と；溶液Ｓｗから離脱した冷媒蒸気Ｖｇを導入し凝縮させて冷媒液Ｖｆとする凝縮器４０と；凝縮器４０内の冷媒液Ｖｆを蒸発器２０へ送る冷媒液ポンプ４６と；蒸発器２０で発生した冷媒蒸気Ｖｅの流量を検知する発生冷媒蒸気流量検知部３９、４９、５８、９２と；凝縮器４０から蒸発器２０へ送られる冷媒液Ｖｆの流量を調節する冷媒液流量調節装置４６ｖと；発生冷媒蒸気流量検知部３９、４９、５８、９２で検知された冷媒蒸気Ｖｅの流量に対して所定の割合の流量の冷媒液Ｖｆを、凝縮器４０から蒸発器２０へ送るように、冷媒液流量調節装置４６ｖを制御する制御部９１とを備える。

このように構成すると、蒸発器に導入される冷媒液の流量が、蒸発器で発生した冷媒蒸気の流量に対して所定の割合となる流量を基準とした運転が行われることとなり、外部条件の変化が生じても安定した運転を行うことができる。

また、本発明の第２の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図１に示すように、上記本発明の第１の態様に係る吸収ヒートポンプ１において、蒸発器２０は、熱源媒体ｈで冷媒液Ｖｆを加熱して冷媒蒸気Ｖｅを生成するように構成され；凝縮器４０は、冷却水Ｖｆで冷媒蒸気Ｖｇを冷却凝縮させるように構成され；冷媒が吸収された溶液Ｓｗを熱源媒体ｈで加熱し、溶液Ｓｗから冷媒を離脱させて凝縮器４０に導入させる冷媒蒸気Ｖｇを生成する再生器３０と；蒸発器２０で生成された冷媒蒸気Ｖｅを導入して溶液Ｓａで吸収させ、溶液Ｓａが冷媒蒸気Ｖｅを吸収する際に生じる吸収熱で被加熱媒体Ｗｑを加熱し、被加熱媒体の蒸気である被加熱媒体蒸気Ｗｖを発生させる吸収器１０と；吸収器１０で発生した被加熱媒体蒸気Ｗｖの圧力を直接又は間接的に検知する被加熱媒体蒸気圧力検知部５８と；再生器３０又は蒸発器２０に導入される熱源媒体ｈの温度を直接又は間接的に検知する熱源媒体温度検知部３９と；凝縮器４０に導入される冷却水ｃの温度を直接又は間接的に検知する冷却水温度検知部４９とをさらに備え；発生冷媒蒸気流量検知部３９、４９、５８、９２が、被加熱媒体蒸気圧力検知部５８で検知された値、熱源媒体温度検知部３９で検知された値、及び冷却水温度検知部４９で検知された値を、あらかじめ記憶された、被加熱媒体蒸気Ｗｖの圧力と、熱源媒体ｈの温度と、冷却水ｃの温度と、蒸発器２０で発生した冷媒蒸気Ｖｅの流量との関係に照らして、蒸発器２０で発生した冷媒蒸気Ｖｅの流量を算出するように構成されている。

このように構成すると、冷媒蒸気の流量を直接検知する特別な装置を備えることなく、冷媒蒸気の流量を把握することができ、装置が複雑になることを防ぐことができる。

また、本発明の第３の態様に係る吸収ヒートポンプは、例えば図１に示すように、上記本発明の第１の態様又は第２の態様に係る吸収ヒートポンプ１において、蒸発器２０に貯留されている冷媒液Ｖｆの液面を検知する液面検知器２４を備え；制御部９１は、液面検知器２４が高液位ＶＨを検知したときに凝縮器４０から蒸発器２０へ送る冷媒液Ｖｆの流量を減少させ、液面検知器２４が高液位ＶＨよりも低い低液位ＶＬを検知したときに凝縮器４０から蒸発器２０へ送る冷媒液Ｖｆの流量を増加させるように、冷媒液流量調節装置４６ｖを制御する。

このように構成すると、蒸発器の液面を安定させることができる。

上記目的を達成するために、本発明の第４の態様に係る吸収ヒートポンプの運転方法は、例えば図１及び図４を参照して示すと、冷媒の液体である冷媒液Ｖｆを加熱して、冷媒の蒸気である冷媒蒸気Ｖｅを生成する冷媒蒸気生成工程（Ｓ３）と；溶液Ｓｗから離脱した冷媒蒸気Ｖｇを導入し凝縮させて冷媒液Ｖｆとする冷媒液生成工程（Ｓ２）と；冷媒蒸気生成工程（Ｓ３）において生成された冷媒蒸気Ｖｅの流量を検知する発生冷媒蒸気流量検知工程（Ｓ５）と；冷媒液生成工程（Ｓ２）で生成された冷媒液Ｖｆのうち、発生冷媒蒸気流量検知工程（Ｓ５）で検知された冷媒蒸気Ｖｅの流量に対して所定の割合の流量の冷媒液Ｖｆを、冷媒蒸気生成工程（Ｓ３）が行われる場所に搬送する冷媒液流量調節工程（Ｓ６）とを備える。

このように構成すると、冷媒蒸気生成工程が行われる場所に搬送される冷媒液の流量が、冷媒蒸気生成工程で発生した冷媒蒸気の流量に対して所定の割合となる流量を基準とした運転が行われることとなり、外部条件の変化が生じても安定した運転を行うことができる。

本発明によれば、外部条件の変化が生じても安定した運転を行うことができる。

本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプの模式的系統図である。 被加熱媒体蒸気の圧力と、熱源温水の温度と、冷却水の温度と、蒸発器冷媒蒸気の流量との関係を示すグラフである。 蒸発器冷媒蒸気の発生流量と冷媒ポンプの運転周波数との関係を示すグラフである。 本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプの制御を説明するフローチャートである。

以下、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。なお、各図において互いに同一又は相当する部材には同一あるいは類似の符号を付し、重複した説明は省略する。

まず図１を参照して、本発明の実施の形態に係る吸収ヒートポンプ１を説明する。図１は、吸収ヒートポンプ１の模式的系統図である。吸収ヒートポンプ１は、吸収ヒートポンプサイクルを行う主要構成機器である吸収器１０、蒸発器２０、再生器３０、及び凝縮器４０と、制御装置９０とを備えている。吸収器１０は、吸収器１０で加熱された被加熱媒体Ｗｍを気液分離する気液分離器８０を有している。本実施の形態における吸収ヒートポンプ１は、比較的利用価値の低い低温（例えば８０℃〜９０℃程度）の排温水を熱源媒体として再生器３０及び蒸発器２０に供給して、利用価値の高い被加熱媒体蒸気Ｗｖ（例えば、圧力が約０．１ＭＰａ〜０．２ＭＰａ（ゲージ圧）程度、あるいはさらに高い０．８ＭＰａ（ゲージ圧）程度）を気液分離器８０から取り出すことができるものである。

なお、以下の説明においては、溶液に関し、ヒートポンプサイクル上における区別を容易にするために、性状やヒートポンプサイクル上の位置に応じて「希溶液Ｓｗ」や「濃溶液Ｓａ」等と呼称するが、性状等を不問にするときは総称して「溶液Ｓ」ということとする。また、冷媒に関し、ヒートポンプサイクル上における区別を容易にするために、性状やヒートポンプサイクル上の位置に応じて「蒸発器冷媒蒸気Ｖｅ」、「再生器冷媒蒸気Ｖｇ」、「冷媒液Ｖｆ」等と呼称するが、性状等を不問にするときは総称して「冷媒Ｖ」ということとする。本実施の形態では、溶液Ｓ（吸収剤と冷媒Ｖとの混合物）としてＬｉＢｒ水溶液が用いられており、冷媒Ｖとして水（Ｈ_２Ｏ）が用いられている。また、被加熱媒体に関し、液体の被加熱媒体である「被加熱媒体液Ｗｑ」、気体の被加熱媒体である「被加熱媒体蒸気Ｗｖ」、被加熱媒体液Ｗｑと被加熱媒体蒸気Ｗｖとが混合した「混合被加熱媒体Ｗｍ」を総称して「被加熱媒体Ｗ」ということとする。本実施の形態では、被加熱媒体Ｗとして水（Ｈ_２Ｏ）が用いられている。

吸収器１０は、被加熱媒体Ｗの流路を構成する加熱管１１と、濃溶液Ｓａを散布する濃溶液散布ノズル１２とを、吸収器缶胴１７の内部に有している。濃溶液散布ノズル１２は、散布した濃溶液Ｓａが加熱管１１に降りかかるように加熱管１１の上方に配設されている。吸収器１０は、濃溶液散布ノズル１２から濃溶液Ｓａが散布され、濃溶液Ｓａが蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する際に吸収熱を発生させる。この吸収熱を、加熱管１１を流れる被加熱媒体Ｗが受熱して、被加熱媒体Ｗが加熱されるように構成されている。吸収器１０の下部には、散布された濃溶液Ｓａが蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収して濃度が低下した希溶液Ｓｗが貯留される貯留部１３が形成されている。加熱管１１は、希溶液Ｓｗに没入しないように、貯留部１３よりも上方に配設されている。貯留部１３には、貯留された希溶液Ｓｗの液位を検出する吸収器液位検出器１４が配設されている。吸収器１０の構成部材の１つである気液分離器８０まわりの構成は後述する。

蒸発器２０は、冷媒液Ｖｆを加熱する熱源媒体としての熱源温水ｈの流路を構成する伝熱管２１と、冷媒液Ｖｆを散布する冷媒液散布ノズル２２とを、蒸発器缶胴２７の内部に有している。冷媒液散布ノズル２２は、散布した冷媒液Ｖｆが伝熱管２１に降りかかるように、伝熱管２１の上方に配設されている。冷媒液散布ノズル２２は、凝縮器４０内の冷媒液Ｖｆを蒸発器２０に導く冷媒液管４５と接続されている。蒸発器２０は、冷媒液散布ノズル２２から冷媒液Ｖｆが散布され、散布された冷媒液Ｖｆが伝熱管２１内を流れる熱源温水ｈの熱で蒸発して蒸発器冷媒蒸気Ｖｅが発生するように構成されている。蒸発器２０は、散布された冷媒液Ｖｆのうち蒸発しなかった冷媒液Ｖｆが下部に貯留されるように構成されている。伝熱管２１は、典型的には、下部に貯留された冷媒液Ｖｆに浸らないように配設されている。伝熱管２１の上流側、すなわち、冷媒液Ｖｆを加熱する前の熱源温水ｈが流れる伝熱管２１の部分である伝熱管上流部２１ａには、熱源温水管２３の一端が接続されている。蒸発器缶胴２７内には、液面検知器としての蒸発器液位検出器２４が配設されている。蒸発器液位検出器２４は、内部に貯留された冷媒液Ｖｆの液面の高位（高液位ＶＨ）を検出する高位検出器２４Ｈ及び低位（低液位ＶＬ）を検出する低位検出器２４Ｌを有している。蒸発器２０の底部には、貯留されている冷媒液Ｖｆを凝縮器４０に戻す冷媒液戻り管２５が接続されている。冷媒液戻り管２５及び冷媒液管４５には、蒸発器２０から凝縮器４０へ向かう冷媒液Ｖｆと凝縮器４０から蒸発器へ圧送される冷媒液Ｖｆとで熱交換を行わせる冷媒熱交換器４８が配設されている。

吸収器缶胴１７と蒸発器缶胴２７とは、上部で接続されており、これにより、吸収器１０と蒸発器２０とが気相部で相互に連通している。吸収器１０と蒸発器２０とが気相部で連通することにより、吸収器１０及び蒸発器２０の内部の圧力が概ね等しくなっている。また、吸収器１０と蒸発器２０とが連通することにより、蒸発器２０で発生した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収器１０に供給することができるように構成されている。吸収器１０と蒸発器２０とは、典型的には、濃溶液散布ノズル１２より上方及び冷媒液散布ノズル２２より上方で連通している。

再生器３０は、希溶液Ｓｗを加熱する熱源媒体としての熱源温水ｈを内部に流す熱源管３１と、希溶液Ｓｗを散布する希溶液散布ノズル３２とを、再生器缶胴３７の内部に有している。再生器３０は、散布された希溶液Ｓｗから冷媒Ｖが蒸発して濃度が上昇した濃溶液Ｓａが下部に貯留されるように構成されている。再生器３０では、希溶液Ｓｗが熱源温水ｈに加熱されることにより、希溶液Ｓｗ中の冷媒Ｖが離脱し、濃溶液Ｓａと再生器冷媒蒸気Ｖｇとが生成されるように構成されている。熱源管３１の上流側、すなわち、希溶液Ｓｗを加熱する前の熱源温水ｈが流れる熱源管３１の部分である熱源管上流部３１ａには、熱源温水ｈの温度を検知する熱源媒体温度検知部としての再生器入口温水温度計３９が設けられている。熱源管３１の下流側、すなわち、希溶液Ｓｗを加熱した後の熱源温水ｈが流れる熱源管３１の部分である熱源管下流部３１ｂには、一端が蒸発器２０の伝熱管上流部２１ａに接続された熱源温水管２３の他端が接続されている。熱源管下流部３１ｂと伝熱管上流部２１ａとが熱源温水管２３で接続されていることにより、熱源管３１を流れた後の熱源温水ｈが伝熱管２１に供給されるように構成されている。

再生器３０の濃溶液Ｓａが貯留される部分と吸収器１０の濃溶液散布ノズル１２とは、濃溶液Ｓａを流す濃溶液管３５で接続されている。濃溶液管３５には、再生器３０の濃溶液Ｓａを吸収器１０に圧送する溶液ポンプ３５ｐが配設されている。溶液ポンプ３５ｐは、吸収器液位検出器１４と信号ケーブルで接続されたインバータ３５ｖを有しており、吸収器液位検出器１４が検出する液位に応じて回転速度が調節されて吸収器１０に圧送する濃溶液Ｓａの流量を調節することができるように構成されている。希溶液散布ノズル３２と吸収器１０の貯留部１３とは希溶液Ｓｗを流す希溶液管１６で接続されている。濃溶液管３５及び希溶液管１６には、濃溶液Ｓａと希溶液Ｓｗとの間で熱交換を行わせる溶液熱交換器３８が配設されている。

凝縮器４０は、冷却媒体流路を形成する冷却水管４１を、凝縮器缶胴４７の内部に有している。冷却水管４１には、冷却媒体としての冷却水ｃが流れる。凝縮器４０は、再生器３０で発生した再生器冷媒蒸気Ｖｇを導入し、これを冷却水ｃで冷却して凝縮させるように構成されている。冷却水管４１は、再生器冷媒蒸気Ｖｇを直接冷却することができるように、再生器冷媒蒸気Ｖｇが凝縮した冷媒液Ｖｆに浸らないように配設されている。冷却水管４１の上流側、すなわち、再生器冷媒蒸気Ｖｇを冷却する前の冷却水ｃが流れる冷却水管４１の部分である冷却水管上流部４１ａには、冷却水の温度を検知する冷却水温度検知部としての冷却水温度計４９が設けられている。凝縮器４０には凝縮した冷媒液Ｖｆを蒸発器２０に送る冷媒液管４５が接続されている。冷媒液管４５には、冷媒液Ｖｆを蒸発器２０に圧送するための冷媒液ポンプとしての冷媒ポンプ４６が配設されている。冷媒ポンプ４６は、制御部９１と信号ケーブルで接続された冷媒液流量調節装置としてのインバータ４６ｖを有しており、制御部９１からの指令に基づいて回転速度が調節されて蒸発器２０に圧送する冷媒液Ｖｆの流量を調節することができるように構成されている。

再生器缶胴３７と凝縮器缶胴４７とは、上部で接続されており、これにより、再生器３０と凝縮器４０とが気相部で相互に連通している。再生器３０と凝縮器４０とが気相部で連通することにより、再生器３０及び凝縮器４０の内部の圧力が概ね等しくなっている。また、再生器３０と凝縮器４０とが連通することにより、再生器３０で発生した再生器冷媒蒸気Ｖｇを凝縮器４０に供給することができるように構成されている。再生器３０と凝縮器４０とは、典型的には、希溶液散布ノズル３２より上方で連通している。

気液分離器８０は、加熱管１１を流れて加熱された被加熱媒体Ｗを導入し、被加熱媒体蒸気Ｗｖと被加熱媒体液Ｗｑとを分離する機器である。気液分離器８０には、内部に貯留する被加熱媒体液Ｗｑの液位を検出する気液分離器液位検出器８１が設けられている。気液分離器８０の下部と加熱管１１の一端とは、被加熱媒体液Ｗｑを加熱管１１に導く被加熱媒体液管８２で接続されている。被加熱媒体液管８２には、被加熱媒体液Ｗｑを加熱管１１に向けて圧送する被加熱媒体ポンプ８３が配設されている。内部が気相部となる気液分離器８０の側面と加熱管１１の他端とは、混合被加熱媒体Ｗｍを気液分離器８０に導く加熱後被加熱媒体管８４で接続されている。

また、気液分離器８０には、蒸気として系外に供給された分の被加熱媒体Ｗを補うための補給水Ｗｓを系外から導入する補給水管８５が接続されている。補給水管８５には、気液分離器８０に向けて補給水Ｗｓを圧送する補給水ポンプ８６と、逆止弁８５ｃと、補給水Ｗｓを温水で予熱する補給水熱交換器８７Ｂと、希溶液Ｓｗと熱交換させて補給水Ｗｓをさらに加熱する補給水熱交換器８７Ａとが、補給水Ｗｓの流れ方向に向かってこの順に配設されている。補給水ポンプ８６は、気液分離器液位検出器８１と信号ケーブルで接続されており、気液分離器８０内の被加熱媒体液Ｗｑの液位に応じて発停が制御されるように構成されている。補給水熱交換器８７Ａは、補給水Ｗｓと希溶液Ｓｗとを熱交換させるように、補給水管８５と、溶液熱交換器３８よりも上流側の希溶液管１６とに配設されている。また、気液分離器８０には、被加熱媒体蒸気Ｗｖを系外に供給する被加熱媒体蒸気供給管８９が上部（典型的には頂部）に接続されている。被加熱媒体蒸気供給管８９には、内部の圧力を検出する被加熱媒体蒸気圧力検知部としての圧力センサ５８と、安全弁５９とが設けられている。

気液分離器８０は、典型的には、加熱管１１内で被加熱媒体液Ｗｑの一部が蒸発して被加熱媒体液Ｗｑと被加熱媒体蒸気Ｗｖとが混合した混合被加熱媒体Ｗｍを導入するが、被加熱媒体液Ｗｑのまま気液分離器８０に導いて減圧し一部を気化させて混合被加熱媒体Ｗｍとしたものを気液分離させるようにしてもよい。被加熱媒体液Ｗｑを減圧気化するには、オリフィス等の絞り手段を用いることができる。加熱管１１内で被加熱媒体液Ｗｑの一部を蒸発させるか否かは、典型的には、被加熱媒体ポンプ８３及び／又は補給水ポンプ８６の吐出圧力を調節することにより、加熱管１１内の圧力を被加熱媒体液Ｗｑの温度に相当する飽和圧力よりも高くするか否かによって調節することができる。

制御装置９０は、吸収ヒートポンプ１の運転を制御する機器であり、制御部９１と、演算部９２とを有している。制御部９１は、インバータ４６ｖと信号ケーブルで接続されており、冷媒ポンプ４６の発停や回転速度の調節を行うことができるように構成されている。また、制御部９１は、被加熱媒体ポンプ８３と信号ケーブルで接続されており、この発停や回転速度の調節を行うことができるように構成されている。これまでの説明では吸収器液位検出器１４の出力を直接入力して制御されることとした溶液ポンプ３５ｐ、及び気液分離器液位検出器８１の出力を直接入力して制御されることとした補給水ポンプ８６も、制御部９１を介して（検出器の出力信号を一旦制御装置９０に入力して）制御されることとしてもよい。

演算部９２は、再生器入口温水温度計３９、冷却水温度計４９、圧力センサ５８のそれぞれと信号ケーブルで接続されており、各計器で検知された値を信号として受信することができるように構成されている。また、演算部９２は、蒸発器液位検出器２４と信号ケーブルで接続されており、蒸発器液位検出器２４で検出された蒸発器缶胴２７内の冷媒液Ｖｆの高液位ＶＨ及び低液位ＶＬを信号として受信することができるように構成されている。また、演算部９２には、気液分離器８０で分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖの圧力と、熱源管３１に導入される熱源温水ｈの温度と、冷却水管４１に導入される冷却水ｃの温度と、蒸発器２０で発生した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの流量との関係が記憶されている。

図２は、気液分離器８０で分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖの圧力と、熱源管３１に導入される熱源温水ｈの温度と、冷却水管４１に導入される冷却水ｃの温度と、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの流量との関係を示すグラフである。図２に示すグラフは、冷却水ｃ及び熱源温水ｈが設計流量（定格流量）で導入された場合の関係を示している。図２では、熱源管３１に導入される熱源温水ｈの温度別に３つのグラフを例示しており、（Ａ）は８８℃、（Ｂ）は８６℃、（Ｃ）は８４℃のグラフを示している。また、各グラフにおいて、被加熱媒体蒸気Ｗｖの圧力（ゲージ圧）別に線種を変えて示しており、一点鎖線は０．１ＭＰａ、実線は０．１５ＭＰａ、破線は０．２ＭＰａの関係を示している。蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの流量は、単位時間あたりの蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生量であり、本実施の形態では蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生量を質量で表している。図２に示す例では、冷却水入口温度が概ね２０℃から３５℃の間に線分が描かれているが、吸収ヒートポンプ１が設置される地域の環境に応じて、線分が描かれる温度範囲が調節される。また、図２では、各物理量の関係をグラフで示しているが、テーブルや方程式の形態で演算部９２に記憶されていてもよい。また、図２では、熱源温水ｈ温度が２℃刻みで３つのグラフを例示し、被加熱媒体蒸気Ｗｖ圧力が０．０５ＭＰａ刻みで３つの線分を例示しているが、これら以外の値については、図２に例示したグラフから推定することができる。演算部９２は、再生器入口温水温度計３９、冷却水温度計４９、圧力センサ５８のそれぞれで検知された値を信号として受信し、各値を図２のグラフに示す関係に照合して、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量を算出するように構成されている。ここで、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量を算出することは、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量の検知の一形態である。つまり、本実施の形態では、再生器入口温水温度計３９と、冷却水温度計４９と、圧力センサ５８と、演算部９２とで、発生冷媒蒸気流量検知部を構成している。

また、図３に示すように、演算部９２には、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量と、当該蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量に対して所定の割合の冷媒液Ｖｆの流量を凝縮器４０から蒸発器２０に圧送する際の冷媒ポンプ４６の運転周波数との関係が、被加熱媒体蒸気Ｗｖの圧力（ゲージ圧）別に記憶されている。図３のグラフ中、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量と冷媒ポンプ４６の運転周波数との関係は、被加熱媒体蒸気Ｗｖの圧力が０．１ＭＰａのものは一点鎖線で、０．１５ＭＰａのものは実線で、０．２ＭＰａのものは破線でそれぞれ示している。また、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量に対して所定の割合の冷媒液Ｖｆの流量は、蒸発器２０で蒸発した冷媒液Ｖｆの流量と、蒸発器２０で蒸発せずに凝縮器４０に戻される冷媒液Ｖｆの所定の流量との合計の流量である。蒸発器２０で蒸発した冷媒液Ｖｆの流量は、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量に等しい。他方、蒸発器２０から凝縮器４０に戻される冷媒液Ｖｆの所定の流量は、吸収ヒートポンプ１の運転の安定化の観点から、設計流量（定格流量）の被加熱媒体蒸気Ｗｖを発生させる際に、蒸発器２０で蒸発する冷媒液Ｖｆの流量（蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量）の約２倍とするのが好ましく、この冷媒液Ｖｆの所定の流量は外部条件等の変化によって被加熱媒体蒸気Ｗｖの発生流量が変動しても不変である。したがって、凝縮器４０から蒸発器２０に圧送される冷媒液Ｖｆの流量は、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量に応じて調節するのが好ましい。演算部９２は、図２のグラフに示す関係に照合して算出した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量を、図３のグラフに示す関係に照らして冷媒ポンプ４６の運転周波数を求め、制御部９１を介してその求めた運転周波数で冷媒ポンプ４６を運転させるように構成されている。この図３のグラフに示された関係は、冷媒ポンプ４６の運転周波数の基準設定点となる。

なお、図１では、制御部９１及び演算部９２が別々に構成されているように示しているが、これは機能の観点から概念的に別々に表現したものであり、物理的には渾然一体に構成されていてもよい。また、図１では、制御部９１及び演算部９２が１つの筐体に収容されて制御装置９０を構成しているように示されているが、これは概念を示しているものであって、物理的にはこれらが分離して配設されていてもよい。

引き続き図１を参照して、吸収ヒートポンプ１の作用を説明する。まず、冷媒側のサイクルを説明する。凝縮器４０では、再生器３０で蒸発した再生器冷媒蒸気Ｖｇを受け入れて、冷却水管４１を流れる冷却水ｃで冷却して凝縮し、冷媒液Ｖｆとする（冷媒液生成工程）。凝縮した冷媒液Ｖｆは、冷媒ポンプ４６に圧送されて冷媒液管４５を流れ、冷媒熱交換器４８において冷媒液戻り管２５を流れる冷媒液Ｖｆと熱交換して温度が上昇して、蒸発器２０の冷媒液散布ノズル２２に送られる。冷媒ポンプ４６の制御については後述する。冷媒液散布ノズル２２に送られた冷媒液Ｖｆは、伝熱管２１に向けて散布され、熱源温水管２３から流入して伝熱管２１内を流れる熱源温水ｈによって加熱され、蒸発して蒸発器冷媒蒸気Ｖｅとなる（冷媒蒸気生成工程）。蒸発器２０で発生した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅは、蒸発器２０と連通する吸収器１０へと移動する。他方、冷媒液散布ノズル２２から散布された冷媒液Ｖｆのうち、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅとならなかった冷媒液Ｖｆは、一旦蒸発器缶胴２７の下部に貯留され、その後冷媒液戻り管２５を流れ、冷媒熱交換器４８において冷媒液管４５を流れる冷媒液Ｖｆと熱交換して温度が低下し、凝縮器缶胴４７内に流入する。

次に吸収ヒートポンプ１の溶液側のサイクルを説明する。吸収器１０では、濃溶液Ｓａが濃溶液散布ノズル１２から散布され、この散布された濃溶液Ｓａが蒸発器２０から移動してきた蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する。蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収した濃溶液Ｓａは、濃度が低下して希溶液Ｓｗとなる。吸収器１０では、濃溶液Ｓａが蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する際に吸収熱が発生する。この吸収熱により、加熱管１１を流れる被加熱媒体液Ｗｑが加熱される。ここで、被加熱媒体蒸気Ｗｖを取り出すための気液分離器８０まわりの作用について説明する。

気液分離器８０には、系外から補給水Ｗｓが補給水管８５を介して導入される。補給水Ｗｓは、補給水ポンプ８６により補給水管８５を圧送され、まず補給水熱交換器８７Ｂで温度が上昇した後に、補給水熱交換器８７Ａで希溶液Ｓｗと熱交換してさらに温度が上昇して、気液分離器８０に導入される。気液分離器８０に導入された補給水Ｗｓは、被加熱媒体液Ｗｑとして気液分離器８０の下部に貯留される。気液分離器８０の下部に貯留される被加熱媒体液Ｗｑが適切な液位になるように、補給水ポンプ８６が制御される。気液分離器８０の下部に貯留されている被加熱媒体液Ｗｑは、被加熱媒体ポンプ８３で吸収器１０の加熱管１１に送られる。加熱管１１に送られた被加熱媒体液Ｗｑは、吸収器缶胴１７内における上述の吸収熱により加熱される。加熱管１１で加熱された被加熱媒体液Ｗｑは、一部が蒸発して被加熱媒体蒸気Ｗｖとなった混合被加熱媒体Ｗｍとして、気液分離器８０に向けて加熱後被加熱媒体管８４を流れる。あるいは、加熱後被加熱媒体管８４を、温度が上昇した被加熱媒体液Ｗｑが流れることとしてもよく、この場合、被加熱媒体液Ｗｑは、気液分離器８０に導入される際に減圧され、一部が蒸発して被加熱媒体蒸気Ｗｖとなった混合被加熱媒体Ｗｍとして気液分離器８０に導入される。気液分離器８０に導入された混合被加熱媒体Ｗｍは、被加熱媒体液Ｗｑと被加熱媒体蒸気Ｗｖとが分離される。分離された被加熱媒体液Ｗｑは、気液分離器８０の下部に貯留され、再び吸収器１０の加熱管１１に送られる。他方、分離された被加熱媒体蒸気Ｗｖは、被加熱媒体蒸気供給管８９に導出され、安全弁５９よりも下流側に設けられた圧力調整弁（不図示）によって所望の圧力に調整されたうえで蒸気利用場所に供給される。

再び吸収ヒートポンプ１の溶液側のサイクルの説明に戻る。吸収器１０で蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収した濃溶液Ｓａは、濃度が低下して希溶液Ｓｗとなり、貯留部１３に貯留される。貯留部１３内の希溶液Ｓｗは、重力及び吸収器缶胴１７と再生器缶胴３７との内圧の差により再生器３０に向かって希溶液管１６を流れ、補給水熱交換器８７Ａで補給水Ｗｓと熱交換して温度が低下した後に、溶液熱交換器３８で濃溶液Ｓａと熱交換してさらに温度が低下して、再生器３０に至る。再生器３０に送られた希溶液Ｓｗは、希溶液散布ノズル３２から散布される。希溶液散布ノズル３２から散布された希溶液Ｓｗは、熱源管３１を流れる熱源温水ｈによって加熱され、散布された希溶液Ｓｗ中の冷媒が蒸発して（離脱して）濃溶液Ｓａとなり、再生器３０の下部に貯留される。他方、希溶液Ｓｗから蒸発した冷媒Ｖは再生器冷媒蒸気Ｖｇとして凝縮器４０へと移動する。再生器３０の下部に貯留された濃溶液Ｓａは、溶液ポンプ３５ｐにより、濃溶液管３５を介して吸収器１０の濃溶液散布ノズル１２に圧送される。このとき、吸収器１０の貯留部１３に貯留された希溶液Ｓｗが所定の液位になるように、吸収器液位検出器１４の検出液位に応じてインバータ３５ｖにより溶液ポンプ３５ｐの回転速度（ひいては吐出流量）が調節される。濃溶液管３５を流れる濃溶液Ｓａは、溶液熱交換器３８で希溶液Ｓｗと熱交換して温度が上昇してから吸収器１０に流入し、濃溶液散布ノズル１２から散布される。以降、同様のサイクルを繰り返す。

上述のような運転を行う吸収ヒートポンプ１では、被加熱媒体蒸気Ｗｖの発生流量は、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量と線形関係にある。蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量は、図２から明らかなように、熱源温水ｈの温度及び冷却水ｃの温度によって変動する。しかし、熱源温水ｈの温度は、プロセスからの排熱等に見られるように、多少の変動はあっても大きく変動することは稀である。また、冷却水ｃの温度は、年間を通してみれば、夏季と冬季とで温度差が大きくなるものの、急激に変化することは少ない。ところが、被加熱媒体蒸気Ｗｖの発生流量は、例えば需要が急激に変化する等の外部条件の変化により、急激に変化することが生じ得る。

仮に、従来の吸収ヒートポンプのように、蒸発器の液面レベルを検知してからその液面レベルが一定になるように冷媒供給弁の開度を制御することとした場合、被加熱媒体蒸気の発生流量の急激な変化に冷媒供給弁の開度制御が追従できずに以下の不都合が生じ得る。例えば、被加熱媒体蒸気の発生流量が急激に減少しても蒸発器に送られる冷媒の量が変わらない場合は、蒸発器に冷媒を送りすぎることとなって、蒸発器内の伝熱管が液没して伝熱性能が低下したり、凝縮器の冷媒がなくなって冷媒ポンプがキャビテーションを起こすことが考えられる。他方、被加熱媒体蒸気の発生流量が急激に増加しても蒸発器に送られる冷媒の量が変わらない場合は、蒸発器に送られる冷媒が不足し、蒸発器内の冷媒散布量が不足して伝熱性能が低下したり、蒸発器缶胴内の冷媒液及び吸収器缶胴内の溶液が不足して液循環ができずに運転不可となったり、冷媒の不足に伴って吸収器の溶液濃度が高くなって溶液が結晶することが考えられる。

上述のような冷媒供給弁の開度制御の応答遅れに伴う不都合を生じさせないために、蒸発器に供給される熱源温水の温度と、凝縮器に供給される冷却水の温度とから、蒸発器缶胴内と凝縮器缶胴内との圧力差を推定し、この推定した圧力差に基づいて凝縮器から蒸発器へ送られる冷媒流量を制御することが考えられる。しかし、蒸発器に供給される熱源温水の温度、及び凝縮器に供給される冷却水の温度が共に変化しない状況であっても（この場合、両缶胴の差圧が変化しない場合もあり得る）、被加熱媒体の蒸気の圧力が変化すると、蒸発器で発生する冷媒の蒸気の流量が変化することとなる。このことは、例えば図２（Ａ）に照らすと、熱源温水ｈ温度が８８℃、冷却水ｃ温度が３０℃の場合でも、被加熱媒体蒸気Ｗｖ圧力によって、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量は約４００〜８００ｋｇ／ｈまで異なる値をとっていることから分かる。また、蒸発器へ送られる冷媒の流量がポンプのインバータで制御される場合は、図３に照らすと、ある蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量のときの設定周波数（基準設定点）は、被加熱媒体蒸気Ｗｖ圧力によって異なる。つまり、蒸発器缶胴内と凝縮器缶胴内との圧力差に基づいて凝縮器から蒸発器へ送られる冷媒流量をポンプのインバータで制御する際は、被加熱媒体の蒸気の圧力の変動を吸収するために、両缶胴の差圧から求めた１つの周波数の設定点に対して、上下のずれの許容範囲（修正範囲）を広めにとることとなる。しかしながら、修正範囲を広くすると、適切なポンプ回転速度に収束するのに時間がかかるだけでなく、広い修正範囲に対応するために蒸発器の冷媒液溜めの容積を十分確保することとなり、装置が大きくなりがちである。そこで、本実施の形態に係る吸収ヒートポンプ１では、上述のような不都合を生じさせないために、以下のような制御を行うこととしている。

図４は、吸収ヒートポンプ１の制御を説明するフローチャートである。吸収ヒートポンプ１が起動されると、冷媒ポンプ４６、あるいは溶液ポンプ３５ｐ等の各種ポンプが起動する（Ｓ１）。このとき、熱源管上流部３１ａには熱源温水ｈが導入され、冷却水管上流部４１ａには冷却水ｃが導入される。吸収ヒートポンプ１の起動時は、吸収ヒートポンプサイクルにおける溶液Ｓの濃度差が比較的小さいために定格能力が出ないが、各缶胴の温度及び内圧の上昇に伴って吸収ヒートポンプサイクルにおける溶液Ｓの濃度差がついてくると、先に吸収ヒートポンプ１の作用として説明したように、凝縮器４０において冷媒液Ｖｆが生成され（Ｓ２）、蒸発器２０において蒸発器冷媒蒸気Ｖｅが生成される（Ｓ３）ようになる。その際、演算部９２は、再生器入口温水温度計３９で検知された温度、冷却水温度計４９で検知された温度、及び圧力センサ５８で検知された圧力を信号として受信する（Ｓ４）なお、図４に示すフローでは、便宜上、冷媒液Ｖｆの生成（Ｓ２）の後に蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの生成（Ｓ３）が行われることとしているが、吸収ヒートポンプ１の起動後にまず蒸発器冷媒蒸気Ｖｅが生成されて（Ｓ３）次に冷媒液Ｖｆが生成される（Ｓ２）場合もあり、定常運転時は冷媒液Ｖｆの生成（Ｓ２）と蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの生成（Ｓ３）とが同時に行われる。

演算部９２は、再生器入口温水温度計３９、冷却水温度計４９、及び圧力センサ５８で検知された値をそれぞれ受信したら、記憶されている図２に示す関係に当てはめて、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量を算出する（Ｓ５）。演算部９２は、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量を算出したら、その値に適した冷媒ポンプ４６の運転周波数を、記憶されている図３に示す関係から抽出し、制御部９１を介して、冷媒ポンプ４６の運転周波数を調節する（Ｓ６）。ここでは、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量を算出する工程（Ｓ５）で算出された値を図３に示す関係に照らして抽出した値に調節する。これにより、凝縮器４０から蒸発器２０に導入される冷媒液Ｖｆの流量は、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量に対して所定の割合となる。そして、演算部９２は、蒸発器液位検出器２４が蒸発器缶胴２７内の冷媒液Ｖｆの高液位ＶＨ又は低液位ＶＬを検出したか否かを判断する（Ｓ７）。この判断は、典型的には冷媒ポンプ４６の定常運転中は常に行われるものであるが、冷媒ポンプ４６の運転周波数を調節した後に高液位ＶＨ又は低液位ＶＬを検出する可能性が高いため、図４に示すフローでは便宜的に冷媒ポンプ４６の運転周波数を調節する工程（Ｓ６）の後に行うこととしている。

蒸発器液位検出器２４が高液位ＶＨ又は低液位ＶＬを検出したか否かを判断する工程（Ｓ７）において、いずれも検出しなかった場合は各種パラメータを検知する工程（Ｓ４）に戻る。他方、高液位ＶＨ又は低液位ＶＬを検出した場合は、図３に示されている、算出された蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量に対応する冷媒ポンプ４６の運転周波数（設定値）を変更する（Ｓ８）。設定値の変更（Ｓ８）は、典型的には、蒸発器液位検出器２４が高液位ＶＨを検出したときは冷媒ポンプ４６の運転周波数を図３に示す関係から一段階下げるように変更して蒸発器２０に導入される冷媒液Ｖｆの流量を減少させ、低液位ＶＬを検出したときは冷媒ポンプ４６の運転周波数を図３に示す関係から一段階上げるように変更して蒸発器２０に導入される冷媒液Ｖｆの流量を増加させる。演算部９２は、設定値の変更（Ｓ８）を行ったら、制御部９１を介して、冷媒ポンプ４６の運転周波数を調節する工程（Ｓ６）に戻る。ここでは、設定値の変更工程（Ｓ８）で変更した値に調節する。以降、上述したフローを繰り返す。

以上で説明したように、本実施の形態に係る吸収ヒートポンプ１によれば、蒸発器２０で発生した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの流量を演算部９２が算出し、蒸発器２０に導入される冷媒液Ｖｆの流量が、演算部９２で算出された蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量に対して所定の割合となるように冷媒ポンプ４６の運転周波数を調節する運転が行われるので、外部条件の変化が生じても安定した運転を行うことができると共に、冷媒ポンプ４６の運転周波数設定点の精度が向上して修正範囲を狭くすることができ、冷媒ポンプ４６の適切な回転速度に収束する時間が短縮され、蒸発器２０の冷媒液Ｖｆが溜まる部分の容積を小さくして装置の小型化を図ることができる。

以上の説明では、吸収ヒートポンプ１が、吸収器缶胴１７及び蒸発器缶胴２７を１つずつ備える単段の吸収ヒートポンプであるとしたが、吸収器缶胴１７及び蒸発器缶胴２７を作動温度の異なる２組あるいは３組以上に構成して、２段あるいは３段以上の多段の吸収ヒートポンプとしてもよい。

以上の説明では、冷媒液流量調節装置が、冷媒ポンプ４６の回転速度を調節するインバータ４６ｖであるとしたが、冷媒液管４５に配設されて冷媒液管４５を流れる冷媒液Ｖｆの流量を調節する流量調節弁（不図示）で構成されていてもよい。この場合、典型的には、流量調節弁（不図示）は、信号ケーブルで制御部９１に接続され、制御部９１からの指令に基づいて開度が調節されるように構成される。

以上の説明では、発生冷媒蒸気流量検知部が、再生器入口温水温度計３９と、冷却水温度計４９と、圧力センサ５８と、演算部９２とで構成されているとしたが、演算部９２における蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量を算出するパラメータとして、熱源温水ｈの入口温度・冷却水ｃの入口温度・被加熱媒体蒸気Ｗｖの圧力に代えて、吸収ヒートポンプサイクルを行う媒体に関連する値を採用してもよい。例えば、熱源温水ｈの入口温度は、蒸発器缶胴２７の内圧（これと概ね等しい吸収器缶胴１７の内圧での代用も可能）、蒸発器缶胴２７内の冷媒Ｖの温度、再生器缶胴３７内の濃溶液Ｓａの温度と相関があるため、これらのうちの少なくとも１つを検知して熱源温水ｈの入口温度に代用してもよい。また、冷却水ｃの入口温度は、凝縮器缶胴４７の内圧（これと概ね等しい再生器缶胴３７の内圧での代用も可能）、凝縮器缶胴４７内の冷媒Ｖの温度と相関があるため、これらのうちの少なくとも１つを検知して冷却水ｃの入口温度に代用してもよい。また、被加熱媒体蒸気Ｗｖの圧力は被加熱媒体蒸気Ｗｖの温度と相互換算でき、被加熱媒体蒸気Ｗｖの温度は吸収器缶胴１７内の希溶液Ｓｗの温度から推定することができるので、被加熱媒体蒸気Ｗｖの温度、吸収器缶胴１７内の希溶液Ｓｗの温度の少なくとも１つを検知して被加熱媒体蒸気Ｗｖの圧力に代用してもよい。なお、溶液Ｓの濃度を把握している場合は、いずれかのパラメータを溶液Ｓの濃度で代用してもよい。このように、蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの発生流量を算出するに際し、熱源温水ｈの入口温度、冷却水ｃの入口温度、及び被加熱媒体蒸気Ｗｖの圧力を直接検知する他、熱源温水ｈの入口温度、冷却水ｃの入口温度、及び被加熱媒体蒸気Ｗｖの圧力に関連する物理量（換算又は推定可能な物理量）を検知することとしてもよい。

以上の説明では、熱源媒体が熱源温水ｈであるとしたが、蒸気であってもよい。つまり、熱源媒体は、吸収ヒートポンプの駆動に利用可能な熱を保有する流体であればよい。熱源媒体として蒸気が利用される場合、典型的にはプラント等から排出される排蒸気が利用される。

１ 吸収ヒートポンプ
１０ 吸収器
２０ 蒸発器
２４ 蒸発器液位検出器
３０ 再生器
３９ 再生器入口温水温度計
４０ 凝縮器
４６ 冷媒ポンプ
４６ｖ インバータ
４９ 冷却水温度計
５８ 圧力センサ
９１ 制御部
９２ 演算部
ｃ 冷却水
ｈ 熱源温水
Ｓａ 濃溶液
Ｓｗ 希溶液
Ｖｅ 蒸発器冷媒蒸気
Ｖｆ 冷媒液
Ｖｇ 再生器冷媒蒸気
Ｗｑ 被加熱媒体液
Ｗｖ 被加熱媒体蒸気

Claims (4)

1. 冷媒の液体である冷媒液を熱源媒体で加熱して、前記冷媒の蒸気である冷媒蒸気を生成する蒸発器と；
   溶液から離脱した冷媒蒸気を導入し、冷却水で前記冷媒蒸気を冷却凝縮させて前記冷媒液とする凝縮器と；
   前記冷媒が吸収された溶液を熱源媒体で加熱し、前記溶液から前記冷媒を離脱させて前記凝縮器に導入させる冷媒蒸気を生成する再生器と；
   前記蒸発器で生成された冷媒蒸気を導入して溶液で吸収させ、前記溶液が前記冷媒蒸気を吸収する際に生じる吸収熱で被加熱媒体を加熱し、前記被加熱媒体の蒸気である被加熱媒体蒸気を発生させる吸収器と；
   前記凝縮器内の前記冷媒液を前記蒸発器へ送る冷媒液ポンプと；
   前記蒸発器で発生した冷媒蒸気の流量を検知する発生冷媒蒸気流量検知部と；
   前記凝縮器から前記蒸発器へ送られる前記冷媒液の流量を調節する冷媒液流量調節装置と；
   前記発生冷媒蒸気流量検知部で検知された冷媒蒸気の流量に対して所定の割合の流量の冷媒液を、前記凝縮器から前記蒸発器へ送るように、前記冷媒液流量調節装置を制御する制御部とを備え；
   前記発生冷媒蒸気流量検知部が、前記吸収器で発生した前記被加熱媒体蒸気の圧力又はその代用値、前記再生器又は前記蒸発器に導入される前記熱源媒体の温度又はその代用値、及び前記凝縮器に導入される前記冷却水の温度又はその代用値に対してあらかじめ記憶された前記蒸発器で発生した前記冷媒蒸気の流量の関係に照らして、前記蒸発器で発生した冷媒蒸気の流量を算出するように構成された；
   吸収ヒートポンプ。
2. 冷媒の液体である冷媒液を加熱して、前記冷媒の蒸気である冷媒蒸気を生成する蒸発器と；
   溶液から離脱した冷媒蒸気を導入し凝縮させて前記冷媒液とする凝縮器と；
   前記凝縮器内の前記冷媒液を前記蒸発器へ送る冷媒液ポンプと；
   前記蒸発器で発生した冷媒蒸気の流量を検知する発生冷媒蒸気流量検知部と；
   前記凝縮器から前記蒸発器へ送られる前記冷媒液の流量を調節する冷媒液流量調節装置と；
   前記発生冷媒蒸気流量検知部で検知された冷媒蒸気の流量に対して所定の割合の流量の冷媒液を、前記凝縮器から前記蒸発器へ送るように、前記冷媒液流量調節装置を制御する制御部とを備え；
   前記蒸発器は、熱源媒体で前記冷媒液を加熱して前記冷媒蒸気を生成するように構成され；
   前記凝縮器は、冷却水で前記冷媒蒸気を冷却凝縮させるように構成され；
   前記冷媒が吸収された溶液を熱源媒体で加熱し、前記溶液から前記冷媒を離脱させて前記凝縮器に導入させる冷媒蒸気を生成する再生器と；
   前記蒸発器で生成された冷媒蒸気を導入して溶液で吸収させ、前記溶液が前記冷媒蒸気を吸収する際に生じる吸収熱で被加熱媒体を加熱し、前記被加熱媒体の蒸気である被加熱媒体蒸気を発生させる吸収器と；
   前記吸収器で発生した前記被加熱媒体蒸気の圧力を直接又は間接的に検知する被加熱媒体蒸気圧力検知部と；
   前記再生器又は前記蒸発器に導入される前記熱源媒体の温度を直接又は間接的に検知する熱源媒体温度検知部と；
   前記凝縮器に導入される前記冷却水の温度を直接又は間接的に検知する冷却水温度検知部とをさらに備え；
   前記発生冷媒蒸気流量検知部が、前記被加熱媒体蒸気圧力検知部で検知された値、前記熱源媒体温度検知部で検知された値、及び前記冷却水温度検知部で検知された値を、あらかじめ記憶された、前記被加熱媒体蒸気の圧力と、前記熱源媒体の温度と、前記冷却水の温度と、前記蒸発器で発生した前記冷媒蒸気の流量との関係に照らして、前記蒸発器で発生した冷媒蒸気の流量を算出するように構成された；
   吸収ヒートポンプ。
3. 前記蒸発器に貯留されている冷媒液の液面を検知する液面検知器を備え；
   前記制御部は、前記液面検知器が高液位を検知したときに前記凝縮器から前記蒸発器へ送る冷媒液の流量を減少させ、前記液面検知器が前記高液位よりも低い低液位を検知したときに前記凝縮器から前記蒸発器へ送る冷媒液の流量を増加させるように、前記冷媒液流量調節装置を制御する；
   請求項１又は請求項２に記載の吸収ヒートポンプ。
4. 冷媒の液体である冷媒液を加熱して、前記冷媒の蒸気である冷媒蒸気を生成する冷媒蒸気生成工程と；
   溶液から離脱した冷媒蒸気を導入し凝縮させて前記冷媒液とする冷媒液生成工程と；
   前記冷媒蒸気生成工程において生成された冷媒蒸気の流量を検知する発生冷媒蒸気流量検知工程と；
   前記冷媒液生成工程で生成された冷媒液のうち、前記発生冷媒蒸気流量検知工程で検知された冷媒蒸気の流量に対して所定の割合の流量の冷媒液を、前記冷媒蒸気生成工程が行われる場所に搬送する冷媒液流量調節工程とを備え；
   前記発生冷媒蒸気流量検知工程は、溶液が前記冷媒蒸気を吸収する際に生じる吸収熱で被加熱媒体を加熱することで発生した前記被加熱媒体の蒸気である被加熱媒体蒸気の圧力又はその代用値、前記冷媒液を前記冷媒蒸気にする熱を前記冷媒に与える熱源媒体もしくは前記冷媒を吸収した前記溶液から前記冷媒を離脱させる熱を前記溶液に与える熱源媒体の温度又はその代用値、及び前記溶液から離脱した前記冷媒蒸気を冷却凝縮させる冷却水の温度又はその代用値に対してあらかじめ記憶された前記冷媒蒸気生成工程で発生した前記冷媒蒸気の流量の関係に照らして、前記冷媒蒸気生成工程で発生した冷媒蒸気の流量を算出するように構成された；
   吸収ヒートポンプの運転方法。
   

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