JP6200125B1 - ガラス容器の製造方法 - Google Patents
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Abstract
気泡の位置および大きさを精度よく制御して、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器を、歩留まりよく製造することができるガラス容器の製造方法を提供する。口部と、胴部と、底部と、を有するガラス容器の製造方法であって、溶融ガラスから気泡未形成のガラス容器を成形する工程と、気泡未形成のガラス容器の底部内に、針状物を挿入した後、抜去し、気泡形成用通路を形成する工程と、気泡形成用通路の入口からエアーを注入し、気泡未形成のガラス容器の底部内に気泡形成用通路を起点として底部内に拡がる逆涙滴形状の内部空間を形成し、外部と連通した内部空間を有するガラス容器を得る工程と、硬化前のガラスの保有熱により、硬化前のガラスを流動させることで、逆涙滴形状の内部空間の入口側を閉塞させ、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器を得る工程を含むことを特徴とする。
Description
本発明は、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器の製造方法に関する。
特に、気泡の位置および大きさを精度よく制御して、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器を、歩留まりよく製造することができるガラス容器の製造方法に関する。
特に、気泡の位置および大きさを精度よく制御して、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器を、歩留まりよく製造することができるガラス容器の製造方法に関する。
従来、化粧料や香水等を収容するための容器には、リサイクル性や内容物の保存性に優れ、プラスチック容器にはない重量感や独特の手触りを有することから、ガラス容器が広く用いられている。
また、化粧料や香水等を収容するための容器には、機能性はもとより、需要者の購買意欲を刺激する観点から、優れたデザインに基づく外観の美しさや高級感が要求されている。
そして、そのような優れたデザインや高級感を有するガラス容器の種類の一つとして、底部内に気泡を有するガラス容器が提案されており、独特の意匠効果を有するものとして高く評価されている。
また、化粧料や香水等を収容するための容器には、機能性はもとより、需要者の購買意欲を刺激する観点から、優れたデザインに基づく外観の美しさや高級感が要求されている。
そして、そのような優れたデザインや高級感を有するガラス容器の種類の一つとして、底部内に気泡を有するガラス容器が提案されており、独特の意匠効果を有するものとして高く評価されている。
しかしながら、底部内に気泡を有するガラス容器の製造は、気泡の位置や大きさを適宜微調整する必要があることから、職人による半人工の工程で製造することが一般的であり、大量生産することが困難であるという問題が見られた。
そこで、底部内に気泡を有するガラス容器を自動成形機によって工業的に大量に製造する方法が提案されている（例えば、特許文献１〜２参照）。
そこで、底部内に気泡を有するガラス容器を自動成形機によって工業的に大量に製造する方法が提案されている（例えば、特許文献１〜２参照）。
すなわち、特許文献１には、図１０に示すように、ゴブフィーダー７０１のオリフィス７０４より溶融ガラス７０５を断続的に押出すために上下往復動するプランジャー７０２の略先端より一定量の空気を該オリフィス７０４内の溶融ガラス７０５中に圧出させ、空気泡７０９を含む溶融ガラス７０５として該プランジャー７０２により溶融ガラス７０５をオリフィス７０４により押出し、シャーリングメカニズム７１１により切断してガラスゴブ７１２とし成形機に供給し、プレス成形法またはプレスアンドブロー成形法により泡入ガラス器を成形するガラス器の製造方法が開示されている。
また、特許文献２には、図１１に示すように、ガラス容器８１２の底部を成形する金型８０７に設けたピン８１０により、パリソン８０５あるいはブロー成形直後のガラス容器８１２の底面にくぼみを形成し、このくぼみに空気を吹込んで気泡８１４を形成することを特徴とする底部に気泡の入ったガラス容器の製造方法が開示されている。
しかしながら、特許文献１に記載のガラス容器の製造方法は、成形前の溶融ガラスの段階で気泡を封入する必要があることから、外部から独立した気泡は得られるものの、最終製品の底部内における気泡の位置や大きさを精度良く制御することができないという問題が見られた。
また、特許文献２に記載のガラス容器の製造方法は、パリソンまたはブロー成形直後のガラス容器において気泡の形成を行うため、底部内の所定位置に気泡を有するガラス容器を比較的安定的に得ることができる。
しかしながら、特許文献２における気泡の形成方法は、ガラス容器の底面に形成した小さいくぼみを起点として空気を吹き込み、くぼみ自体を押し拡げることで気泡とすることを特徴としている。
このため、くぼみの入口部分も押し拡げられて大きく開口してしまうことから、硬化前のガラスの保有熱による流動を利用したとしても、気泡を残しつつくぼみの入口部分を完全に閉塞させることは極めて困難であった。
したがって、特許文献２に記載のガラス容器の製造方法では、外部から独立した気泡を形成することができないという問題が見られた。
しかしながら、特許文献２における気泡の形成方法は、ガラス容器の底面に形成した小さいくぼみを起点として空気を吹き込み、くぼみ自体を押し拡げることで気泡とすることを特徴としている。
このため、くぼみの入口部分も押し拡げられて大きく開口してしまうことから、硬化前のガラスの保有熱による流動を利用したとしても、気泡を残しつつくぼみの入口部分を完全に閉塞させることは極めて困難であった。
したがって、特許文献２に記載のガラス容器の製造方法では、外部から独立した気泡を形成することができないという問題が見られた。
そこで、本発明の発明者らは、上述した問題に鑑み、鋭意検討したところ、仕上型におけるブロー成形後のガラス容器の底部内に、針状物によって所定の通路を形成した後、当該通路にエアーを注入することにより、所定形状の内部空間が形成されることを見出した。
そして、所定形状の内部空間であれば、その入口側を、硬化前のガラスの保有熱による流動により安定的に閉塞させて、底部内に外部から独立した気泡を精度よく形成できることを見出し、本発明を完成させたものである。
すなわち、本発明の目的は、気泡の位置および大きさを精度よく制御して、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器を、歩留まりよく製造することができるガラス容器の製造方法を提供することにある。
そして、所定形状の内部空間であれば、その入口側を、硬化前のガラスの保有熱による流動により安定的に閉塞させて、底部内に外部から独立した気泡を精度よく形成できることを見出し、本発明を完成させたものである。
すなわち、本発明の目的は、気泡の位置および大きさを精度よく制御して、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器を、歩留まりよく製造することができるガラス容器の製造方法を提供することにある。
本発明によれば、口部と、胴部と、底部と、を有するガラス容器の製造方法であって、下記工程（Ａ）〜（Ｄ）を含むことを特徴とするガラス容器の製造方法が提供され、上述した問題を解決することができる。
（Ａ）溶融ガラスから気泡未形成のガラス容器を成形する工程
（Ｂ）気泡未形成のガラス容器の底部内に、底面側から針状物を挿入した後、抜去し、気泡形成用通路を形成する工程
（Ｃ）気泡形成用通路の入口からエアーを注入することにより、気泡未形成のガラス容器の底部内に気泡形成用通路を起点として底部内に拡がる逆涙滴形状の内部空間を形成し、底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器を得る工程
（Ｄ）底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器を、硬化前のガラスの保有熱により当該硬化前のガラスを流動させることで、逆涙滴形状の内部空間の入口側を閉塞させ、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器を得る工程
すなわち、本発明のガラス容器の製造方法であれば、気泡未形成のガラス容器の底部内に、針状物によって所定の気泡形成用通路を形成してエアーを注入していることから、当該底部内に逆涙滴形状の内部空間を形成することができる。
これにより、硬化前のガラス（以下、「未硬化ガラス」と称する場合がある。）の保有熱による再加熱を利用して当該未硬化ガラスを流動させることで、逆涙滴形状の内部空間の入口側のみを安定的に閉塞させて、底部内に外部から独立した気泡を精度よく形成することができる。
したがって、本発明のガラス容器の製造方法であれば、気泡の位置および大きさを精度よく制御して、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器を、歩留まりよく製造することができる。
（Ａ）溶融ガラスから気泡未形成のガラス容器を成形する工程
（Ｂ）気泡未形成のガラス容器の底部内に、底面側から針状物を挿入した後、抜去し、気泡形成用通路を形成する工程
（Ｃ）気泡形成用通路の入口からエアーを注入することにより、気泡未形成のガラス容器の底部内に気泡形成用通路を起点として底部内に拡がる逆涙滴形状の内部空間を形成し、底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器を得る工程
（Ｄ）底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器を、硬化前のガラスの保有熱により当該硬化前のガラスを流動させることで、逆涙滴形状の内部空間の入口側を閉塞させ、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器を得る工程
すなわち、本発明のガラス容器の製造方法であれば、気泡未形成のガラス容器の底部内に、針状物によって所定の気泡形成用通路を形成してエアーを注入していることから、当該底部内に逆涙滴形状の内部空間を形成することができる。
これにより、硬化前のガラス（以下、「未硬化ガラス」と称する場合がある。）の保有熱による再加熱を利用して当該未硬化ガラスを流動させることで、逆涙滴形状の内部空間の入口側のみを安定的に閉塞させて、底部内に外部から独立した気泡を精度よく形成することができる。
したがって、本発明のガラス容器の製造方法であれば、気泡の位置および大きさを精度よく制御して、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器を、歩留まりよく製造することができる。
また、本発明のガラス容器の製造法を実施するにあたり、工程（Ｂ）において、針状物の挿入開始までの時間を、工程（Ａ）が完了した直後から０．０１〜０．５秒の範囲内の値とし、かつ、針状物の抜去開始までの時間を、針状物の挿入が完了した直後から０．０５〜０．５秒の範囲内の値とすることが好ましい。
このように実施することにより、所定の気泡形成用通路をさらに安定的に形成することができることから、その後の逆涙滴形状の内部空間についてもさらに安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができる。
このように実施することにより、所定の気泡形成用通路をさらに安定的に形成することができることから、その後の逆涙滴形状の内部空間についてもさらに安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができる。
また、本発明のガラス容器の製造方法を実施するにあたり、工程（Ｂ）において、針状物を抜去した直後の気泡形成用通路の底面からの深さを、底部の縦方向の厚さに対して２０〜８０％の範囲内の値とすることが好ましい。
このように実施することにより、所定の気泡形成用通路をさらに安定的に形成することができることから、その後の逆涙滴形状の内部空間についてもさらに安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができる。
このように実施することにより、所定の気泡形成用通路をさらに安定的に形成することができることから、その後の逆涙滴形状の内部空間についてもさらに安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができる。
また、本発明のガラス容器の製造方法を実施するにあたり、工程（Ｂ）において、針状物を抜去した直後の気泡形成用通路の最大径を０．５〜５ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
このように実施することにより、所定の気泡形成用通路をさらに安定的に形成することができることから、その後の逆涙滴形状の内部空間についてもさらに安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができる。
このように実施することにより、所定の気泡形成用通路をさらに安定的に形成することができることから、その後の逆涙滴形状の内部空間についてもさらに安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができる。
また、本発明のガラス容器の製造方法を実施するにあたり、工程（Ｂ）において、針状物を抜去した直後の気泡形成用通路の軸線と直交する面における断面形状が、円形、楕円形および多角形からなる群から選ばれる少なくとも１種であることが好ましい。
このように実施することにより、所定の気泡形成用通路をさらに安定的に形成することができることから、その後の逆涙滴形状の内部空間についてもさらに安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができる。
このように実施することにより、所定の気泡形成用通路をさらに安定的に形成することができることから、その後の逆涙滴形状の内部空間についてもさらに安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができる。
また、本発明のガラス容器の製造方法を実施するにあたり、工程（Ｂ）において、針状物の挿入方向が鉛直上方であることが好ましい。
このように実施することにより、所定の気泡形成用通路をさらに安定的に形成することができることから、その後の逆涙滴形状の内部空間についてもさらに安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができる。
このように実施することにより、所定の気泡形成用通路をさらに安定的に形成することができることから、その後の逆涙滴形状の内部空間についてもさらに安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができる。
また、本発明のガラス容器の製造方法を実施するにあたり、底部の縦方向の厚さを２０〜１００ｍｍの範囲内の値とし、最大径を３０〜８０ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
このように実施することにより、逆涙滴形状の内部空間をさらに安定的に形成することができ、さらに、逆涙滴形状の空間の入口側を、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動によりさらに安定的に閉塞させることができることから、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができる。
なお、「底部の最大径」とは、ガラス容器の底部を水平方向に切断した場合の断面における最大径を意味する。
このように実施することにより、逆涙滴形状の内部空間をさらに安定的に形成することができ、さらに、逆涙滴形状の空間の入口側を、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動によりさらに安定的に閉塞させることができることから、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができる。
なお、「底部の最大径」とは、ガラス容器の底部を水平方向に切断した場合の断面における最大径を意味する。
また、本発明のガラス容器の製造方法を実施するにあたり、工程（Ｃ）において、エアーの圧力を０．０５〜０．５ＭＰａの範囲内の値とし、使用するエアーの総体積を１〜１００ミリリットルの範囲内の値とすることが好ましい。
このように実施することにより、逆涙滴形状の内部空間をさらに安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができる。
このように実施することにより、逆涙滴形状の内部空間をさらに安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができる。
また、本発明のガラス容器の製造方法を実施するにあたり、外部から独立した気泡の最大径を２〜３０ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
このように実施することにより、気泡に基づく独特の意匠効果を有する美的外観に優れたガラス容器をさらに安定的に得ることができる。
このように実施することにより、気泡に基づく独特の意匠効果を有する美的外観に優れたガラス容器をさらに安定的に得ることができる。
本発明の実施形態は、口部と、胴部と、底部と、を有するガラス容器の製造方法であって、下記工程（Ａ）〜（Ｄ）を含むことを特徴とするガラス容器の製造方法である。
（Ａ）溶融ガラスから気泡未形成のガラス容器を成形する工程
（Ｂ）気泡未形成のガラス容器の底部内に、底面側から針状物を挿入した後、抜去し、気泡形成用通路を形成する工程
（Ｃ）気泡形成用通路の入口からエアーを注入することにより、気泡未形成のガラス容器の底部内に気泡形成用通路を起点として底部内に拡がる逆涙滴形状の内部空間を形成し、底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器を得る工程
（Ｄ）底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器を、硬化前のガラスの保有熱により当該硬化前のガラスを流動させることで、逆涙滴形状の内部空間の入口側を閉塞させ、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器を得る工程
以下、本発明の実施形態を、図面を適宜参照して、具体的に説明する。
（Ａ）溶融ガラスから気泡未形成のガラス容器を成形する工程
（Ｂ）気泡未形成のガラス容器の底部内に、底面側から針状物を挿入した後、抜去し、気泡形成用通路を形成する工程
（Ｃ）気泡形成用通路の入口からエアーを注入することにより、気泡未形成のガラス容器の底部内に気泡形成用通路を起点として底部内に拡がる逆涙滴形状の内部空間を形成し、底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器を得る工程
（Ｄ）底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器を、硬化前のガラスの保有熱により当該硬化前のガラスを流動させることで、逆涙滴形状の内部空間の入口側を閉塞させ、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器を得る工程
以下、本発明の実施形態を、図面を適宜参照して、具体的に説明する。
１．ガラス容器
まず最初に、本発明のガラス容器の製造方法により得られるガラス容器について説明する。
まず最初に、本発明のガラス容器の製造方法により得られるガラス容器について説明する。
（１）形状
図１（ａ）〜（ｃ）に示すように、本発明の製造方法により得られるガラス容器２００は、口部２０２と、胴部２０４と、底部２０６と、を有するとともに、底部２０６の内部に、外部から独立した気泡２１０を有することを特徴とする。
かかる気泡２１０は、ガラス容器２００の外部から隔絶されているとともに、ガラス容器２００の収容部２０８からも隔絶されている。
したがって、気泡２１０は、底部２０６を構成するガラスにより封止されてなる、空気で満たされた内部空間である。
なお、図１（ａ）は、ガラス容器２００の正面図であり、図１（ｂ）は、ガラス容器２００の平面図であり、図１（ｃ）は、ガラス容器２００を垂直方向に切断した場合の断面図である。
また、図１（ｃ）におけるガラス容器２００のうち、破線で描かれている部分は、外観として視認されるガラス容器の内部構造を示している。
図１（ａ）〜（ｃ）に示すように、本発明の製造方法により得られるガラス容器２００は、口部２０２と、胴部２０４と、底部２０６と、を有するとともに、底部２０６の内部に、外部から独立した気泡２１０を有することを特徴とする。
かかる気泡２１０は、ガラス容器２００の外部から隔絶されているとともに、ガラス容器２００の収容部２０８からも隔絶されている。
したがって、気泡２１０は、底部２０６を構成するガラスにより封止されてなる、空気で満たされた内部空間である。
なお、図１（ａ）は、ガラス容器２００の正面図であり、図１（ｂ）は、ガラス容器２００の平面図であり、図１（ｃ）は、ガラス容器２００を垂直方向に切断した場合の断面図である。
また、図１（ｃ）におけるガラス容器２００のうち、破線で描かれている部分は、外観として視認されるガラス容器の内部構造を示している。
また、ガラス容器２００の外観形状は、特に制限されるものではなく、例えば、図１（ａ）〜（ｃ）に示すようなボトルネック型のガラスビンであってもよいし、矩形状のガラスビン、円筒状のガラスビン、異形のガラスビン、矩形状のガラス箱、円筒状のガラス箱、異形のガラス箱等であってもよい。
また、底部２０６の縦方向の厚さＬ１を２０〜１００ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるＬ１が２０ｍｍ未満の値となると、底部２０６の重量および熱容量が過度に小さくなって、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動により、逆涙滴形状の内部空間の入口を安定的に閉塞させることが困難になる場合があるためである。
一方、かかるＬ１が１００ｍｍを超えた値となると、底部２０６の重量および熱容量が過度に大きくなって、後工程における変形が著しくなり、歩留まりが低下する場合があるためである。
したがって、底部２０６の縦方向の厚さＬ１の下限値を２２ｍｍ以上の値とすることがより好ましく、２５ｍｍ以上の値とすることがさらに好ましい。
また、底部２０６の縦方向の厚さＬ１の上限値を５０ｍｍ以下の値とすることがより好ましく、３０ｍｍ以下の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、かかるＬ１が２０ｍｍ未満の値となると、底部２０６の重量および熱容量が過度に小さくなって、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動により、逆涙滴形状の内部空間の入口を安定的に閉塞させることが困難になる場合があるためである。
一方、かかるＬ１が１００ｍｍを超えた値となると、底部２０６の重量および熱容量が過度に大きくなって、後工程における変形が著しくなり、歩留まりが低下する場合があるためである。
したがって、底部２０６の縦方向の厚さＬ１の下限値を２２ｍｍ以上の値とすることがより好ましく、２５ｍｍ以上の値とすることがさらに好ましい。
また、底部２０６の縦方向の厚さＬ１の上限値を５０ｍｍ以下の値とすることがより好ましく、３０ｍｍ以下の値とすることがさらに好ましい。
また、同様の理由から、底部２０６の最大径Ｌ２を３０〜８０ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
したがって、底部２０６の最大径Ｌ２の下限値を３５ｍｍ以上の値とすることがより好ましく、４０ｍｍ以上の値とすることがさらに好ましい。
また、底部２０６の最大径Ｌ２の上限値を７０ｍｍ以下の値とすることがより好ましく、５０ｍｍ以下の値とすることがさらに好ましい。
したがって、底部２０６の最大径Ｌ２の下限値を３５ｍｍ以上の値とすることがより好ましく、４０ｍｍ以上の値とすることがさらに好ましい。
また、底部２０６の最大径Ｌ２の上限値を７０ｍｍ以下の値とすることがより好ましく、５０ｍｍ以下の値とすることがさらに好ましい。
また、外部から独立した気泡２１０の最大径Ｌ３を２〜３０ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる最大径Ｌ３が２ｍｍ未満の値となると、気泡２１０に由来する意匠効果を十分に得ることが困難になる場合があるためである。一方、かかる最大径Ｌ３が３０ｍｍ以上の値となると、気泡２１０を安定的に外部から独立させることが困難になったり、気泡２１０の位置を安定的に制御することが困難になったりする場合があるためである。
したがって、外部から独立した気泡２１０の最大径Ｌ３の下限値を４ｍｍ以上の値とすることがより好ましく、６ｍｍ以上の値とすることがさらに好ましい。
また、外部から独立した気泡２１０の最大径Ｌ３の上限値を２０ｍｍ以下の値とすることがより好ましく、１０ｍｍ以下の値とすることがさらに好ましい。
また、外部から独立した気泡２１０の形状としては、特に制限されるものではないが、通常、球状または楕円球状とすることが好ましい。
また、外部から独立した気泡２１０の数としては、通常、１個とすることが好ましいが、２個以上としてもよい。
なお、図１（ａ）に示すガラス容器２００の正面図と、図１（ｃ）に示すガラス容器２００の断面図とでは、それぞれにおける気泡２１０の大きさおよび形状が異なっているが、これは、図１（ａ）の正面図における気泡２１０は、その手前側に存在するガラスのレンズ効果により、気泡２１０の大きさおよび形状が見た目上変化しているためである。
したがって、気泡２１０における真の大きさおよび形状は、図１（ｃ）の断面図に基づいて認定される。
この理由は、かかる最大径Ｌ３が２ｍｍ未満の値となると、気泡２１０に由来する意匠効果を十分に得ることが困難になる場合があるためである。一方、かかる最大径Ｌ３が３０ｍｍ以上の値となると、気泡２１０を安定的に外部から独立させることが困難になったり、気泡２１０の位置を安定的に制御することが困難になったりする場合があるためである。
したがって、外部から独立した気泡２１０の最大径Ｌ３の下限値を４ｍｍ以上の値とすることがより好ましく、６ｍｍ以上の値とすることがさらに好ましい。
また、外部から独立した気泡２１０の最大径Ｌ３の上限値を２０ｍｍ以下の値とすることがより好ましく、１０ｍｍ以下の値とすることがさらに好ましい。
また、外部から独立した気泡２１０の形状としては、特に制限されるものではないが、通常、球状または楕円球状とすることが好ましい。
また、外部から独立した気泡２１０の数としては、通常、１個とすることが好ましいが、２個以上としてもよい。
なお、図１（ａ）に示すガラス容器２００の正面図と、図１（ｃ）に示すガラス容器２００の断面図とでは、それぞれにおける気泡２１０の大きさおよび形状が異なっているが、これは、図１（ａ）の正面図における気泡２１０は、その手前側に存在するガラスのレンズ効果により、気泡２１０の大きさおよび形状が見た目上変化しているためである。
したがって、気泡２１０における真の大きさおよび形状は、図１（ｃ）の断面図に基づいて認定される。
また、外部から独立した気泡２１０の中心と、底面との距離Ｌ４を、底部２０６の縦方向の厚さＬ１に対して２０〜８０％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、Ｌ１に対するＬ４の割合が２０％未満の値となると、工程（Ｃ）において逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になって、ひいては、外部から独立した気泡２１０を安定的に形成することが困難になる場合があるためである。一方、Ｌ１に対するＬ４の割合が８０％を超えた値となると、工程（Ｃ）において逆涙滴形状の内部空間の上端部と、収容部の底面とが過度に近接してしまい、収容部の底面が変形しやすくなり、収容部側に破裂する恐れがあるためである。
したがって、Ｌ１に対するＬ４の割合の下限値を３０％以上の値とすることがより好ましく、４０％以上の値とすることがさらに好ましい。
また、Ｌ１に対するＬ４の割合の上限値を７０％以下の値とすることがより好ましく、６０％以下の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、Ｌ１に対するＬ４の割合が２０％未満の値となると、工程（Ｃ）において逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になって、ひいては、外部から独立した気泡２１０を安定的に形成することが困難になる場合があるためである。一方、Ｌ１に対するＬ４の割合が８０％を超えた値となると、工程（Ｃ）において逆涙滴形状の内部空間の上端部と、収容部の底面とが過度に近接してしまい、収容部の底面が変形しやすくなり、収容部側に破裂する恐れがあるためである。
したがって、Ｌ１に対するＬ４の割合の下限値を３０％以上の値とすることがより好ましく、４０％以上の値とすることがさらに好ましい。
また、Ｌ１に対するＬ４の割合の上限値を７０％以下の値とすることがより好ましく、６０％以下の値とすることがさらに好ましい。
また、図１（ａ）および（ｃ）に示すガラス容器２００の底面には、底面の一点において、底面から気泡２１０の方向に向かうくぼみ２１２が形成されているが、かかるくぼみ２１２は、工程（Ｃ）において使用される底型の形状に起因して形成されるものである。
したがって、底型の形状を適宜調整することにより、くぼみ２１２を有さないタイプのガラス容器２００とすることもできる。
したがって、底型の形状を適宜調整することにより、くぼみ２１２を有さないタイプのガラス容器２００とすることもできる。
（２）材質
また、ガラス容器２００を構成するガラスの種類については、特に制限されるものでなく、ソーダ石灰ガラス、ホウ珪酸ガラス、鉛ガラス、リン酸塩ガラス、アルミノ珪酸塩ガラス等が挙げられるが、ソーダ石灰ガラスを用いることが好ましい。
また、ガラス容器２００を構成するガラスとして、無色透明ガラスを用いることが好ましいが、着色透明ガラスや着色半透明ガラスを用いることも好ましい。
無色透明ガラスを用いた場合には、ガラス容器２００の内部に収容する内容物の色を外部から十分に認識できるとともに、底部２０６に形成された外部から独立した気泡２１０が明瞭に視認できることから、気泡２１０による意匠性を効果的に発揮することができる。
一方、着色透明ガラスや着色半透明ガラスを用いた場合には、気泡２１０の存在を色彩や陰影により強調することができることから、無色透明ガラスを用いた場合とは異なった特有の意匠性を発揮することができる。
また、ガラス容器２００を構成するガラスの種類については、特に制限されるものでなく、ソーダ石灰ガラス、ホウ珪酸ガラス、鉛ガラス、リン酸塩ガラス、アルミノ珪酸塩ガラス等が挙げられるが、ソーダ石灰ガラスを用いることが好ましい。
また、ガラス容器２００を構成するガラスとして、無色透明ガラスを用いることが好ましいが、着色透明ガラスや着色半透明ガラスを用いることも好ましい。
無色透明ガラスを用いた場合には、ガラス容器２００の内部に収容する内容物の色を外部から十分に認識できるとともに、底部２０６に形成された外部から独立した気泡２１０が明瞭に視認できることから、気泡２１０による意匠性を効果的に発揮することができる。
一方、着色透明ガラスや着色半透明ガラスを用いた場合には、気泡２１０の存在を色彩や陰影により強調することができることから、無色透明ガラスを用いた場合とは異なった特有の意匠性を発揮することができる。
２．各工程
本発明のガラス容器の製造方法は、図１（ａ）〜（ｃ）に示すようなガラス容器２００の製造方法であって、所定の工程（Ａ）〜（Ｄ）を含むことを特徴とする。
したがって、まず、それぞれの工程を、図２〜図６を用いて説明した後、ガラス容器の製造装置およびその構成部材について、具体的に説明する。
本発明のガラス容器の製造方法は、図１（ａ）〜（ｃ）に示すようなガラス容器２００の製造方法であって、所定の工程（Ａ）〜（Ｄ）を含むことを特徴とする。
したがって、まず、それぞれの工程を、図２〜図６を用いて説明した後、ガラス容器の製造装置およびその構成部材について、具体的に説明する。
（１）工程（Ａ）
工程（Ａ）は、溶融ガラスから気泡未形成のガラス容器を成形する工程である。
また、本発明において、溶融ガラスから気泡未形成のガラス容器を成形する方法は特に限定されるものではなく、従来公知の成形方法を用いることができる。
すなわち、ブローアンドブロー成形方法、プレスアンドブロー成形方法、ワンプレス成形方法およびワンブロー成形方法等の成形方法を用いることが出来るが、以下においては、ブローアンドブロー成形方法を例に挙げて具体的に説明する。
工程（Ａ）は、溶融ガラスから気泡未形成のガラス容器を成形する工程である。
また、本発明において、溶融ガラスから気泡未形成のガラス容器を成形する方法は特に限定されるものではなく、従来公知の成形方法を用いることができる。
すなわち、ブローアンドブロー成形方法、プレスアンドブロー成形方法、ワンプレス成形方法およびワンブロー成形方法等の成形方法を用いることが出来るが、以下においては、ブローアンドブロー成形方法を例に挙げて具体的に説明する。
工程（Ａ）は、ブローアンドブロー成形方法の場合、図２（ａ）〜（ｃ）に示すように、粗型１００を用いて、溶融ガラス（ゴブ７０）から、粗形状のガラス容器としてのパリソン７１を形成し、次いで、図３（ａ）〜（ｄ）に示すように、パリソン７１を仕上型３００に移動した後、ブロー成形により気泡未形成のガラス容器４００を成形する工程となる。
具体的には、まず、図２（ａ）に示すように、粗型１００を設置し、これにファンネル７２を介して、ゴブ７０を投入する。
次いで、図２（ｂ）に示すように、バッフル６０およびファンネル７２を介して粗型１００の内部にエアーを吹出させ、ファンネル７２が嵌合された側の反対側に配置されたプランジャー５０にゴブ７０を接触させた後、プランジャー５０をゴブ７０から離隔し、ゴブ７０の表面に凹部を形成する。
具体的には、まず、図２（ａ）に示すように、粗型１００を設置し、これにファンネル７２を介して、ゴブ７０を投入する。
次いで、図２（ｂ）に示すように、バッフル６０およびファンネル７２を介して粗型１００の内部にエアーを吹出させ、ファンネル７２が嵌合された側の反対側に配置されたプランジャー５０にゴブ７０を接触させた後、プランジャー５０をゴブ７０から離隔し、ゴブ７０の表面に凹部を形成する。
次いで、図２（ｃ）に示すように、プランジャー５０の先端部からパリソン成形用のカウンターブロー用エアー９１を上方に向けて吹き込み、パリソン７１を形成する。
なお、図２（ａ）〜（ｃ）は、粗型１００やプランジャー５０等を含む全体を、粗型１００を二分割して開くための二分割断面と直交する面で切断して、切断面を正面から眺めた場合の断面図であり、図２（ａ）〜（ｂ）における線Ｄは、粗型１００を二分割して開く際の分割線である。
なお、図２（ａ）〜（ｃ）は、粗型１００やプランジャー５０等を含む全体を、粗型１００を二分割して開くための二分割断面と直交する面で切断して、切断面を正面から眺めた場合の断面図であり、図２（ａ）〜（ｂ）における線Ｄは、粗型１００を二分割して開く際の分割線である。
次いで、図３（ａ）〜（ｄ）に示すように、パリソン７１を、アーム８２を備えた回転装置８０によって１８０°回転移動させた後、図３（ｂ）に示すように、仕上型３００の内部に収容する。
次いで、図３（ｃ）に示すように、ブローヘッド９０から、ファイナルブロー用エアー９２を、パリソン７１の内部に吹き込むことによって、パリソン７１を膨張させる。
これにより、パリソン７１の外周面が仕上型３００の内周面に押し付けられて、ガラス容器の外部形状が成形され、図３（ｄ）に示すように気泡未形成のガラス容器４００を得ることができる。
なお、図３（ａ）〜（ｄ）は、仕上型３００やパリソン７１等を含む全体を、仕上型３００を二分割して開くための二分割断面と直交する面で切断して、切断面を正面から眺めた場合の断面図である。
次いで、図３（ｃ）に示すように、ブローヘッド９０から、ファイナルブロー用エアー９２を、パリソン７１の内部に吹き込むことによって、パリソン７１を膨張させる。
これにより、パリソン７１の外周面が仕上型３００の内周面に押し付けられて、ガラス容器の外部形状が成形され、図３（ｄ）に示すように気泡未形成のガラス容器４００を得ることができる。
なお、図３（ａ）〜（ｄ）は、仕上型３００やパリソン７１等を含む全体を、仕上型３００を二分割して開くための二分割断面と直交する面で切断して、切断面を正面から眺めた場合の断面図である。
また、ゴブ７０の組成としては、ガラス容器の材質として挙げたガラス材料であればいずれも使用可能であるが、通常のソーダ石灰ガラスの組成とすることが好ましい。
また、ゴブ７０の重量としては、製造するガラス容器によるが、通常、２００〜３００ｇの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、ゴブ７０の重量が２００ｇ未満の値となると、工程（Ｂ）〜（Ｄ）において、未硬化ガラスの流動性が過度に低下してしまい、気泡形成用通路や逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になったり、逆涙滴形状の内部空間の入口側を安定的に閉塞させることが困難になったりする場合があるためである。一方、ゴブ７０の重量が３００ｇを超えた値となると、工程（Ｂ）〜（Ｄ）において、未硬化ガラスの流動性が過度に増加してしまい、気泡形成用通路や逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になったり、工程（Ｄ）において、逆涙滴形状の内部空間の入口側のみを、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動により安定的に閉塞させることが困難になったりする場合があるためである。
したがって、ゴブ７０の重量の下限値を２３０ｇ以上の値とすることがより好ましく、２５０ｇ以上の値とすることがさらに好ましい。
また、ゴブ７０の重量の上限値を２８０ｇ以下の値とすることがより好ましく、２６０ｇ以下の値とすることがさらに好ましい。
また、ゴブ７０の重量としては、製造するガラス容器によるが、通常、２００〜３００ｇの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、ゴブ７０の重量が２００ｇ未満の値となると、工程（Ｂ）〜（Ｄ）において、未硬化ガラスの流動性が過度に低下してしまい、気泡形成用通路や逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になったり、逆涙滴形状の内部空間の入口側を安定的に閉塞させることが困難になったりする場合があるためである。一方、ゴブ７０の重量が３００ｇを超えた値となると、工程（Ｂ）〜（Ｄ）において、未硬化ガラスの流動性が過度に増加してしまい、気泡形成用通路や逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になったり、工程（Ｄ）において、逆涙滴形状の内部空間の入口側のみを、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動により安定的に閉塞させることが困難になったりする場合があるためである。
したがって、ゴブ７０の重量の下限値を２３０ｇ以上の値とすることがより好ましく、２５０ｇ以上の値とすることがさらに好ましい。
また、ゴブ７０の重量の上限値を２８０ｇ以下の値とすることがより好ましく、２６０ｇ以下の値とすることがさらに好ましい。
また、ゴブ７０の温度を、通常、９００〜１３００℃の範囲内の値とすることが好ましい。
すなわち、ゴブ７０の温度が９００℃未満の値となると工程（Ｂ）〜（Ｄ）において、未硬化ガラスの流動性が過度に低下してしまい、気泡形成用通路や逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になったり、逆涙滴形状の内部空間の入口側を安定的に閉塞させることが困難になったりする場合があるためである。一方、ゴブ７０の温度が１３００℃を超えた値となると、工程（Ｂ）〜（Ｄ）において、未硬化ガラスの流動性が過度に増加してしまい、気泡形成用通路や逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になったり、逆涙滴形状の内部空間の入口側のみを、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動により安定的に閉塞させることが困難になったりする場合があるためである。
したがって、ゴブ７０の温度の下限値を１０００℃以上の値とすることがより好ましく、１１００℃以上の値とすることがさらに好ましい。
また、ゴブ７０の温度の上限値を１２５０℃以下の値とすることがより好ましく、１２００℃以下の値とすることがさらに好ましい。
すなわち、ゴブ７０の温度が９００℃未満の値となると工程（Ｂ）〜（Ｄ）において、未硬化ガラスの流動性が過度に低下してしまい、気泡形成用通路や逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になったり、逆涙滴形状の内部空間の入口側を安定的に閉塞させることが困難になったりする場合があるためである。一方、ゴブ７０の温度が１３００℃を超えた値となると、工程（Ｂ）〜（Ｄ）において、未硬化ガラスの流動性が過度に増加してしまい、気泡形成用通路や逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になったり、逆涙滴形状の内部空間の入口側のみを、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動により安定的に閉塞させることが困難になったりする場合があるためである。
したがって、ゴブ７０の温度の下限値を１０００℃以上の値とすることがより好ましく、１１００℃以上の値とすることがさらに好ましい。
また、ゴブ７０の温度の上限値を１２５０℃以下の値とすることがより好ましく、１２００℃以下の値とすることがさらに好ましい。
（２）工程（Ｂ）
工程（Ｂ）は、図４（ａ）〜（ｂ）に示すように、工程（Ｃ）で成形された気泡未形成のガラス容器４００の底部内に、底面側から針状物３１０を挿入した後、抜去し、気泡を形成するためのエアーの通路（気泡形成用通路）４１０を形成する工程である。
具体的には、図４（ａ）に示すように、底型３０２の内部に上下動可能に収容された針状物３１０を、上方に移動させて気泡未形成のガラス容器４００の底部に、底面側から挿入する。
次いで、図４（ｂ）に示すように、針状物３１０を下方に移動させて抜去することにより、気泡未形成のガラス容器４００の底部内に、針状物３１０の形状に対応した気泡形成用通路４１０が形成される。
なお、図４（ａ）〜（ｂ）は、仕上型３００や気泡未形成のガラス容器４００等を含む全体を、仕上型３００を二分割して開くための二分割面と直交する面で切断して、切断面を正面から眺めた場合の断面図である。
工程（Ｂ）は、図４（ａ）〜（ｂ）に示すように、工程（Ｃ）で成形された気泡未形成のガラス容器４００の底部内に、底面側から針状物３１０を挿入した後、抜去し、気泡を形成するためのエアーの通路（気泡形成用通路）４１０を形成する工程である。
具体的には、図４（ａ）に示すように、底型３０２の内部に上下動可能に収容された針状物３１０を、上方に移動させて気泡未形成のガラス容器４００の底部に、底面側から挿入する。
次いで、図４（ｂ）に示すように、針状物３１０を下方に移動させて抜去することにより、気泡未形成のガラス容器４００の底部内に、針状物３１０の形状に対応した気泡形成用通路４１０が形成される。
なお、図４（ａ）〜（ｂ）は、仕上型３００や気泡未形成のガラス容器４００等を含む全体を、仕上型３００を二分割して開くための二分割面と直交する面で切断して、切断面を正面から眺めた場合の断面図である。
また、針状物３１０の挿入開始までの時間を、工程（Ａ）が完了した直後から０．０１〜０．５秒の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、針状物３１０の挿入開始までの時間が、工程（Ａ）が完了した直後から０．０１秒未満の値となると、過度に厳密となり、制御が困難になる場合があるためである。一方、０．５秒を超えた値となると、未硬化ガラスの保有熱量が過度に減少し、気泡形成用通路や逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になったり、逆涙滴形状の内部空間の入口側を安定的に閉塞させることが困難になったりする場合があるためである。
したがって、針状物３１０の挿入開始までの時間の下限値を、工程（Ａ）が完了した直後から０．０５秒以上とすることがより好ましく、０．１秒以上とすることがさらに好ましい。
また、針状物３１０の挿入開始までの時間の上限値を、工程（Ａ）が完了した直後から０．３秒以下とすることがより好ましく、０．２秒以下とすることがさらに好ましい。
この理由は、針状物３１０の挿入開始までの時間が、工程（Ａ）が完了した直後から０．０１秒未満の値となると、過度に厳密となり、制御が困難になる場合があるためである。一方、０．５秒を超えた値となると、未硬化ガラスの保有熱量が過度に減少し、気泡形成用通路や逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になったり、逆涙滴形状の内部空間の入口側を安定的に閉塞させることが困難になったりする場合があるためである。
したがって、針状物３１０の挿入開始までの時間の下限値を、工程（Ａ）が完了した直後から０．０５秒以上とすることがより好ましく、０．１秒以上とすることがさらに好ましい。
また、針状物３１０の挿入開始までの時間の上限値を、工程（Ａ）が完了した直後から０．３秒以下とすることがより好ましく、０．２秒以下とすることがさらに好ましい。
また、針状物３１０の抜去開始までの時間を、針状物３１０の挿入が完了した直後から０．０５〜０．５秒の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、針状物３１０の抜去開始までの時間が、針状物３１０の挿入が完了した直後から０．０５秒未満となると、抜去直後に形成される通路がすぐに埋まってしまい、気泡形成用通路を安定的に形成することが困難となり、ひいては、外部から独立した気泡を安定的に形成することが困難になる場合があるためである。一方、０．５秒を超えると、針状物３１０が高温の未硬化ガラスに接触する時間が長くなることから、針状物３１０が熱的負荷によって変形または変質を起こしやすくなる場合があるためである。
したがって、針状物３１０の抜去開始までの時間の下限値を、針状物３１０の挿入が完了した直後から０．０５秒以上とすることがより好ましく、０．１秒以上とすることがさらに好ましい。
また、針状物３１０の抜去開始までの時間の上限値を、針状物３１０の挿入が完了した直後から０．３秒以下とすることがより好ましく、０．２秒以下とすることがさらに好ましい。
この理由は、針状物３１０の抜去開始までの時間が、針状物３１０の挿入が完了した直後から０．０５秒未満となると、抜去直後に形成される通路がすぐに埋まってしまい、気泡形成用通路を安定的に形成することが困難となり、ひいては、外部から独立した気泡を安定的に形成することが困難になる場合があるためである。一方、０．５秒を超えると、針状物３１０が高温の未硬化ガラスに接触する時間が長くなることから、針状物３１０が熱的負荷によって変形または変質を起こしやすくなる場合があるためである。
したがって、針状物３１０の抜去開始までの時間の下限値を、針状物３１０の挿入が完了した直後から０．０５秒以上とすることがより好ましく、０．１秒以上とすることがさらに好ましい。
また、針状物３１０の抜去開始までの時間の上限値を、針状物３１０の挿入が完了した直後から０．３秒以下とすることがより好ましく、０．２秒以下とすることがさらに好ましい。
また、図４（ｃ）に示すように、針状物３１０を抜去した直後の気泡形成用通路４１０の底面からの深さＬ５を、底部の厚さＬ１に対して２０〜８０％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、Ｌ１に対するＬ５の割合が２０％未満の値となると、工程（Ｃ）において逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になって、ひいては、外部から独立した気泡を安定的に形成することが困難になる場合があるためである。一方、Ｌ１に対するＬ５の割合が８０％を超えた値になると、工程（Ｃ）において逆涙滴形状の内部空間の上端部と、収容部の底面とが過度に近接してしまい、収容部の底面が変形しやすくなり、収容部側に破裂する恐れがあるためである。
したがって、Ｌ１に対するＬ５の割合の下限値を３０％以上の値とすることがより好ましく、４０％以上の値とすることがさらに好ましい。
また、Ｌ１に値するＬ５の割合の上限値を７０％以下の値とすることがより好ましく、６０％以下の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、Ｌ１に対するＬ５の割合が２０％未満の値となると、工程（Ｃ）において逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になって、ひいては、外部から独立した気泡を安定的に形成することが困難になる場合があるためである。一方、Ｌ１に対するＬ５の割合が８０％を超えた値になると、工程（Ｃ）において逆涙滴形状の内部空間の上端部と、収容部の底面とが過度に近接してしまい、収容部の底面が変形しやすくなり、収容部側に破裂する恐れがあるためである。
したがって、Ｌ１に対するＬ５の割合の下限値を３０％以上の値とすることがより好ましく、４０％以上の値とすることがさらに好ましい。
また、Ｌ１に値するＬ５の割合の上限値を７０％以下の値とすることがより好ましく、６０％以下の値とすることがさらに好ましい。
ここで、Ｌ１に対するＬ５の割合と、次の工程（Ｃ）における逆涙滴形状の内部空間との関係について説明する。
すなわち、工程（Ｂ）〜（Ｃ）において、気泡未形成のガラス容器４００の底面付近における未硬化ガラスは、底型３０２により冷却されることから、より上方に位置する未硬化ガラスと比較して、流動性が低下することになる。
このため、工程（Ｂ）において、底面付近の比較的流動性が低い未硬化ガラス領域を超えて、その上方にある比較的流動性が高い未硬化ガラス領域に達するまで気泡形成用通路４１０を延設しておかなければ、次の工程（Ｃ）において、逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になる。
より具体的には、図５（ａ）〜（ｂ）に示すように、比較的流動性が低い底面付近の未硬化ガラス領域では、エアーを注入しても気泡形成用通路４１０があまり膨張しない一方、その上方にある未硬化ガラス用域では、比較的流動性が高いことから、エアーの注入により気泡形成用通路４１０が十分に膨張することから、結果として、安定的に逆涙滴形状の内部空間５１０が形成されることになる。
つまり、工程（Ｃ）において形成される逆涙滴形状の内部空間５１０は、気泡未形成のガラス容器４００の底部における温度分布を、うまく利用することにより形成される内部空間なのである。
すなわち、工程（Ｂ）〜（Ｃ）において、気泡未形成のガラス容器４００の底面付近における未硬化ガラスは、底型３０２により冷却されることから、より上方に位置する未硬化ガラスと比較して、流動性が低下することになる。
このため、工程（Ｂ）において、底面付近の比較的流動性が低い未硬化ガラス領域を超えて、その上方にある比較的流動性が高い未硬化ガラス領域に達するまで気泡形成用通路４１０を延設しておかなければ、次の工程（Ｃ）において、逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難になる。
より具体的には、図５（ａ）〜（ｂ）に示すように、比較的流動性が低い底面付近の未硬化ガラス領域では、エアーを注入しても気泡形成用通路４１０があまり膨張しない一方、その上方にある未硬化ガラス用域では、比較的流動性が高いことから、エアーの注入により気泡形成用通路４１０が十分に膨張することから、結果として、安定的に逆涙滴形状の内部空間５１０が形成されることになる。
つまり、工程（Ｃ）において形成される逆涙滴形状の内部空間５１０は、気泡未形成のガラス容器４００の底部における温度分布を、うまく利用することにより形成される内部空間なのである。
また、図４（ｃ）に示すように、針状物３１０を抜去した直後の気泡形成用通路４１０の最大径Ｌ６を０．５〜５ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる最大径Ｌ６が０．５ｍｍ未満の値となると、工程（Ｃ）においてエアーを注入する前の段階で、未硬化ガラスの保有熱による流動により、気泡形成用通路４１０が閉塞してしまう場合があるためである。一方、かかる最大径Ｌ６が５ｍｍを超えた値となると、工程（Ｃ）において逆涙滴形状の内部空間の入口側が過度に拡がってしまい、工程（Ｄ）において未硬化ガラスの保有熱による流動により安定的に閉塞させることが困難になる場合があるためである。
したがって、針状物３１０を抜去した直後の気泡形成用通路４１０の最大径Ｌ６の下限値を１ｍｍ以上の値とすることがより好ましく、１．５ｍｍ以上の値とすることがさらに好ましい。
また、針状物３１０を抜去した直後の気泡形成用通路４１０の最大径Ｌ６の上限値を３ｍｍ以下の値とすることがより好ましく、２．５ｍｍ以下の値とすることがさらに好ましい。
なお、図４（ｃ）は、気泡形成用通路４１０が形成された状態の気泡未形成のガラス容器４００における底部部分の垂直方向における断面図である。
また、抜去直後の気泡形成用通路４１０の形状は、実質的に気泡未形成のガラス容器４００の底部に挿入された針状物３１０の形状に一致することになる。
したがって、図４（ｃ）に示すように、気泡形成用通路４１０の形状は、通常、通路部４１２の最大径は一定であり、先端部４１４では、先端に近づくほど最大径が小さくなるが、本発明における気泡形成用通路４１０の最大径Ｌ６とは、最大径が一定である通路部４１２の最大径を意味するものとする。
この理由は、かかる最大径Ｌ６が０．５ｍｍ未満の値となると、工程（Ｃ）においてエアーを注入する前の段階で、未硬化ガラスの保有熱による流動により、気泡形成用通路４１０が閉塞してしまう場合があるためである。一方、かかる最大径Ｌ６が５ｍｍを超えた値となると、工程（Ｃ）において逆涙滴形状の内部空間の入口側が過度に拡がってしまい、工程（Ｄ）において未硬化ガラスの保有熱による流動により安定的に閉塞させることが困難になる場合があるためである。
したがって、針状物３１０を抜去した直後の気泡形成用通路４１０の最大径Ｌ６の下限値を１ｍｍ以上の値とすることがより好ましく、１．５ｍｍ以上の値とすることがさらに好ましい。
また、針状物３１０を抜去した直後の気泡形成用通路４１０の最大径Ｌ６の上限値を３ｍｍ以下の値とすることがより好ましく、２．５ｍｍ以下の値とすることがさらに好ましい。
なお、図４（ｃ）は、気泡形成用通路４１０が形成された状態の気泡未形成のガラス容器４００における底部部分の垂直方向における断面図である。
また、抜去直後の気泡形成用通路４１０の形状は、実質的に気泡未形成のガラス容器４００の底部に挿入された針状物３１０の形状に一致することになる。
したがって、図４（ｃ）に示すように、気泡形成用通路４１０の形状は、通常、通路部４１２の最大径は一定であり、先端部４１４では、先端に近づくほど最大径が小さくなるが、本発明における気泡形成用通路４１０の最大径Ｌ６とは、最大径が一定である通路部４１２の最大径を意味するものとする。
また、針状物３１０を抜去した直後の気泡形成用通路４１０の軸線と直交する面における断面形状が、円形、楕円形および多角形からなる群から選ばれる少なくとも１種であることが好ましい。
この理由は、これらの形状であれば、工程（Ｃ）において、気泡形成用通路４１０へのエアーの注入によって逆涙滴形状の内部空間をより確実に形成し、かつ、気泡形成用通路４１０の入口側を、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動によりさらに安定的に閉塞させることができるためである。
この理由は、これらの形状であれば、工程（Ｃ）において、気泡形成用通路４１０へのエアーの注入によって逆涙滴形状の内部空間をより確実に形成し、かつ、気泡形成用通路４１０の入口側を、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動によりさらに安定的に閉塞させることができるためである。
また、気泡未形成のガラス容器４００の底面側から針状物３１０を挿入する際の挿入方向が鉛直上方であることが好ましい。
この理由は、鉛直上方とすることにより、気泡形成用通路が鉛直方向に形成されることから、工程（Ｃ）におけるエアーの注入によって気泡形成用通路を鉛直方向に対して対称的に変形させることができるためである。
すなわち、逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができるためである。
この理由は、鉛直上方とすることにより、気泡形成用通路が鉛直方向に形成されることから、工程（Ｃ）におけるエアーの注入によって気泡形成用通路を鉛直方向に対して対称的に変形させることができるためである。
すなわち、逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度良く制御することができるためである。
（３）工程（Ｃ）
工程（Ｃ）は、図５（ａ）〜（ｂ）に示すように、気泡形成用通路４１０の入口からエアー９３を注入することにより、気泡未形成ガラス容器４００の底部内に気泡形成用通路４１０を起点として底部内に拡がる逆涙滴形状の内部空間５１０を形成し、底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器５００を得る工程である。
具体的には、図５（ａ）に示すように、針状物３１０を抜去した直後に形成された気泡形成用通路４１０の内部にエアー９３を吹き込むことにより、気泡未形成のガラス容器４００の底部における温度分布を利用して、気泡形成用通路４１０の入口側については膨張を抑制しつつ、気泡形成用通路４１０の先端部側については十分に膨張させ、図５（ｂ）に示すように、逆涙滴形状の内部空間５１０を形成する。
より具体的には、エアーの注入により気泡形成用通路４１０の形成方向を中心に、気泡形成用通路４１０の先端部４１４が膨張することで、内部空間が形成されることになる。
一方、収容部の底面付近および金型に接触するガラス容器の表面付近は、比較的温度が低くガラスの流動性が低い。
そのため、エアーの注入によって膨張した内部空間が、収容部の底面付近まで膨張した場合は、底面に近いほどガラスの流動性が低いことから、比較的流動性の高い横方向に膨張することになる。
その結果、図５（ｃ）に示すように、三角フラスコを逆にしたような形状（逆三角フラスコ形状）の内部空間が形成されることになる。
なお、逆三角フラスコ形状は、本発明の必須とする逆涙滴形状の代表的な形状である。
工程（Ｃ）は、図５（ａ）〜（ｂ）に示すように、気泡形成用通路４１０の入口からエアー９３を注入することにより、気泡未形成ガラス容器４００の底部内に気泡形成用通路４１０を起点として底部内に拡がる逆涙滴形状の内部空間５１０を形成し、底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器５００を得る工程である。
具体的には、図５（ａ）に示すように、針状物３１０を抜去した直後に形成された気泡形成用通路４１０の内部にエアー９３を吹き込むことにより、気泡未形成のガラス容器４００の底部における温度分布を利用して、気泡形成用通路４１０の入口側については膨張を抑制しつつ、気泡形成用通路４１０の先端部側については十分に膨張させ、図５（ｂ）に示すように、逆涙滴形状の内部空間５１０を形成する。
より具体的には、エアーの注入により気泡形成用通路４１０の形成方向を中心に、気泡形成用通路４１０の先端部４１４が膨張することで、内部空間が形成されることになる。
一方、収容部の底面付近および金型に接触するガラス容器の表面付近は、比較的温度が低くガラスの流動性が低い。
そのため、エアーの注入によって膨張した内部空間が、収容部の底面付近まで膨張した場合は、底面に近いほどガラスの流動性が低いことから、比較的流動性の高い横方向に膨張することになる。
その結果、図５（ｃ）に示すように、三角フラスコを逆にしたような形状（逆三角フラスコ形状）の内部空間が形成されることになる。
なお、逆三角フラスコ形状は、本発明の必須とする逆涙滴形状の代表的な形状である。
また、逆涙滴形状の内部空間５１０において、水平方向の最大径Ｌ７を２〜５０ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、最大径Ｌ７が２ｍｍ未満の値となると、逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難となり、ひいては、外部から独立した気泡の位置を安定的に制御することが困難となるためである。一方、最大径Ｌ７が５０ｍｍを超えた値となると、後工程において逆涙滴形状の内部空間の表面張力による変形が十分に行われる前にガラスが硬化し、気泡の形状がばらつくおそれがあるためである。
したがって、逆涙滴形状の内部空間５１０において、水平方向の最大径Ｌ７の下限値を５ｍｍ以上とすることがより好ましく、８ｍｍ以上とすることがさらに好ましい。
また、逆涙滴形状の内部空間５１０において、水平方向の最大径Ｌ７の上限値を３０ｍｍ以下の値とすることがより好ましく、１４ｍｍ以下の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、最大径Ｌ７が２ｍｍ未満の値となると、逆涙滴形状の内部空間を安定的に形成することが困難となり、ひいては、外部から独立した気泡の位置を安定的に制御することが困難となるためである。一方、最大径Ｌ７が５０ｍｍを超えた値となると、後工程において逆涙滴形状の内部空間の表面張力による変形が十分に行われる前にガラスが硬化し、気泡の形状がばらつくおそれがあるためである。
したがって、逆涙滴形状の内部空間５１０において、水平方向の最大径Ｌ７の下限値を５ｍｍ以上とすることがより好ましく、８ｍｍ以上とすることがさらに好ましい。
また、逆涙滴形状の内部空間５１０において、水平方向の最大径Ｌ７の上限値を３０ｍｍ以下の値とすることがより好ましく、１４ｍｍ以下の値とすることがさらに好ましい。
また、逆涙滴形状の内部空間５１０において、水平方向の最小径Ｌ８を０．５〜５ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、最小径Ｌ８が０．５ｍｍ未満の値となると、エアーの注入を行うことが困難であって、最大径Ｌ７を十分な大きさにすることが困難となることから、その結果、外部から独立した気泡を小さくなるおそれがあるためである。一方、最小径Ｌ８が５ｍｍを超えた値となると、工程（Ｄ）において、未硬化ガラスの保有熱による流動によって、逆涙滴形状の内部空間５１０の入口部分を閉塞させることが困難となり、ひいては、外部から独立した気泡の位置を安定的に制御することが困難となるためである。
したがって、逆涙滴形状の内部空間５１０において、水平方向の最小径Ｌ８の下限値を１ｍｍ以上とすることがより好ましく、１．５ｍｍ以上とすることがさらに好ましい。
また、逆涙滴形状の内部空間５１０において、水平方向の最小径Ｌ８の上限値を３ｍｍ以下とすることがより好ましく、２．２ｍｍ以下とすることがさらに好ましい。
この理由は、最小径Ｌ８が０．５ｍｍ未満の値となると、エアーの注入を行うことが困難であって、最大径Ｌ７を十分な大きさにすることが困難となることから、その結果、外部から独立した気泡を小さくなるおそれがあるためである。一方、最小径Ｌ８が５ｍｍを超えた値となると、工程（Ｄ）において、未硬化ガラスの保有熱による流動によって、逆涙滴形状の内部空間５１０の入口部分を閉塞させることが困難となり、ひいては、外部から独立した気泡の位置を安定的に制御することが困難となるためである。
したがって、逆涙滴形状の内部空間５１０において、水平方向の最小径Ｌ８の下限値を１ｍｍ以上とすることがより好ましく、１．５ｍｍ以上とすることがさらに好ましい。
また、逆涙滴形状の内部空間５１０において、水平方向の最小径Ｌ８の上限値を３ｍｍ以下とすることがより好ましく、２．２ｍｍ以下とすることがさらに好ましい。
また、気泡形成用通路４１０に注入するエアーの圧力を０．０５〜０．５ＭＰａの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、エアーの圧力が０．０５ＭＰａ未満の値となると、気泡形成用通路４１０の先端部側を十分に膨張させることが困難になって、逆涙滴形状の内部空間５１０を安定的に形成することが困難になる場合があるためである。一方、エアーの圧力が０．５ＭＰａを超えた値となると、気泡形成用通路４１０の入口側が過度に膨張して、次の工程（Ｄ）において、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動により逆涙滴形状の内部空間５１０の入口側を安定的に閉塞させることが困難になる場合があるためである。
したがって、気泡形成用通路４１０に注入するエアーの圧力の下限値を０．１ＭＰａ以上の値とすることがより好ましく、０．１５ＭＰａ以上の値とすることがさらに好ましい。
また、気泡形成用通路４１０に注入するエアーの圧力の上限値を０．４ＭＰａ以下の値とすることがより好ましく、０．３ＭＰａ以下の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、エアーの圧力が０．０５ＭＰａ未満の値となると、気泡形成用通路４１０の先端部側を十分に膨張させることが困難になって、逆涙滴形状の内部空間５１０を安定的に形成することが困難になる場合があるためである。一方、エアーの圧力が０．５ＭＰａを超えた値となると、気泡形成用通路４１０の入口側が過度に膨張して、次の工程（Ｄ）において、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動により逆涙滴形状の内部空間５１０の入口側を安定的に閉塞させることが困難になる場合があるためである。
したがって、気泡形成用通路４１０に注入するエアーの圧力の下限値を０．１ＭＰａ以上の値とすることがより好ましく、０．１５ＭＰａ以上の値とすることがさらに好ましい。
また、気泡形成用通路４１０に注入するエアーの圧力の上限値を０．４ＭＰａ以下の値とすることがより好ましく、０．３ＭＰａ以下の値とすることがさらに好ましい。
また、気泡形成用通路４１０への１回の注入で使用するエアーの総体積を１〜１００ミリリットルの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、１回の注入で使用するエアーの総体積が１ミリリットル未満の値となると、気泡形成用通路４１０の先端部側を十分に膨張させることが困難になって、逆涙滴形状の内部空間５１０を安定的に形成することが困難になる場合があるためである。一方、１回の注入で使用するエアーの総体積が１００ミリリットルを超えた値となると、気泡形成用通路４１０が過度に膨張し、収容部に向かって破裂しやすくなる恐れがあるためである。
また、次の工程（Ｄ）において、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動により逆涙滴形状の内部空間５１０の入口側を安定的に閉塞させることが困難になる場合があるためである。
したがって、気泡形成用通路４１０に注入するエアーの体積の下限値を５ミリリットル以上の値とすることがより好ましく、２０ミリリットル以上の値とすることがさらに好ましい。
また、気泡形成用通路４１０に注入するエアーの体積の上限値を５０ミリリットル以下の値とすることがより好ましく、３０ミリリットル以下の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、１回の注入で使用するエアーの総体積が１ミリリットル未満の値となると、気泡形成用通路４１０の先端部側を十分に膨張させることが困難になって、逆涙滴形状の内部空間５１０を安定的に形成することが困難になる場合があるためである。一方、１回の注入で使用するエアーの総体積が１００ミリリットルを超えた値となると、気泡形成用通路４１０が過度に膨張し、収容部に向かって破裂しやすくなる恐れがあるためである。
また、次の工程（Ｄ）において、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動により逆涙滴形状の内部空間５１０の入口側を安定的に閉塞させることが困難になる場合があるためである。
したがって、気泡形成用通路４１０に注入するエアーの体積の下限値を５ミリリットル以上の値とすることがより好ましく、２０ミリリットル以上の値とすることがさらに好ましい。
また、気泡形成用通路４１０に注入するエアーの体積の上限値を５０ミリリットル以下の値とすることがより好ましく、３０ミリリットル以下の値とすることがさらに好ましい。
（４）工程（Ｄ）
工程（Ｄ）は、図６（ａ）〜（ｃ）に示すように、底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器５００を、仕上型３００から取り出した後、未硬化ガラスの保有熱による流動により逆涙滴形状の内部空間５１０の入口側を閉塞させ、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器２００を得る工程である。
具体的には、図６（ａ）〜（ｃ）に示すように、工程（Ｃ）において形成された逆涙滴形状の内部空間５１０の入口側を、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動現象を利用して閉塞させ、底部内に外部から独立した気泡２１０を形成する。
また、かかる工程（Ｄ）は、工程（Ｃ）において底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器５００が得られた直後から自動的に始まり、その後の底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器５００が仕上型からテイクアウト装置によって取り出され、デッドプレート１２０に搬出・載置される期間中、独立した気泡が最終的な安定状態になるまで継続されることになる。
したがって、デッドプレート１２０において工程（Ｄ）の進行が阻害されることを防ぐ観点から、図６（ａ）〜（ｃ）に示すように、デッドプレート１２０における底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器５００の載置箇所には冷却エアー９４の吹出孔１２２を設けず、底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器５００の外周面のみを冷却することが好ましい。
なお、図６（ａ）〜（ｂ）は、デッドプレート１２０に載置された底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器５００の垂直方向における断面図であり、図６（ｃ）は、デッドプレート１２０に載置された底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器２００の垂直方向における断面図である。
また、デッドプレート１２０とは、ガラス容器５００を冷却するための戴置場所に用いられる板状部材である。
より具体的には、冷却エアーの吹出孔等の冷却機構を備えた板状部材であって、耐熱性や放熱性に優れていることから、金属、カーボン等を材料として、厚さ５〜７ｍｍの平板として構成することが、より好ましい。
工程（Ｄ）は、図６（ａ）〜（ｃ）に示すように、底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器５００を、仕上型３００から取り出した後、未硬化ガラスの保有熱による流動により逆涙滴形状の内部空間５１０の入口側を閉塞させ、底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器２００を得る工程である。
具体的には、図６（ａ）〜（ｃ）に示すように、工程（Ｃ）において形成された逆涙滴形状の内部空間５１０の入口側を、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動現象を利用して閉塞させ、底部内に外部から独立した気泡２１０を形成する。
また、かかる工程（Ｄ）は、工程（Ｃ）において底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器５００が得られた直後から自動的に始まり、その後の底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器５００が仕上型からテイクアウト装置によって取り出され、デッドプレート１２０に搬出・載置される期間中、独立した気泡が最終的な安定状態になるまで継続されることになる。
したがって、デッドプレート１２０において工程（Ｄ）の進行が阻害されることを防ぐ観点から、図６（ａ）〜（ｃ）に示すように、デッドプレート１２０における底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器５００の載置箇所には冷却エアー９４の吹出孔１２２を設けず、底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器５００の外周面のみを冷却することが好ましい。
なお、図６（ａ）〜（ｂ）は、デッドプレート１２０に載置された底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器５００の垂直方向における断面図であり、図６（ｃ）は、デッドプレート１２０に載置された底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器２００の垂直方向における断面図である。
また、デッドプレート１２０とは、ガラス容器５００を冷却するための戴置場所に用いられる板状部材である。
より具体的には、冷却エアーの吹出孔等の冷却機構を備えた板状部材であって、耐熱性や放熱性に優れていることから、金属、カーボン等を材料として、厚さ５〜７ｍｍの平板として構成することが、より好ましい。
３．ガラス容器の製造装置
本発明のガラス容器の製造方法を実施する製造装置としては、図７に示すように、インディビジュアルセクションマシーン（ＩＳマシーン）６００を使用することができる。
すなわち、かかるＩＳマシーン６００であれば、ブローアンドブロー成形方法、プレスアンドブロー成形方法、ワンプレス成形方法およびワンブロー成形方法等の成形方法を用いてガラス容器を製造することができる。
例えば、ブローアンドブロー成形方法を実施する場合を例に挙げて説明すると、かかるＩＳマシーン６００は、所定の粗型１００を用いてパリソンを成形後、仕上型３００に移送し、仕上形状のガラス容器とするとともに、テイクアウト装置によって、当該ガラス容器を仕上型から搬出し、デッドプレート１２０上に移送することができる。
したがって、かかるＩＳマシーン６００であれば、仕上型３００を構成する底型を、上下動可能な針状物を含む所定の底型とすることで、図１（ａ）〜（ｃ）に示すような底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器２００を、安定的に製造することができる。
なお、図７は、ＩＳマシーン６００の斜視図である。
以下、ＩＳマシーン６００の構成部材について、ブローアンドブロー成形方法を実施する場合を例に挙げて具体的に説明する。
本発明のガラス容器の製造方法を実施する製造装置としては、図７に示すように、インディビジュアルセクションマシーン（ＩＳマシーン）６００を使用することができる。
すなわち、かかるＩＳマシーン６００であれば、ブローアンドブロー成形方法、プレスアンドブロー成形方法、ワンプレス成形方法およびワンブロー成形方法等の成形方法を用いてガラス容器を製造することができる。
例えば、ブローアンドブロー成形方法を実施する場合を例に挙げて説明すると、かかるＩＳマシーン６００は、所定の粗型１００を用いてパリソンを成形後、仕上型３００に移送し、仕上形状のガラス容器とするとともに、テイクアウト装置によって、当該ガラス容器を仕上型から搬出し、デッドプレート１２０上に移送することができる。
したがって、かかるＩＳマシーン６００であれば、仕上型３００を構成する底型を、上下動可能な針状物を含む所定の底型とすることで、図１（ａ）〜（ｃ）に示すような底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器２００を、安定的に製造することができる。
なお、図７は、ＩＳマシーン６００の斜視図である。
以下、ＩＳマシーン６００の構成部材について、ブローアンドブロー成形方法を実施する場合を例に挙げて具体的に説明する。
（１）粗型
図２（ａ）〜（ｃ）に示すように、粗型１００は、それぞれ二分割する粗型基部１０および口型２０と、口型２０の内部に当該口型２０の開閉時に口型２０との接触面に対してスライド可能に収容されたガイドリング３０と、を含む構成とすることが好ましい。
図２（ａ）〜（ｃ）に示すように、粗型１００は、それぞれ二分割する粗型基部１０および口型２０と、口型２０の内部に当該口型２０の開閉時に口型２０との接触面に対してスライド可能に収容されたガイドリング３０と、を含む構成とすることが好ましい。
（１）−１ 粗型基部
また、粗型基部１０は、パリソン７１の外周形状を成形するための型部材である。
かかる粗型基部１０は、二分割して開くための分割線Ｄを有するとともに、パリソン７１の外周形状を成形するための内周面からなる成形部１２を有している。
また、成形部１２の上方には、ゴブ７０を投入するための開口部を有しており、また、かかる開口部には、ファンネル７２やバッフル６０を取り付けるための凹部が設けられている。
また、成形部１２の下方にも、口型２０の上部を両側から挟み込んで一体化するための開口部を有している。
また、粗型基部１０は、パリソン７１の外周形状を成形するための型部材である。
かかる粗型基部１０は、二分割して開くための分割線Ｄを有するとともに、パリソン７１の外周形状を成形するための内周面からなる成形部１２を有している。
また、成形部１２の上方には、ゴブ７０を投入するための開口部を有しており、また、かかる開口部には、ファンネル７２やバッフル６０を取り付けるための凹部が設けられている。
また、成形部１２の下方にも、口型２０の上部を両側から挟み込んで一体化するための開口部を有している。
（１）−２ 口型
また、口型２０は、ガラス容器の口部の外周形状を成形するための型部材である。
かかる口型２０は、二分割して開くための分割線Ｄを有するとともに、上面の開口部の内壁に、ガラス容器の口部の外周形状を成形するための内周面からなる口部成形部１３を有しており、かかる口部成形部１３には、口部が蓋部材と螺合する構成である場合には、ネジ山を成形するための溝部が設けられる。
また、口型２０は、ガラス容器の口部の外周形状を成形するための型部材である。
かかる口型２０は、二分割して開くための分割線Ｄを有するとともに、上面の開口部の内壁に、ガラス容器の口部の外周形状を成形するための内周面からなる口部成形部１３を有しており、かかる口部成形部１３には、口部が蓋部材と螺合する構成である場合には、ネジ山を成形するための溝部が設けられる。
（１）−３ ガイドリング
また、ガイドリング３０は、口部における上端面を成形するための型部材であるが、同時に、ゴブ７０の表面に凹部を形成するためにプランジャー５０をゴブ７０に対して移動させる際の精度を向上させるとともに、プランジャー５０から吹出されたカウンターブロー用エアーがゴブ７０の側とは反対側の下方に漏れることを防ぐための部材でもある。
また、ガイドリング３０は、口部における上端面を成形するための型部材であるが、同時に、ゴブ７０の表面に凹部を形成するためにプランジャー５０をゴブ７０に対して移動させる際の精度を向上させるとともに、プランジャー５０から吹出されたカウンターブロー用エアーがゴブ７０の側とは反対側の下方に漏れることを防ぐための部材でもある。
（２）プランジャー
図２（ａ）〜（ｃ）に示すように、プランジャー５０は、その先端部を粗型１００の下方から粗型１００の内部に挿入し、セッツルブローにより下方に押し込まれたゴブ７０の表面に凹部を形成するための部材である。
また、プランジャーは、その吹出孔５２からエアーを吹出し、上述した凹部を起点としてゴブの内部にエアーを吹き込む（カウンターブロー）ための部材でもある。
図２（ａ）〜（ｃ）に示すように、プランジャー５０は、その先端部を粗型１００の下方から粗型１００の内部に挿入し、セッツルブローにより下方に押し込まれたゴブ７０の表面に凹部を形成するための部材である。
また、プランジャーは、その吹出孔５２からエアーを吹出し、上述した凹部を起点としてゴブの内部にエアーを吹き込む（カウンターブロー）ための部材でもある。
（３）ファンネル
図２（ａ）〜（ｂ）に示すように、ファンネル７２は、粗型基部１０における上方の開口部に対して嵌合させて、粗型１００の内部に安定的にゴブ７０を投入するための部材である。
図２（ａ）〜（ｂ）に示すように、ファンネル７２は、粗型基部１０における上方の開口部に対して嵌合させて、粗型１００の内部に安定的にゴブ７０を投入するための部材である。
（４）バッフル
図２（ｃ）に示すように、バッフル６０は、粗型基部１０における上方の開口部に対して嵌合されて、当該開口部を塞ぐ部材であり、パリソン７１の底面を成形するための型部材である。
図２（ｃ）に示すように、バッフル６０は、粗型基部１０における上方の開口部に対して嵌合されて、当該開口部を塞ぐ部材であり、パリソン７１の底面を成形するための型部材である。
（５）仕上型
図３（ａ）〜（ｄ）に示すように、仕上型３００は、二分割する仕上型基部３０１と、底型３０２と、を含む構成とすることが好ましい。
図３（ａ）〜（ｄ）に示すように、仕上型３００は、二分割する仕上型基部３０１と、底型３０２と、を含む構成とすることが好ましい。
（５）−１ 仕上型基部
図３（ａ）〜（ｄ）に示すように、仕上型基部３０１は、気泡未形成のガラス容器４００の外周形状を成形するための型部材である。
かかる仕上型基部３０１は、二分割して開くための分割線を有するとともに、気泡未形成のガラス容器４００の外周形状を成形するための内周面からなる成形部を有している。
また、成形部の上方には、気泡未形成のガラス容器４００の口部を外部に露出させるための開口部を有している。
また、成形部の下方にも、底型３０２の上部を両側から挟み込んで一体化するための開口部を有している。
図３（ａ）〜（ｄ）に示すように、仕上型基部３０１は、気泡未形成のガラス容器４００の外周形状を成形するための型部材である。
かかる仕上型基部３０１は、二分割して開くための分割線を有するとともに、気泡未形成のガラス容器４００の外周形状を成形するための内周面からなる成形部を有している。
また、成形部の上方には、気泡未形成のガラス容器４００の口部を外部に露出させるための開口部を有している。
また、成形部の下方にも、底型３０２の上部を両側から挟み込んで一体化するための開口部を有している。
（５）−２ 底型
図３（ａ）〜（ｄ）に示すように、底型３０２は、気泡未形成のガラス容器４００の底面を成形するための型部材であり、図４（ａ）〜（ｂ）に示すように、気泡形成用通路４１０を形成するための部材でもあり、図５（ａ）〜（ｂ）に示すように、逆涙滴形状の内部空間５１０を形成するための部材でもある。
図３（ａ）〜（ｄ）に示すように、底型３０２は、気泡未形成のガラス容器４００の底面を成形するための型部材であり、図４（ａ）〜（ｂ）に示すように、気泡形成用通路４１０を形成するための部材でもあり、図５（ａ）〜（ｂ）に示すように、逆涙滴形状の内部空間５１０を形成するための部材でもある。
かかる底型３０２は、上面に、気泡未形成のガラス容器４００の底面を成形するための底面成形部３０４を有しており、当該底面成形部３０４の中央部には、底型３０２の内部空間３０３と連通した開口部３０５が設けられている。
また、図４（ａ）〜（ｂ）に示すように、底型３０２の内部空間３０３には、針状物３１０が収容されており、当該針状物３１０は開口部３０５を通って底型３０２の内部空間３０３と、底型３０２の上方空間との間を往復移動できるように構成されている。
また、内部空間３０３の下方には、針状物３１０を上下動させるための駆動装置３０６が収容されており、かかる駆動装置３０６としては、特に制限されるものではなく、空気圧方式、電気方式、油圧方式等の公知の方式を採用することができるが、具体的にはエアシリンダを用いることが好ましい。
さらに、図５（ａ）〜（ｂ）に示すように、底型３０２の内部空間３０３は、エアー供給路３０７と連通しており、エアー供給路３０７を介して底型３０２に対して供給されたエアーは、内部空間３０３を経て開口部３０５から吹出され、針状物３１０によって形成された気泡形成用通路４１０の内部に注入される。
以下、本発明の特徴的な構成要件である針状物３１０について、具体的に説明する。
また、図４（ａ）〜（ｂ）に示すように、底型３０２の内部空間３０３には、針状物３１０が収容されており、当該針状物３１０は開口部３０５を通って底型３０２の内部空間３０３と、底型３０２の上方空間との間を往復移動できるように構成されている。
また、内部空間３０３の下方には、針状物３１０を上下動させるための駆動装置３０６が収容されており、かかる駆動装置３０６としては、特に制限されるものではなく、空気圧方式、電気方式、油圧方式等の公知の方式を採用することができるが、具体的にはエアシリンダを用いることが好ましい。
さらに、図５（ａ）〜（ｂ）に示すように、底型３０２の内部空間３０３は、エアー供給路３０７と連通しており、エアー供給路３０７を介して底型３０２に対して供給されたエアーは、内部空間３０３を経て開口部３０５から吹出され、針状物３１０によって形成された気泡形成用通路４１０の内部に注入される。
以下、本発明の特徴的な構成要件である針状物３１０について、具体的に説明する。
本発明における針状物３１０の形状、サイズとしては、先端が尖っており、かつ全体がまっすぐな棒状であれば特に制限されるものではなく、所望の気泡形成用通路４１０の形状、サイズに対応させて、適宜調節することができる。
また、針状物が、構成材料として、ロックウェル硬さが５０ＨＲＣ以上である金属材料を含むことが好ましい。
この理由は、かかるロックウェル硬さが５０ＨＲＣ未満となると、未硬化ガラスに対して挿入される際に、熱の影響や機械的な抵抗力を最も強く受けることになる先端部が、繰り返し使用により疲労して、変形しやすくなる場合があるためである。
したがって、針状物の構成材料におけるロックウェル硬さを５５ＨＲＣ以上の値とすることがより好ましく、６０ＨＲＣ以上の値とすることがさらに好ましい。
なお、具体的な構成材料としては、高速度工具鋼、超硬合金等が挙げられる。
この理由は、かかるロックウェル硬さが５０ＨＲＣ未満となると、未硬化ガラスに対して挿入される際に、熱の影響や機械的な抵抗力を最も強く受けることになる先端部が、繰り返し使用により疲労して、変形しやすくなる場合があるためである。
したがって、針状物の構成材料におけるロックウェル硬さを５５ＨＲＣ以上の値とすることがより好ましく、６０ＨＲＣ以上の値とすることがさらに好ましい。
なお、具体的な構成材料としては、高速度工具鋼、超硬合金等が挙げられる。
また、針状物の表面を形成する構成材料の２５℃における純水に対する接触角を５５°以上とすることが好ましい。
この理由は、かかる接触角が５５°未満の値となると、未硬化ガラスとの親和性が大きくなり、挿入および抜去時の抵抗が増大することで、針状物が変形しやすくなるばかりか、抜去時に未硬化ガラスの一部が付着し、次の挿入時における不具合の原因となる場合があるためである。
したがって、針状物の表面を形成する構成材料の２５℃における純水に対する接触角を６０°以上の値とすることがより好ましく、６５°以上の値とすることがさらに好ましい。
なお、接触角の測定方法の詳細は実施例に記載する。
この理由は、かかる接触角が５５°未満の値となると、未硬化ガラスとの親和性が大きくなり、挿入および抜去時の抵抗が増大することで、針状物が変形しやすくなるばかりか、抜去時に未硬化ガラスの一部が付着し、次の挿入時における不具合の原因となる場合があるためである。
したがって、針状物の表面を形成する構成材料の２５℃における純水に対する接触角を６０°以上の値とすることがより好ましく、６５°以上の値とすることがさらに好ましい。
なお、接触角の測定方法の詳細は実施例に記載する。
また、針状物が、表面コート層を有することが好ましい。
この理由は、表面コート層を有することにより、針状物の表面が変質することを抑制できることから、所定の気泡形成用通路をさらに安定的に形成することができ、その後の逆涙滴形状の内部空間についてもさらに安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度よく制御することができるためである。
この理由は、表面コート層を有することにより、針状物の表面が変質することを抑制できることから、所定の気泡形成用通路をさらに安定的に形成することができ、その後の逆涙滴形状の内部空間についてもさらに安定的に形成することができ、ひいては、外部から独立した気泡をさらに安定的に形成し、かつ、気泡の位置および大きさをさらに精度よく制御することができるためである。
また、かかる表面コート層は、各種公知の方法によって形成することができ、例えば、電気めっき法で形成される工業用クロムめっき層、無電解めっき法で形成されるニッケルめっき層、物理蒸着法（ＰＶＤ）または化学蒸着法（ＣＶＤ）で形成されるＴｉＮ膜、ＴｉＡｌＮ膜などのＴｉ系硬質膜層およびＣｒＮ膜、ＣｒＡｌＮ膜、ＣｒＶＮ膜などのＣｒ系硬質膜層等が挙げられる。
これらの中でも、針状物を構成する材料の酸化を防止し、かつ、ガラスとの摩擦を効果的に低減させることができることから、工業用クロムめっき層が特に好ましい。
また、工業用クロムめっき層は、サージェント浴やフッ化物添加浴による従来公知の方法によって形成することができる。
なお、表面コート層は、単一の構成からなる層でもよいし、複数の層で構成されるものでもよい。
これらの中でも、針状物を構成する材料の酸化を防止し、かつ、ガラスとの摩擦を効果的に低減させることができることから、工業用クロムめっき層が特に好ましい。
また、工業用クロムめっき層は、サージェント浴やフッ化物添加浴による従来公知の方法によって形成することができる。
なお、表面コート層は、単一の構成からなる層でもよいし、複数の層で構成されるものでもよい。
また、表面コート層の厚さを０．０１〜１００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、表面コート層の厚さが０．０１μｍ未満の値となると、表面コート層が過度に薄くなって、表面コート層に基づく所定の効果を得ることが困難になる場合があるからである。一方、表面コート層の厚さが１００μｍを超えた値となると、表面コート層が過度に厚くなって、表面コート層が剥離しやくすなり、ガラス容器内に異物として残留しやすくなる場合があるためである。
したがって、表面コート層の厚さの下限値を０．１μｍ以上の値とすることがより好ましく、１μｍ以上の値とすることがさらに好ましい。
また、表面コート層の厚さの上限値を５０μｍ以下の値とすることがより好ましく、１０μｍ以下の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、表面コート層の厚さが０．０１μｍ未満の値となると、表面コート層が過度に薄くなって、表面コート層に基づく所定の効果を得ることが困難になる場合があるからである。一方、表面コート層の厚さが１００μｍを超えた値となると、表面コート層が過度に厚くなって、表面コート層が剥離しやくすなり、ガラス容器内に異物として残留しやすくなる場合があるためである。
したがって、表面コート層の厚さの下限値を０．１μｍ以上の値とすることがより好ましく、１μｍ以上の値とすることがさらに好ましい。
また、表面コート層の厚さの上限値を５０μｍ以下の値とすることがより好ましく、１０μｍ以下の値とすることがさらに好ましい。
以下、実施例に基づいて、本発明のガラス容器の製造方法を詳細に説明する。但し、言うまでもなく、本発明は、以下の記載に何ら制限されるものではない。
［実施例１］
１．ガラス容器の製造
（１）工程（Ａ）
図２（ａ）〜（ｃ）に示すように、粗型内にソーダ石灰ガラスのゴブ（２５３ｇ、１１５０℃）を投入した後、カウンターブローによりパリソンを成形した。
次いで、図３（ａ）〜（ｄ）に示すように、パリソンを仕上型に移動した後、ブロー成形により、底部の縦方向の厚さが２８ｍｍ、底部の最大径が４２ｍｍである気泡未形成のガラス容器を成形した。
１．ガラス容器の製造
（１）工程（Ａ）
図２（ａ）〜（ｃ）に示すように、粗型内にソーダ石灰ガラスのゴブ（２５３ｇ、１１５０℃）を投入した後、カウンターブローによりパリソンを成形した。
次いで、図３（ａ）〜（ｄ）に示すように、パリソンを仕上型に移動した後、ブロー成形により、底部の縦方向の厚さが２８ｍｍ、底部の最大径が４２ｍｍである気泡未形成のガラス容器を成形した。
（２）工程（Ｂ）
次いで、図４（ａ）〜（ｂ）に示すように、断面形状が円形である針状物（先端形状：円錐形、先端部長さ：１０ｍｍ、胴体部長さ：２８ｍｍ、胴体部最大径：２ｍｍ）を、気泡未形成のガラス容器の底部内に、底面側から鉛直上方に、１４ｍｍ挿入した後、抜去し、気泡形成用通路を形成した。
また、針状物の挿入開始までの時間は、工程（Ａ）が完了した直後から０．１５秒とし、針状物の抜去開始までの時間は、針状物の挿入が完了した直後から０．１８秒とした。
また、針状物は、基材としてＪＩＳ Ｇ ４４０３：２００６に規定される高速度工具鋼鋼材（ＳＫＨ５１、ロックウェル硬さ：６３ＨＲＣ）を用い、表面に硬質クロムめっき（膜厚：５μｍ、２５℃における純水の接触角：７０°）を施したものを用いた。
また、針状物表面を構成する材料の２５℃における純水の接触角は、針状物の基材に用いた高速度工具鋼鋼材で形成された平面板に対し、針状物の表面に形成されたものと同等のめっき層を形成し、かかるめっき層を有する平面板表面に対し、ＪＩＳ ３２５７：１９９９の接触法に準じた測定を行った。
また、針状物の挿入および抜去は、エアシリンダ（ＣＫＤ社製ＳＭＧ）を用いて制御した。
また、針状物を抜去した直後は、針状物の直径と同じだけの直径を有する気泡形成用通路が形成された。
次いで、図４（ａ）〜（ｂ）に示すように、断面形状が円形である針状物（先端形状：円錐形、先端部長さ：１０ｍｍ、胴体部長さ：２８ｍｍ、胴体部最大径：２ｍｍ）を、気泡未形成のガラス容器の底部内に、底面側から鉛直上方に、１４ｍｍ挿入した後、抜去し、気泡形成用通路を形成した。
また、針状物の挿入開始までの時間は、工程（Ａ）が完了した直後から０．１５秒とし、針状物の抜去開始までの時間は、針状物の挿入が完了した直後から０．１８秒とした。
また、針状物は、基材としてＪＩＳ Ｇ ４４０３：２００６に規定される高速度工具鋼鋼材（ＳＫＨ５１、ロックウェル硬さ：６３ＨＲＣ）を用い、表面に硬質クロムめっき（膜厚：５μｍ、２５℃における純水の接触角：７０°）を施したものを用いた。
また、針状物表面を構成する材料の２５℃における純水の接触角は、針状物の基材に用いた高速度工具鋼鋼材で形成された平面板に対し、針状物の表面に形成されたものと同等のめっき層を形成し、かかるめっき層を有する平面板表面に対し、ＪＩＳ ３２５７：１９９９の接触法に準じた測定を行った。
また、針状物の挿入および抜去は、エアシリンダ（ＣＫＤ社製ＳＭＧ）を用いて制御した。
また、針状物を抜去した直後は、針状物の直径と同じだけの直径を有する気泡形成用通路が形成された。
（３）工程（Ｃ）
次いで、図５（ａ）〜（ｃ）に示すように、気泡形成用通路の入口から、常温のエアーを、０．２ＭＰａで、総使用量が体積２５ミリリットルとなるように注入した。
そして、気泡未形成のガラス容器の底部内に気泡形成用通路を起点として底部内に拡がる最大径１１ｍｍ、最小径１．８ｍｍの逆涙滴形状の内部空間を形成し、図５（ｃ）に示すような底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器を得た。得られたガラス容器の外観写真と、外観写真に基づいて作成した線図を図８に示す。
なお、図８は仕上型から取り出し、デッドプレート上に載置された直後に撮影されたガラス容器の画像であり、エアー注入直後から表面張力による変形が進行しているものの、逆涙滴形状の内部空間が工程（Ｃ）において確実に形成されていることが確認される。
また、図８におけるガラス容器の外観写真の中央部が白く見えているが、実際には、保有熱によりオレンジ色に発光しており、ガラス容器における底部の内部に、流動性の高い未硬化ガラスが存在することが確認される。
次いで、図５（ａ）〜（ｃ）に示すように、気泡形成用通路の入口から、常温のエアーを、０．２ＭＰａで、総使用量が体積２５ミリリットルとなるように注入した。
そして、気泡未形成のガラス容器の底部内に気泡形成用通路を起点として底部内に拡がる最大径１１ｍｍ、最小径１．８ｍｍの逆涙滴形状の内部空間を形成し、図５（ｃ）に示すような底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器を得た。得られたガラス容器の外観写真と、外観写真に基づいて作成した線図を図８に示す。
なお、図８は仕上型から取り出し、デッドプレート上に載置された直後に撮影されたガラス容器の画像であり、エアー注入直後から表面張力による変形が進行しているものの、逆涙滴形状の内部空間が工程（Ｃ）において確実に形成されていることが確認される。
また、図８におけるガラス容器の外観写真の中央部が白く見えているが、実際には、保有熱によりオレンジ色に発光しており、ガラス容器における底部の内部に、流動性の高い未硬化ガラスが存在することが確認される。
（４）工程（Ｄ）
次いで、図６（ａ）〜（ｃ）に示すように、底部の厚肉部に外部と連通した内部空間を有するガラス容器を、仕上型から取り出した後、デッドプレート上に戴置し、未硬化ガラスの保有熱による流動により、逆涙滴形状の内部空間の入口側を閉塞させ、底部内に、最大径８ｍｍの外部から独立した楕円球状の気泡を有するガラス容器を得た。かかるガラス容器の外観写真を図９に示す。
また、工程（Ａ）〜（Ｄ）を繰り返して、２０，０００本のガラス容器を製造した結果、歩留まりは８０％であった。
次いで、図６（ａ）〜（ｃ）に示すように、底部の厚肉部に外部と連通した内部空間を有するガラス容器を、仕上型から取り出した後、デッドプレート上に戴置し、未硬化ガラスの保有熱による流動により、逆涙滴形状の内部空間の入口側を閉塞させ、底部内に、最大径８ｍｍの外部から独立した楕円球状の気泡を有するガラス容器を得た。かかるガラス容器の外観写真を図９に示す。
また、工程（Ａ）〜（Ｄ）を繰り返して、２０，０００本のガラス容器を製造した結果、歩留まりは８０％であった。
以上、詳述したように、本発明のガラス容器の製造方法によれば、溶融ガラスから成形した気泡未形成のガラス容器の底部内に、針状物によって所定の通路を形成した後、当該通路にエアーを注入することにより、所定形状の内部空間を形成することができるようになった。
そして、所定形状の内部空間の入口側を、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動により安定的に閉塞させて、底部内に外部から独立した気泡を精度よく形成できるようになった。
したがって、本発明のガラス容器の製造方法は、化粧品用容器等の意匠性の向上に著しく寄与することが期待される。
そして、所定形状の内部空間の入口側を、未硬化ガラスの保有熱による再加熱を利用した未硬化ガラスの流動により安定的に閉塞させて、底部内に外部から独立した気泡を精度よく形成できるようになった。
したがって、本発明のガラス容器の製造方法は、化粧品用容器等の意匠性の向上に著しく寄与することが期待される。
１０：粗型基部、１２：成形部、１３：口部成形部、２０：口型、３０：ガイドリング、５０：プランジャー、５２：吹出孔、６０：バッフル、７０：ゴブ、７１：パリソン、７２：ファンネル、８０：回転装置、８２：アーム、９０：ブローヘッド、９１：カウンターブロー用エアー、９２：ファイナルブロー用エアー、１００：粗型、１２０：デッドプレート、２００：底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器、２０２：口部、２０４：胴部、２０６：底部、２０８：収容部、２１０：気泡、２１２：くぼみ、３００：仕上型、３０１：仕上型基部、３０２：底型、３０３：内部空間、３０４：底面成形部、３０５：開口部、３０６：駆動装置、３０７：エアー供給路、３１０：針状物、４００：気泡未形成のガラス容器、４１０：気泡形成用通路、４１２：通路部、４１４：先端部、５００：底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器、５１０：逆涙滴形状の内部空間、６００：ＩＳマシーン
Claims (9)
- 口部と、胴部と、底部と、を有するガラス容器の製造方法であって、
下記工程（Ａ）〜（Ｄ）を含むことを特徴とするガラス容器の製造方法。
（Ａ）溶融ガラスから気泡未形成のガラス容器を成形する工程
（Ｂ）前記気泡未形成のガラス容器の底部内に、底面側から針状物を挿入した後、抜去し、気泡形成用通路を形成する工程
（Ｃ）前記気泡形成用通路の入口からエアーを注入することにより、前記気泡未形成のガラス容器の底部内に前記気泡形成用通路を起点として前記底部内に拡がる内部空間を形成し、前記底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器を得る工程
（Ｄ）前記底部内に外部と連通した内部空間を有するガラス容器を、硬化前のガラスの保有熱により、前記硬化前のガラスを流動させることで、前記内部空間の入口側を閉塞させ、前記底部内に外部から独立した気泡を有するガラス容器を得る工程 - 前記工程（Ｂ）において、前記工程（Ａ）が完了した直後から前記針状物の挿入開始までの時間を０．０１〜０．５秒の範囲内の値とし、かつ、前記針状物の挿入が完了した直後から前記針状物の抜去開始までの時間を０．０５〜０．５秒の範囲内の値とすることを特徴とする請求項１に記載のガラス容器の製造方法。
- 前記工程（Ｂ）において、前記針状物を抜去した直後の前記気泡形成用通路の底面からの深さを、前記底部の縦方向の厚さに対して２０〜８０％の範囲内の値とすることを特徴とする請求項１または２に記載のガラス容器の製造方法。
- 前記工程（Ｂ）において、前記針状物を抜去した直後の前記気泡形成用通路の最大径を０．５〜５ｍｍの範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のガラス容器の製造方法。
- 前記工程（Ｂ）において、前記針状物を抜去した直後の前記気泡形成用通路の軸線と直交する面における断面形状が、円形、楕円形および多角形からなる群から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のガラス容器の製造方法。
- 前記工程（Ｂ）において、前記針状物の挿入方向が鉛直上方であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載のガラス容器の製造方法。
- 前記底部の縦方向の厚さを２０〜１００ｍｍの範囲内の値とし、最大径を３０〜８０ｍｍの範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のガラス容器の製造方法。
- 前記工程（Ｃ）において、前記エアーの圧力を０．０５〜０．５ＭＰａの範囲内の値とし、使用するエアーの総体積を１〜１００ミリリットルの範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載のガラス容器の製造方法。
- 前記外部から独立した気泡の最大径を２〜３０ｍｍの範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載のガラス容器の製造方法。
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| JP2002020128A (ja) * | 2000-06-30 | 2002-01-23 | Koa Glass Kk | 雫付き瓶の製造方法及び雫付き瓶 |
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