JP6133796B2 - 防音体及び自動車用インシュレータ - Google Patents

Description

本発明は、騒音を防音するに適した防音体、及び自動車の車室内に伝播する騒音や車室内で発生する騒音等を防音するに適した自動車用インシュレータに関する。

従来、この種の防音体においては、下記特許文献１に記載された防音材が提案されている。この防音材は、表皮層、第１フェルト層、中間シート層及び第２フェルト層を順次積層して構成されている。

ここで、表皮層は、例えば、ポリ塩化ビニル樹脂製シートでもって形成されている。第１フェルト層は、ポリプロピレン樹脂製フェルトでもって形成されている。中間シート層は、表皮層と同様にポリ塩化ビニル樹脂製シートでもって形成されているが、当該中間シート層は、第２フェルト層から第１フェルト層へ伝搬する振動を減衰させるように、所定範囲内の開孔率で通気孔を形成してなるものである。また、第２フェルト層は、再生綿フェルトでもって形成されている。

このように構成した防音材は、自動車のエンジンルームと車室とを隔離するダッシュパネルに沿い、ダッシュインシュレータとして配設されている。ここで、当該ダッシュインシュレータは、車室の内部をエンジンルームで発生する騒音から防音するために、第２フェルト層にて、上記ダッシュパネルに固定されて、当該第２フェルト層から中間シート層、第１フェルト層及び表皮層の順に車室内側に位置している。

特開平７−８１００７号公報

ところで、上述のように構成したダッシュインシュレータにおいては、第１及び第２のフェルト層は、上述のごとく、フェルトで形成されていることから、通気性を有する。また、中間シート層は、上述のごとく、通気孔を有することから、通気性を有する。

このように、ダッシュインシュレータにおいて、第１及び第２のフェルト層並びに中間シート層が、共に、通気性を有することから、騒音がダッシュインシュレータを通るとき、例えば、中間シート層と第１フェルト層との積層構造において、中間シート層と第１フェルト層とが、低周波数領域の騒音のもとに、互いに振動を助長し合う共振現象を招く。その結果、第２フェルト層から表示層にかけてダッシュインシュレータを通る騒音が増大して、当該ダッシュインシュレータにおける騒音の透過音損失が低下し、ダッシュインシュレータとしての防音効果の悪化を招くという不具合がある。

そこで、本発明は、以上のようなことに対処するため、膜振動型吸音層と孔開き遮音層との積層体を活用して、当該積層体の振動を、騒音のうち少なくともその低周波数領域の騒音成分との関連にて、膜振動型吸音層の振動と孔開き遮音層の振動との間における共振現象を抑制し得る位相差の範囲内に維持するように、上記積層体を構成し、少なくとも騒音うち低周波数領域の騒音成分に対する防音効果を良好に確保するようにした防音体及び自動車用インシュレータを提供することを目的とする。

上記課題の解決にあたり、本発明に係る防音体は、
多孔質材料により形成してなる一側層と、当該一側層に積層される中側層と、当該中側層を介し一側層に対向するように中側層に積層してなる他側層とを備えて、
中側層は、柔軟性材料からなる非通気薄膜層或いは通気薄膜層でもって形成してなる膜振動型吸音層からなり、
他側層は、複数の開孔部を分散状に有するように遮音材料でもって形成してなる孔開き遮音層からなり、
当該孔開き遮音層における上記複数の開孔部の開孔率及び開孔数は、騒音のうち所定の低周波数領域内の騒音成分との関連にて、膜振動型吸音層及び孔開き遮音層の各質量のもとに膜振動型吸音層と孔開き遮音層との積層体の振動を、膜振動型吸音層及び孔開き遮音層の各振動の間における共振現象を抑制するような所定の位相差の範囲内に維持するように、所定の開孔率範囲内及び所定の開孔数範囲内に設定されている。

これによれば、騒音が防音体にその一側層から入射したとき、当該騒音は、一側層によりその形成材料である多孔質材料のもとに部分的に吸音されて、残存騒音成分として中側層である膜振動型吸音層に入射する。すると、このように膜振動型吸音層に入射した残存騒音成分は、当該膜振動型吸音層によりその膜振動のもとに吸音されて他側層である孔開き遮音層に入射した後、当該孔開き遮音層により遮音される。

ここで、上述のように、中側層は、柔軟性材料からなる非通気薄膜層或いは通気薄膜層でもって形成してなる膜振動型吸音層からなり、
他側層は、複数の開孔部を分散状に有するように遮音材料でもって形成してなる孔開き遮音層からなり、
当該孔開き遮音層における複数の開孔部の開孔率及び開孔数は、騒音のうち所定の低周波数領域内の騒音成分との関連にて、膜振動型吸音層及び孔開き遮音層の各質量のもとに膜振動型吸音層と孔開き遮音層との積層体の振動を、膜振動型吸音層及び孔開き遮音層の各振動の間における共振現象を抑制するような所定の位相差の範囲内に維持するように、所定の開孔率範囲内及び所定の開孔数範囲内に設定されている。
このため、上述のように、中側層である膜振動型吸音層を、一側層と他側層である孔開き遮音層との間に積層することで、膜振動型吸音層が、柔軟性材料からなる非通気薄膜層或いは通気薄膜層であっても、膜振動型吸音層と孔開き遮音層とからなる積層体の振動が、騒音の低周波数領域との関連にて、膜振動型吸音層及び孔開き遮音層の各振動間における共振現象を抑制し得る上記所定の位相差の範囲内に維持される。

これにより、膜振動型吸音層の膜振動による吸音機能及び後側層の遮音機能の双方を、騒音のうちの低周波数領域内の騒音成分との関連にて良好に確保することができる。その結果、膜振動型吸音層と孔開き遮音層とからなる積層体に入射した騒音は、その低周波数領域の騒音成分において、膜振動型吸音層及び後側層でもって、良好に防音され得る。
従って、このような積層体の積層構造のもと、上記入射騒音のうちの低周波数領域内の騒音成分は、膜振動型吸音層の膜振動により良好に吸音された後、上記入射騒音のうち高周波数領域内の騒音成分が、他側層により良好に遮音され得る。

また、当該本発明に係る防音体は、さらに、上記構成に加えて、孔開き遮音層を介し膜振動型吸音層に対向するように孔開き遮音層に積層されて多孔質材料により形成してなる表皮層を設けてなることを特徴とする。

これによれば、膜振動型吸音層である中側層からの騒音が部分的に孔開き遮音層である他側層を透過することがあっても、当該透過騒音は、表皮層によりその形成材料である多孔質材料のもとに、騒音の高周波数領域にて、良好に吸音され得る。

その結果、上述のように表皮層を備えた防音体の騒音に対する防音効果が、上述した低周波数領域の騒音に対する膜振動型吸音層の吸音機能及び孔開き遮音層の遮音機能と高周波数領域の騒音に対する表皮層の吸音機能との双方に基づき、騒音の広い周波数領域に亘りより一層向上され得る。

また、本発明に係る自動車用インシュレータは、自動車の車体の一部に装着されるもので、当該インシュレータは、多孔質材料により形成されて前記車体の一部に装着してなる一側層と、当該一側層に積層される中側層と、当該中側層を介し一側層に対向するように中側層に積層される他側層とを備える防音体を具備してなる。

そして、当該防音体において、中側層は、柔軟性材料からなる非通気薄膜層或いは通気薄膜層でもって形成してなる膜振動型吸音層からなり、他側層は、複数の開孔部を分散状に有するように遮音材料でもって形成してなる孔開き遮音層からなり、
当該孔開き遮音層における上記複数の開孔部の開孔率及び開孔数は、騒音のうち所定の低周波数領域内の騒音成分との関連にて、膜振動型吸音層及び孔開き遮音層の各質量のもとに膜振動型吸音層と孔開き遮音層との積層体の振動を、膜振動型吸音層及び孔開き遮音層の各振動の間における共振現象を抑制するような所定の位相差の範囲内に維持するように、所定の開孔率範囲内及び所定の開孔数範囲内に設定されていることを特徴とする。

これによれば、自動車用インシュレータは、その装着部位に伝播する騒音を、上記構成の防音体の防音機能により良好に防音することができる。

ここで、当該本発明の自動車用インシュレータにおいて、防音体は、さらに、孔開き遮音層である他側層を介し非通気薄膜層或いは通気薄膜層からなる膜振動型吸音層である中側層に対向するように他側層に積層されて多孔質材料により形成してなる表皮層を備えていてもよい。

これによれば、上述のように騒音が一側層及び膜振動型吸音層を通り部分的に孔開き遮音層に入射した後部分的に当該孔開き遮音層を透過することがあっても、当該透過騒音は、表皮層によりその形成材料である多孔質材料のもとに、騒音の高周波数領域にて、良好に吸音され得る。

従って、インシュレータによる騒音に対する防音効果が、上述した低周波数領域の騒音に対する膜振動型吸音層の吸音機能及び孔開き遮音層の遮音機能と高周波数領域の騒音に対する表皮層の吸音機能との双方に基づき、騒音の広い周波数領域に亘りより一層向上され得る。

また、本発明に係る自動車用インシュレータは、自動車の車体の一部に装着されるもので、当該インシュレータは、多孔質材料により形成してなる車体のエンジンルームと車室とを区画するダッシュパネルに車室内側から装着してなる一側層と、当該一側層に積層される中側層と、当該中側層を介し一側層に対向するように中側層に積層してなる他側層とを備える防音体を具備して、
当該防音体において、中側層は、柔軟性材料からなる非通気薄膜層或いは通気薄膜層でもって形成してなる膜振動型吸音層からなり、他側層は、複数の開孔部を分散状に有するように遮音材料でもって形成してなる孔開き遮音層からなり、
孔開き遮音層における上記複数の開孔部の開孔率及び開孔数は、騒音のうち所定の低周波数領域内の騒音成分との関連にて、膜振動型吸音層及び孔開き遮音層の各質量のもとに膜振動型吸音層と孔開き遮音層との積層体の振動を、膜振動型吸音層及び孔開き遮音層の各振動の間における共振現象を抑制するような所定の位相差の範囲内に維持するように、所定の開孔率範囲内及び所定の開孔数範囲内に設定されているダッシュインシュレータからなるインシュレータであることを特徴とする。

このように、上述した当該本発明のインシュレータがダッシュインシュレータであっても、上述したインシュレータとしての防音機能と同様に、エンジンルームからダッシュパネルを介し伝播する騒音を、防音体の防音機能により良好に防音することができる。

ここで、上述したダッシュインシュレータである自動車用インシュレータにおいて、防音体は、さらに、孔開き遮音層である他側層を介し非通気薄膜層或いは通気薄膜層からなる膜振動型吸音層である中側層に対向するように他側層に積層されて多孔質材料により形成してなる表皮層を備えていてもよい。

これによれば、ダッシュインシュレータであるインシュレータにおいては、ダッシュパネルからの騒音が一側層及び膜振動型吸音層を通り部分的に孔開き遮音層に入射した後部分的に当該孔開き遮音層を透過することがあっても、当該透過騒音は、表皮層によりその形成材料である多孔質材料のもとに、騒音の高周波数領域にて、良好に吸音され得る。

従って、インシュレータのダッシュインシュレータとしての騒音に対する防音効果が、上述した低周波数領域の騒音に対する膜振動型吸音層の吸音機能及び孔開き遮音層の遮音機能と高周波数領域の騒音に対する表皮層の吸音機能との双方に基づき、騒音の広い周波数領域に亘りより一層向上され得る。

本発明に係るダッシュインシュレータの第１実施形態を適用した自動車の模式的部分概略断面図である。 図１のダッシュインシュレータの斜視図である。 図２の１−１線に沿うダッシュインシュレータの部分拡大縦断面図である。 図３のダッシュインシュレータの部分破断正面図である。 上記第１実施形態における実施例及び比較例の音響感度特性をエンジン音の周波数との関係にて示す各グラフである。 上記第１実施形態における他の各実施例及び他の各比較例の透過音損失特性をエンジン音の周波数との関係にて示す各グラフである。 上記第１実施形態における他の各実施例及び他の各比較例の透過音損失特性をエンジン音の周波数との関係にて示す各グラフである。 本発明に係るダッシュインシュレータの第２実施形態の要部を示す部分拡大縦断面図である。

以下、本発明の各実施形態を図面により説明する。
（第１実施形態）
図１は、自動車に適用してなる本発明の第１実施形態を示している。当該自動車は、エンジンルーム１０及び車室２０を備えており、車室２０は、当該自動車において、エンジンルーム１０に後続して設けられている。なお、エンジンルーム１０内には、エンジンＥが配設されている。また、車室２０内には、前側座席Ｓが配設されている。

また、当該自動車は、ダッシュボード３０（ダッシュパネル３０ともいう）を備えており、このダッシュボード３０は、図１の縦断面形状にて示すごとく、その中央部から上下両側部を後方へ上下に傾斜状に屈曲するように延出させて形成されている。このように構成したダッシュボード３０は、エンジンルーム１０と車室２０との境界に設けられて、これらエンジンルーム１０及び車室２０を相互に区画している。なお、ダッシュボード３０は、その延出上端部にて、車室２０のフロントウインドシールドの下縁部に連結されており、このダッシュボード３０の延出下端部は、車室２０の床壁の前縁部に連結されている。

また、当該自動車は、ダッシュインシュレータＤＳを備えている。このダッシュインシュレータＤＳは、図１にて示すごとく、ダッシュボード３０に沿い車室２０側から組み付けられており、当該ダッシュインシュレータＤＳは、図２にて示すごとく、その上下方向中央部にて、当該自動車の後方側から見て前方側へ凹状となるような湾曲板形状に構成されている。

当該ダッシュインシュレータＤＳは、図３或いは図４にて示すごとく、前側層４０、中側層５０及び後側層６０を備えており、これら前側層４０、中側層５０及び後側層６０は、順次、当該自動車の前側から後側にかけて積層して形成されている。

前側層４０は、吸音層としての役割を果たすべく、所定の多孔質材料により形成されており、当該前側層４０は、図１の縦断面形状から分かるように、その中央部から上下両側部を後方へ上下に傾斜状に折り曲げて、ダッシュボード３０に沿うように延出して形成されている。このことは、前側層４０は、その前面にて、ダッシュボード３０の後面に沿い装着されていることを意味する。本第１実施形態において、上述した所定の多孔質材料としては、目付量１４００（ｇ／ｍ²）を有するフェルトが採用されている。

ここで、当該前側層４０は、エンジンルーム１０内からダッシュパネル３０を介し車室２０内に向かう騒音を吸音する吸音層としての役割を果たす。

中側層５０は、前側層４０に沿うように当該前側層４０と同様の湾曲形状に形成されており、当該中側層５０は、図３にて示すごときく、前側層４０と後側層６０との間に挟持されている。ここで、当該中側層５０は、膜振動型吸音層（以下、膜振動型吸音層５０ともいう）としての役割を果たすべく、柔軟性のある非通気薄膜層でもって形成されている。

しかして、当該中側層５０は、前側層４０からの騒音を受けて振動し当該騒音を吸音する膜振動型吸音層（以下、膜振動型吸音層５０ともいう）としての役割を果たす。

本第１実施形態では、膜振動型吸音層５０である非通気薄膜層は、騒音を受けて膜振動を生ずるが、当該非通気薄膜層の膜振動は、この非通気薄膜層単独では、上記騒音のうち所定の低周波数領域内の低周波数騒音成分との関連にて共振現象を生ずる。また、本第１実施形態において、上述の非通気薄膜層は、例えば、数ｍｍ程度の厚さを有する１枚のフィルム層からなるもので、当該フィルム層の形成材料としては、５０（ｇ／ｍ²）を有するポリエチレン樹脂が採用されている。

後側層６０は、中側層５０に沿うように当該中側層５０と同様の湾曲形状に所定の遮音材料により孔開き遮音層（以下、孔開き遮音層６０ともいう）として形成されており、当該後側層６０は、図３にて示すごとく、中側層５０を介し前側層４０に対向するように当該中側層５０に沿い積層されている。本第１実施形態において、上記所定の遮音材料としては、厚さ２（ｍｍ）及び目付量３４００（ｇ／ｍ²）を有するゴム系樹脂材料が採用されている。

当該後側層６０である孔開き遮音層６０は、図３或いは図４にて例示するごとく、複数の円形状開孔部６１を備えており、当該複数の開孔部６１は、後側層６０において、その全面に亘り、分散して形成されている。

本第１実施形態では、後側層６０の各開孔部６１の内径（開孔径）は、２０（ｍｍ）である。また、後側層６０における開孔部６１の開孔率は、２５（％）である。また、実施例１ａの目付量は、３９５０（ｇ／ｍ²）である。なお、当該開孔率は、全ての開孔部６１の開孔面積の総和の後側層６０の表面（後面）の全面積に対する比率をいう。

本第１実施形態において、開孔部６１の開孔率及び開孔数は、それぞれ、ダッシュインシュレータＤＳによる防音の対象となる騒音の周波数領域（２００（Ｈｚ）〜６３００（Ｈｚ））のうち、所定の低周波数領域（２００（Ｈｚ）〜５００（Ｈｚ））内の周波数を有する騒音成分との関連にて、中側層５０である膜振動型吸音層５０と後側層６０との積層体の振動を、膜振動型吸音層５０の膜振動と後側層６０の振動との間における共振現象を抑制し得る所定の位相差の範囲内に維持するように、後側層６０において、所定の開孔率範囲内及び所定の開孔数範囲内に設定されている。

換言すれば、上記積層体は、膜振動型吸音層５０と上記開孔構成を有する後側層６０との積層構造として、膜振動型吸音層５０の膜振動と後側層６０の振動との間における共振現象を抑制し得る所定の位相差範囲内に振動を維持するように、開孔部６１の開孔率及び開孔数を、膜振動型吸音層５０及び後側層６０の各質量のもとに、それぞれ、所定の開孔率範囲内及び所定の開孔数範囲内に設定してなるものである。

ここで、本第１実施形態において、上述のごとく、所定の開孔率範囲内及び所定の開孔数範囲を後側層６０の開孔部６１に対し導入した根拠について詳細に説明する。

本発明者は、非通気薄膜層である膜振動型吸音層５０に対応する膜振動型吸音層と孔開き遮音層である後側層６０に対応する後側層との積層体を、膜振動吸音層及び後側層の各質量並びに開孔部の開孔面積及び開孔数とを種々変更することで、さらに、多数準備した。

そして、本発明者は、これら各積層体について実験等を介し種々検討した結果、当該各積層体の振動が、騒音のうち低周波数領域内の騒音成分との関連にて膜振動吸音層及び後側層の各振動間の共振現象を抑制し得るような所定の位相差の範囲内の振動を維持するように、膜振動型吸音層及び後側層の各質量と開孔部の開孔面積及び開孔数との総合的調整でもって、設定され得ることを見出した。そして、本発明者は、このように共振現象を抑制するような位相差にて各積層体を振動させることで、騒音の透過音損失の増大或いは音響感度の低下、ひいては、騒音の低減を確保し得るという現象を見出した。

本実施形態において、上述の所定の位相差の範囲は、振動の周波数にて、例えば、１００（Ｈｚ）以上で１６００（Ｈｚ）以下のずれの範囲に対応する。なお、１００（Ｈｚ）以上としたのは、１００（Ｈｚ）未満では、積層体が、従来のダッシュインシュレータとしての一般的な製品の板厚や質量に対応する厚さや質量を有する場合には、積層体としての吸音効果や遮音効果が得られないためである。また、１６００（Ｈｚ）よりも高いと、積層体における共振現象が発生しにくいためである。

また、以上のような現象は、膜振動型吸音層の質量調整のみの騒音低減効果と、後側層の質量、開孔面積及び開孔数の調整のみの騒音低減効果との総和ということではなく、膜振動型吸音層の質量と後側層の質量、開孔面積及び開孔数との総合的調整で、容易に、上記総和とは異なるより一層良好に騒音を低減し得る全く別の特有な騒音低減効果をもたらすことも分かった。

以上のような根拠のもとに、本第１実施形態では、膜振動型吸音層と孔開き遮音層との積層体が、騒音のうちの上記所定の低周波数領域内の騒音成分との関連にて、膜振動型吸音層及び孔開き遮音層の各振動の間の共振現象を抑制するような上記所定の位相差の範囲内に振動を維持するように、所定の開孔率範囲及び所定の開孔数範囲が、上述のごとく、定められている。これにより、上記積層体は、その振動を、上記所定の位相差の範囲内に維持することで、当該積層体は、騒音のうちの上記所定の低周波数領域内の騒音成分との関連にて、膜振動型吸音層の膜振動による吸音特性及び孔開き遮音層の振動による遮音特性の双方を良好に確保して優れた防音効果を発揮し得る。

以上のように構成した本第１実施形態において、エンジンＥがその作動に伴いエンジン音を騒音として発生すると、当該騒音は、ダッシュパネル３０を介しダッシュインシュレータＤＳに入射する。ここで、ダッシュパネル３０は鉄板で形成されていることから、ダッシュパネル３０に入射した騒音は、当該ダッシュパネル３０によりその非通気性のもとに部分的に遮音されて、ダッシュインシュレータＤＳに入射する。換言すれば、騒音のうちダッシュパネル３０を透過した騒音成分がダッシュインシュレータＤＳに入射する。

このようにして騒音のうちダッシュパネル３０を透過した騒音成分がダッシュインシュレータＤＳに入射すると、当該騒音成分は、ダッシュパネル３０に隣接する前側層４０に入射する。ここで、前側層４０は、上述のごとく、所定の多孔質材料である上記フェルトからなる吸音層としての役割を果たすことから、前側層４０に入射した騒音成分は、当該前側層４０によりその通気性のもとに部分的に吸音されて当該前側層４０を通り中側層５０に入射する。換言すれば、前側層４０に入射した騒音成分のうち、前側層４０により吸音された後の残りの騒音成分が、残存騒音成分として中側層５０に入射する。

ここで、当該中側層５０は、上述のごとく、非通気薄膜層である一枚のフィルム層からなる膜振動型吸音層である。この膜振動型吸音層５０も吸音層であることから、上述のように中側層５０、即ち膜振動型吸音層５０に入射した残存騒音成分は、当該膜振動型吸音層５０によりその膜振動のもとに部分的に吸音されてこの膜振動型吸音層５０を通り後側層６０に入射する。換言すれば、上述のように膜振動型吸音層５０に入射した残存騒音成分は、その上記所定の低周波数領域内にて、当該膜振動型吸音層５０により部分的に吸音されて、当該吸音後の残りの騒音成分がさらなる残存騒音成分として後側層６０に入射する。なお、このように後側層６０に入射する上記さらなる残存騒音成分は、膜振動型吸音層５０に入射した残存騒音成分のうちの上記所定の低周波数領域内の低周波数騒音成分及び高周波数騒音成分とからなる。

また、当該後側層６０は、上述のごとく上記所定の遮音材料の一種である上記ゴム系樹脂材料で形成されていることから、当該後側層６０は、騒音のうち所定の高周波数領域（５００（Ｈｚ）よりも高く６３００（Ｈｚ）以下の周波数領域）において良好な遮音特性を発揮する。さらに、当該後側層６０は、その各開孔部６１において、上述したごとく、中側層５０との積層構造のもとに、上述した所定の開孔率範囲内の開孔率及び上述した所定の開孔数範囲内の開孔数を満たすように形成されている。また、このような各開孔部６１の形成には、上述のごとく、中側層５０及び後側層６０の各質量が考慮されている。

これにより、上記積層体は、その振動を、騒音のうちの上記所定の低周波数領域内の騒音成分との関連にて上記所定の位相差の範囲内に維持して、膜振動型吸音層の膜振動による吸音特性及び後側層の振動による遮音特性の双方を良好に確保して優れた防音効果を発揮し得るように構成されている。

従って、上述のごとく、膜振動型吸音層５０に入射した上記残存騒音成分が当該膜振動型吸音層５０を通り上記さらなる残存騒音成分として後側層６０に入射する過程においては、膜振動型吸音層５０が、その膜振動にて、その入射騒音、即ち上記残存騒音成分のうち、上記所定の低周波数領域内の騒音成分との関連にて、後側層６０の振動との間における共振現象を抑制するように、上記積層体が、上記所定の位相差の範囲内にて振動することで、上記残存騒音成分は、膜振動型吸音層５０の膜振動により良好に吸音された後、上記さらなる残存騒音成分となって後側層６０に入射し、当該さらなる残存騒音成分が、後側層６０により、上述のごとく、上記所定の高周波数領域にて、良好に遮音され得る。

このように、膜振動型吸音層５０に入射した上記残存騒音成分は、当該膜振動型吸音層５０により、上記所定の低周波数領域にて良好に吸音され、かつ、上記所定の高周波数領域にて後側層６０により良好に遮音される。このことは、膜振動型吸音層５０と後側層６０との積層体が、エンジン音を、その低周波数領域及び高周波数領域に亘り、良好に防音し得ることを意味する。その結果、騒音が後側層６０を通り車室２０内に伝搬しても、当該騒音は、当該自動車の乗員にとって、殆ど気にならない程度に軽減され得る。

また、当該ダッシュインシュレータＤＳは、前側層４０と上記構成の後側層６０との間に、中側層５０として、一枚のフィルムからなる膜振動型吸音層を介装するのみ故、当該ダッシュインシュレータＤＳは、軽量であることは勿論のこと、厚さも、中側層５０を有さない従来の２層構成（前側層と後側層の２層構成）の厚さと殆ど変わらない。従って、ダッシュインシュレータＤＳが中側層５０を余分に有していても、当該ダッシュインシュレータＤＳを、例えば、ダッシュパネル３０とインストルメントパネルとの間に介装するのに何ら支障は発生しない。

以上説明したように、本第１実施形態では、ダッシュインシュレータＤＳが、その膜振動型吸音層５０と後側層６０の積層体において、上述のような構成を有するように形成されているので、エンジンルーム１０からの騒音が、膜振動型吸音層５０により、上記所定の低周波数領域にて良好に吸音されるとともに、上記所定の高周波数領域にて良好に遮音される。従って、ダッシュインシュレータＤＳによる騒音に対する防音効果が、騒音の上記所定の低周波数領域及び上記所定の高周波数領域の双方に亘り、良好に達成され得る。

ちなみに、上述のように構成したダッシュインシュレータＤＳを実施例１ａとし、この実施例１ａの音響感度特性について、騒音の周波数との関係において測定してみた。また、この測定にあたり、比較例１ｂを準備して、この比較例１ｂについても音響感度特性を測定してみた。なお、上記音響感度特性における音響感度は、音の伝わり易さを表す指標であって、音の大きさを表す。また、上記騒音は、エンジンＥからの音（即ち、エンジン音）その他の音を含む騒音をいう。

ここで、上記比較例１ｂは、ダッシュインシュレータＤＳのうち中側層５０を除いた前側層４０と後側層６０に対応する非通気後側層との２層の積層体、換言すれば、前側層４０と開孔部を有さない遮音材料からなる後側層との２層の積層体でもって構成されている。この比較例１ｂの目付量は、４８００（ｇ／ｍ²）であって、実施例１ａよりも重い。

上述の実施例１ａ及び比較例１ｂに対する音響感度特性の測定の結果、両グラフ１−１及び１−２が、それぞれ、図５にて示すような折れ線グラフとして得られた。グラフ１−１は、実施例１ａの音響感度特性を表し、また、グラフ１−２は、比較例１ｂの音響感度特性を表す。

これらグラフ１−１及び１−２によれば、実施例１ａの音響感度は、騒音の測定周波数領域（２００（Ｈｚ）〜６３００（Ｈｚ））の一部を除き、比較例１ｂの音響感度よりも低くなっており、少なくとも、所定の低周波数領域（２００（Ｈｚ）〜５００（Ｈｚ））において、比較例１ｂの音響感度よりも明らかに低下していることが分かる。このことは、実施例１ａが、上記所定の低周波数領域の騒音を、比較例１ｂに比べ、より多く遮音することで、騒音を伝えにくい構成となっていることを意味する。

これは、実施例１ａが、比較例１ｂとは異なり、前側層４０と後側層６０との間に膜振動型吸音層５０を介装した構成となっていることから、当該膜振動型吸音層５０が、後側層６０の上述の構成のもと、比較例１ｂとは異なり、上記所定の低周波数領域の騒音との関連にて、膜振動型吸音層５０及び後側層６０の各振動間における共振現象抑制するためであると認められる。

次に、上述したダッシュインシュレータＤＳである実施例１ａを実施例２ａとして、この実施例２ａの透過音損失特性を、騒音の周波数との関係において測定してみた。また、この測定にあたり、後述するごとく、後側層の開孔部の開孔率を実施例２ａと同一にした各実施例２ｂ、２ｃ及び２ｄを準備するとともに、各比較例２ｅ及び２ｆをも準備した。そして、これら各実施例２ｂ、２ｃ及び２ｄ並びに各比較例２ｅ及び２ｆについて、透過音損失特性を測定してみた。

なお、透過音損失特性における透過音損失は、入射音と透過音との差であって、当該差が小さいほど、透過音が大きいために透過音損失が低くて遮音性能が悪く、上記差が大きい程、透過音が小さいために透過音損失が高く遮音性能が良い。従って、透過音損失が高い程、音響感度が低く、また、透過音損失が低い程、音響感度が高い。

ここで、実施例２ａは、上述したダッシュインシュレータＤＳであるから、後側層６０における開孔部６１の開孔率は、２５（％）である。また、各実施例２ｂ、２ｃ及び２ｄは、実施例２ａと同様の３層構造であって、それぞれ、前側層４０、膜振動型吸音層５０及び後側層６０に対応する前側層、膜振動型吸音層及び後側層でもって構成されている。

また、各実施例２ｂ、２ｃ及び２ｄの目付量は、共に、実施例１ａと同様の３９５０（ｇ／ｍ²）である。各実施例２ｂ、２ｃ及び２ｄの膜振動型吸音層における開孔部の開孔率は、共に、後側層６０における開孔部６１の開孔率と同様の２５（％）である。但し、実施例２ｂの膜振動型吸音層の各開孔部の内径は、２０（ｍｍ）であり、実施例２ｃの膜振動型吸音層の各開孔部の内径は、４０（ｍｍ）であり、また、実施例２ｄの膜振動型吸音層の各開孔部の内径は、８０（ｍｍ）である。

また、各比較例２ｅ及び２ｆのうち、比較例２ｅは、ダッシュパネル３０に相当し、厚さ０．８（ｍｍ）の鉄板で構成されている。比較例２ｆは、上述した比較例１ｂと同じ構成である。

しかして、上述のごとく、各実施例２ａ〜２ｄ及び各比較例２ｅ、２ｆの透過音損失特性について測定してみたところ、各グラフ２―１〜２−６が、それぞれ、図６にて示すような折れ線グラフとして得られた。グラフ２―１は、実施例２ａの透過音損失特性を表すとともに、グラフ２−２、グラフ２−３及びグラフ２−４は、それぞれ、実施例２ｂ、実施例２ｃ及び実施例２ｄの各透過音損失特性を表す。また、グラフ２−５及びグラフ２−６は、それぞれ、比較例２ｅ及び比較例２ｆの各透過音損失特性を表す。

ここで、これら各グラフ２―１〜２−６を相互に対比してみる。開孔部の開孔率は、上述したごとく、各実施例２ａ〜２ｄにおいて、共に、２５（％）と同一であるが、開口部の内径は、上述したごとく、各実施例２ａ〜２ｄにおいて、相互に異なり、実施例２ａから実施例２ｄにかけて、１０（ｍｍ）、２０（ｍｍ）、４０（ｍｍ）及び８０（ｍｍ）として、順次、増大している。

周波数２００（Ｈｚ）〜５００（Ｈｚ）の範囲において、各グラフ２−１〜２−４を対比してみると、透過音損失は、グラフ２−１〜グラフ２−４において、周波数２００（Ｈｚ）から５００（Ｈｚ）にかけて順次増大傾向にあることが分かる。

一方、両比較例２ｅ、２ｆにおいて、比較例２ｅは、上述したごとく、各実施例２ａ〜２ｄの３層構造とは異なり、単なる鉄板の１層構造である。また、比較例２ｆは、各実施例２ａ〜２ｄの３層構造とは異なり、上述したごとく、膜振動型吸音層を有さない２層構造、即ち、前側層４０と後側層６０に対応する非通気後側層（開口部を有さない遮音材料からなる後側層）との２層構造である。

そこで、各グラフ２−１〜２−４を各グラフ２−５及び２−６と対比してみると、グラフ２−１における透過音損失は、周波数２００（Ｈｚ）〜約３１５（Ｈｚ）では、グラフ２−５における透過音損失よりも減少傾向にあるものの、周波数約３１５（Ｈｚ）以上の範囲では、グラフ２−５における透過音損失よりも増大傾向にあることが分かる。

このことは、実施例２ａの遮音特性は、周波数２００（Ｈｚ）〜約３１５（Ｈｚ）では、比較例２ｅの遮音特性よりも低下傾向にあるものの、周波数約３１５（Ｈｚ）以上の範囲では、比較例２ｅの遮音特性よりも高くなる傾向にあることを意味する。従って、実施例２ａの遮音特性は、上記所定の低周波数領域の騒音のうち、少なくとも、周波数約３１５（Ｈｚ）〜５００（Ｈｚ）の範囲の騒音に対しては、比較例２ｅに比べて良好である。

次に、グラフ２−１における透過音損失は、周波数２００（Ｈｚ）〜約１２５０（Ｈｚ）の範囲において、グラフ２−６における透過音損失とともに増大傾向にあることが分かる。ここで、実施例２ａの遮音特性は、周波数２００（Ｈｚ）〜約１２５０（Ｈｚ）の範囲において、ほぼ、比較例２ｆの遮音特性よりも幾分高い。

従って、開孔部が内径１０（ｍｍ）で開孔率２５（％）である実施例２ａの遮音特性は、少なくとも、上記所定の低周波数領域の騒音に対しては、比較例２ｆに比べて良好といえる。

さらに、各グラフ２−２〜２−４における透過音損失は、周波数２００（Ｈｚ）〜５００（Ｈｚ）の範囲において、グラフ２−５における透過音損失よりもほぼ増大傾向にあるものの、グラフ２−６における透過音損失よりも増大傾向にある周波数領域が、グラフ２−２〜グラフ２−４にかけて、順次、狭くなっていることが分かる。このことは、各実施例２ｂ〜２ｄの遮音特性は、上述のごとく開孔部を開孔率２５（％）にて内径を順次増大させる構成では、上記所定の低周波数領域の騒音に対しては、比較例２ｅよりも良好であるが、上述のごとく、比較例２ｆよりも良好な周波数領域が狭くなることを意味する。

以上によれば、開孔部の開孔率を２５（％）とする場合、実施例では、その開孔部の内径が、１０（ｍｍ）よりも大きい範囲において、小さい程、各比較例２ｅ、２ｆよりも良好な遮音特性、ひいては防音特性が上記所定の低周波数領域内において得られるが、開孔部の内径が小さくなるほど、良好な防音を確保し得る周波数領域が狭くなる。

なお、上記所定の高周波数領域の騒音に対しては、開孔部の内径が１０（ｍｍ）よりも大きい範囲において、各実施例２ｂ〜２ｄの透過音特性は、比較例２ｅの透過音損失特性と比較例２ｆの透過音損失特性との間にある。

さらに、上述したダッシュインシュレータＤＳである実施例１ａに対応する実施例３ａを準備して、この実施例３ａの透過音損失特性を、騒音の周波数との関係において測定してみた。また、この測定にあたり、後述するごとく、後側層の開孔部の開孔径を実施例３ａと同一にした各実施例３ｂ〜３ｅを準備するとともに、各比較例３ｆ及び３ｇを準備した。そして、これら各実施例３ｂ〜３ｅ及び各比較例３ｆ及び３ｇについても、透過音損失特性を測定してみた。

ここで、実施例３ａ〜３ｅは、それぞれ、実施例１ａの前側層４０、膜振動型吸音層５０及び後側層６０に対応する前側層、膜振動型吸音層及び後側層の３層構造により構成したもので、これら各実施例３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄ及び３ｅの目付量は、それぞれ、４６３０（ｇ／ｍ²）、４２９０（ｇ／ｍ²）、３９５０（ｇ／ｍ²）、３６１０（ｇ／ｍ²）及び３２７０（ｇ／ｍ²）である。

また、各実施例３ａ及び３ｂの後側層における開孔部（実施例１ａの開孔部６１に対応）の開孔率は、それぞれ、５（％）及び１５（％）とし、かつ、各実施例３ｃ、３ｄ及び３ｅの後側層における開孔部（実施例１ａの開孔部６１に対応）の開孔率は、それぞれ、２５（％）、３５（％）及び４５（％）とした。さらに、各実施例３ａ〜３ｅの後側層における各開孔部の内径は、共に、２０（ｍｍ）とした。なお、実施例３ｃは、上述した実施例２ｂと同じである。

また、各比較例３ｆ及び３ｇのうち、比較例３ｆは、上述の比較例２ｅと同じで、厚さ０．８（ｍｍ）の鉄板で構成されている。比較例３ｇは、上述の比較例２ｆと同じで、前側層及び後側層の２層構造、換言すれば、前側層と開口部を有さない遮音材料からなる後側層との２層構造でもって構成されている。

しかして、上述のごとく、各実施例３ａ〜３ｅ及び各比較例３ｆ、３ｆの透過音損失特性について測定してみたところ、各グラフ３―１〜３−７が、それぞれ、図７にて示すような折れ線グラフとして得られた。

グラフ３−１及びグラフ３−２は、それぞれ、実施例３ａ及び実施例３ｂの各透過音損失特性を表す。グラフ３−３は、実施例３ｃの透過音損失特性（実施例２ｂの透過音損失特性を表すグラフ２−２と同じ）を表す。グラフ３−４及びグラフ３−５は、それぞれ、実施例３ｄ及び実施例３ｅの各透過音損失特性を表す。グラフ３−６は、比較例３ｆの透過音損失特性（比較例２ｅの透過音損失特性を表すグラフ２−５と同じ）を表す。また、グラフ３−７は、比較例３ｇの透過音損失特性（比較例２ｆの透過音損失特性を表すグラフ２−６と同じ）を表す。

ここで、これら各グラフ３−１〜３−７を対比してみる。開孔部の内径は、上述したごとく、各実施例２ａ〜２ｅにおいて、共に、２０（ｍｍ）と同一であるが、開孔部の開孔率は、上述したごとく、各実施例２ａ〜２ｅにおいて、相互に異なり、実施例３ａから実施例３ｅにかけて、５（％）、１５（％）、２５（％）、３５（％）及び４５（％）として、順次、増大している。

しかして、周波数２００（Ｈｚ）〜５００（Ｈｚ）の範囲において、各グラフ３−１〜３−５を対比してみると、透過音損失は、共に、周波数２００（Ｈｚ）から５００（Ｈｚ）にかけて、ほぼ同様の増加傾向にあることが分かる。

一方、両比較例３ｆ、３ｇにおいて、比較例３ｆは、上述の比較例２ｅと同じであって一層の鉄板で構成されている。また、比較例３ｇは、上述の比較例２ｆと同じであって、膜振動型吸音層を有しない２層構造である。

そこで、周波数２００（Ｈｚ）〜５００（Ｈｚ）の範囲において、各グラフ３−１〜３−５を各グラフ３−６及び３−７と対比してみる。

ここで、各グラフ３−１〜３−５における透過音損失は、周波数２００（Ｈｚ）〜５００（Ｈｚ）の範囲において、グラフ３−６における透過音損失よりもほぼ全体的に増大傾向にあることが分かる。従って、各実施例３ａ〜３ｅの遮音特性は、上記所定の低周波数領域の騒音に対して、比較例３ｆによりも良好である。

但し、各グラフ３−１〜３−５のうち、グラフ３−１の透過音損失は、周波数２００（Ｈｚ）〜５００（Ｈｚ）の範囲において、グラフ３−７における透過音損失よりも増加傾向にあるものの、各グラフ３−２〜３−５における透過音損失は、グラフ３−７における透過音損失よりも増加傾向にある周波数領域を順次狭くする傾向にあることが分かる。

以上によれば、開孔部の内径を２０（ｍｍ）とする場合、実施例では、その開孔部の開孔率が大きい程、各比較例２ｅ、２ｆよりも良好な遮音特性、ひいては防音特性の周波数領域が、上記所定の低周波数領域内において順次狭くなる。

なお、上記所定の高周波数領域の騒音に対しては、各実施例３ａ〜３ｅの透過音特性は、比較例３ｆの透過音損失特性と比較例３ｇの透過音損失特性との間にある。このことは、各実施例３ａ〜３ｅの遮音特性は、比較例３ｆの遮音特性と比較例３ｇの遮音特性との間にあることを意味する。従って、各実施例３ａ〜３ｅの防音特性は、上記所定の高周波数領域の騒音に対しては、比較例３ｇよりも悪く、比較例３ｆよりも良好である。

以上述べた図６及び図７の各測定結果によれば、開孔部の内径が１０（ｍｍ）よりも大きく８０（ｍｍ）以下の範囲において、開孔部の開孔率が５（％）以上で４５（％）以下であれば、本第１実施形態のダッシュインシュレータの防音特性は、上記各比較例に比べて、良好に確保され得る。ただし、開孔部の開孔率が増大するほど、上記各比較例よりも良好な防音特性の周波数領域は狭くなる。

さらに、本発明者は、上記各実施例のほかにも、膜振動吸音層の質量と後側層の質量並びに開孔部の開孔面積及び開孔数とを種々変更することで、膜振動吸音層と後側層との積層体を多数準備した。そして、これら各積層体について上述と同様の測定を行った。その結果、上述した所定の開孔率範囲内及び所定の開孔数範囲を、上述のごとく、膜振動型吸音層と後側層との積層体のもと、上記騒音のうち所定の低周波数領域内の騒音成分との関連にて、膜振動型吸音層と後側層との各振動の間における共振現象を抑制するように選定すれば、ダッシュインシュレータとしての防音効果が良好に得られることが分かった。
（第２実施形態）
図８は、本発明の第２実施形態を示している。この第２実施形態では、上記第１実施形態にて述べたダッシュインシュレータＤＳが、上記第１実施形態にて述べた前側層４０、中側層５０及び後側層６０からなる３層構造に加えて、表皮層７０を付加的に採用した構成となっている。

当該表皮層７０は、図８にて示すごとく、上記第１実施形態にて述べたダッシュインシュレータＤＳにおいて、後側層６０を介し中側層５０に対向するように、当該後側層６０に沿い装着されている。本第２実施形態において、表皮層７０は多孔質材料でもって形成されている。その他の構成は、上記第１実施形態と同様である。

このように構成した本第２実施形態においては、上述のごとく、表皮層７０が吸音層として後側層６０に沿い装着されており、当該表皮層７０は、騒音のうち高周波数領域内の騒音成分に対し良好な吸音特性を発揮する。

このため、エンジン音が上記第１実施形態にて述べたように騒音としてダッシュインシュレータＤＳに入射したとき、当該騒音のうち高周波数領域内の騒音成分が、ダッシュインシュレータＤＳの後側層６０を透過しても、当該騒音成分は、表皮層７０により良好に吸音され得る。このことは、本第２実施形態において、ダッシュインシュレータＤＳは、表皮層７０の採用でもって、騒音に対する防音効果をより一層向上させ得ることを意味する。

従って、騒音のうち高周波数領域内の騒音に対する車室２０内からの防音がより一層良好に確保され得る。その結果、本第２実施形態のダッシュインシュレータによれば、騒音は、上記第１実施形態にて述べた構成を有する中側層５０と後側層６０との積層体でもって、中側層５０の膜振動による吸音機能、後側層６０の遮音機能及び本第２実施形態における表皮層７０の吸音機能のもとに、低周波数領域から高周波数領域に亘る広い周波数領域に亘り、良好に防音され得る。その他の作用効果は上記第１実施形態と同様である。

なお、本発明の実施にあたり、上記各実施形態に限ることなく、次のような種々の変形例が挙げられる。
（１）本発明の実施にあたり、膜振動型吸音層５０であるフィルム層の形成材料は、ポリエチレン樹脂に限ることなく、ナイロン、ポリプロピレン或いはポリウレタン等の軽量な合成樹脂であってもよい。
（２）本発明の実施にあたり、膜振動型吸音層５０である非通気薄膜層は、上記各実施形態にて述べた一枚のフィルムに限ることなく、例えば、２枚或いは２層のフィルムの積層或いは３枚或いは３層のフィルムの積層等、各種の薄い膜でもって構成されてもよい。

ここで、膜振動型吸音層５０は、フィルム等の柔軟性材料からなる非通気薄膜層に限ることなく、フィルム等の柔軟性材料からなる通気薄膜層であってもよく、当該通気薄膜層と後側層６０との積層構造でもって、上記実施形態にて述べた作用効果と実質的に同様の作用効果を達成し得る。
（３）前側層４０の形成材料は、上記各実施形態にて述べたものに限ることなく、ＰＥＴやウール等の有機繊維、グラスウール等の無機繊維の構造体材料或いはウレタンフォーム等の多孔質合成樹脂材料であってもよい。また、後側層６０の形成材料は、上記各実施形態にて述べたものに限ることなく、ＰＥＴやウール等の有機繊維、グラスウール等の無機繊維の構造体材料或いはウレタンフォーム等の多孔質合成樹脂材料や、オレフィン系樹脂、ＥＶＡ樹脂或いはＰＶＣ樹脂等の遮音材料であってもよい。
（４）ダッシュインシュレータＤＳに対する騒音としては、エンジン音に限ることなく、車室内に入る種々の騒音を含めてもよい。
（５）本発明の実施にあたり、ダッシュインシュレータに限ることなく、自動車のフロアインシュレータ、ピラーインシュレータ、ルーフインシュレータ、ルームパーティションインシュレータ、フードインシュレータ、エンジンアンダカバーインシュレータ、フロアカーペット等に本発明を適用してもよい。
（６）本発明の実施にあたり、自動車用ダッシュインシュレータに限ることなく、例えば、建物の防音壁等の防音体に本発明を適用してもよい。
（７）本発明の実施にあたり、上記各実施形態にて述べた所定の開孔率範囲内及び所定の開孔数範囲は、上記各実施形態とは異なり、膜振動型吸音層の質量調整のみの騒音低減効果と、後側層の質量、開孔面積及び開孔数の調整のみの騒音低減効果との総和でもって、実質的に共振現象を抑制し得るように設定してもよい。
（８）本発明の実施にあたり、後側層の開孔形状は、円に限ることなく、菱形、三角形、四角形、長楕円形その他の楕円形等のようにどのような形状であってもよい。
（９）本発明の実施にあたり、中側層が、その後側層との積層体のもとに、騒音のうちその低周波数領域における騒音成分との関連にて中側層及び後側層の各振動の間における共振現象を抑制し得る範囲であれば、ダッシュインシュレータの騒音に対する防音効果は、騒音の低周波数領域内の騒音成分との関連にて、実質的に良好に確保され得る。
（１０）本発明の実施にあたり、後側層６０の開孔部６１の開孔率及び開孔数を上記実施形態にて述べたように設定することなく、複数の開孔部６１を形成してなる後側層６０を膜振動型吸音層５０に積層すれば、騒音の低周波数領域における騒音成分との関連にて、
膜振動型吸音層５０及び後側層６０の各振動における共振現象を抑制するように積層体の振動を維持することは可能である。これによっても、膜振動型吸音層５０の膜振動による吸音機能及び後側層６０の遮音機能を確保した防音効果を得ることができる。

ＤＳ…ダッシュインシュレータ、３０…ダッシュパネル、４０…前側層、
５０…中側層（膜振動型吸音層）、６０…後側層、６１…開孔部、７０…表皮層。

Claims (6)

1. 多孔質材料により形成してなる一側層と、当該一側層に積層される中側層と、当該中側層を介し前記一側層に対向するように前記中側層に積層してなる他側層とを備えて、
   前記中側層は、柔軟性材料からなる非通気薄膜層或いは通気薄膜層でもって形成してなる膜振動型吸音層からなり、
   前記他側層は、複数の開孔部を分散状に有するように遮音材料でもって形成してなる孔開き遮音層からなり、
   当該孔開き遮音層における前記複数の開孔部の開孔率及び開孔数は、騒音のうち所定の低周波数領域内の騒音成分との関連にて、前記膜振動型吸音層及び前記孔開き遮音層の各質量のもとに前記膜振動型吸音層と前記孔開き遮音層との積層体の振動を、前記膜振動型吸音層及び前記孔開き遮音層の各振動の間における共振現象を抑制するような所定の位相差の範囲内に維持するように、所定の開孔率範囲内及び所定の開孔数範囲内に設定されている防音体。
2. 前記孔開き遮音層を介し前記膜振動型吸音層に対向するように前記孔開き遮音層に積層されて多孔質材料により形成してなる表皮層を設けてなることを特徴とする請求項１に記載の防音体。
3. 自動車の車体の一部に装着されるインシュレータにおいて、
   多孔質材料により形成されて前記車体の一部に装着してなる一側層と、当該一側層に積層される中側層と、当該中側層を介し前記一側層に対向するように前記中側層に積層される他側層とを備える防音体を具備してなり、
   当該防音体において、前記中側層は、柔軟性材料からなる非通気薄膜層或いは通気薄膜層でもって形成してなる膜振動型吸音層からなり、前記他側層は、複数の開孔部を分散状に有するように遮音材料でもって形成してなる孔開き遮音層からなり、
   当該孔開き遮音層における前記複数の開孔部の開孔率及び開孔数は、騒音のうち所定の低周波数領域内の騒音成分との関連にて、前記膜振動型吸音層及び前記孔開き遮音層の各質量のもとに前記膜振動型吸音層と前記孔開き遮音層との積層体の振動を、前記膜振動型吸音層及び前記孔開き遮音層の各振動の間における共振現象を抑制するような所定の位相差の範囲内に維持するように、所定の開孔率範囲内及び所定の開孔数範囲内に設定されていることを特徴とするインシュレータ。
4. 前記防音体は、前記孔開き遮音層を介し前記膜振動型吸音層に対向するように前記孔開き遮音層に積層されて多孔質材料により形成してなる表皮層を備えることを特徴とする請求項３に記載の自動車用インシュレータ。
5. 自動車の車体の一部に装着されるインシュレータにおいて、
   多孔質材料により形成されて前記車体のエンジンルームと車室とを区画するダッシュパネルに前記車室内側から装着してなる一側層と、当該一側層に積層される中側層と、当該中側層を介し前記一側層に対向するように前記中側層に積層してなる他側層とを備える防音体を具備して、
   当該防音体において、前記中側層は、柔軟性材料からなる非通気薄膜層或いは通気薄膜層でもって形成してなる膜振動型吸音層からなり、前記他側層は、複数の開孔部を分散状に有するように遮音材料でもって形成してなる孔開き遮音層からなり、
   当該孔開き遮音層における前記複数の開孔部の開孔率及び開孔数は、騒音のうち所定の低周波数領域内の騒音成分との関連にて、前記膜振動型吸音層及び前記孔開き遮音層の各質量のもとに前記膜振動型吸音層と前記孔開き遮音層との積層体の振動を、前記膜振動型吸音層及び前記孔開き遮音層の各振動の間における共振現象を抑制するような所定の位相差の範囲内に維持するように、所定の開孔率範囲内及び所定の開孔数範囲内に設定されているダッシュインシュレータであることを特徴とする自動車用インシュレータ。
6. 前記防音体は、前記他側層を介し前記中側層に対向するように前記他側層に積層されて多孔質材料により形成してなる表皮層を備えるダッシュインシュレータであることを特徴とする請求項５に記載の自動車用インシュレータ。

Images