JP6122713B2 - エチレンのトリマー化帯域から得られた生成物の混合物から１−ヘキセンを分離する方法 - Google Patents

Description

本発明は、１−ヘキセンの製造に関し、より正確には、エチレンのトリマー化帯域から得られた生成物の混合物から１−ヘキセンを製造・分離する方法に関する。

本発明はまた、１−ヘキセンを製造・分離するための装置であって、エチレントリマー化帯域を含む、装置に関する。

１−ヘキセンは、エチレンをオリゴマー化させること、特に、触媒系、一般的には、均一系触媒系において、溶媒の存在または非存在下にエチレンをトリマー化させることによって高選択性をもって製造され得る。１−ヘキセンの形成のためのトリマー化触媒の選択性にも拘わらず、未転化エチレンとは別に、二次生成物が反応によって形成される。エチレンのトリマー化から得られる流出物中に含まれ得るものとしては、α−オレフィン類、１−ブテン、１−オクテン、デセン類および主として１−ヘキセン、並びにオリゴマー化溶媒、及びＣ１２＋副生物（すなわち、分子当たり少なくとも１２個の炭素原子を含有する生成物）がある。前記流出物は触媒も含む。

この分野における大きな課題の一つは、エチレンのトリマー化反応から得られた混合物の他の成分から１−ヘキセンを、１−ヘキセンのその後の使用、例えば、ポリエチレンの製造におけるコモノマーとしての使用に合った純度で分離することに関連する。

関連設備を構築するために必要な投資と関連するコストを低減させつつ１−ヘキセンの分離を改善するために一定数の手順が開発された。

典型的には、オリゴマー化生成物は、連続的に操作される蒸留塔等の分離手段を用いて、分離されるべき化合物の沸点の相違に基づいて分離され得る。それ故に、第１の蒸留塔により、最も揮発性の高い化合物であるエチレンが分離され、このエチレンは、塔の頂部を介して出、他のより重質である成分は、塔の底部から出、第２の塔に供給され、この第２の塔において、１−ヘキセンが得られる。

例えば、特許文献１には、オリゴマー化流出物を分離する方法であって、オリゴマー化反応から得られた流出物を液体フラクションと気体フラクションに分離することと、液体フラクションおよび気体フラクションを蒸留して、オリゴマー化生成物フラクションを回収することとを含む、方法が記載されている。

本出願人による特許（特許文献２）には、Ｃ４＋からエチレンおよび１−ブテンを分離し、次いで、Ｃ６＋から１−ブテンを分離し、次いで、Ｃ１０＋および溶媒からヘキセンおよびオクテンを分離し、最後に、一方では１−ヘキセンおよび１−オクテンと、他方では溶媒およびＣ１０＋の２つの分離を行うためのレイアウトが記載されている。特許文献２には、アルファオレフィンが安定である値前後の値に塔底部における温度を維持し、かつ、塔の頂部において少量の１−ブテンを伴ってエチレンを分離することができるように第１の蒸留塔に補充の１−ブテンを添加することからなるレイアウトが記載されている。

米国特許第７４７６７７５号明細書 米国特許第５８５３５５１号明細書

従来技術において提案された方法は、デメリット、特に、分離の選択性における効率およびエネルギー効率の点で悩まされる。それ故に、オリゴマー化、特に、１−ヘキセンの製造のためのエチレンのトリマー化の生成物を分離する方法には未だに改良の必要がある。

本出願人は、上記課題を克服するために用いられ得る、オリゴマー化生成物を分離するための新規な方法を開発した。

本発明は、エチレンのトリマー化の反応セクションから得られた混合物から１−ヘキセンを分離する方法であって、前記混合物は、エチレン、溶媒、エチレントリマー化触媒、および、１−ヘキセン等の形成された生成物を含み、該方法は、少なくとも以下の工程：
ａ） エチレンのトリマー化反応から得られた混合物を、第１の蒸留塔において、エチレンを含む頂部フラクションと、底部フラクションとに分離する工程：
ｂ） 少なくとも１つの他の蒸留塔において、工程ａ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部を、１−ヘキセンおよび１−ブテンを含む頂部フラクションと、底部フラクションとに分離する工程：
ｃ） 最後の蒸留塔において、工程ｂ）から得られた、１−ヘキセンおよび１−ブテンを含むフラクションの少なくとも一部を、１−ブテンを主に含む頂部フラクションおよび１−ヘキセンを主に含む底部フラクションに分離する工程
を含み、該方法において：
・ 工程ｂ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、反応セクションに戻され、工程ｂ）から得られた前記底部フラクションの少なくとも１つの他の部分は、反応セクションと前記工程ｂ）の塔とを接続する少なくとも１つの再流通ループにおいて用いられ、前記再流通ループは、反応セクションを冷却しかつ工程ｂ）の前記塔を再沸騰させるために用いられる
方法に関する。

本発明のバリエーションにおいて、工程ｂ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、少なくとも１つの蒸留塔に送られて、Ｃ８＋オレフィンを本質的に含む底部フラクションがそこから除去され、その後に、前記蒸留塔から得られた頂部フラクションの少なくとも一部は反応セクションに戻される。

本発明の別のバリエーションでは、工程ａ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、少なくとも１つの蒸留塔に送られて、Ｃ８＋オレフィンを本質的に含む底部フラクションがそこから除かれ、その後に、前記蒸留塔から得られた頂部フラクションの少なくとも一部が、工程ｂ）の蒸留塔に送られる。

有利には、本発明の方法によると、工程ｂ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、工程ａ）の第１の塔の頂部に戻され、前記第１の塔の頂部から出るエチレンは洗浄され、Ｃ４＋オレフィンフラクションは前記第一の塔の底部の方に同伴される。

上記の本発明の方法において、好ましくは、工程ａ）の第１の蒸留塔から分離された未反応エチレンは、反応セクションに戻される。

上記の本発明の方法において、好ましくは、新鮮なエチレンが、反応セクションに戻されたエチレンと混合される。

上記の本発明の方法において、好ましくは、水素が、反応セクションに戻された未反応エチレンと混合される。

上記の本発明の方法において、好ましくは、反応セクションは、少なくとも１つのトリマー化反応器を含む。

上記の本発明の方法において、好ましくは、トリマー化反応器のための操作条件は、反応媒体があわ立ち点にあるようにされる。

上記の本発明の方法において、好ましくは、ライン（１３）中の蒸気は、トリマー化反応器の頂部から連続的に抜き出される。

上記の本発明の方法において、好ましくは、反応器の頂部から抜き出された、ライン（１３）中の蒸気の少なくとも一部は、ライン（１４）を介して工程ａ）の蒸留塔に送られる。

上記の本発明の方法において、好ましくは、エチレンのトリマー化反応は、０〜３００℃の範囲の温度および０．１〜３５ＭＰａの範囲の圧力で操作される。

上記の本発明の方法において、好ましくは、エチレンのトリマー化反応セクションから得られた混合物に含まれる触媒が、反応抑制剤を注入することによって中和される工程を含む。

上記の本発明の方法において、好ましくは、中和された底部フラクションの少なくとも一部は、ライン（２１）を介して分離装置（２３）に送られ、該分離装置（２３）において、中和された触媒並びに反応の重質の副生物（Ｃ１２＋）が、未転化エチレン、形成された他の生成物および溶媒から分離される。

上記の本発明の方法において、好ましくは、分離は、一連のフラッシュ段階において行われる。

本発明の方法では、工程ｂ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部を、反応セクションに戻し、工程ｂ）から得られた底部フラクションの少なくとも１つの他の部分を、反応セクションと前記工程ｂ）の塔とを接続する少なくとも１つの再流通ループにおいて用い、前記再流通ループは、反応セクションを冷却し、かつ、工程ｂ）の前記塔を再沸騰させるために用いられるようにしたので、一方では、より少ない水蒸気を消費するのでエネルギー節約を提供し、他方で、設備コストを低減させることによって経済的節約を提供するという利点を有する

図１は、工程ａ）から得られた底部フラクションの少なくとも一部が蒸留塔に送られ、Ｃ８＋フラクションをそこから除去し、その後に、工程ｂ）の蒸留塔に送られる、実施形態の限定されない図である。 図２は、工程ｂ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部が少なくとも１つの蒸留塔に送られ、Ｃ８＋オレフィンを本質的に含む底部フラクションをそこから除去し、その後に、前記蒸留塔から得られた頂部フラクションの少なくとも一部を反応セクションに戻す、実施形態の限定されない図である。

本発明のさらなる特徴および利点は、以下の詳細な説明から明らかになるだろう。

以下に提示された説明および図面は、本発明の方法の実施形態をより明瞭に例示し、かつ、この方法を実施することに関連する一連の利点を強調するために用いられ得る。

本明細書の以降において、明瞭性の目的のために図１および２において示された番号が参照されることになる。

（反応セクション）
本発明の方法はエチレントリマー化反応セクションを含む。トリマー化反応の間に、エチレンはオリゴマー化触媒と接触させられ、１−ヘキセンが生じる。

エチレンのトリマー化反応を行うために用いられ得る触媒は、反応媒体に対して不均一系であっても均一系であってもよい。それらは、一般的には、以下の要素（element）の少なくとも１種を含む：遷移金属、酸性化合物または塩基性化合物。

一般に、種々の化合物は、２つの部分に分けられ、一方では主金属を含有する活性化触媒の必須成分（これは、したがって、通常、「触媒」と称される）と、必須成分を活性化させかつその活性を維持するために働く二次的成分であり、それ故に、通常、「活性化剤（activator）」と称される。

有利には、本発明の方法によると、活性化触媒の調製に含まれる種々の化合物は、少なくとも２つの異なるドラムに貯蔵され、それらを混合することにより得られた触媒は、１つのドラムに貯蔵される。本発明の方法の一つの実施形態において、使用の準備が整っている活性化触媒は、反応器に供給する単一のドラムに移される。触媒および活性化剤は、有利には、制御された流量で、別々にポンプにより汲み上げられ、これらの異なる化合物の間のモル比が調節される。エチレンのトリマー化反応は発熱性である。それ故に、反応の熱を制御することが必要である。有利には、この発熱性の制御は、反応媒体を再循環させるための１つ以上のループにより、前記反応媒体を少なくとも１つの熱交換器中に通過させることにより行われる。それ故に、触媒および活性化剤は、反応セクションの反応器の再循環ループに、好ましくは、２つの異なる領域に注入され得る。

本発明の方法のレイアウトにおいてあらゆるエチレントリマー化触媒が用いられてよい。特に、特許出願WO 07/039851または特許出願WO 04/056479、WO 03/053891またはWO02/04119において記載された触媒が用いられ得る。本発明の方法において用いられ得る触媒は、遷移金属錯体を含んでもよい。この錯体は、窒素、酸素またはリン等のヘテロ原子を含む少なくとも１つのリガンドにより金属を錯化させることによって形成される。このことは、この金属は、炭化水素媒体に溶解することを意味する。錯体は、例えば、有機性の酸素含有化合物であってよい：エーテル、エステル、アセタール、ケタール等。

クロムベースの触媒は、高活性のエチレントリマー化触媒であるとして知られており、この触媒により、良好な選択性で、すなわち、少量のポリエチレンおよび少ない割合のブテンを伴って１−ヘキセンが形成されるに至る。本発明の方法において用いられ得る触媒および活性化剤の例は、クロム化合物（触媒）、例えば、ハロゲン化物、カルボン酸塩、アセチルアセトナート、アリールオキシまたはアルコキシ化合物と、アルミニウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウムまたはバリウム等の元素のアリールオキシ化合物との混合物、並びに、ヒドロカルビルアルミニウム（活性化剤）である。そのような触媒および活性化剤の例は、特許FR 2 802 833において記載されている。上記のヒドロカルビルアルミニウム化合物は、アルミニウム、ガリウム、ニオブ、タンタル、イットリウムまたは希土類元素（ランタン等）等の別の元素のあらゆるヒドロカルビル化合物によって置き換えられてもよい。ヒドロカルビル化合物はまた、例えば、特許出願WO 2007/039851において記載されるようにハロゲン化させられてもよい。

本発明によると、活性化触媒の成分は、有利には、以下の飽和炭化水素：ヘキサン、シクロヘキサン、ヘプタン、ブタン、トルエン、オルトキシレン、イソブタン、２，２−ジメチルペンタンからまたは以下の不飽和炭化水素：４〜１０個の炭素原子を含有するモノオレフィンまたはジオレフィンまたは芳香族化合物、例えば、ベンゼン、トルエンまたはキシレンから選択される少なくとも１種の炭化水素からなる溶媒と接触させられる。より好ましくは、不飽和炭化水素が用いられる。

有利には、用いられる溶媒は、２，２−ジメチルペンタン、シクロヘキサン、トルエンおよびオルトキシレンから、より好ましくは、２，２−ジメチルペンタンおよびシクロヘキサンから選択される。

本発明の方法によると、エチレントリマー化反応は、１つ以上の反応器において行われる。１つまたは複数の反応器は、適切なかつ当業者に知られたあらゆる手段であってよい。例えば、固体の不均一触媒の場合、固定床反応器、流動床反応器、移動床反応器、触媒カラムまたは均一系触媒により用いられ得る反応器、例えば、チューブインシェル型反応器（tube-in-shell reactor）、攪拌タンク反応器、気液平衡反応器（liquid/vapour equilibrium reactor）などを用いることが可能である。

エチレンのトリマー化反応は、バッチ式で、半連続的または連続的に行われ得る。好ましくは、それは連続的に行われる。

本発明の方法によると、トリマー化反応器の操作条件は、反応媒体があわ立ち点（bubble point）にあるようにされる。このあわ立ち点は、蒸気を、一般的には小さい蒸気流量で反応器の頂部から、ライン（１３）を介して連続的に抜き出すことによって保証される。有利には、本発明によると、反応器頂部からライン（１３）を介して抜き出された蒸気の少なくとも一部は、ライン（１４）を介して、蒸留塔（２５）に送られる。好ましくは、前記反応器は連続的に攪拌される。前記攪拌は、とりわけ、反応器への再循環ループ（１８）、（１８ｂ）によって促進される。

有利には、エチレントリマー化反応の温度は、０〜３００℃の範囲、好ましくは３０〜２１０℃の範囲、より好ましくは１００〜１８０℃の範囲である。操作圧力は、エチレントリマー化反応の反応媒体をあわ立ち点に維持するように選択される。前記圧力は、有利には０．１〜３５ＭＰａの範囲、好ましくは１〜２０ＭＰａの範囲、より好ましくは５〜１５ＭＰａの範囲である。

本発明の方法によると、エチレントリマー化反応セクション（反応器（１２））の出口から、前記反応器を出る、ライン（２１）中の底部フラクション中に含まれる触媒およびその活性化剤は、有利には、反応抑制剤（inhibitor）（２２）を注入することによって中和される。混合物は、一般的には、ダイナミックインラインミキサー（dynamic in-line mixer）またはスタティックインラインミキサー（static in-line mixer）を用いて生じさせられる。触媒およびその活性化剤は、トリマー化触媒に抑制作用を有するとして当業者に知られるあらゆる化合物を用いて中和される。前記化合物は、一般的に、アミンから選択され、好ましくは、一般式Ｒ１Ｒ２ＮＨ（式中、Ｒ１は、水素または炭化水素基であり、Ｒ２は炭化水素基である）を有する第一級アミンまたは第二級アミンである。好ましくは、以下の化合物から選択される反応抑制剤またはそれらの混合物が用いられる：シクロヘキシルアミン、エチル−２−ヘキシルアミン、アリールアミン、ステアリルアミン、オレイルアミン、アニリン、Ｎ−メチルアニリン、ジブチルアミン、ジデシルアミンおよび獣脂、パーム油またはコプラ油等の天然脂肪から得られたアミンの混合物。

反応抑制剤はまた、直鎖または分枝のアルコールから選択されてよく、好ましくは２〜２０個の炭素原子、より好ましくは５〜１５個の炭素原子を含有する。非常に好ましくは、反応抑制剤は、分枝アルコールであって、少なくとも１つのヒドロカルビル分枝を含むもの、例えば、少なくとも１つのメチル、エチル、プロピルまたはブチルの分枝をアルコール鎖（好ましくは２〜１６個の炭素原子を含有し、非常に好ましくは４〜１０個の炭素原子を含有する）に付けられて含むアルコールである。好ましくは、反応抑制剤は、以下のアルコールまたはそれらの混合物から選択される：１−ヘキサノール、２−ヘキサノール、３−ヘキサノール、２−メチルヘキサノール、２−エチルヘキサノール、３−オクタノール、１−ヘプタノール、２−ヘプタノール、３−ヘプタノール、４−ヘプタノール、２−メチル−３−ヘプタノール、１−オクタノール、２−オクタノール、３−オクタノール、４−オクタノール、７−メチル−２−デカノール、１−デカノール、２−デカノール、３−デカノール、４−デカノール、５−デカノールおよび２−エチル−１−デカノール。

反応抑制剤は、好ましくは、トリマー化反応が起こる温度で添加される。

任意の触媒活性を中和するためのこの工程は、特に、依然として活性である触媒の存在が、制御されない反応を通じて初期トリマー化反応生成物の純度を変化させないだろうことを意味する。

反応器（１２）からライン（２１）を経て得られた中和された反応媒体は、次いで、分離装置（２３）に送られ、この分離装置（２３）において、一方では、中和された触媒並びに反応からの重質の副生物（Ｃ１２＋）が、他方では、未転化エチレン、形成された他の生成物および溶媒が分離される。本発明によると、未転化エチレン、形成された生成物および溶媒を含有する、分離装置（２３）から得られたフラクションは、蒸気の形態で、ライン（２４）を介して、蒸留セクションに送られる。分離装置（２３）における分離は、有利には、一連のフラッシュ段階（stage）において行われる。

有利には、反応器（１２）からライン（２１）を経て得られた反応媒体の圧力は、２〜５ＭＰａの範囲、好ましくは３〜４．５ＭＰａの範囲の圧力に低減させられる。前記の圧力が低減した反応媒体は、次いで、１５０〜２００℃の範囲、好ましくは１６０〜１９０℃の範囲の温度に加熱することによって蒸発させられる。前記蒸発は、有利には、熱交換器において行われる。蒸気相は、次いで、ドラムにおいて液相から分けられる。蒸気相は、蒸留セクションに送られ、液相は、第２フラッシュに送られる。

第１フラッシュに由来する液相の圧力は、０．５〜２ＭＰａの範囲、好ましくは０．８〜１．５ＭＰａの範囲の圧力に低減させられる。前記の圧力が低減した液相は、次いで、１６０〜２２０℃の範囲、好ましくは１７０〜２１０℃の範囲の温度に加熱することによって蒸発させられる。この蒸発は、有利には、熱交換器において行われる。蒸気相は、次いで、ドラムにおいて液相から分けられる。蒸気相は、蒸留セクションに送られ、液相は、第３フラッシュに送られる。

第２フラッシュに由来する液相の圧力は、０．１〜０．５ＭＰａの範囲の圧力に低減させられる。前記の圧力が低減した液相は、次いで、１６０〜２２０℃の範囲の温度に加熱することによって蒸発させられる。この蒸発は、有利には、熱交換器において行われ、好ましくは、この熱交換器は、薄膜式交換器（thin film exchanger）または流下膜式交換器（falling film exchanger）である。

分離装置（２３）において分離された、中和された触媒並びに重質副生物（Ｃ１２＋）は、ポンプにより汲み上げられ、ライン（３８）を介して焼却器（incinerator）に送られる。

（蒸留セクション）
典型的には、エチレンのトリマー化から得られたオリゴマー性のオレフィンの分子量は、未反応エチレンより大きい。一般的には、未反応エチレンは、トリマー化反応から得られた、１−ヘキセンを含むオリゴマーの沸点より低い沸点を有する。

本発明によると、これらの揮発性の相違および分離されるべき生成物間の分子量の相違を利用することのできる、当業者に知られた任意の分離手段が採用され得る。有利には、本発明によると、採用される分離手段は、あらゆるタイプの蒸留塔である。

本発明の方法によると、分離装置（２３）から得られたフラクション、すなわち、未転化エチレン、形成された生成物および溶媒は、蒸気の形態で、ライン（２４）を介して蒸留セクションに送られる。

蒸留セクションは、有利には少なくとも３つの蒸留塔、好ましくは少なくとも４つの蒸留塔を含む。本発明の好ましいバリエーションでは、蒸留セクションは、４つの蒸留塔を含む。

（工程ａ））
本発明によると、分離装置（２３）から得られたフラクション、すなわち、未転化エチレン、形成された生成物および溶媒は、分離工程ａ）を経る。前記フラクションは、蒸気の形態で、ライン（２４）を介して、第１の蒸留塔（２５）に送られ、この第１の蒸留塔（２５）において、未転化エチレンが、頂部フラクションとして、底部フラクションの残りの化合物から分離される。

有利には、本発明によると、分離工程ａ）の蒸留塔は、０．１〜１．５ＭＰａの範囲、好ましくは０．５〜１ＭＰａの範囲の圧力で操作され、塔頂温度は、０〜１００℃の範囲、好ましくは４０〜８０℃であり、塔底温度は、１００〜３００℃の範囲、好ましくは１４０〜２２０℃の範囲である。好ましくは、塔（２５）の塔頂において分離されたエチレンは、反応セクション（１２）に送られる。

有利には、本発明の方法によると、塔（２５）の頂部において分離されたエチレンは、ライン（７、９、１１）を介して、少なくとも、ライン（４）を介した水素（４）およびライン（１）を介した新鮮なエチレンの供給と同時に戻される。塔（２５）の塔頂において分離されたエチレン、水素および新鮮なエチレンは、有利には、少なくとも１つの再循環圧縮機（図１および２において参照符号（１０）または（８））において混合される。本発明によると、混合物は、分配器を用いて反応器（１２）に導入され、反応媒体内のエチレンの液滴の良好な分配が提供される（図面に示されない）。エチレンはまた、本発明の方法の再循環ループの少なくとも１つに導入され得る。

好ましくは、熱が除去される結果工程ａ）の第１塔の塔頂が凝縮することを回避するために、工程ｂ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、工程ａ）の前記第１の塔の頂部に戻され、第１の塔の頂部を出るエチレンを洗浄し、Ｃ４＋オレフィンフラクションを前記第１の塔の底部の方に同伴させる。実際に、工程ｂ）から得られた底部フラクションは、主に、溶媒からなる（少なくとも９５重量％の溶媒）。この溶媒は、重質生成物を優先的に吸収し、それらを塔の底部の方に同伴させるために用いられ得る。

（工程ｂ））
本発明によると、工程ａ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、次いで、分離工程ｂ）を経る。この分離工程ｂ）において、工程ａ）から得られた前記底部フラクションに由来する前記流出物の少なくとも一部が、少なくとも１つの他の蒸留塔（３０）において、１−ヘキセンおよび１−ブテンを含む、ライン（３１）中の頂部フラクションと底部フラクションとに分離される。前記底部フラクションは、主に溶媒からなる。有利には、このフラクション中の溶媒の量は、９５重量％以上、好ましくは９８重量％超、より好ましくは９９．５重量％以上である。

有利には、本発明によると、分離工程ｂ）の蒸留塔は、０〜０．５ＭＰａの範囲、好ましくは０．０１〜０．３ＭＰａの範囲の圧力で操作され、塔頂温度は２０〜１５０℃の範囲、好ましくは４０〜１００℃の範囲であり、塔底温度は、５０〜２００℃の範囲、好ましくは８０〜１５０℃の範囲である。

本発明によると、工程ｂ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、ライン（３７）を介して、反応セクションに送られ、工程ｂ）から得られた前記底部フラクションの少なくとも他の部分は、反応セクションと前記工程ｂ）の前記他の塔の間の再流通ループ（１９）において、反応セクションを冷却しかつ前記工程ｂ）の塔を再沸騰させるために用いられる。有利には、本発明によると、工程ｂ）から得られた前記底部フラクションの前記他の部分は、塔（３０）の底部から、または、側流（好ましくは、塔の底部の近くに位置する）を介して、より好ましくは、前記塔の下部１／４に位置する側流を介して取り出される。

エチレンのトリマー化反応は、実際に、発熱性である。反応によって生じた熱は、反応媒体の制限されない昇温を回避するために取り出されなければならない。達した温度に応じて、触媒および反応生成物の熱劣化による選択性の喪失という結果になる。本発明によると、反応器（１２）において生じた反応の熱は、工程ｂ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部を用いる少なくとも１つの再流通ループを用いて取り出される。反応器において生じた熱は、再循環ループ（１８）、（１８ｂ）を介して反応器から取り出される。反応器の再循環ループ（１８）、（１８ｂ）は、好ましくは、交換器（１７）（好ましくは、ケトル型交換器）を用いて、反応器（１２）において生じた熱を、工程ｂ）から得られた底部フラクションに由来する流出物に移して、前記底部フラクションに由来する前記流出物を蒸発させる。

本発明によると、交換器（１７）からの出口において蒸発させられた、工程ｂ）から得られた前記底部フラクションに由来する流出物の一部は、ライン（２０）を介して、工程ｂ）の蒸留塔（３０）に戻され、再流通ループが完結する。一部を、ライン（２０）を介して工程ｂ）の蒸留塔に戻すことは、副リボイラとして作用し、工程ｂ）のための蒸留塔の主リボイラの負荷を軽減させ、結果的に水蒸気が節約される。

再流通ループおよび反応器の再循環ループの交換器において工程ｂ）から得られた底部フラクションの蒸発圧力を制御することは、高温流と低温流の間の平均温度差が調節され得ることおよびそれ故に交換器の交換容量が調節され得ることを意味する。有利には、ケトル型交換器が用いられる。

再流通ループのさらなる利点は、反応器（１２）におけるトリマー化反応の発熱性を制御するためにそれが用いられ得ることであるが、それはまた、前記反応器が連続的に攪拌されることを保証し得る。再流通ループは、同時に：
・ 反応によって放出された熱が排出されること：従来技術では、これは、例えば、ケトル型交換器において水を蒸発させることによって行われる；この生じた水蒸気の圧力は低すぎてこの方法において効率的に用いられ得ない；これにより生じた水蒸気は、それ故に、補助的な交換器（例えば空気熱交換器）において凝縮させられて、ケトル型交換器に再循環させられなければならない；この蒸気を冷却することは、高いエネルギー消費を示し、関連設備（交換器、ドラム、ポンプ）は、さらなる投資コストを示す；
・ 工程ｂ）の塔（３０）の底部の再沸騰の大部分；従来技術では、これは、交換器によって行われ、例えば、水蒸気が高温流体として用いられる；この蒸気の生成は、高いエネルギー消費を示し、それを生じさせることに関連する設備（沸騰器、ポンプ、水処理）も、高い投資コストを示す；
を保証するために用いられ得る。

本発明によると、反応媒体を冷却し、かつ、工程ｂ）の塔からの底部フラクションを蒸発させてそれを再沸騰させるために交換されるべき熱の量は、実質的に同程度である−このことの利点は、有効な熱統合である。

本発明の方法は、一方では、より少ない水蒸気を消費するのでエネルギー節約を提供し、他方で、設備コストを低減させることによって経済的節約を提供するという利点を有する。

装置内のＣ８＋炭化水素の蓄積を防ぐために、少なくとも２つの異なる位置において本方法のレイアウトに組み込まれ得る補充の蒸留塔を活用してそれらを取り出すことが好ましい。

図１に示されるような本発明の方法の好ましいバリエーションにおいて、工程ａ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、少なくとも１つの蒸留塔（２７）に送られて、Ｃ８＋オレフィンを本質的に含む底部フラクションがライン（２９）を介してそこから除去され、その後に、前記蒸留塔から得られた頂部フラクションを、ライン（２８）を介して工程ｂ）の蒸留塔（塔（３０））に送る。有利には、本発明によると、前記蒸留塔は、０〜１ＭＰａの範囲、好ましくは０．１〜０．５ＭＰａの範囲の圧力で操作され、塔頂温度は、６０〜１６０℃の範囲、好ましくは９０〜１３０℃の範囲であり、塔底温度は、１００〜３００℃の範囲、好ましくは１７０〜２４０℃の範囲である。このバリエーションでは、ライン（１６）中の新鮮な触媒およびライン（３７）中の工程ｂ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、反応器（１２）からポンプにより汲み上げられた液体と反応器の再循環ループ（１８ｂ）において混合される。ライン（１６）中の流れおよびライン（３７）中の流れは、交換器の「チューブ」側上に導入される。本発明によると、対応する工程ｂ）から得られた前記底部フラクションの少なくとも別の部分は、交換器の「シェル」側上で再流通ループに導入される。

図２において示されるような本発明の方法の別のバリエーションでは、工程ｂ）（塔（３０））から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、少なくとも１つの蒸留塔（塔（４０））に送られ、Ｃ８＋オレフィンを本質的に含む底部フラクションがそこから除去され、その後に、前記蒸留塔から得られた頂部フラクションをライン（４１）を介して反応セクションに送る。このバリエーションによると、ライン（１６）中の新鮮な触媒およびライン（４１）中の頂部フラクションは、有利には、反応器の再循環ループ（１８ｂ）において、反応器（１２）からポンプにより汲み上げられた液体と混合され、交換器（１７）の「チューブ」側に導入される。有利には、本発明によると、前記蒸留塔は、０．０５〜１ＭＰａの範囲、好ましくは０．１〜０．５ＭＰａの範囲の圧力で操作され、塔頂温度は、７０〜１５０℃の範囲、好ましくは９０〜１３０℃の範囲であり、塔底温度は、１００〜３００℃の範囲、好ましくは１５０〜２２０℃の範囲である。前記蒸留塔から得られた前記頂部フラクションは、主として、溶媒からなる。有利には、この頂部フラクションの溶媒の量は、９５重量％以上、好ましくは９８重量％超、より好ましくは９９．５重量％以上である。

（工程ｃ））
本発明によると、工程ｂ）から得られた、ライン（３１）中の頂部フラクションの少なくとも一部は、工程ｃ）を経、この工程ｃ）において、工程ｂ）から得られた、１−ヘキセンおよび１−ブテンを本質的に含む前記フラクションは、最終蒸留塔（３２）において、１−ブテンを主として含む、ライン（３３）中の頂部フラクションおよび１−ヘキセンを主として含む、ライン（３４）中の底部フラクションに分離される。有利には、本発明によると、分離工程ｃ）の前記蒸留塔は、０．５〜１．５ＭＰａの範囲、好ましくは０．７〜１．２ＭＰａの範囲の圧力で操作され、塔頂温度は、３０〜１３０℃の範囲、好ましくは５０〜９０℃の範囲であり、塔底温度は、１００〜３００℃の範囲、好ましくは１３０〜２００℃の範囲である。

（図面の詳細な説明）
より良好な理解の目的のために本発明の方法のいくつかの実施形態が図１および２において例示される。これらの実施形態は、例示のために与えられ、全く制限するものではない。本発明の方法のこれらの例示は、それを行うのに必要な構成の全ての詳細を含むわけではない。本発明を理解するために必要な要素のみが、そこに示される；当業者は、これらの例示を完結させて本発明を実施することが可能であるだろう。

図１は、制限しない方法で、工程ａ）から得られた底部フラクションの少なくとも一部が蒸留塔に送られて、Ｃ８＋フラクションがそこから除去され、その後に、工程ｂ）の蒸留塔に送られる、実施形態を説明する。

新鮮なエチレン供給原料が、ライン（１）を介して、エチレントリマー化の反応器（１２）に供給される。図１によると、ライン（４）中の水素および／またはライン（１）中の新鮮なエチレンは、再循環圧縮機（８）、（１０）の中間段階（９）または圧縮機（８）の第１の段階の取入口においてライン（７）中のエチレンと混合される。ドラム（１５）において調製されかつ貯蔵された触媒および活性化剤は、ライン（１６）を介して反応器（１２）に、より正確には、反応器の再循環ループ（１８ｂ）、（１８）のレベルに注入される。

エチレンのトリマー化反応の生成物は、反応器（１２）の底部からライン（２１）を介して排出され、それは、分離装置（２３）に送られる。反応器（１２）の底部、特に、活性化触媒は、反応抑制剤（２２）をライン（２１）に注入することによって中和される。混合物は、一般的に、ダイナミックインラインミキサーを用いることによって形成される。分離装置（２３）において、中和された触媒並びに重質の副生物（Ｃ１２＋）は、ライン（３８）を介して底部フラクション中に排出される。未転化エチレン、形成された他の生成物および溶媒を含むフラクションは、蒸気の形態で、ライン（２４）を介して、工程ａ）の第１の蒸留塔（２５）に送られる。参照符号（２３）を有する、この分離工程は、一般的に、１個以上の連続的フラッシュドラム（気液平衡を伴うドラムセパレータ）によって構成されるが、熱交換機を介して加熱するための中間工程を伴う。

一般的に、および、図１とは無関係に、分離装置（２３）から得られた蒸気フラクション（ライン２４）は、第１の蒸留塔（２５）において、未転化エチレンを本質的に含む、ライン（７）中の頂部フラクションおよびＣ４＋オレフィンを含む底部フラクションに分離される。一般的に、および、図１とは無関係に、蒸留塔（２５）から得られた底部フラクションは、次いで、ライン（２６）を介して直接的に蒸留塔（３０）に送られ、この蒸留塔（３０）において、一方では、１−ヘキセンおよびブテンを本質的に含む、ライン（３１）中の頂部フラクションが、他方では、残りの生成物および溶媒を含む、ライン（３５）中の底部フラクションが分離される。

図１において示される本発明のバリエーションにおいて、蒸留塔（２５）から得られた底部フラクションに由来する流出物は、最初に、別の中間蒸留塔（２７）に送られ、この中間蒸留塔（２７）において、ライン（２８）中の頂部フラクション（蒸留塔（３０）に送られる）が、Ｃ８＋生成物を含む底部フラクションから分離される。この底部フラクションは、ライン（２９）を介して排出される。この中間塔は、本発明にとって必須ではないが、所定の適用において本発明の方法の有利なバリエーションである。

塔（３０）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、ライン（３６）を介して第１の蒸留塔（２５）の頂部に戻される。塔（３０）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、ライン（３７）を介して反応器に、より正確には、反応器の再循環ループ（１８ｂ）、（１８）に戻される。塔（３０）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも別の部分は、再流通ループ（ライン（１９）、（２０））において、交換器（１７）により反応セクションを冷却するために用いられる。再流通フラクションの蒸発部分（交換器（１７）を出る）は、塔（３０）に戻されて、それを再沸騰させる。蒸留塔（３０）から得られた、ライン（３１）中の頂部フラクションは、最終蒸留塔（３２）に送られ、この最終蒸留塔（３２）において、１−ブテンを本質的に含む、ライン（３３）中の頂部フラクションは、所望の最終生成物、すなわち、１−ヘキセンを本質的に含む底部フラクションから分離され、この底部フラクションは、ライン（３４）を介して排出される。

図２は、中間蒸留塔（参照符号（２７）（図１））がない、本発明の方法の別の実施形態のバリエーションを示す。塔（３０）において、一方で、１−ヘキセンおよびブテンを本質的に含む、ライン（３１）中の頂部フラクションが、他方で、残りの生成物および溶媒を含む、ライン（３５）中の底部フラクションが分離される。塔（３０）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、再流通ループ（ライン（１９）、（２０））において、交換器（１７）を介して反応セクション（１２）を冷却するために用いられる。再流通フラクションの蒸発部分（交換器（１７）を出る）は、再沸騰させるために塔（３０）に送られる。

蒸留塔（３０）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも別の部分は、ライン（３６）を介して第１の蒸留塔（２５）に戻される。蒸留塔（３０）から得られた、ライン（３１）中の頂部フラクションは、最終の蒸留塔（３２）に送られ、この最終の蒸留塔（３２）において、１−ブテンを本質的に含む、ライン（３３）中の頂部フラクションおよび最終の所望の生成物、すなわち、１−ヘキセンを本質的に含む底部フラクションが得られ、底部フラクションは、ライン（３４）を介して排出される。

第３の蒸留塔（４０）は、ライン（３９）を介して、蒸留塔（３０）から得られた、ライン（３５）中の底部フラクションに由来する流出物の別の部分を受け取る。塔（４０）から得られた頂部フラクション（本質的に溶媒からなる）は、ライン（４１）を介して反応器（１２）に、より正確には、反応器の再循環ループ（１８ｂ）、（１８）中に戻される。Ｃ８＋オレフィンを含む塔（４０）から得られた底部フラクションは、ライン（４２）を介して排出される。

以下の実施例は、本発明を例証するが、本発明の範囲を決して限定しない。

（実施例）
（実施例１：本発明に合致する）
用いられた方法のレイアウトは、図１のものであった。

用いられた、ライン（１）中の供給原料は、ポリマーグレードのエチレンからなっていた（すなわち、約９９．９％エチレン）。オリゴマー化の反応器（１２）において用いられた触媒系は、以下の要素：トリス（２−エチルヘキサン酸）クロム、ビス（２，６−ジフェニルフェノキシ）マグネシウム、およびトリエチルアルミニウムをモル割合：１／１／３で含んでいた。用いられた反応抑制剤は、２−エチルヘキサノールであった。触媒のこれらの構成要素は、無水でありかつ脱水されたシクロヘキサン（溶媒）中で接触させられた。反応器は、１３５℃およびあわ立ち点で操作された。反応器の温度は一定に維持された。反応の熱は、再循環ループ（１８）、（１８ｂ）および交換器（１７）を介して除去された。交換器（１７）は、再流通ループ（１９）、（２０）と熱を交換するために用いられた。

塔（２５）は、当業者に知られる常法に従って、残留エチレンを溶媒および反応生成物から分離するように操作された。

塔（２７）は、塔底において、Ｃ８＋オレフィンを含有する留分を、塔頂において溶媒、１−ヘキセンおよび１−ブテンを分離するために用いられ得た。それは、塔頂において０．２３ＭＰａの圧力で操作され、塔頂温度は１０８℃であり、塔底温度は１９０℃であった。

塔（３０）は、溶媒から１−ブテンおよび１−ヘキセンを分離するために用いられた。それは、７５℃の塔頂温度および１１０℃の塔底温度で操作された。塔頂圧力は０．１５ＭＰａであった。

塔（３２）は、生じた１−ヘキセンを塔底において、および、１−ブテンを豊富に含む留分を塔頂において分離するために用いられた。それは、塔頂において１．０６ＭＰａの圧力で操作され、塔頂温度は７３℃であり、塔底温度は１６５℃であった。

塔（２５）、（２７）、（３０）および（３２）における分離の後、ライン（１）を介して導入されたエチレンのトン当たり１−ヘキセン（３４）０．８６トン、１−ブテンを豊富に含む留分（３３）０．０１５トンおよびＣ８＋を豊富に含む留分（２９）０．０６６トンが生じさせられた。

供給原料のトン当たり１．１２トンの低圧力水蒸気（０．４ＭＰａ）が塔（３０）の再沸騰を操作するために必要であった。

（実施例２：比較）
実施例１と同様に、用いられた溶媒はシクロヘキサンであった。

実施された方法は、交換器（１７）が蒸留塔（３０）から分離された溶媒を供給されず、水を供給された点で、実施例１において実施された方法から区別された。それ故に、交換後に溶媒を塔（３０）に戻す必要はない。

交換器（１７）は、水を供給され、これは蒸発させられた。次いで、非常に低い圧力の水蒸気（０．１７ＭＰａ）が生じ、これは、本方法の別の部分において品質向上させられ得なかった。それ故に、この蒸気は凝縮させられ、ポンプにより汲み上げられ、交換器（１７）に再循環させられた。

塔（２５）、（２７）、（３０）および（３２）は、実施例１の場合と同じ条件下に操作された。

塔（２５）、（２７）、（３０）および（３２）における分離の後、供給原料（エチレン）のトン当たり１−ヘキセン（３４）０．８６トン、１−ブテンを豊富に含む留分（３３）０．０１５トンおよびＣ８＋留分（２９）０．０６６トンが生じさせられた。

塔（３０）を再沸騰させるために供給原料のトン当たり１．７５トンの低圧力水蒸気（０．４ＭＰａ）が必要であった。実施例１の本発明の方法と比較して、供給原料のトン当たり０．６３トンの低圧力水蒸気（０．４ＭＰａ）の補充が必要であったことは明らかである。

（実施例３：本発明に合致する）
用いられた方法は、用いられた溶媒が２，２−ジメチルペンタンであった点で、実施例１の方法とは異なっていた。

塔（２５）は、当業者に知られた常法に従って、溶媒および反応生成物から残留エチレンを分離するように操作された。

塔（２７）は、塔頂において０．２３ＭＰａの圧力で操作され、塔頂温度は１０７℃であり、塔底温度は１９１℃であった。

塔（３０）は、７６℃の塔頂温度および１０８℃の塔底温度で操作された。塔頂圧力は０．１５ＭＰａであった。

塔（３２）は、塔頂において１．０６ＭＰａの圧力で操作され、塔頂温度は７３℃であり、塔底温度は１６５℃であった。

塔（２５）、（２７）、（３０）および（３２）における分離の後、ラインを介して導入されたエチレンのトン当たり１−ヘキセン（３４）０．８６トン、１−ブテンを豊富に含む留分（３３）０．０１５トンおよびＣ８＋留分（２９）０．０６６トンが生じさせられた。

塔（３０）の再沸騰を操作するために供給原料のトン当たり１．０４トンの低圧力水蒸気（０．４ＭＰａ）が必要であった。

（実施例４：比較）
実施例３と同様に、用いられた溶媒は、２，２−ジメチルペンタンであった。

実施された方法は、交換器（１７）は、蒸留塔（３０）から分離された溶媒を供給されず、水を供給された点で、実施例３において実施された方法から区別された。それ故に、交換後に溶媒を塔（３０）に戻す必要がなかった。

交換器（１７）は、水を供給され、この水は蒸発させられた。非常に低い圧力の水蒸気（０．１７ＭＰａ）が生じさせられ、これは、本方法の別の部分において品質向上させられ得なかった。それ故に、この蒸気は凝縮させられ、ポンプにより汲み上げられ、交換器（１７）に再循環させられた。

塔（２５）、（２７）、（３０）および（３２）は、実施例３の場合と同じ条件下に操作された。

塔（２５）、（２７）、（３０）および（３２）における分離の後、供給原料（エチレン）のトン当たり１−ヘキセン（３４）０．８６トン、１−ブテンを豊富に含む留分（３３）０．０１５トンおよびＣ８＋留分（２９）０．０６６トンが生じさせられた。

塔（３０）を再沸騰させるために供給原料のトン当たり１．６７トンの低圧力水蒸気（０．４ＭＰａ）が必要であった。実施例３の本発明の方法と比較して、供給原料のトン当たり０．６３トンの低圧力水蒸気（０．４ＭＰａ）の補充が必要であったことは明らかである。

（実施例５：本発明に合致する）
用いられた方法のレイアウトは、図１のものであった。

用いられた、ライン（１）中の供給原料は、ポリマーグレードのエチレンからなっていた（すなわち、約９９．９％エチレン）。オリゴマー化の反応器（１２）において用いられた触媒系は、以下の要素：トリス（２−エチルヘキサン酸）クロム、ビス（２−ｔｅｒｔ−ブチル−６−フェニルフェノキシ）マグネシウム、およびトリエチルアルミニウムを、以下のモル比：１／１／３で含んでいた。用いられた反応抑制剤は、２−エチルヘキサノールであった。触媒のこれらの構成要素は、無水でありかつ脱気されたシクロヘキサン（溶媒）に導入された。反応器は、１３５℃およびあわ立ち点で操作された。反応器の温度は一定に維持された。反応の熱は、再循環ループ（１８）、（１８ｂ）および交換器（１７）を介して除去された。交換器（１７）は、再流通ループ（１９）、（２０）と熱を交換するために用いられた。

塔（２５）は、当業者に知られた常法に従って、溶媒および反応生成物から残留エチレンを分離するように操作された。

塔（２７）は、Ｃ８＋オレフィンを含有する留分を塔底において、および、溶媒、１−ヘキセンおよび１−ブテンを塔頂において分離するために用いられ得た。それは、塔頂において０．２３ＭＰａの圧力で操作され、塔頂温度は１０８℃であり、塔底温度は、１９０℃であった。

塔（３０）は、溶媒から１−ブテンおよび１−ヘキセンを分離するために用いられた。それは、７５℃の塔頂温度および１１０℃の塔底温度で操作された。塔頂圧力は０．１５ＭＰａであった。

塔（３２）は、生じた１−ヘキセンを塔底において、および１−ブテンを豊富に含む留分を塔頂において分離するために用いられた。それは、塔頂において１．０６ＭＰａの圧力で操作され、塔頂温度は７３℃であり、塔底温度は１６５℃であった。

塔（２５）、（２７）、（３０）および（３２）における分離の後、供給原料（エチレン）のトン当たり１−ヘキセン（３４）０．８７トン、１−ブテンを豊富に含む留分（３３）０．００７トンおよびＣ８＋留分（２９）０．０６４トンが生じさせられた。

塔（３０）の再沸騰を操作するために供給原料のトン当たり１．１３トンの低圧力水蒸気（０．４ＭＰａ）が必要であった。

（実施例６：比較）
実施例５と同様に、用いられた溶媒はシクロヘキサンであった。

実施された方法は、交換器（１７）は、蒸留塔（３０）から分離された溶媒を供給されず、水を供給される点で、実施例５において実施された方法から区別された。それ故に、交換後に塔（３０）に溶媒を戻す必要はなかった。

交換器（１７）は、水を供給され、この水は、蒸発させられた。次いで、非常に低い圧力の水蒸気（０．１７ＭＰａ）が生じさせられ、このものは、方法の別の部分において品質向上させられ得なかった。この蒸気は凝縮させられ、ポンプにより汲み上げられ、交換器（１７）に再循環させられた。

塔（２５）、（２７）、（３０）および（３２）は、実施例５の場合と同じ条件下に操作された。

塔（２５）、（２７）、（３０）および（３２）における分離の後、供給原料（エチレン）のトン当たり１−ヘキセン（３４）０．８７トン、１−ブテンを豊富に含む留分（３３）０．００７トンおよびＣ８＋留分（２９）０．０６４トンが生じさせられた。

塔（３０）を再沸騰させるために供給原料のトン当たり１．７６トンの低圧力水蒸気（０．４ＭＰａ）が必要であった。実施例５の本発明の方法と比較して、供給原料のトン当たり０．６３トンの低圧力水蒸気（０．４ＭＰａ）の補充が必要であったことは明らかである。

（実施例７：本発明に合致する）
用いられた方法は、用いられた溶媒がトルエンであった点で、実施例５の方法から異なっていた。

反応器は、１６５℃およびあわ立ち点で操作された。反応器の温度は、一定に維持された。

塔（２５）は、当業者に知られた常法に従って、溶媒および反応生成物から残留エチレンを分離するように操作された。

塔（２７）は、塔頂において０．２３ＭＰａの圧力で操作され、塔頂温度は１３６℃であり、塔底温度は２０５℃であった。

塔（３０）は、７６℃の塔頂温度および１４０℃の塔底温度で操作された。塔頂圧力は、０．１５ＭＰａであった。

塔（３２）は、塔頂において１．０６ＭＰａの圧力で操作され、塔頂温度は７３℃であり、塔底温度は１６５℃であった。

塔（２５）、（２７）、（３０）および（３２）における分離の後、供給原料（エチレン）のトン当たり１−ヘキセン（３４）０．８７トン、１−ブテンを豊富に含む留分（３３）０．００７トンおよびＣ８＋留分（２９）０．０６４トンが生じさせられた。

塔（３０）の再沸騰を操作するために低圧力水蒸気が加えられる必要はなかった。

（実施例８：比較）
実施例７と同様に、用いられた溶媒はトルエンであった。

実施された方法は、交換器（１７）は、蒸留塔（３０）から分離された溶媒を供給されず、水を供給された点で、実施例７において実施された方法から区別された。それ故に、交換後に塔（３０）に溶媒を戻す必要はなかった。

交換器（１７）は、水を供給され、この水は蒸発させられた。次いで、非常に低い圧力の水蒸気（０．１７ＭＰａ）が生じさせられ、このものは、方法の別の部分において品質向上させられ得なかった。それ故に、この蒸気は凝縮させられ、ポンプにより汲み上げられ、交換器（１７）に再循環させられた。

反応器は、１６５℃およびあわ立ち点で操作された。反応器の温度は、一定に維持された。

塔（２５）は、当業者に知られた常法に従って、溶媒および反応生成物から残留エチレンを分離するように操作された。

塔（２７）は、塔頂において０．２３ＭＰａの圧力で操作され、塔頂温度は１３６℃であり、塔底温度は２０５℃であった。

塔（３０）は、７６℃の塔頂温度および１４０℃の塔底温度により操作された。塔頂圧力は０．１５ＭＰａであった。

塔（３２）は、塔頂において１．０６ＭＰａの圧力で操作され、塔頂温度は７３℃であり、塔底温度は１６５℃であった。

塔（２５）、（２７）、（３０）および（３２）における分離の後、供給原料（エチレン）のトン当たり１−ヘキセン（３４）０．８７トン、１−ブテンを豊富に含む留分（３３）０．００７トンおよびＣ８＋留分（２９）０．０６４トンが生じさせられた。

塔（３０）を再沸騰させるために供給原料のトン当たり０．６１トンの低圧力水蒸気（０．４ＭＰａ）が必要であった。実施例７の本発明の方法と比較して、供給原料のトン当たり０．６１トンの低圧力水蒸気（０．４ＭＰａ）の補充が必要であったことは明らかである。

１２ 反応器
１５ ドラム
２３ 分離装置
２５ 第１の蒸留塔
２７ 中間蒸留塔
３０ 工程ｂ）の蒸留塔
３２ 最終蒸留塔

Claims (15)

1. エチレンのトリマー化反応セクションから得られた混合物から１−ヘキセンを分離する方法であって、前記混合物は、エチレン、溶媒、エチレントリマー化触媒および形成された生成物を含み、該形成された生成物は、１−ヘキセンを含み、該方法は、少なくとも以下の工程：
   ａ） 第１の蒸留塔において、エチレンのトリマー化反応から得られた混合物を、エチレンを含む頂部フラクションと底部フラクションとに分離する工程；
   ｂ） 少なくとも１つの他の蒸留塔において、工程ａ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部を、１−ヘキセンおよび１−ブテンを含む頂部フラクションと底部フラクションとに分離する工程；
   ｃ） 最終の蒸留塔において、工程ｂ）から得られた、１−ヘキセンおよび１−ブテンを含むフラクションの少なくとも一部を、１−ブテンを主として含む頂部フラクションと、１−ヘキセンを主として含む底部フラクションとに分離する工程
   を含み、
   該方法において、
   ・ 工程ｂ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、反応セクションに戻され、工程ｂ）から得られた前記底部フラクションの少なくとも１つの他の部分は、反応セクションと前記工程ｂ）の塔とを接続する少なくとも１つの再流通ループにおいて用いられ、前記再流通ループは、反応セクションを冷却し、かつ、工程ｂ）の前記塔を再沸騰させるために用いられる
   方法。
2. 工程ｂ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、少なくとも１つの第３の蒸留塔に送られて、Ｃ８＋オレフィンを本質的に含む底部フラクションがそこから除去され、その後に、前記第３の蒸留塔から得られた頂部フラクションの少なくとも一部を反応セクションに戻す、請求項１に記載の方法。
3. 工程ａ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、少なくとも１つの別個の蒸留塔に送られて、Ｃ８＋オレフィンを本質的に含む底部フラクションがそこから除去され、その後に、前記別個の蒸留塔から得られた頂部フラクションの少なくとも一部を工程ｂ）の蒸留塔に送る、請求項１に記載の方法。
4. 工程ｂ）から得られた底部フラクションに由来する流出物の少なくとも一部は、工程ａ）の第１の塔の頂部に戻され、前記第１の塔の頂部から出るエチレンを洗浄し、Ｃ４＋オレフィンフラクションを前記第１の塔の底部の方に同伴させる、請求項１〜３のいずれか１つに記載の方法。
5. 工程ａ）の第１の蒸留塔から分離された未反応エチレンは、反応セクションに戻される、請求項１〜４のいずれか１つに記載の方法。
6. 新鮮なエチレンが、反応セクションに戻されたエチレンと混合される、請求項５に記載の方法。
7. 水素が、反応セクションに戻された未反応エチレンと混合される、請求項５または６に記載の方法。
8. 反応セクションは、少なくとも１つのトリマー化反応器を含む、請求項１〜７のいずれか１つに記載の方法。
9. トリマー化反応器のための操作条件は、反応媒体があわ立ち点にあるようにされる、請求項８に記載の方法。
10. 反応器の頂部から抜き出された蒸気は、トリマー化反応器の頂部から連続的に抜き出される、請求項９に記載の方法。
11. 前記蒸気の少なくとも一部は、工程ａ）の蒸留塔に送られる、請求項１０に記載の方法。
12. エチレンのトリマー化反応は、０〜３００℃の範囲の温度および０．１〜３５ＭＰａの範囲の圧力で操作される、請求項１〜１１のいずれか１つに記載の方法。
13. エチレンのトリマー化反応セクションから得られた混合物に含まれる触媒が、反応抑制剤を注入することによって中和される工程を含む、請求項１〜１２のいずれか１つに記載の方法。
14. 中和された触媒を含む底部フラクションの少なくとも一部は、中和された触媒並びに反応の重質の副生物（Ｃ１２＋）と、未転化エチレン、形成された他の生成物および溶媒とに分離される、請求項１３に記載の方法。
15. 分離は、一連のフラッシュ段階において行われる、請求項１４に記載の方法。
    
    

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