JP6094149B2 - ３相回転電機の波巻き巻線 - Google Patents

Description

本発明は、３相回転電機の波巻き巻線に関する。

３相回転電機の固定子巻線や回転子巻線の巻装方法として、コイル導体を波状に巻装する波巻きが知られている。波巻き構成の３相回転電機の一例として、特許文献１に記載の３相回転電機が挙げられる。特許文献１に記載の３相回転電機は、１スロットピッチずつ離間して配列される６本のコイル辺を用いて３相の波巻き構成が為されており、一連のシート状コイルが形成されている。そして、特許文献１に記載の３相回転電機では、一連のシート状コイルがステータコアのスロットに収容されている。

特許第３９５２３４６号公報

しかしながら、特許文献１に記載の発明では、スロット内に収容される導体本数が多くなると、シート状コイルのシート長さが長くなるので、シート状コイルを形成する巻装作業が煩雑になり、巻装作業に要する作業スペースが大きくなる。また、特許文献１に記載の発明では、一連のシート状コイルをステータコアのスロットに収容するので、シート状コイルの取扱いが煩雑になる。そのため、製造時間が長時間化し、巻線の損傷等の製造不良が発生し易くなる。さらに、特許文献１に記載の発明では、一連のシート状コイルを用いているので、巻装作業に使用する治具等の製造設備が大型化し、製造コストの上昇を招来する。

本発明は、このような実情に鑑みて為されたものであり、波巻き構成のヘリカル巻シート状コイルのシート長さを短縮化するとともに、配策のコンパクト化を可能にする３相回転電機の波巻き巻線を提供することを課題とする。

請求項１に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、ステータコアの各スロットに交互に挿通されるコイル辺部と、前記コイル辺部と一体に形成され前記コイル辺部の同一側端部を接続するコイル端部と、を有するコイル導体がヘリカル状につながり波巻き構成となるように巻装されたヘリカル巻シート状コイルがシート厚さ方向に複数枚積層されて電気的に接続された３相回転電機の波巻き巻線であって、前記複数枚のヘリカル巻シート状コイルは、前記ヘリカル巻シート状コイル間において同相の相コイルが直列接続されている直列接続部と、前記ヘリカル巻シート状コイル間において同相の相コイルが並列接続されている並列接続部と、を有し、可動子に近接する前記ヘリカル巻シート状コイルは、前記並列接続部に属し、前記直列接続部の前記コイル導体の導体断面積を直列接続部導体断面積とし、前記並列接続部の前記コイル導体の導体断面積を並列接続部導体断面積とし、前記並列接続部導体断面積が前記直列接続部導体断面積の並列数分の１になっているときの前記コイル導体の導体断面積を標準導体断面積とし、前記複数枚のヘリカル巻シート状コイルのうち、前記ステータコアのスロット底部側に近接する前記ヘリカル巻シート状コイルを外周側ヘリカル巻シート状コイルとし、前記可動子側に近接する前記ヘリカル巻シート状コイルを内周側ヘリカル巻シート状コイルとするとき、前記外周側ヘリカル巻シート状コイルの前記コイル導体の導体断面積は、前記外周側ヘリカル巻シート状コイルの接続状態に応じた前記直列接続部または前記並列接続部の前記標準導体断面積と比べて小さくなっており、前記内周側ヘリカル巻シート状コイルの前記コイル導体の導体断面積は、前記並列接続部の前記標準導体断面積と比べて小さくなっており、前記外周側ヘリカル巻シート状コイルおよび前記内周側ヘリカル巻シート状コイル以外の他の前記ヘリカル巻シート状コイルの前記コイル導体の導体断面積は、当該ヘリカル巻シート状コイルの接続状態に応じた前記直列接続部または前記並列接続部の前記標準導体断面積と比べて大きくなっている。
請求項２に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、ステータコアの各スロットに交互に挿通されるコイル辺部と、前記コイル辺部と一体に形成され前記コイル辺部の同一側端部を接続するコイル端部と、を有するコイル導体がヘリカル状につながり波巻き構成となるように巻装されたヘリカル巻シート状コイルがシート厚さ方向に複数枚積層されて電気的に接続された３相回転電機の波巻き巻線であって、前記複数枚のヘリカル巻シート状コイルは、前記ヘリカル巻シート状コイル間において同相の相コイルが直列接続されている直列接続部と、前記ヘリカル巻シート状コイル間において同相の相コイルが並列接続されている並列接続部と、を有し、可動子に近接する前記ヘリカル巻シート状コイルは、前記並列接続部に属し、前記直列接続部の前記コイル導体の導体断面積を直列接続部導体断面積とし、前記並列接続部の前記コイル導体の導体断面積を並列接続部導体断面積とし、前記並列接続部導体断面積が前記直列接続部導体断面積の並列数分の１になっているときの前記コイル導体の導体断面積を標準導体断面積とし、前記複数枚のヘリカル巻シート状コイルのうち、前記ステータコアのスロット底部側に近接する前記ヘリカル巻シート状コイルを外周側ヘリカル巻シート状コイルとするとき、前記外周側ヘリカル巻シート状コイルの前記コイル端部と、ハウジングとの間は熱伝導部材が充填されており、前記外周側ヘリカル巻シート状コイルの前記コイル導体の導体断面積は、前記外周側ヘリカル巻シート状コイルの接続状態に応じた前記直列接続部または前記並列接続部の前記標準導体断面積と比べて小さくなっており、前記外周側ヘリカル巻シート状コイル以外の他の前記ヘリカル巻シート状コイルの前記コイル導体の導体断面積は、当該ヘリカル巻シート状コイルの接続状態に応じた前記直列接続部または前記並列接続部の前記標準導体断面積と比べて大きくなっている。

請求項３に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項１または２に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、可動子磁極の移動方向であって前記相コイルの相端部が引き出される前記ヘリカル巻シート状コイルの一端側から前記ヘリカル巻シート状コイルの他端側に向かう方向をシート内部の層ずれ方向とするとき、前記直列接続部の前記シート厚さ方向に隣接する前記ヘリカル巻シート状コイルは、前記シート内部の層ずれ方向と同じ方向に電気角で２４０°ずらして配置されている。

請求項４に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項１または２に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、可動子磁極の移動方向であって前記相コイルの相端部が引き出される前記ヘリカル巻シート状コイルの一端側から前記ヘリカル巻シート状コイルの他端側に向かう方向をシート内部の層ずれ方向とするとき、前記直列接続部の前記シート厚さ方向に隣接する前記ヘリカル巻シート状コイルは、前記シート内部の層ずれ方向と逆方向に電気角で１２０°ずらして配置されている。

請求項５に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項１または２に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、前記並列接続部の各前記ヘリカル巻シート状コイルは、可動子磁極の移動方向に揃えて配置されている。

請求項６に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項１〜５のいずれか一項に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、毎極毎相配される同相の電磁気的に位相の異なるｎ種類（ｎは自然数）の前記コイル辺部の中から１つのコイル辺部が毎極選択されて、選択される所要極数分のコイル辺部が前記コイル端部によって直列接続されて相単位コイルが形成され、選択されるコイル辺部が相異なる２つの前記相単位コイルが並列接続されて前記相コイルが形成されており、前記相コイルの各相単位コイルは、前記ｎ種類のすべての種類の前記コイル辺部を同数ずつ含み、かつ、直列接続される前記コイル辺部の数が同数になるように前記コイル辺部が選択されている。

請求項７に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項１〜６のいずれか一項に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、前記コイル辺部は、前記ステータコアの磁極歯部の形状に合わせて、周回毎に断面形状が変更されている。

請求項１または２に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、ヘリカル巻シート状コイル間において同相の相コイルが直列接続されている直列接続部と、ヘリカル巻シート状コイル間において同相の相コイルが並列接続されている並列接続部と、を有する。並列接続部は、直列接続部と比べて、ヘリカル巻シート状コイルのコイル導体断面積が小さくなる。そして、可動子に近接するヘリカル巻シート状コイルは、並列接続部に属するので、可動子側のヘリカル巻シート状コイルのコイル導体断面積を小さくすることができる。したがって、可動子近辺のコイル導体に発生する銅渦損を低減させることができ、３相回転電機を高効率化することができる。

また、請求項１または２に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、複数枚のヘリカル巻シート状コイルがシート厚さ方向に積層されているので、一連のヘリカル巻シート状コイルを用いる場合と比べて、ヘリカル巻シート状コイルの巻装作業を簡素化することができ、巻装作業に使用する治具等の製造設備を小規模化することができる。また、１枚分のヘリカル巻シート状コイルのシート長さを短くすることができるので、コイル成形やステータコアへの組付け作業が簡便になる。さらに、シート厚さ方向に隣接するヘリカル巻シート状コイルのコイル導体間に生じる電圧は、一連のヘリカル巻シート状コイルを用いる場合と比べて小さくなるので、コイル導体の絶縁層を薄くすることができる。

請求項３に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、直列接続部のシート厚さ方向に隣接するヘリカル巻シート状コイルは、シート内部の層ずれ方向と同じ方向に電気角で２４０°ずらして配置されている。そのため、直列接続部の各ヘリカル巻シート状コイル間において同相の相コイルを直列接続したときに、ヘリカル巻シート状コイル間を接続する配策が交差しない。したがって、ヘリカル巻シート状コイル間の配策をコンパクトにすることができ、３相回転電機の小型化および低コスト化を図ることができる。

請求項４に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、直列接続部のシート厚さ方向に隣接するヘリカル巻シート状コイルは、シート内部の層ずれ方向と逆方向に電気角で１２０°ずらして配置されている。そのため、直列接続部の各ヘリカル巻シート状コイル間において同相の相コイルを直列接続したときに、ヘリカル巻シート状コイル間を接続する配策が交差しない。したがって、ヘリカル巻シート状コイル間の配策をコンパクトにすることができ、３相回転電機の小型化および低コスト化を図ることができる。

請求項５に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、並列接続部の各ヘリカル巻シート状コイルは、可動子磁極の移動方向に揃えて配置されているので、並列接続部の各ヘリカル巻シート状コイル間において同相の相コイルを並列接続したときに、ヘリカル巻シート状コイル間を接続する配策が交差しない。したがって、ヘリカル巻シート状コイル間の配策をコンパクトにすることができ、３相回転電機の小型化および低コスト化を図ることができる。

請求項６に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、相コイルの各相単位コイルは、同相の電磁気的に位相の異なるｎ種類のすべての種類のコイル辺部を同数ずつ含み、かつ、直列接続されるコイル辺部の数が同数になるようにコイル辺部が選択されているので、並列接続される各相単位コイルに発生する誘起電圧が等しくなる。そのため、相内循環電流が生じないので、相内循環電流によって３相回転電機の出力が低下することなく、３相回転電機の出力維持を図ることができる。

さらに、請求項６に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、相単位コイルが並列接続されているので、直列接続の場合と比べて巻線の素線断面積を減らすことができ、コイル導体部に発生する渦電流損を低減させることができる。また、コイル成形に要する力を小さくすることができるので、成形性が向上してコイル製作が容易になり、ステータコアへの組付け作業等の作業性も向上する。

請求項７に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、コイル辺部は、ステータコアの磁極歯部の形状に合わせて、周回毎に断面形状が変更されている。そのため、占積率を高めることができ、３相回転電機の小型化および低コスト化を図ることができる。また、本発明では、複数枚のヘリカル巻シート状コイルがシート厚さ方向に積層されているので、周回毎にコイル辺部の断面形状を変更することが容易である。

請求項１に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、外周側ヘリカル巻シート状コイルのコイル導体の導体断面積は、外周側ヘリカル巻シート状コイルの接続状態に応じた直列接続部または並列接続部の標準導体断面積と比べて小さくなっており、内周側ヘリカル巻シート状コイルのコイル導体の導体断面積は、並列接続部の標準導体断面積と比べて小さくなっている。そのため、外周側ヘリカル巻シート状コイルおよび内周側ヘリカル巻シート状コイルは、コイル導体の導体断面積が標準導体断面積である場合と比べて、３相回転電機の駆動時におけるコイル導体の発熱量が多くなる。一方、外周側ヘリカル巻シート状コイルおよび内周側ヘリカル巻シート状コイル以外の他のヘリカル巻シート状コイルのコイル導体の導体断面積は、当該ヘリカル巻シート状コイルの接続状態に応じた直列接続部または並列接続部の標準導体断面積と比べて大きくなっている。そのため、他のヘリカル巻シート状コイルは、コイル導体の導体断面積が標準導体断面積である場合と比べて、３相回転電機の駆動時におけるコイル導体の発熱量が少なくなる。

よって、例えば、冷却媒体をコイル端部に流通させてヘリカル巻シート状コイルを冷却する場合に、冷却効率が高い外周側ヘリカル巻シート状コイルおよび内周側ヘリカル巻シート状コイルの抜熱量を多くすることができ、冷却効率が低い他のヘリカル巻シート状コイルの抜熱量を少なくすることができる。したがって、３相回転電機の駆動時におけるコイル導体の温度上昇を効率良く低減させることができる。また、本発明では、複数枚のヘリカル巻シート状コイルがシート厚さ方向に積層されているので、周回毎にコイル導体の導体断面積を変更することが容易である。

請求項２に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、外周側ヘリカル巻シート状コイルのコイル導体の導体断面積は、外周側ヘリカル巻シート状コイルの接続状態に応じた直列接続部または並列接続部の標準導体断面積と比べて小さくなっている。そのため、外周側ヘリカル巻シート状コイルは、コイル導体の導体断面積が標準導体断面積である場合と比べて、３相回転電機の駆動時におけるコイル導体の発熱量が多くなる。一方、外周側ヘリカル巻シート状コイル以外の他のヘリカル巻シート状コイルのコイル導体の導体断面積は、当該ヘリカル巻シート状コイルの接続状態に応じた直列接続部または並列接続部の標準導体断面積と比べて大きくなっている。そのため、他のヘリカル巻シート状コイルは、コイル導体の導体断面積が標準導体断面積である場合と比べて、３相回転電機の駆動時におけるコイル導体の発熱量が少なくなる。

よって、熱伝導部材を介してヘリカル巻シート状コイルを冷却する場合に、熱伝導部材に当接する冷却効率が高い外周側ヘリカル巻シート状コイルの抜熱量を多くすることができ、冷却効率が低い他のヘリカル巻シート状コイルの抜熱量を少なくすることができる。したがって、３相回転電機の駆動時におけるコイル導体の温度上昇を効率良く低減させることができる。また、本発明では、複数枚のヘリカル巻シート状コイルがシート厚さ方向に積層されているので、周回毎にコイル導体の導体断面積を変更することが容易である。

第１実施形態に係り、ヘリカル巻シート状コイルの１相の単位コイル分を示す模式図である。 第１実施形態に係り、ヘリカル巻シート状コイルの３相分を示す模式図である。 図２のＡＡ−ＡＡ断面図である。 第１実施形態に係り、３相回転電機の相構成を示す模式図である。 第１実施形態に係り、１枚のヘリカル巻シート状コイル内での接続状態を示す模式図である。 第１実施形態に係り、３枚のヘリカル巻シート状コイル間の接続状態を示す模式図である。 第１実施形態に係り、３枚のヘリカル巻シート状コイルの積層状態を示す模式図である。 第１実施形態に係り、ステータコアの磁極歯部およびコイル辺部の一部を示す部分断面図である。 第１実施形態に係り、３相回転電機を軸方向に切断してステータコアおよびロータを模式的に示す断面図である。 第２実施形態に係り、３枚のヘリカル巻シート状コイル間の接続状態を示す模式図である。 第２実施形態に係り、３枚のヘリカル巻シート状コイルの積層状態を示す模式図である。 第３実施形態に係り、３相回転電機の相構成を示す模式図である。 第３実施形態に係り、１枚のヘリカル巻シート状コイル内での接続状態を示す模式図である。 第３実施形態に係り、３枚のヘリカル巻シート状コイル間の接続状態を示す模式図である。 毎極毎相４個のコイル辺種類を有するヘリカル巻シート状コイルのＵ相コイルの接続状態の一例を示す模式図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、各実施形態について、共通の箇所には共通の符号を付して対応させることにより、重複する説明を省略する。また、各図は概念図であり、細部構造の寸法まで規定するものではない。

＜第１実施形態＞
本実施形態の３相回転電機の波巻き巻線は、図７に示すように、ヘリカル巻シート状コイル３がシート厚さ方向に３枚積層されている。ロータ７２側（可動子側）の２枚のヘリカル巻シート状コイル３、３間において、Ｕ相の相コイル６Ｕ２、６Ｕ３が並列接続されている。そして、ステータコア７１のスロット底部側のヘリカル巻シート状コイル３と、並列接続される２枚のヘリカル巻シート状コイル３、３との間において、相コイル６Ｕ１と、相コイル６Ｕ２、６Ｕ３とが直列接続されて相コイル６Ｕが形成されている。Ｖ相およびＷ相についても同様であり、相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗは、Ｙ結線されている。まず、ヘリカル巻シート状コイル３の構成について詳説する。

図１は、ヘリカル巻シート状コイル３の１相の単位コイル分を示す模式図である。（ｂ）は、コイル導体が巻芯に巻装された状態を示しており、（ｃ）は、（ｂ）において、巻芯を取り除いた状態を示している。（ｄ）は、紙面奥側（Ａ側）のコイル導体の巻装状態（Ｂ側からの透視図）を示しており、（ｅ）は、紙面手前側（Ｂ側）のコイル導体の巻装状態を示している。

図１の実線は、巻線ピッチＳ１０の位置から６巻線ピッチ（１磁極ピッチ）毎にコイル導体が巻装された状態を示している。実線で示すコイルユニット１ａは、巻線ピッチＳ１０の位置において、紙面手前側（Ｂ側）から紙面奥側（Ａ側）の方向に巻装されており、巻線ピッチＳ１０、Ｓ１６、Ｓ２２、Ｓ２８およびＳ３４において、コイルユニット１ａは、巻芯の短手方向（巻芯軸に垂直な方向）に直線状に延びるコイル辺部１０ａが形成されている。図１のＢ側からＡ側に向けてコイル導体が巻装されるときに形成されるコイル辺部１０ａを往き導体部１１ａと呼称し、Ａ側からＢ側に向けて巻装されるときに形成されるコイル辺部１０ａを還り導体部１２ａと呼称する。往き導体部１１ａおよび還り導体部１２ａの同一側端部は、コイル辺部１０ａと一体に形成されるコイル端部２０ａによって接続されている。コイル端部２０ａは、巻線ピッチＳ１３、Ｓ１９、Ｓ２５、Ｓ３１およびＳ３７において巻き曲げられて、巻き曲げ部２１ａがそれぞれ形成されている。

図１に示すように、本明細書では、半磁極ピッチ分のコイル端部２０ａと、往き導体部１１ａと、１磁極ピッチ分のコイル端部２０ａと、還り導体部１２ａと、半磁極ピッチ分のコイル端部２０ａと、を有するコイル導体をコイル要素４ａと呼称する。コイル要素４ａが２磁極ピッチ毎に巻芯の長手方向（巻芯軸方向）に配されて接続された状態のコイル導体をコイルユニット１ａと呼称する。

図１の破線は、実線で示すコイルユニット１ａと同様に、巻線ピッチＳ１０の位置から６巻線ピッチ（１磁極ピッチ）毎にコイル導体が巻装された状態を示している。破線で示すコイルユニット１ｂは、巻線ピッチＳ１０の位置において、紙面奥側（Ａ側）から紙面手前側（Ｂ側）の方向に巻装されている点が実線で示すコイルユニット１ａと異なる。破線で示すコイルユニット１ｂは、実線で示すコイルユニット１ａと同様に巻線ピッチＳ１０、Ｓ１６、Ｓ２２、Ｓ２８およびＳ３４においてコイル辺部１０ｂが形成されており、コイル辺部１０ｂは、往き導体部１１ｂおよび還り導体部１２ｂからなる。また、往き導体部１１ｂおよび還り導体部１２ｂの同一側端部は、コイル辺部１０ｂと一体に形成されるコイル端部２０ｂによって接続されている。コイル端部２０ｂは、巻線ピッチＳ１３、Ｓ１９、Ｓ２５、Ｓ３１およびＳ３７において巻き曲げられて、巻き曲げ部２１ｂがそれぞれ形成されている。

コイルユニット１ａと同様に、本明細書では、半磁極ピッチ分のコイル端部２０ｂと、往き導体部１１ｂと、１磁極ピッチ分のコイル端部２０ｂと、還り導体部１２ｂと、半磁極ピッチ分のコイル端部２０ｂと、を有するコイル導体をコイル要素４ｂと呼称する。コイル要素４ｂが２磁極ピッチ毎に巻芯の長手方向（巻芯軸方向）に配されて接続された状態のコイル導体をコイルユニット１ｂと呼称する。実線で示すコイルユニット１ａと破線で示すコイルユニット１ｂは、シート厚さ方向に対をなしている。

コイルユニット１ａのコイル辺部１０ａとコイルユニット１ｂのコイル辺部１０ｂとがシート厚さ方向に隣接して密着するように加圧成形すると、コイル辺部１０ａおよびコイル辺部１０ｂは、巻芯の長手方向（巻芯軸方向）に２層に亘って２磁極ピッチずつ離間された状態で整列する。紙面奥側（Ａ側）に形成されるコイル辺部１０ａおよびコイル辺部１０ｂを第１層と呼称し、紙面手前側（Ｂ側）に形成されるコイル辺部１０ａおよびコイル辺部１０ｂを第２層と呼称する。図１（ａ）および（ｆ）は、第１層および第２層におけるコイル導体の層渡り状態を示している。これらの図では、層間を接続する部分が最短となるようにコイル導体の層渡り状態を模式的に図示している。なお、コイルユニット１ａ、１ｂがステータコア７１に取り付けられた際には、図１に示す巻芯の長手方向（巻芯軸方向）は、可動子磁極の移動方向に相当する。

図２は、ヘリカル巻シート状コイル３の３相分を示す模式図である。図２は、図１の（ａ）〜（ｆ）にそれぞれ対応しており、図２に示す巻線ピッチＳは、図１に示す巻線ピッチＳに対応している。図３は、図２のＡＡ−ＡＡ断面図を示している。本実施形態では、同一スロット内で隣接する実線で示すコイル要素４ａと破線で示すコイル要素４ｂを一対として、一対のコイル要素４ａ、４ｂが２磁極ピッチ毎に巻芯の長手方向（巻芯軸方向）に配されている。例えば、図２および図３に示すように、巻線ピッチＳ１０の第２層と巻線ピッチＳ１６の第１層との間でコイル要素４ａが形成され、これと対になるコイル要素４ｂは、巻線ピッチＳ１０の第１層と巻線ピッチＳ１６の第２層との間で形成されている。同様にして、１巻線ピッチ進んだ巻線ピッチＳ１１の第２層と巻線ピッチＳ１７の第１層との間でコイル要素４ａが形成され、これと対になるコイル要素４ｂは、巻線ピッチＳ１１の第１層と巻線ピッチＳ１７の第２層との間で形成されている。

本実施形態では、図３に示すように、可動子磁極の移動方向に、Ｕ相（順方向Ｕ１）、Ｕ相（順方向Ｕ２）、Ｗ相（逆方向Ｗ１）、Ｗ相（逆方向Ｗ２）、Ｖ相（順方向Ｖ１）、Ｖ相（順方向Ｖ２）、Ｕ相（逆方向Ｕ１）、Ｕ相（逆方向Ｕ２）の順に巻線が形成されている。本実施形態では、同相のコイルユニット１ａ、１ｂが可動子磁極の移動方向に２本隣接しており、同相コイルの巻線単位は４本からなる。同相のコイルユニット１ａ、１ｂ、１ａ、１ｂは、３相回転電機の駆動時に流れる電流方向が一致するように直列接続されており、１２本の巻線単位からなる３相巻線が構成されている。なお、同図に示すように、可動子磁極の移動方向の隣接する各コイル辺部間は、ステータコア７１の磁極歯部を収容可能に所定間隔１Ｗ離間されている。

図４は、３相回転電機の相構成を示す模式図である。（ａ）は、１枚のヘリカル巻シート状コイル３内のＵ相の相構成を示し、（ｂ）は、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３の相構成を示している。同図（ａ）に示すように、１枚のヘリカル巻シート状コイル３において、シート厚さ方向に対をなすコイルユニット１ａ、１ｂがシート端部で直列接続されて、相単位コイル５Ｕ１が形成されている。また、相単位コイル５Ｕ１を構成するコイルユニット１ａ、１ｂに対して、１巻線ピッチ分、可動子磁極の移動方向に離間しているシート厚さ方向に対をなすコイルユニット１ａ、１ｂがシート端部で直列接続されて、相単位コイル５Ｕ２が形成されている。そして、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２がシート端部で直列接続されて、相コイル６Ｕ１が形成されている。他の２枚のヘリカル巻シート状コイル３、３においても、相コイル６Ｕ１と同様の相コイル６Ｕ２、６Ｕ３が形成されている。

同図（ｂ）に示すように、相コイル６Ｕ２、６Ｕ３は並列接続されている。そして、Ｕ相端子５ＴＵを起点にして、相コイル６Ｕ１と、並列接続された相コイル６Ｕ２と６Ｕ３と、が直列接続されて、中性点５Ｎに接続されている。３つの相コイル６Ｕ１〜６Ｕ３を合わせて相コイル６Ｕという。また、Ｖ相およびＷ相についても同様であり、相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗは、Ｙ結線されている。なお、本明細書では、ヘリカル巻シート状コイル３、３、３間において同相の相コイル相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗが直列接続されている部分を「直列接続部」といい、ヘリカル巻シート状コイル３、３、３間において同相の相コイル相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗが並列接続されている部分を「並列接続部」という。本実施形態では、相コイル６Ｕ２、６Ｕ３は並列接続部であり、相コイル６Ｕ１と、並列接続された相コイル６Ｕ２と６Ｕ３と、は直列接続部である。Ｖ相およびＷ相についても同様である。

図５は、１枚のヘリカル巻シート状コイル３内での接続状態を示す模式図である。同図は、シート厚さ方向視におけるシート両端部の巻線の接続状態を示している。（ａ）〜（ｃ）は、順にＵ相、Ｖ相、Ｗ相の１相分の接続状態を示しており、（ｄ）は、３相分の接続状態を示している。同図では、コイルユニット１ａを実線で示し、コイルユニット１ｂを破線で示しているが、コイルユニット１ａ、１ｂは、一体に形成されている。また、図中の丸数字は、相始端部から相終端部までの巻線の接続順を示している。以下、同図（ａ）に基づいてＵ相を例に説明するが、Ｖ相およびＷ相についても同様である。

相単位コイル５Ｕ１は、Ｕ相始端部ＵＳ１を起点にして紙面右方向に巻装された後（実線で示すコイルユニット１ａに相当。丸数字１〜４）、コイル引回し点５ＲＵ１で巻き返されて紙面左方向に巻装されている（破線で示すコイルユニット１ｂに相当。丸数字５〜８）。相単位コイル５Ｕ２は、相単位コイル５Ｕ１との接続点５ＪＵ１を起点にして紙面右方向に巻装された後（コイルユニット１ａに相当。丸数字９〜１３）、コイル引回し点５ＲＵ２で巻き返されて紙面左方向に巻装されており（コイルユニット１ｂに相当。丸数字１４〜１８）、Ｕ相終端部ＵＥ１に接続されている。Ｕ相始端部ＵＳ１とＵ相終端部ＵＥ１を合わせてＵ相端部という。

同図に示すように、Ｕ１相のコイル辺部とＵ２相のコイル辺部は、可動子磁極の移動方向に１巻線ピッチ分、離間している。そのため、Ｕ１相のコイルユニット１ａ、１ｂを直列接続した相単位コイル５Ｕ１に発生する誘起電圧は、Ｕ２相のコイルユニット１ａ、１ｂを直列接続した相単位コイル５Ｕ２に発生する誘起電圧と比べて、同相（Ｕ相）ではあるが、正確には位相が異なる。これを本明細書では、「電磁気的に位相が異なる」という。

本実施形態では、全節巻の波巻き構成において、同相の電磁気的に位相の異なる相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２が１磁極内に位置するコイル辺部の電流方向が一致するように直列接続されている。そのため、短節巻の効果を得ることができ、トルクリプル等を低減することができる。また、コイル端部を短くしてコンパクトにできるので、漏れリアクタンスを減少させることができる。さらに、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２は、紙面右方向のシート端部で巻線が引回されており、紙面右方向のシート端部に接続点を有しない。そのため、紙面右方向のシート端部でコイルユニット１ａ、１ｂを接続する場合と比べて、コイル端部をコンパクトにすることができる。なお、巻線を引回す代わりに、紙面右方向のシート端部でコイルユニット１ａ、１ｂを接続することもできる。この場合は、コイルユニット１ａ、１ｂをそれぞれ巻装した後に互いの端部同士を接続することができるので、巻線を引回す場合と比べて、製作が容易である。

図６は、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３間の接続状態を示す模式図である。同図は、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３のシート厚さ方向視における巻線の接続状態を示している。図７は、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３の積層状態を示す模式図である。（ａ）は、シート内部の層ずれ方向を説明する説明図であり、（ｂ）は、３相回転電機の回転軸方向視における積層状態を示し、（ｃ）は、コイル辺部方向視における積層状態を示している。図６および図７では、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３をシート１〜シート３で表し、積層されるヘリカル巻シート状コイル３を区別している。なお、図６では、説明の都合上、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３は、紙面上下方向にずらして記載されている。

シート１は、図５に示す既述のヘリカル巻シート状コイル３である。シート２およびシート３は、シート１と比べて、相端部の引き出し順序および可動子磁極の移動方向における配置が異なる。図６に示すように、シート１の相終端部は、可動子磁極の移動方向に、Ｗ相終端部ＷＥ１、Ｕ相終端部ＵＥ１、Ｖ相終端部ＶＥ１の順に引き出されている。これに対応して、シート２の相始端部は、可動子磁極の移動方向に、Ｗ相始端部ＷＳ２、Ｕ相始端部ＵＳ２、Ｖ相始端部ＶＳ２の順に引き出されている。シート３の相始端部についても同様である。

シート１のＷ相終端部ＷＥ１およびシート２のＷ相始端部ＷＳ２は、Ｗ相渡り線ＷＣ１で電気的に接続されており、シート１のＵ相終端部ＵＥ１およびシート２のＵ相始端部ＵＳ２は、Ｕ相渡り線ＵＣ１で電気的に接続されている。そして、シート１のＶ相終端部ＶＥ１およびシート２のＶ相始端部ＶＳ２は、Ｖ相渡り線ＶＣ１で電気的に接続されている。同様に、シート２およびシート３の間は、Ｗ相渡り線ＷＣ２、Ｕ相渡り線ＵＣ２、Ｖ相渡り線ＶＣ２で、それぞれ同相の相端部が電気的に接続されている。なお、シート２のＵ相終端部ＵＥ２、Ｖ相終端部ＶＥ２、Ｗ相終端部ＷＥ２は、中性点５Ｎとしてまとめられている。シート３の相終端部についても同様である。なお、並列接続部のヘリカル巻シート状コイル３、３（シート２およびシート３）の各中性点５Ｎを渡り線で接続して、中性点５Ｎを統合することもできる。

図６および図７（ｂ）、（ｃ）に示すように、シート２およびシート３は、可動子磁極の移動方向に揃えて配置されている。そして、シート２およびシート３は、シート１に対して、シート内部の層ずれ方向と同じ方向に電気角で２４０°ずらして配置されている。各ヘリカル巻シート状コイル３のシート両端部をそれぞれ近接させることにより、積層される３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３は、同心円筒状になる。ここで、シート内部の層ずれ方向とは、可動子磁極の移動方向であって、相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗの相端部が引き出されるヘリカル巻シート状コイル３の一端側からヘリカル巻シート状コイル３の他端側に向かう方向をいう。既述のとおり、ヘリカル巻シート状コイル３のコイル辺部１０ａ、１０ｂは、シート厚さ方向に２層に形成されている。図７（ａ）は、巻線が巻き返される層が、相端部（相始端部および相終端部）が引き出される層に対して、可動子磁極の移動方向にずれている様子を模式的に示したものである。

本実施形態では、直列接続部のシート厚さ方向に隣接するヘリカル巻シート状コイル３、３（シート１およびシート２）は、シート内部の層ずれ方向と同じ方向に電気角で２４０°ずらして配置されている。また、並列接続部のヘリカル巻シート状コイル３、３（シート２およびシート３）は、可動子磁極の移動方向に揃えて配置されている。そのため、各ヘリカル巻シート状コイル３間において同相の相コイル６Ｕ１〜６Ｕ３、６Ｖ１〜６Ｖ３、６Ｗ１〜６Ｗ３をそれぞれ接続したときに、ヘリカル巻シート状コイル３、３、３間を接続する配策（Ｕ相渡り線ＵＣ１、ＵＣ２、Ｖ相渡り線ＶＣ１、ＶＣ２、Ｗ相渡り線ＷＣ１、ＷＣ２）が交差しない。したがって、ヘリカル巻シート状コイル３、３、３間の配策をコンパクトにすることができ、３相回転電機の小型化および低コスト化を図ることができる。

また、本実施形態では、ヘリカル巻シート状コイル３、３（シート１およびシート２）間において同相の相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗが直列接続されている直列接続部と、ヘリカル巻シート状コイル３、３（シート２およびシート３）間において同相の相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗが並列接続されている並列接続部と、を有する。並列接続部は、直列接続部と比べて、ヘリカル巻シート状コイル３のコイル導体断面積が小さくなる。そして、ロータ７２（可動子）に近接するヘリカル巻シート状コイル３（シート３）は、並列接続部に属するので、ロータ７２側（可動子側）のヘリカル巻シート状コイル３（シート３）のコイル導体断面積を小さくすることができる。したがって、ロータ７２（可動子）近辺のコイル導体に発生する銅渦損を低減させることができ、３相回転電機を高効率化することができる。ここで、銅渦損とは、ロータ７２（可動子）の回転に伴う磁束変化によって生じる渦電流損をいう。

さらに、本実施形態では、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３がシート厚さ方向に積層されているので、一連のヘリカル巻シート状コイル３を用いる場合と比べて、ヘリカル巻シート状コイル３の巻装作業を簡素化することができ、巻装作業に使用する治具等の製造設備を小規模化することができる。また、１枚分のヘリカル巻シート状コイル３のシート長さを短くすることができるので、コイル成形やステータコア７１への組付け作業が簡便になる。さらに、シート厚さ方向に隣接するヘリカル巻シート状コイル３のコイル導体間に生じる電圧は、一連のヘリカル巻シート状コイル３を用いる場合と比べて小さくなるので、コイル導体の絶縁層を薄くすることができる。

次に、ヘリカル巻シート状コイル３の巻線（コイル導体ともいう）について説明する。巻線は、導体表面がエナメルなどの絶縁層で被覆されている。巻線の断面形状は、特に限定されるものではなく、任意の断面形状とすることができる。例えば、断面円形状の丸線、断面多角形状の角線などの種々の断面形状の巻線を用いることができる。また、複数のより細い巻線素線を組み合わせた並列細線でも良い。並列細線を用いる場合、単線の場合と比べて銅渦損の低減効果を高めることができ、３相回転電機の効率が向上する。また、コイル成形に要する力を小さくすることができるので、成形性が向上してコイル製作が容易になる。

本実施形態では、コイル辺部１０ａ、１０ｂは、ステータコア７１の磁極歯部４０の形状に合わせて、周回毎に断面形状が変更されている。図８は、ステータコア７１の磁極歯部４０およびコイル辺部１０ａ、１０ｂの一部を示す部分断面図である。（ａ）は、コイル辺部１０ａ、１０ｂの断面形状が長方形の場合を示し、（ｂ）は、コイル辺部１０ａ、１０ｂの断面形状が台形の場合を示している。同図は、平行磁極を形成するスロットにヘリカル巻シート状コイル３、３、３を取り付けた状態を示しており、ステータコア７１の磁極歯部４０の形状に合わせて、周回毎にコイル辺部１０ａ、１０ｂの断面形状が変更されている。

コイル辺部１０ａ、１０ｂの断面形状は、同図に示す長方形および台形をはじめ、任意の形状とすることができる。また、巻線に並列細線を用いる場合は、磁極歯部４０の形状に合わせて、細線の配列を変更することもできる。なお、ヘリカル巻シート状コイル３は、シート厚さ方向に２層（２本のコイル辺部１０ａ、１０ｂ）に形成されているが、２本のコイル辺部１０ａ、１０ｂの断面形状は略同一として、ヘリカル巻シート状コイル３の周回毎にコイル辺部１０ａ、１０ｂの断面形状を変更しても良い。

本実施形態では、コイル辺部１０ａ、１０ｂは、ステータコア７１の磁極歯部４０の形状に合わせて、周回毎に断面形状が変更されている。そのため、占積率を高めることができ、３相回転電機の小型化および低コスト化を図ることができる。また、本実施形態では、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３がシート厚さ方向に積層されているので、周回毎にコイル辺部１０ａ、１０ｂの断面形状を変更することが容易である。

なお、コイル辺部１０ａ、１０ｂの断面形状以外にも、コイル辺部１０ａ、１０ｂのコイル辺ピッチやコイル端部２０ａ、２０ｂの高さを周回毎に変更することもでき、これらを併用することもできる。コイル辺ピッチとは、波巻きされる１相の往き導体部１１ａおよび還り導体部１２ａ間の距離、または、１相の往き導体部１１ｂおよび還り導体部１２ｂ間の距離をいう。コイル端部２０ａ、２０ｂの高さとは、コイル端部２０ａの巻き曲げ部２１ａから往き導体部１１ａおよび還り導体部１２ａの同一側端部を結ぶ直線までの距離、または、コイル端部２０ｂの巻き曲げ部２１ｂから往き導体部１１ｂおよび還り導体部１２ｂの同一側端部を結ぶ直線までの距離をいう。コイル辺ピッチまたはコイル端部２０ａ、２０ｂの高さを周回の円周に合わせて形成することにより、周回毎にヘリカル巻シート状コイル３のシート長さを適切にすることができる。また、ステータコア７１への組付け作業に応じて調整ができるので、３相回転電機の小型化および低コスト化を図ることができる。

また、直列接続部のコイル導体の導体断面積を直列接続部導体断面積とし、並列接続部のコイル導体の導体断面積を並列接続部導体断面積とするとき、並列接続部導体断面積は、直列接続部導体断面積の並列数分の１（本実施形態では２分の１）になっていると好適である。つまり、シート２およびシート３の各コイル導体の導体断面積は、シート１のコイル導体の導体断面積の２分の１になっていると好適である。これにより、並列接続部のコイル導体を直列接続部のコイル導体と比べて細線化することができる。なお、本明細書では、並列接続部導体断面積が直列接続部導体断面積の並列数分の１になっているときのコイル導体の導体断面積を標準導体断面積という。また、１つのヘリカル巻シート状コイル３内の相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２、５Ｖ１、５Ｖ２、５Ｗ１、５Ｗ２の各コイル導体の導体断面積は、略均等であるものとする。

さらに、本実施形態では、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３の冷却方法に合わせて、コイル導体の導体断面積を変更することができる。図９は、３相回転電機を軸方向に切断してステータコア７１およびロータ７２を模式的に示す断面図である。（ａ）は、冷却媒体をコイル端部２０ａ、２０ｂに流通させて、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３を冷却する場合を示し、（ｂ）は、熱伝導部材７５を介して３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３を冷却する場合を示している。同図に示すように、３相回転電機のハウジング７０には、ステータコア７１がロータ７２と対向して配設されている。ロータ７２にはシャフト７４（回転軸）が貫設されており、ロータ７２およびシャフト７４は、ベアリング７３を介してハウジング７０に軸支されている。また、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３（シート１〜３）のうち、ステータコア７１のスロット底部側に近接するヘリカル巻シート状コイル３（シート１）を外周側ヘリカル巻シート状コイル３１（シート１）とし、ロータ７２側（可動子側）に近接するヘリカル巻シート状コイル３（シート３）を内周側ヘリカル巻シート状コイル３２（シート３）とする。

まず、冷却媒体をコイル端部２０ａ、２０ｂに流通させて、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３を冷却する場合を考える。同図（ａ）に示すように、冷却媒体（例えば、油や空気、窒素などの冷却剤等）をコイル端部２０ａ、２０ｂに流通させると、３相回転電機の駆動時のヘリカル巻シート状コイル３、３、３からの発熱は、冷却媒体およびステータコア７１を介して抜熱される。したがって、冷却媒体に接する面積が大きい外周側ヘリカル巻シート状コイル３１（シート１）および内周側ヘリカル巻シート状コイル３２（シート３）は、冷却媒体に接する面積が小さいヘリカル巻シート状コイル３（シート２）と比べて、冷却効率が高い。

そこで、外周側ヘリカル巻シート状コイル３１（シート１）のコイル導体の導体断面積は、直列接続部導体断面積と比べて小さくなっており、内周側ヘリカル巻シート状コイル３２（シート３）のコイル導体の導体断面積は、並列接続部導体断面積と比べて小さくなっていると好適である。この場合、外周側ヘリカル巻シート状コイル３１（シート１）および内周側ヘリカル巻シート状コイル３２（シート３）は、コイル導体の導体断面積が標準導体断面積である場合と比べて、３相回転電機の駆動時におけるコイル導体の発熱量が多くなる。一方、外周側ヘリカル巻シート状コイル３１（シート１）および内周側ヘリカル巻シート状コイル３２（シート３）以外のヘリカル巻シート状コイル３（シート２）のコイル導体の導体断面積は、接続状態の直列接続または並列接続に応じた直列接続部導体断面積、並列接続部導体断面積（本実施形態では、並列接続部導体断面積）と比べて大きくなっていると好適である。この場合、ヘリカル巻シート状コイル３（シート２）は、コイル導体の導体断面積が標準導体断面積である場合と比べて、３相回転電機の駆動時におけるコイル導体の発熱量が少なくなる。

よって、冷却効率が高い外周側ヘリカル巻シート状コイル３１（シート１）および内周側ヘリカル巻シート状コイル３２（シート３）の抜熱量を多くすることができる。したがって、３相回転電機の駆動時におけるコイル導体の温度上昇を効率良く低減させることができる。

なお、外周側ヘリカル巻シート状コイル３１が並列接続部に属する場合、外周側ヘリカル巻シート状コイル３１のコイル導体の導体断面積は、並列接続部導体断面積と比べて小さくすると良い。また、外周側ヘリカル巻シート状コイル３１および内周側ヘリカル巻シート状コイル３２以外のヘリカル巻シート状コイル３が直列接続部に属する場合、当該ヘリカル巻シート状コイル３のコイル導体の導体断面積は、直列接続部導体断面積と比べて大きくすると良い。

次に、熱伝導部材７５を介して３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３を冷却する場合を考える。同図（ｂ）に示すように、外周側ヘリカル巻シート状コイル３１（シート１）のコイル端部２０ａ、２０ｂと、ハウジング７０との間は、熱伝導部材７５（例えば、樹脂等）が充填されている。よって、３相回転電機の駆動時のヘリカル巻シート状コイル３、３、３からの発熱は、熱伝導部材７５およびステータコア７１を介して抜熱される。したがって、熱伝導部材７５に当接する外周側ヘリカル巻シート状コイル３１（シート１）は、他のヘリカル巻シート状コイル３、３（シート２およびシート３）と比べて冷却効率が高い。

そこで、外周側ヘリカル巻シート状コイル３１（シート１）のコイル導体の導体断面積は、直列接続部導体断面積と比べて小さくなっていると好適である。この場合、外周側ヘリカル巻シート状コイル３１（シート１）は、コイル導体の導体断面積が標準導体断面積である場合と比べて、３相回転電機の駆動時におけるコイル導体の発熱量が多くなる。一方、他のヘリカル巻シート状コイル３、３（シート２およびシート３）のコイル導体の導体断面積は、接続状態の直列接続または並列接続に応じた直列接続部導体断面積、並列接続部導体断面積（本実施形態では、並列接続部導体断面積）と比べて大きくなっていると好適である。この場合、他のヘリカル巻シート状コイル３、３（シート２およびシート３）は、コイル導体の導体断面積が標準導体断面積である場合と比べて、３相回転電機の駆動時におけるコイル導体の発熱量が少なくなる。

よって、熱伝導部材７５を介してヘリカル巻シート状コイル３、３、３を冷却する場合に、熱伝導部材７５に当接する冷却効率が高い外周側ヘリカル巻シート状コイル３１（シート１）の抜熱量を多くすることができる。したがって、３相回転電機の駆動時におけるコイル導体の温度上昇を効率良く低減させることができる。

なお、外周側ヘリカル巻シート状コイル３１が並列接続部に属する場合、外周側ヘリカル巻シート状コイル３１のコイル導体の導体断面積は、並列接続部導体断面積と比べて小さくすると良い。また、本実施形態では、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３がシート厚さ方向に積層されているので、いずれの冷却方法においても、周回毎にコイル導体の導体断面積を変更することが容易である。

次に、ヘリカル巻シート状コイル３の巻装方法および装着方法について説明する。コイルユニット１ａ、１ｂは、例えば、巻芯に巻線をヘリカル状に巻装して成形することができる。巻線は、１本毎に巻芯に巻装しても複数本を同時に巻装しても良い。巻線ピッチＳを確保するために、巻芯にピンや溝等を設けて、ピンや溝をガイドにして巻装することもできる。そして、図２に示すように、すべての巻線を巻装後に巻芯を巻線から取り除き、一対のコイルユニット１ａ、１ｂを形成するコイル辺部１０ａ、１０ｂが紙面垂直方向に隣接して密着するように加圧成形する。加圧成形の際に巻線が損傷する場合を考慮して、加圧成形後に補修用の樹脂コーティング等を施しても良い。

３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３は、円環状のステータコア７１にヘリカル巻シート状コイル３毎に取り付けることができる。また、ステータコア７１が周方向に分割された分割コアを用いる場合は、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３のみを円環状に丸めて、円環状に丸められた３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３の外周側から分割コアを取り付けることもできる。最後に、ワニスの含浸、樹脂モールド等によって巻線をステータコア７１に固定する。本実施形態の３相回転電機の波巻き巻線は、ロータおよびステータが径方向に同芯に配置されるラジアル型の円筒状回転電機として用いることができる。

＜第２実施形態＞
本実施形態は、第１実施形態と比べて、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３の可動子磁極の移動方向における配置が異なる。図１０は、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３間の接続状態を示す模式図である。同図は、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３（シート１〜３）のシート厚さ方向視における巻線の接続状態を示しており、説明の都合上、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３は、紙面上下方向にずらして記載されている。図１１は、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３の積層状態を示す模式図である。（ａ）は、３相回転電機の回転軸方向視における積層状態を示し、（ｂ）は、コイル辺部方向視における積層状態を示している。

図１０および図１１に示すように、シート２およびシート３は、可動子磁極の移動方向に揃えて配置されている。そして、シート２およびシート３は、シート１に対して、シート内部の層ずれ方向と逆方向に電気角で１２０°ずらして配置されている。つまり、本実施形態では、直列接続部のシート厚さ方向に隣接するヘリカル巻シート状コイル３、３（シート１およびシート２）は、シート内部の層ずれ方向と逆方向に電気角で１２０°ずらして配置されている。また、並列接続部のヘリカル巻シート状コイル３、３（シート２およびシート３）は、可動子磁極の移動方向に揃えて配置されている。

この場合においても、各ヘリカル巻シート状コイル３間において同相の相コイル６Ｕ１〜６Ｕ３、６Ｖ１〜６Ｖ３、６Ｗ１〜６Ｗ３をそれぞれ接続したときに、ヘリカル巻シート状コイル３、３、３間を接続する配策（Ｕ相渡り線ＵＣ１、ＵＣ２、Ｖ相渡り線ＶＣ１、ＶＣ２、Ｗ相渡り線ＷＣ１、ＷＣ２）が交差しない。したがって、ヘリカル巻シート状コイル３、３、３間の配策をコンパクトにすることができ、３相回転電機の小型化および低コスト化を図ることができる。なお、直列接続部のうち、一部のヘリカル巻シート状コイル３を、シート内部の層ずれ方向と同じ方向に電気角で２４０°ずらして配置し、残りのヘリカル巻シート状コイル３を、シート内部の層ずれ方向と逆方向に電気角で１２０°ずらして配置することもできる。つまり、第１実施形態および第２実施形態を組み合わせた実施形態にすることもできる。

＜第３実施形態＞
本実施形態は、第１実施形態と比べて、ヘリカル巻シート状コイル３の構成が異なる。具体的には、ヘリカル巻シート状コイル３は、第１実施形態と比べて構成の異なる相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２が並列接続されて、相コイル６Ｕ１が形成されている。相コイル６Ｕ２、６Ｕ３についても同様である。以下、Ｕ相を例に説明するが、Ｖ相およびＷ相についても同様である。

図５に示すように、Ｕ１相のコイル辺部とＵ２相のコイル辺部は、可動子磁極の移動方向に１巻線ピッチ分、離間しているので、Ｕ１相のコイルユニット１ａ、１ｂとＵ２相のコイルユニット１ａ、１ｂは、可動子磁極の移動方向に１巻線ピッチ分、離間している。仮に、Ｕ１相のコイルユニット１ａ、１ｂを直列接続して相単位コイル５Ｕ１を形成し、Ｕ２相のコイルユニット１ａ、１ｂを直列接続して相単位コイル５Ｕ２を形成し、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２を並列接続して、相コイル６Ｕ１を形成する場合を想定する。この場合、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２は可動子磁極の移動方向に１巻線ピッチ分、離間しているので、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２に発生する誘起電圧は、同相（Ｕ相）ではあるが、正確には位相が異なる。そのため、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２に発生する誘起電圧が異なり、相内循環電流が生じて３相回転電機の出力が低下する。

図１２は、３相回転電機の相構成を示す模式図である。（ａ）は、１枚のヘリカル巻シート状コイル３内のＵ相の相構成を示し、（ｂ）は、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３の相構成を示している。同図（ａ）に示すように、Ｕ１相のコイルユニット１ａと、Ｕ２相のコイルユニット１ｂと、が直列接続されて相単位コイル５Ｕ１が形成されている。また、Ｕ２相のコイルユニット１ａと、Ｕ１相のコイルユニット１ｂと、が直列接続されて相単位コイル５Ｕ２が形成されている。そして、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２は並列接続されて、相コイル６Ｕ１が形成されている。他の２枚のヘリカル巻シート状コイル３、３においても、相コイル６Ｕ１と同様の相コイル６Ｕ２、６Ｕ３が形成されている。

同図（ｂ）に示すように、相コイル６Ｕ２、６Ｕ３は並列接続されている。そして、Ｕ相端子５ＴＵを起点にして、相コイル６Ｕ１と、相コイル６Ｕ２、６Ｕ３とが直列接続されて、中性点５Ｎに接続されている。３つの相コイル６Ｕ１〜６Ｕ３を合わせて相コイル６Ｕという。また、Ｖ相およびＷ相についても同様であり、相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗは、Ｙ結線されている。

本実施形態において、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２に発生する誘起電圧について考える。例えば、所定時刻において、Ｕ１相のコイル辺部に発生する誘起電圧がＵ２相のコイル辺部に発生する誘起電圧と比べて高いと仮定する。本実施形態では、誘起電圧が相対的に高いＵ１相のコイルユニット１ａと、誘起電圧が相対的に低いＵ２相のコイルユニット１ｂと、が直列接続されて相単位コイル５Ｕ１が形成される。また、誘起電圧が相対的に低いＵ２相のコイルユニット１ａと、誘起電圧が相対的に高いＵ１相のコイルユニット１ｂと、が直列接続されて相単位コイル５Ｕ２が形成される。そのため、相単位コイル５Ｕ１の巻線端部間に発生する誘起電圧を５Ｅ１とし、相単位コイル５Ｕ２の巻線端部間に発生する誘起電圧を５Ｅ２とすると、誘起電圧５Ｅ１、５Ｅ２は等しくなり、Ｕ相内に循環電流は生じない。そのため、相内循環電流によって３相回転電機の出力が低下することなく、３相回転電機の出力維持を図ることができる。このことは、Ｕ１相のコイル辺部に発生する誘起電圧がＵ２相のコイル辺部に発生する誘起電圧と比べて低い場合についても同様であり、Ｖ相およびＷ相についても、同様である。

また、本実施形態では、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２、５Ｖ１、５Ｖ２、５Ｗ１、５Ｗ２の周方向長（シート長さ）は、ステータの周方向長と同じになっている。そのため、例えば、ロータ７２の偏芯等によって界磁磁束にばらつきが生じても、相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗには、相順に電気角で１２０°の位相差を有する略均等な誘起電圧が発生する。したがって、相間の内部循環電流によって３相回転電機の出力が低下することなく、３相回転電機の出力維持を図ることができる。なお、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２、５Ｖ１、５Ｖ２、５Ｗ１、５Ｗ２の周方向長（シート長さ）がステータの周方向長の自然数倍になるステータ周倍の波巻き構成にすることもでき、この場合においても同様の効果を得ることができる。

さらに、本実施形態では、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２が並列接続されているので、直列接続の場合と比べて巻線の素線断面積を半減させることができ、コイル導体部に発生する渦電流損を低減させることができる。また、コイル成形に要する力を小さくすることができるので、成形性が向上してコイル製作が容易になり、ステータコア７１への組付け作業等の作業性も向上する。Ｖ相およびＷ相についても同様である。

図１３は、１枚のヘリカル巻シート状コイル３内での接続状態を示す模式図である。同図は、シート厚さ方向視におけるシート両端部の巻線の接続状態を示している。（ａ）〜（ｃ）は、順にＵ相、Ｖ相、Ｗ相の１相分の接続状態を示しており、（ｄ）は、３相分の接続状態を示している。同図では、コイルユニット１ａを実線で示し、コイルユニット１ｂを破線で示しているが、コイルユニット１ａ、１ｂは、一体に形成されている。また、図中の丸数字は、相始端部から相終端部までの巻線の接続順を示している。相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２は並列接続されているので、説明の都合上、相単位コイル５Ｕ１の巻線の接続順を１番から始まる丸数字で示し、相単位コイル５Ｕ２の巻線の接続順を１００番から始まる丸数字で示している。以下、同図（ａ）に基づいてＵ相を例に説明するが、Ｖ相およびＷ相についても同様である。

相単位コイル５Ｕ１は、Ｕ相始端部ＵＳ１を起点にして紙面右方向に巻装された後（実線で示すＵ１相のコイルユニット１ａに相当。丸数字１〜４）、コイル引回し点５ＲＵ１で巻き返されて紙面左方向に巻装されており（破線で示すＵ２相のコイルユニット１ｂに相当。丸数字５〜９）、Ｕ相終端部ＵＥ１に接続されている。相単位コイル５Ｕ２は、Ｕ相始端部ＵＳ１を起点にして紙面右方向に巻装された後（実線で示すＵ２相のコイルユニット１ａに相当。丸数字１００〜１０４）、コイル引回し点５ＲＵ２で巻き返されて紙面左方向に巻装されており（破線で示すＵ１相のコイルユニット１ｂに相当。丸数字１０５〜１０９）、Ｕ相終端部ＵＥ１に接続されている。そして、相単位コイル５Ｕ１および相単位コイル５Ｕ２は、並列接続されており、相コイル６Ｕ１が形成されている。

同図（ａ）に示すように、ステータコア７１のスロット収容部からコイル引回し点５ＲＵ１、５ＲＵ２までのコイル端部高さを、それぞれ５Ｈ１、５Ｈ２とすると、コイル端部高さ５Ｈ２は、コイル端部高さ５Ｈ１と比べて低いので、コイル引回し点５ＲＵ１、５ＲＵ２近傍の同相の巻線同士がシート厚さ方向にもコイル辺部方向にも交差しない。つまり、コイル辺部をつなぎ替える同相のコイル端部は、シート厚さ方向に積み重ならないので、コイル辺部のつなぎ替えを行うコイル端部をコンパクトにすることができる。さらに、コイル辺部をつなぎ替える同相のコイル端部は、可動子磁極の移動方向に略平行で、コイル辺部方向にずらして配されているので、コイル辺部のつなぎ替えを行うコイル端部のコイル辺部方向高さを他のコイル端部と略同じ高さにすることができる。したがって、コイル端部のコイル辺部方向高さを均一にすることができる。

また、第１実施形態では、図５（ｄ）に示すように、相始端部（Ｕ相始端部ＵＳ１、Ｖ相始端部ＶＳ１、Ｗ相始端部ＷＳ１）、相終端部（Ｕ相終端部ＵＥ１、Ｖ相終端部ＶＥ１、Ｗ相終端部ＷＥ１）および接続点５ＪＵ１、５ＪＶ１、５ＪＷ１が近接している。これらが互いに干渉しないように回避するためには、同相内や相間を引回すスペースが必要になる。一方、本実施形態では、図１３（ｄ）に示すように、２つの相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２が並列接続されて相コイル６Ｕが形成されているので、同相内や相間を引回す引回し線が交差して配線が複雑になることがない。Ｖ相およびＷ相についても同様であり、本実施形態は、第１実施形態と比べて、ヘリカル巻シート状コイル３内の配策を削減することができ、相端部が引き出されるヘリカル巻シート状コイル３のシート端部をコンパクトにすることができる。

図１４は、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３間の接続状態を示す模式図である。同図は、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３（シート１〜３）のシート厚さ方向視における巻線の接続状態を示しており、説明の都合上、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３は、紙面上下方向にずらして記載されている。同図に示すように、３枚のヘリカル巻シート状コイル３、３、３間の接続状態および可動子磁極の移動方向における配置は、第１実施形態と同様である。

つまり、直列接続部のシート厚さ方向に隣接するヘリカル巻シート状コイル３、３（シート１およびシート２）は、シート内部の層ずれ方向と同じ方向に電気角で２４０°ずらして配置されている。また、並列接続部のヘリカル巻シート状コイル３、３（シート２およびシート３）は、可動子磁極の移動方向に揃えて配置されている。そのため、各ヘリカル巻シート状コイル３間において同相の相コイル６Ｕ１〜６Ｕ３、６Ｖ１〜６Ｖ３、６Ｗ１〜６Ｗ３をそれぞれ接続したときに、ヘリカル巻シート状コイル３、３、３間を接続する配策（Ｕ相渡り線ＵＣ１、ＵＣ２、Ｖ相渡り線ＶＣ１、ＶＣ２、Ｗ相渡り線ＷＣ１、ＷＣ２）が交差しない。したがって、ヘリカル巻シート状コイル３、３、３間の配策をコンパクトにすることができ、３相回転電機の小型化および低コスト化を図ることができる。さらに、本実施形態では、第１実施形態と比べて、ヘリカル巻シート状コイル３内の配策を簡素化することができる。

なお、第２実施形態で示すように、シート２およびシート３は、シート１に対して、シート内部の層ずれ方向と逆方向に電気角で１２０°ずらして配置することもできる。また、直列接続部のうち、一部のヘリカル巻シート状コイル３を、シート内部の層ずれ方向と同じ方向に電気角で２４０°ずらして配置し、残りのヘリカル巻シート状コイル３を、シート内部の層ずれ方向と逆方向に電気角で１２０°ずらして配置することもできる。さらに、並列接続部のヘリカル巻シート状コイル３、３（シート２およびシート３）の各中性点５Ｎを渡り線で接続して、中性点５Ｎを統合することもできる。

＜まとめ＞
既述の実施形態では、各ヘリカル巻シート状コイル３は、可動子磁極の移動方向に１巻線ピッチずつ離間するＵ１相およびＵ２相のコイル辺部を有している。つまり、同相の電磁気的に位相の異なる２種類のコイル辺部を用いて、相コイル６Ｕが形成されている。Ｖ相およびＷ相についても同様である。しかしながら、本発明は、これに限定されるものではない。以下、同相の電磁気的に位相の異なる４種類のコイル辺部を用いて、相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗが形成されている形態を例に説明する。

図１５は、毎極毎相４個のコイル辺種類を有するヘリカル巻シート状コイル３のＵ相コイルの接続状態の一例を示す模式図である。（ａ）は、相単位コイル５Ｕ１の接続状態を示し、（ｂ）は、相単位コイル５Ｕ２の接続状態を示している。以下、同図に基づいてＵ相を例に説明するが、Ｖ相およびＷ相についても同様である。なお、同図は、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２が並列接続されている形態を示しているが、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２を直列接続することもできる。

同図（ａ）に示すように、相単位コイル５Ｕ１は、Ｕ１相のコイルユニット１ａ、Ｕ２相のコイルユニット１ｂ、Ｕ３相のコイルユニット１ａおよびＵ４相のコイルユニット１ｂが直列接続されている。Ｕ１相のコイルユニット１ａは、Ｕ相始端部ＵＳ１を起点にして紙面右方向に巻装されており、ヘリカル巻シート状コイル３の他端側で巻き返されて、Ｕ２相のコイルユニット１ｂと接続されている。Ｕ２相のコイルユニット１ｂは、紙面左方向に巻装されており、ヘリカル巻シート状コイル３の一端側で巻き返されて、Ｕ３相のコイルユニット１ａと接続されている。Ｕ３相のコイルユニット１ａは、紙面右方向に巻装されており、ヘリカル巻シート状コイル３の他端側で巻き返されて、Ｕ４相のコイルユニット１ｂと接続されている。Ｕ４相のコイルユニット１ｂは、紙面左方向に巻装されており、ヘリカル巻シート状コイル３の一端側でＵ相終端部ＵＥ１に接続されている。

同図（ｂ）に示すように、相単位コイル５Ｕ２は、Ｕ４相のコイルユニット１ａ、Ｕ３相のコイルユニット１ｂ、Ｕ２相のコイルユニット１ａおよびＵ１相のコイルユニット１ｂが直列接続されている。Ｕ４相のコイルユニット１ａは、Ｕ相始端部ＵＳ１を起点にして紙面右方向に巻装されており、ヘリカル巻シート状コイル３の他端側で巻き返されて、Ｕ３相のコイルユニット１ｂと接続されている。Ｕ３相のコイルユニット１ｂは、紙面左方向に巻装されており、ヘリカル巻シート状コイル３の一端側で巻き返されて、Ｕ２相のコイルユニット１ａと接続されている。Ｕ２相のコイルユニット１ａは、紙面右方向に巻装されており、ヘリカル巻シート状コイル３の他端側で巻き返されて、Ｕ１相のコイルユニット１ｂと接続されている。Ｕ１相のコイルユニット１ｂは、紙面左方向に巻装されており、ヘリカル巻シート状コイル３の一端側でＵ相終端部ＵＥ１に接続されている。

既述の実施形態では、コイルユニット１ａ、１ｂがシート内を１回往復するように直列接続されて、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２が形成されている。これに対して、同図に示す形態では、コイルユニット１ａ、１ｂがシート内を２回往復するように直列接続されて、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２が形成されている。また、毎極毎相のコイル辺種類数をｎ（ｎは自然数）とすると、既述の実施形態では、ｎは２であり、同図に示す形態では、ｎは４である。

このように、毎極毎相のコイル辺種類数ｎが偶数の場合は、コイルユニット１ａ、１ｂをシート内でｎ／２回往復するように直列接続して、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２を形成することができる。そのため、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２のＵ相始端部ＵＳ１およびＵ相終端部ＵＥ１を周方向近傍に配することができる。したがって、ヘリカル巻シート状コイル３のシート端部においてコイル辺部のつなぎ替えを行う場合に、相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２のＵ相始端部ＵＳ１およびＵ相終端部ＵＥ１における配策が容易であり、作業性が向上する。

なお、毎極毎相のコイル辺種類数ｎが奇数の場合は、ヘリカル巻シート状コイル３の可動子磁極の移動方向の途中において、コイル辺部をつなぎ替えても良い。但し、ステータ周倍単位でコイル辺部のつなぎ替えを行うものとする。また、コイル辺部がつなぎ替えられる可動子磁極の移動方向のヘリカル巻シート状コイル３のシート端部を除いて、全節巻の波巻き構成となるように巻装されていると好適である。これにより、全節巻部分のシート厚さ方向のコイル端部高さを均一にすることができる。

次に、同相の電磁気的に位相の異なるｎ種類（ｎは自然数）のコイル辺部を有するヘリカル巻シート状コイル３において、相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２（ＸはＵ、Ｖ、Ｗのいずれか。以下同じ。）を並列接続して相コイル６Ｘを構成する場合について説明する。この場合、３相回転電機の波巻き巻線は、毎極毎相配される同相の電磁気的に位相の異なるｎ種類（ｎは自然数）のコイル辺部の中から１つのコイル辺部が毎極選択されて、選択される所要極数分のコイル辺部がコイル端部によって直列接続されて相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２が形成され、選択されるコイル辺部が相異なる２つの相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２が並列接続されて相コイル６Ｘが形成される。そして、相コイル６Ｘの各相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２は、ｎ種類のすべての種類のコイル辺部を同数ずつ含み、かつ、直列接続されるコイル辺部の数が同数になるようにコイル辺部が選択される。

また、相コイル６Ｘ内のコイル辺部の総数を示す関係式が下記数１で表されると好適である。但し、各相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２において直列接続されるコイル辺部数を直列コイル辺部数ｋ、磁極数を２ｐとし、１つのコイル辺種類に属する１磁極当りの直列導体数をｑとする。
（数１）
２×ｋ＝ｎ×ｑ×２ｐ

相内循環電流の発生を防止するためには、並列接続される各相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２は、ｎ種類のすべての種類のコイル辺部を同数ずつ含み、かつ、直列接続されるコイル辺部の数が同数でなければならない。つまり、直列コイル辺部数ｋは、ｎの自然数倍でなければならないので、直列コイル辺部数ｋは、自然数ｇを用いて下記数２で表すことができる。
（数２）
ｋ＝ｇ×ｎ

さらに、例えば、ロータ７２の偏芯等によって界磁磁束にばらつきが生じても、相コイル６Ｘに発生する誘起電圧にばらつきが生じないようにする必要がある。界磁磁束にばらつきが生じると、ステータ１周において、相コイル６Ｘには、誘起電圧が相対的に高いコイル部分と、誘起電圧が相対的に低いコイル部分と、が生じる。そこで、相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２の周方向長（シート長さ）をステータの周方向長の自然数倍にすることにより、ステータ１周において誘起電圧を均一化する。相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２の周方向長に含まれる直列コイル辺部数はｋであり、ステータの周方向長に含まれる磁極数は２ｐであるので、これらの関係は、自然数ｍを用いて下記数３で表すことができる。また、１つのコイル辺種類に属する直列導体数ｑ分を直列接続した相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２を考えると、直列コイル辺部数ｋは、自然数ｚを用いて下記数４で表すことができる。なお、数３で示す関係式は、数４で示す関係式で表されている。
（数３）
ｋ＝ｍ×２ｐ
（数４）
ｋ＝ｚ×２ｐ×ｑ

１相当りのコイル辺部の総数は、相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２の並列数である２と、直列コイル辺部数ｋとの積になるので、１相当りのコイル辺部の総数は、既述の数１で表すことができる。数１に数２を代入すると、数１は下記数５で表すことができる。また、数１に数４を代入すると、数１は下記数６で表すことができる。数５および数６より、ｑ×２ｐとｎの公約数が２である必要がある。
（数５）
２＝ｑ×２ｐ／ｇ
（数６）
２＝ｎ／ｚ

並列接続される各相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２は、ｎ種類のすべての種類のコイル辺部を同数ずつ含み、かつ、直列接続されるコイル辺部の数が同数になるようにコイル辺部が選択されているので、並列接続される各相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２に発生する誘起電圧が等しくなる。そのため、相内循環電流が生じないので、相内循環電流によって３相回転電機の出力が低下することなく、３相回転電機の出力維持を図ることができる。さらに、相コイル６Ｘ内のコイル辺部の総数を示す関係式が数１で表されると、相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２の周方向長（含まれる直列コイル辺部数はｋ）がステータの周方向長（含まれる磁極数は２ｐ）の自然数倍になるステータ周倍の波巻き構成になるので、例えば、ロータ７２の偏芯等によって界磁磁束にばらつきが生じても、相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗ間に発生する誘起電圧にばらつきが生じにくい。そのため、相間の内部循環電流によって３相回転電機の出力が低下することなく、３相回転電機の出力維持を図ることができる。

次に、ステータ周倍の波巻き構成について説明する。本発明の３相回転電機の波巻き巻線は、ステータｈ周分の長さのヘリカル巻シート状コイル３を複数枚積層して、ステータＬ周分の長さの波巻き構成にすることができる。ここで、Ｌは、使用するヘリカル巻シート状コイル３の周方向長（シート長さ）を合計したヘリカル巻シート状コイル３の総周数である（以下、総周数Ｌという）。また、ｈは、ヘリカル巻シート状コイル３の総周数Ｌより小さい自然数、または、ヘリカル巻シート状コイル３の総周数Ｌの約数（但し、総周数Ｌ自身は除く。）である（以下、単位周回数ｈという）。ヘリカル巻シート状コイル３の総周数Ｌより小さい自然数を単位周回数ｈとした場合の単位周回数ｈのバリエーションおよび単位周回数ｈの組み合わせの一例を表１に示す。

例えば、ステータ４周分の長さの波巻き構成を考える。この場合、ヘリカル巻シート状コイル３の総周数Ｌは４であり、単位周回数ｈは、４より小さい自然数３、２、１のうちのいずれかである。単位周回数ｈのバリエーションとは、積層されるヘリカル巻シート状コイル３の種類をいい、この場合、ステータ３周分のヘリカル巻シート状コイル３、ステータ２周分のヘリカル巻シート状コイル３およびステータ１周分のヘリカル巻シート状コイル３の３種類が挙げられる。このときの単位周回数ｈの組み合わせは、同表に示すように、（３、１）、（２、２）、（２、１、１）、（１、１、１、１）である。例えば、（３、１）は、ステータ３周分のヘリカル巻シート状コイル３と、ステータ１周分のヘリカル巻シート状コイル３と、を積層してステータ４周分の長さの波巻き構成にする場合を示している。他の総周数Ｌおよび単位周回数ｈについても、同様である。

一方、ヘリカル巻シート状コイル３の総周数Ｌの約数（但し、Ｌ自身は除く。）を単位周回数ｈとした場合の単位周回数ｈのバリエーションおよび単位周回数ｈの組み合わせの一例を表２に示す。

同様に、ステータ４周分の長さの波巻き構成を考える。この場合、ヘリカル巻シート状コイル３の総周数Ｌは４であるので、４の約数のうち、４を除いた２、１が単位周回数ｈとなる。つまり、単位周回数ｈのバリエーションとして、２、１が挙げられる。このとき、単位周回数ｈの組み合わせは、（２、２）、（１、１、１、１）とすることができる。単位周回数ｈの組み合わせが（２、２）の場合は、ステータ２周分のヘリカル巻シート状コイル３を２枚積層して、ステータ４周分の長さの波巻き構成にする。（１、１、１、１）の場合は、ステータ１周分のヘリカル巻シート状コイル３を４枚積層して、ステータ４周分の長さの波巻き構成にする。いずれの場合も、１種類のヘリカル巻シート状コイル３を用いて、ステータ４周分の長さの波巻き構成にすることができるので、ヘリカル巻シート状コイル３の製作が容易である。

積層されるヘリカル巻シート状コイル３は、複数枚のヘリカル巻シート状コイル３間で同相の相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗがそれぞれ電気的に接続される。直列接続部の各ヘリカル巻シート状コイル３間において、同相の相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗを直列接続する場合、単位周回数ｈは、ヘリカル巻シート状コイル３の総周数Ｌより小さい自然数、または、ヘリカル巻シート状コイル３の総周数Ｌの約数（但し、総周数Ｌ自身は除く。）のいずれを用いても良い。一方、並列接続部の各ヘリカル巻シート状コイル３間において、同相の相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗを並列接続する場合は、各ヘリカル巻シート状コイル３は、可動子磁極の移動方向に揃えて配置される。そのため、１種類のヘリカル巻シート状コイル３を複数枚積層して、３相回転電機の波巻き巻線を構成する必要がある。そこで、単位周回数ｈは、ヘリカル巻シート状コイル３の総周数Ｌの約数（但し、総周数Ｌ自身は除く。）を用いる。

＜その他＞
本発明は上記し且つ図面に示した実施形態のみに限定されるものではなく、要旨を逸脱しない範囲内で適宜変更して実施することができる。例えば、相コイル６Ｕ、６Ｖ、６Ｗは、Δ結線にすることもできる。また、可動子に近接する部分を除いて、直列接続部および並列接続部の接続順序は限定されない。また、本発明は、波巻き巻装方式の種々の３相回転電機に用いることができ、例えば、車両の駆動用モータ、発電機、産業用機器などに用いることができる。

１０ａ、１０ｂ：コイル辺部、
２０ａ、２０ｂ：コイル端部、
３：ヘリカル巻シート状コイル、
５Ｘ１、５Ｘ２：相単位コイル、
６Ｘ：相コイル。
但し、Ｘは、Ｕ、Ｖ、Ｗのいずれか。

Claims (7)

1. ステータコアの各スロットに交互に挿通されるコイル辺部と、前記コイル辺部と一体に形成され前記コイル辺部の同一側端部を接続するコイル端部と、を有するコイル導体がヘリカル状につながり波巻き構成となるように巻装されたヘリカル巻シート状コイルがシート厚さ方向に複数枚積層されて電気的に接続された３相回転電機の波巻き巻線であって、
   前記複数枚のヘリカル巻シート状コイルは、前記ヘリカル巻シート状コイル間において同相の相コイルが直列接続されている直列接続部と、前記ヘリカル巻シート状コイル間において同相の相コイルが並列接続されている並列接続部と、を有し、
   可動子に近接する前記ヘリカル巻シート状コイルは、前記並列接続部に属し、
   前記直列接続部の前記コイル導体の導体断面積を直列接続部導体断面積とし、前記並列接続部の前記コイル導体の導体断面積を並列接続部導体断面積とし、前記並列接続部導体断面積が前記直列接続部導体断面積の並列数分の１になっているときの前記コイル導体の導体断面積を標準導体断面積とし、前記複数枚のヘリカル巻シート状コイルのうち、前記ステータコアのスロット底部側に近接する前記ヘリカル巻シート状コイルを外周側ヘリカル巻シート状コイルとし、前記可動子側に近接する前記ヘリカル巻シート状コイルを内周側ヘリカル巻シート状コイルとするとき、
   前記外周側ヘリカル巻シート状コイルの前記コイル導体の導体断面積は、前記外周側ヘリカル巻シート状コイルの接続状態に応じた前記直列接続部または前記並列接続部の前記標準導体断面積と比べて小さくなっており、
   前記内周側ヘリカル巻シート状コイルの前記コイル導体の導体断面積は、前記並列接続部の前記標準導体断面積と比べて小さくなっており、
   前記外周側ヘリカル巻シート状コイルおよび前記内周側ヘリカル巻シート状コイル以外の他の前記ヘリカル巻シート状コイルの前記コイル導体の導体断面積は、当該ヘリカル巻シート状コイルの接続状態に応じた前記直列接続部または前記並列接続部の前記標準導体断面積と比べて大きくなっている３相回転電機の波巻き巻線。
2. ステータコアの各スロットに交互に挿通されるコイル辺部と、前記コイル辺部と一体に形成され前記コイル辺部の同一側端部を接続するコイル端部と、を有するコイル導体がヘリカル状につながり波巻き構成となるように巻装されたヘリカル巻シート状コイルがシート厚さ方向に複数枚積層されて電気的に接続された３相回転電機の波巻き巻線であって、
   前記複数枚のヘリカル巻シート状コイルは、前記ヘリカル巻シート状コイル間において同相の相コイルが直列接続されている直列接続部と、前記ヘリカル巻シート状コイル間において同相の相コイルが並列接続されている並列接続部と、を有し、
   可動子に近接する前記ヘリカル巻シート状コイルは、前記並列接続部に属し、
   前記直列接続部の前記コイル導体の導体断面積を直列接続部導体断面積とし、前記並列接続部の前記コイル導体の導体断面積を並列接続部導体断面積とし、前記並列接続部導体断面積が前記直列接続部導体断面積の並列数分の１になっているときの前記コイル導体の導体断面積を標準導体断面積とし、前記複数枚のヘリカル巻シート状コイルのうち、前記ステータコアのスロット底部側に近接する前記ヘリカル巻シート状コイルを外周側ヘリカル巻シート状コイルとするとき、
   前記外周側ヘリカル巻シート状コイルの前記コイル端部と、ハウジングとの間は熱伝導部材が充填されており、
   前記外周側ヘリカル巻シート状コイルの前記コイル導体の導体断面積は、前記外周側ヘリカル巻シート状コイルの接続状態に応じた前記直列接続部または前記並列接続部の前記標準導体断面積と比べて小さくなっており、
   前記外周側ヘリカル巻シート状コイル以外の他の前記ヘリカル巻シート状コイルの前記コイル導体の導体断面積は、当該ヘリカル巻シート状コイルの接続状態に応じた前記直列接続部または前記並列接続部の前記標準導体断面積と比べて大きくなっている３相回転電機の波巻き巻線。
3. 可動子磁極の移動方向であって前記相コイルの相端部が引き出される前記ヘリカル巻シート状コイルの一端側から前記ヘリカル巻シート状コイルの他端側に向かう方向をシート内部の層ずれ方向とするとき、
   前記直列接続部の前記シート厚さ方向に隣接する前記ヘリカル巻シート状コイルは、前記シート内部の層ずれ方向と同じ方向に電気角で２４０°ずらして配置されている請求項１または２に記載の３相回転電機の波巻き巻線。
4. 可動子磁極の移動方向であって前記相コイルの相端部が引き出される前記ヘリカル巻シート状コイルの一端側から前記ヘリカル巻シート状コイルの他端側に向かう方向をシート内部の層ずれ方向とするとき、
   前記直列接続部の前記シート厚さ方向に隣接する前記ヘリカル巻シート状コイルは、前記シート内部の層ずれ方向と逆方向に電気角で１２０°ずらして配置されている請求項１または２に記載の３相回転電機の波巻き巻線。
5. 前記並列接続部の各前記ヘリカル巻シート状コイルは、可動子磁極の移動方向に揃えて配置されている請求項１または２に記載の３相回転電機の波巻き巻線。
6. 毎極毎相配される同相の電磁気的に位相の異なるｎ種類（ｎは自然数）の前記コイル辺部の中から１つのコイル辺部が毎極選択されて、選択される所要極数分のコイル辺部が前記コイル端部によって直列接続されて相単位コイルが形成され、選択されるコイル辺部が相異なる２つの前記相単位コイルが並列接続されて前記相コイルが形成されており、
   前記相コイルの各相単位コイルは、前記ｎ種類のすべての種類の前記コイル辺部を同数ずつ含み、かつ、直列接続される前記コイル辺部の数が同数になるように前記コイル辺部が選択されている請求項１〜５のいずれか一項に記載の３相回転電機の波巻き巻線。
7. 前記コイル辺部は、前記ステータコアの磁極歯部の形状に合わせて、周回毎に断面形状が変更されている請求項１〜６のいずれか一項に記載の３相回転電機の波巻き巻線。

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