JP6087545B2

JP6087545B2 - 繊維強化プラスチック成形用基材

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Publication number: JP6087545B2
Application number: JP2012195233A
Authority: JP
Inventors: 由江稲垣
Original assignee: Teijin Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 2012-09-05
Filing date: 2012-09-05
Publication date: 2017-03-01
Anticipated expiration: 2032-09-05
Also published as: JP2014051555A

Description

本発明は、軽量な繊維強化プラスチックを製造するための、取り扱い性が良好で、かつ、変形性に優れ立体形状への賦型が容易である繊維強化プラスチック成形用基材に関するものである。

炭素繊維を強化材として使用した複合材料は、引張強度・引張弾性率が高く、線膨張係数が小さいので寸法安定性に優れることおよび、耐熱性、耐薬品性、耐疲労特性、耐摩耗性、電磁波シールド性、Ｘ線透過性にも優れることから、炭素繊維を強化材として使用した繊維強化プラスチックは、自動車、スポーツ・レジャー、航空・宇宙、一般産業用途に幅広く適用されている。

炭素繊維強化プラスチックを製造する方法としては、フィラメントワインディング法、プレス成型法、オートクレーブ法、射出成型法など、種々の手段が知られているが、３次元形状等の複雑な形状に適した成形方法として、ＳＭＣ（シートモールディングコンパウンド）等の不連続な強化繊維からなる基材が挙げられる。ＳＭＣとは、熱硬化性樹脂を含浸した２５ｍｍ程度の長さを持つチョップドストランドという繊維構造体を成形型内にシート状に配置した後、加熱、加圧することによりプラスチックを成形するものであり、比較的流動性が高いため、複雑な立体構造を形成することが可能であるが、一方、シート化工程において、チョップドストランドの分布ムラ、配向ムラが必然的に生じているため、機械的特性に均一なプラスチックを成形することは難しかった。

一方、リサイクル性を向上させるために熱可塑性樹脂を強化繊維にプルトリュージョン法、樹脂含浸法、フィルム積層法などを用いて賦与する方法も試みられているが、生産性、均一性、プレス時の樹脂の濡れ性などの観点から、機械特性とコストを満足するものは得られていない。

特開平８−１１８３７９号公報特開平６−２３８５６号公報

本発明の目的は、取扱い性が良好であり、変形性に優れ、立体形状への賦型が容易であり、機械的特性に優れた繊維強化プラスチックが得られる繊維強化プラスチック成形用基布を提供することにある。

本発明者が、検討した結果、強化繊維および熱可塑性繊維を一定の条件で混合した基材とすることにより、機械的特性に優れたプラスチック成形物を得るための、均一で取り扱い性、立体成形性に優れたプラスチック成形用基材を提供できることを見出した。

かくして本発明によれば、強化繊維と熱可塑性繊維とからなり、該強化繊維が、炭素繊維および／または芳香族ポリアミド繊維であり、該熱可塑性繊維が、該強化繊維を除く熱可塑性繊維であり、強化繊維：熱可塑性繊維が重量比で５：９５〜７０：３０であり、任意の一方向の伸度Ｅ１とこれと直角に交わる方向の伸度Ｅ２がいずれも３０％以上、かつ、Ｅ１／Ｅ２＝０．８〜１．２であり、熱可塑性繊維の伸度が３０〜１５０％であり、熱可塑性繊維を構成する熱可塑性樹脂のメルトボリュームフローレイトが１２〜４０ｃｍ^３／１０分であることを特徴とする繊維強化プラスチック成形用基材が提供される。また、上記の繊維強化プラスチック成形用基材を熱可塑性繊維の融点または軟化点以上の温度で加熱処理または加熱加圧処理してなる繊維強化プラスチックが提供される。

本発明の繊維強化プラスチック成形用基材は、高い機械的物性を示すことはもちろん、マトリックスである熱可塑繊維と強化繊維とが、交絡した不織布構造を有することにより、均一で取り扱い性に優れ、かつ非連続繊維を用いることによる流動性により、立体成形性に優れている。

したがって、上記基材は、プルトリュージョン法などにより製造されたチョップドストランドを金型内にセットする方法や、強化繊維に樹脂を含浸する方法に比べて極めて取り扱いやすく、均一性に優れる。また、強化繊維基材にフィルムを積層しプレスする方法などに比べて、格段に柔軟性に富んだ基材を提供することができる。

また、本発明の基材では、射出成形のように炭素繊維が切断されて短くなるといったことがなく、繊維間の交絡を成形できるため、成形体として十分な強度や弾性率を発揮することができる。また、熱可塑性樹脂が繊維の形状で他の繊維間に存在し、かつ交絡しているため、従来のプルトリュージョン法、樹脂含浸法、フィルム積層法に比べて、シート状物の取り扱い性（持ち運び性など）に優れ、熱プレス等の工程において、これら熱可塑繊維が溶融して十分に強化繊維の隙間に浸透し、かつ流動性に優れることから、複雑な形状を賦形する立体成形性を有し、強度、弾性率、特に耐衝撃性を優れた繊維強化プラスチックを容易に得ることができる。

本発明の繊維強化プラスチック成形用基材（以下、単に基材と称することがある）は、これを加熱処理、または加熱加圧処理することによって、熱可塑性繊維を溶融し、繊維強化プラスチックを成形することができる基材である。

本発明の基材は強化繊維と熱可塑性繊維とからなり、強化繊維：熱可塑性繊維が重量比で５：９５〜７０：３０であり、好ましくは２０：８０〜６０：４０である。強化繊維の重量比が５重量％未満では、十分な力学的特性、すなわち曲げ強度や、曲げ弾性率を得ることができず、一方、熱可塑性樹脂の重量比が３０重量％未満では、熱可塑性繊維を溶融し十分に繊維間に含浸させて繊維強化プラスチックを成形するのが難しくなる。

本発明に用いる強化繊維は、炭素繊維、および／または、融点、軟化点、または熱分解開始温度が２５０℃以上の耐熱性有機繊維であることが好ましい。特に、炭素繊維のみを用いるか、耐衝撃性を高めるため、炭素繊維と耐熱性有機繊維とを併用することが望ましい。この際、炭素繊維：耐熱性有機繊維は重量比で、好ましくは１００：０〜４０：６０、より好ましくは９０：１０〜４０：６０、さらに好ましくは７０：３０〜４０：６０である。炭素繊維の割合が少ないと曲げ強度や曲げ弾性率といった優れた機械的特性が得られ難くなる傾向にある。一方で、耐熱性有機繊維を上記割合で含有させることにより耐衝撃性を向上させる上で有利である。

本発明で用いる炭素繊維としては、引張強度３０００ＭＰａ以上、弾性率２００ＧＰａ以上の炭素繊維が好ましい。前記炭素繊維の原料としては特に限定するものではないが、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系炭素繊維、ピッチ系炭素繊維、レーヨン系炭素繊維等が例示できる。これらの炭素繊維のうち、取扱性能、製造工程通過性能に適したＰＡＮ系炭素繊維が特に好ましい。

本発明における炭素繊維の形態は、加工性の観点から、カットファイバー（短繊維）であることが好ましく、なかでも高い剛性を保持するために、繊維長は好ましくは１０〜１５０ｍｍ、より好ましくは２０〜１００ｍｍであり、さらに好ましくは２０〜８０ｍｍ、さらにより好ましくは２０〜６０ｍｍである。また、同様の観点から、繊維径は好ましくは５〜１００μｍ、より好ましくは５〜８０μｍ、さらに好ましくは５〜６０μｍである。

本発明で耐熱有機繊維とは、特に限定されるものではなく、例えば、芳香族ポリアミド（アラミド）、芳香族ポリエーテルアミド、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール、ポリベンズイミダゾール、ポリイミド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルイミドなどが好ましく使用できる。なかでも耐衝撃性、生産性、価格などからアラミド繊維が好ましく使用できる。また、炭素繊維と同時に加工する際の加工性の観点から、カットファイバー（短繊維）であることが好ましく、なかでも高い耐衝撃性を保持するために、繊維長は好ましくは２０〜１２０ｍｍ、より好ましくは３５〜８０ｍｍ、さらに好ましくは３５〜６０ｍｍである。

本発明におけるアラミド繊維とは、芳香族ジカルボン酸成分と芳香族ジアミン成分、もしくは芳香族アミノカルボン酸成分から構成される芳香族ポリアミド、又はこれらの芳香族共重合ポリアミドからなるポリマーであり、例えばポリパラフェニレンテレフタルアミド、コポリパラフェニレン・３，４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド、ポリメタフェニレンイソフタルアミドなどが例示できる。特にコポリパラフェニレン・３，４’−オキシジフェニレンテレフタルアミドが、耐衝撃性の点から好ましい。

本発明に用いる熱可塑性繊維は、熱可塑性樹脂を原料とし、一般的な溶融紡糸法により紡糸される繊維状物であって、原料となる熱可塑性樹脂としては、ポリプロプピレン樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリカーボネート樹脂、ＡＢＳ樹脂が好ましく使用される。

上記の熱可塑性樹脂は、ＩＳＯ１１３３に準拠して３００℃、荷重１．２ｋｇにて測定した、メルトボリュームフローレイトが、好ましくは１２〜６０ｃｍ^３／１０分、より好ましくは１６〜４０ｃｍ^３／１０分、さらに好ましくは１６〜３０ｃｍ^３／１０分であることが好ましい。上記の溶融特性を有することにより、熱可塑繊維を溶融した際、強化繊維の繊維間に該樹脂が十分に含浸し、さらに得られる繊維強化プラスチックの剛性、耐衝撃性が容易となる。特に、熱可塑性樹脂としてポリカーボネート樹脂を用いる場合、上記メルトボリュームフローレイトを有する樹脂を用いることで、より顕著な効果得られることがわかった。

本発明における熱可塑性繊維の形態は、また、炭素繊維や耐熱有機繊維と同時に加工する際の加工性の観点から、カットファイバー（短繊維）であることが好ましく、繊維長は好ましくは２０〜１５０ｍｍ、より好ましくは３０〜１００ｍｍ、さらに好ましくは３５〜８０ｍｍ、よりさらに好ましくは３５〜６５ｍｍである。また、同様の観点から、繊維径は、好ましくは５〜１５０μｍ、より好ましくは５〜１００μｍ、さらに好ましくは５〜６０μｍである。

本発明は、繊維強化プラスチック成形用の基材として用いることのできる強化繊維と熱可塑性繊維を混合したものである。強化繊維を予めマトリックス樹脂となる熱可塑性繊維と混合することにより、均一な基材を作成可能であり、例えばポリカーボネート樹脂のように溶融時の粘度が高い樹脂であっても、強化繊維近傍にマトリックス樹脂を存在させることが可能となるため、強化繊維とマトリックス樹脂を容易に密着させることができる。

本発明で用いるシート状の基布としては、不織布の形態であることが好ましく、乾式不織布、湿式不織布のいずれもが使用可能であるが、剛性、耐衝撃性を特に要求される製品においては、繊維長の長いことが有益であるため、乾式不織布法にて作成することがより好ましい。また、繊維は開繊機、カードなどの工程により繊維を開繊、混合することができるが、この際、一方向に引き揃えられることが剛性、耐衝撃性をより向上させる。

一方、湿式不織布法においては、完成した繊維強化プラスチックの剛性面では劣るものの、黒鉛、セラミックなどに代表されるフィーラーを同時に添加することにより、耐熱性、導電性、蓄熱性、伝熱性、電磁波遮蔽性などの新たな機能を追加した繊維強化プラスチックの作成が可能であり、非常に有用である。

本発明において、強化繊維と熱可塑性繊維とが、少なくとも一部で交絡していることが好ましい。かかる交絡としては、厚さ方向に切断した基材の切断面を、走査型電子顕微鏡（倍率：１２倍）にて観察し、基材の厚さの半分以上の長さにわたって、厚さ方向（厚さ方向に対し、±４５°以内の方向を含む）に配列している５本以上の短繊維が絡み合って集束した繊維束が、基材表面を観察し１ｃｍ^２当たり１ケ以上あることが好ましい。かかる交絡の存在により、基材の取扱いが容易になり、かつ、立体成形性においても有利な構造となる。よって、あまり上記交絡が多すぎても、基材が硬くなる傾向にあり、強化繊維と熱可塑性繊維とが両方で５本以上絡み合った繊維束の数（交絡数）は、基材表面において、好ましくは１〜５０ケ／ｃｍ^２であり、より好ましくは１〜２０ケ／ｃｍ^２である。なお、この交絡は、ニードルパンチ不織布の場合は針の打ち込み密度により、ウォーターニードルの場合は水柱の密度により、湿式不織布の場合は繊維の水中への分散、撹拌の条件の調整により上記範囲とすることができる。

また、本発明においては、強化繊維同士、強化繊維が炭素繊維と耐熱有機繊維からなる場合、それらが少なくとも一部で交絡していることが好ましい。これによって、熱可塑性樹脂中に強化繊維が交絡せずに含有される繊維強化プラスチックと対比し、高い剛性や耐衝撃性を発揮することができる。かかる観点から、上記交絡の状態としては、強化繊維と熱可塑性繊維、または、強化繊維同士が不織布形状として互いの繊維が交絡していることが好ましい。

本発明においては、基材の任意の一方向の伸度Ｅ１とこれと直角に交わる方向の伸度Ｅ２がいずれも３０％以上、好ましくは４０％以上、かつ、Ｅ１／Ｅ２＝０．８〜１．２、好ましくは０．８５〜１．１５であることが肝要である。上記伸度が３０％未満であると、基材が金型の壁に沿わず、十分な立体成形性を得にくくなる。一方、あまり基材の伸度があまり大きすぎても取扱い性が悪くなるため、該伸度は好ましくは９０％以下、より好ましくは８０％以下、さらに好ましくは７０％以下であることが望ましい。また、Ｅ１／Ｅ２が０．８〜１．２の範囲から外れる場合は、立体成形後に適正な厚みを得るのが難しくなることがわかった。

一般に、強化繊維は高モジュラスであり、基材の伸度を３０％以上とするためには、熱可塑性繊維の伸度を高く設計することが望ましい。特に融点や軟化点が高く、溶融粘度が高い熱可塑ポリマーからなる熱可塑性繊維を用いた場合、該繊維の伸度を高くすることにより、基材の柔軟性を高めることができる。よって、熱可塑性繊維の伸度は、最大強度伸度として、好ましくは３０％以上、より好ましくは４５％以上、さらに好ましくは５５％以上である。一方、伸度があまり大きすぎても、ニードルパンチ等で繊維が伸び成形性が悪くなるため、好ましくは１５０％以下、より好ましくは１２０％以下、さらに好ましくは１００％以下とするのが望ましい。特に、熱可塑性繊維としてポリカーボネート繊維を用いる場合は、上記伸度とすることが好ましい。

また、基材をニードルパンチ不織布とする場合は、針の打ち込み密度を、好ましくは２００〜８００本／ｃｍ^２、好ましくは３００〜６００本／ｃｍ^２とすることが望ましい。打ち込み密度が２００本／ｃｍ^２未満では、十分に繊維同士を交絡させることができず、基材の形態維持性が低下し、繊維強化プラスチックに立体成型する際に目付が変動し易くなる。一方、打ち込み密度が７００本／ｃｍ^２を超えると、基材の伸度が低下し易くなり好ましくない。

さらに、上記ニードルパンチ不織布を成形する際、例えば、ランダムウェーバー機を用いるか、針の打ち込み数が不織布の長さ方向と幅方向が同程度となるよう配列したカード機を用いることで、Ｅ１／Ｅ２を上記範囲とすることができる。

また、基材の１枚の目付は、好ましくは５０〜５００ｇ／ｃｍ^２、より好ましくは７０〜４００ｇ／ｃｍ^２、さらに好ましくは７０〜３００ｇ／ｃｍ^２である。目付が５０ｇ／ｃｍ^２未満では取扱い性が悪くなる傾向があり、一方、目付が５００ｇ／ｃｍ^２を超えると基材が硬くなり立体成形性が低下する傾向にある。

本発明の基材を用いて繊維強化プラスチックを成形する際は、基材を１枚または複数積層して用いることができる。本発明においては、１枚の基布の目付を上記範囲とすることにより、積層数を増やしても、基材が複雑な金型にも柔軟に適応して、立体成形を容易に行うことができる。

繊維強化プラスチックの成型方法としては、プレス成型、スタンパブル成型などが好適例として示されるが、一般的な熱圧成型法は全て適用可能である。この際、熱可塑性繊維の融点または軟化点以上の温度で加熱または加熱加圧を行うことで、好ましくは熱可塑性繊維の繊維形状がなくなり樹脂状となるまで溶融し、繊維強化プラスチックを成形することができる。

以下、本発明を実施例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの例によって限定されるものではない。

（１）繊維長、繊度
ＪＩＳＬ１０１５に準拠して測定した。

（２）繊径
キーエンス社製光学顕微鏡ＤＥＧＩＴＡＬＭＩＣＲＯＳＣＯＰＥＶＨＸ−１０００を用い１０００倍で繊維断面の直径を１０本測定し、その平均値とした。

（３）繊維の引張強度、伸度、弾性率
ＡＳＴＭＤ８８５に準拠して測定した。

（４）ポリカーボネート樹脂のメルトボリュームフローレイト
ＩＳＯ１１３３に準拠して３００℃、荷重１．２ｋｇにて測定した。

（５）各繊維の融点、軟化点、熱分解開始温度
株式会社リガク社製示差熱分析装置ＴＡＳ２００にて窒素雰囲気下、昇温速度１０℃／分にて測定し算出した。

（６）繊維強化プラスチックの曲げ強度、弾性率
ＪＩＳＫ７１７１に準拠し、厚さ２ｍｍ、長さ１００ｍｍ、幅１０ｍｍの試験片を用いて、支点間距離８０ｍｍでの３点曲げにて測定した。

（７）繊維強化プラスチックの衝撃強度
ＪＩＳＫ７１１１に準拠し、厚さ２ｍｍ、長さ１００ｍｍ、幅１０ｍｍの試験片を用いて測定した。

（８）交絡数
厚さ方向に切断した基材（不織布）の切断面を、走査型電子顕微鏡（倍率：１２倍）にて観察し、基材の厚さの半分以上の長さにわたって、厚さ方向（厚さ方向に対し、±４５°以内の方向を含む）に配列している５本以上の短繊維が集束した繊維束が、基材表面１ｃｍ^２あたり何個あるかを数え、ケ／ｃｍ^２で表わした。

（９）基材の伸度
ＪＩＳＬ１９１３に準拠して測定した。

（１０）立体成形性
巾１０ｃｍ、奥行１０ｃｍ、立ち上がり角度７０度、高さ３ｃｍの斜面をもつ金型を用い、基材をプレス加工した際の、立体加工性を目し判定した。なお、プレス加工温度は、熱可塑性繊維が、ポリカーボネート繊維の場合は３００℃、ポリプロピレン繊維の場合は２２０℃とした。また、判定基準は以下の通りとした。
○：繊維が７０度斜度面に均一に広がっており、樹脂の含浸ムラが無いもの。
△：繊維が７０度斜度面に均一に広がっているが、樹脂の未含浸が見られるもの。
×：繊維が７０度斜度面に均一に広がらず、偏りが見られるもの。

［実施例１］
繊維径７μｍの炭素繊維（東邦テナックス製、引張強度４２００ＭＰａ）を３５ｍｍにカットした繊維と、ポリカーボネート樹脂（帝人化成製パンライトＬ−１２２５Ｌメルトボリュームフローレイト１８ｃｍ^３／１０分間）を２９０℃にて溶融押し出しし、直径３０μｍ、伸度６５％のフィラメントとし、これを５１ｍｍにカットしたものとを重量比４０：６０とし開繊機にて混合し、ランダムウェーバー機を通過させることにより、ウェブを作成した。このようにして得られたウェブをニードルパンチ機により３８番針にて針深度１０ｍｍ、打ち込み密度５００本／ｃｍ^２として、目付２００ｇ／ｍ^２のプラスチック成形用基材を得た。上記基材を１２枚積層したものを予め離型処理を施したステンレス板で挟み、ホットプレス熱盤上にセットした後、同じく予め離型処理を施した鋼製スペーサーを使用して、成型圧力５ＭＰａ、成型温度が３００℃にて約２ｍｍ厚の繊維強化プラスチックを作成した。

［実施例２］
炭素繊維の代わりに繊維径１２μｍのアラミド繊維（コポリパラフェニレン・３，４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維）（帝人テクノプロダクツ製テクノーラ（商標）、引張強度３４００ＭＰａ）を５１ｍｍにカットした繊維を用いた以外は実施例１と同様にして、繊維強化プラスチック成形用基材を作成し、さらに繊維強化プラスチックを作成した。

［実施例３］
炭素繊維の代わりに炭素繊維とアラミド繊維を５０：５０で予め混綿した繊維を用いた以外は実施例１の場合と同様の処理をして、繊維強化プラスチック成形用基材を作成し、さらに繊維強化プラスチックを作成した。

［実施例４］
炭素繊維と熱可塑性繊維の比率を５：９５に変更した以外は実施例１と同様にして、繊維強化プラスチック成形用基材を作成し、さらに繊維強化プラスチックを作成した。

［実施例５］
炭素繊維と熱可塑性繊維の重量比を７０：３０に変更した以外は実施例１と同様にして、繊維強化プラスチック成形用基材を作成し、さらに繊維強化プラスチックを作成した。

［実施例６］
炭素繊維とアラミド繊維の重量比を９０：１０に変更した以外は実施例３と同様にして、繊維強化プラスチック成形用基材を作成し、さらに繊維強化プラスチックを作成した。

［実施例７］
炭素繊維とアラミド繊維の重量比を７０：３０に変更した以外は実施例３と同様にして、繊維強化プラスチック成形用基材を作成し、さらに繊維強化プラスチックを作成した。

［実施例８］
熱可塑性繊維を直径１８μｍ、伸度５６％のポリプロピレン繊維に変更し、プレス成型の温度を２２０℃とした以外は実施例１と同様にして、繊維強化プラスチック成形用基材を作成し、さらに繊維強化プラスチックを作成した。

［実施例９］
熱可塑性繊維を直径１８μｍ、伸度５６％のポリプロピレン繊維に変更し、プレス成型の温度を２２０℃とした以外は実施例２と同様にして、繊維強化プラスチック成形用基材を作成し、さらに繊維強化プラスチックを作成した。

［実施例１０］
熱可塑性繊維を直径１８μｍ、伸度５６％のポリプロピレン繊維に変更し、プレス成型の温度を２２０℃とした以外は実施例３と同様にして、繊維強化プラスチック成形用基材を作成し、さらに繊維強化プラスチックを作成した。

［比較例１］
実施例２で使用したアラミド繊維を使用し、開繊機にて混合した後、カード工程を通過させることにより、繊維の引き揃え性を向上させたウェブを作成した。このようにして得られた繊維ウェブをニードルパンチ機により３８番針にて針深度１０ｍｍ、５００本／ｃｍ^２の密度で打ち込みをして目付８０ｇ／ｍ^２の不織布を得た。上記不織布にポリカーボネート製フィルム（帝人化成製パンライトシート１００μｍ厚み、比重１．２）を１枚積層させ、２４０℃×０．１ＭＰａにて２０秒間圧着することにより基材間を接着させ、繊維強化プラスチック用基材２００ｇ／ｍ^２を作成した。上記の基材を１２枚を積層し、予め離型処理を施したステンレス板で挟み、ホットプレス熱盤上にセットした後、同じく予め離型処理を施した鋼製スペーサーを使用して、成型圧力５ＭＰａ、成型温度が３００℃にて約２ｍｍ厚の繊維強化プラスチックを作成、同様に評価した。

［比較例２］
ポリカーボネート製フィルムをポリプロピレン製フィルム（１２５μｍ厚み、比重０．８）に変更し、プレス成型の温度を２２０℃とした以外は比較例１と同様にして、繊維強化プラスチック成形用基材を作成し、さらに繊維強化プラスチックを作成した。

［比較例３］
アラミド不織布をアラミド織物（帝人テクノプロダクツ製テクノーラ織物目付８０ｇ／ｍ^２）に変更した以外は、比較例１と同様にして、繊維強化プラスチック成形用基材を作成し、さらに繊維強化プラスチックを作成した。
以上の結果を表１に示す。

本発明の繊維強化プラスチック成形用基材は、立体成形性に優れ、該基材からは機械的特性、耐衝撃性に優れた繊維強化プラスチックを製造することができる。また、本発明の基材から得られた繊維強化プラスチックは、補強用、摩擦・摺動用、自動車、船舶などの産業用部品、電気・電子機器、ＡＶ機器、ＯＡ機器、建築用の部品・部材、建材、建具、パッキン類又はシール類などに好適に用いることができる。

Claims

強化繊維と熱可塑性繊維とからなり、該強化繊維が、炭素繊維および／または芳香族ポリアミド繊維であり、該熱可塑性繊維が、該強化繊維を除く熱可塑性繊維であり、強化繊維：熱可塑性繊維が重量比で５：９５〜７０：３０であり、任意の一方向の伸度Ｅ１とこれと直角に交わる方向の伸度Ｅ２がいずれも３０％以上、かつ、Ｅ１／Ｅ２＝０．８〜１．２であり、熱可塑性繊維の伸度が３０〜１５０％であり、熱可塑性繊維を構成する熱可塑性樹脂のメルトボリュームフローレイトが１２〜４０ｃｍ^３／１０分であることを特徴とする繊維強化プラスチック成形用基材。
強化繊維と熱可塑性繊維が一部で交絡している請求項１に記載の繊維強化プラスチック成形用基材。
熱可塑性繊維が、ポリプロプピレン樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリカーボネート樹脂、ＡＢＳ樹脂から選ばれる少なくとも一種からなる請求項１または２に記載の繊維強化プラスチック成形用基材。
強化繊維の繊維直径が５〜１００μｍである請求項１〜３のいずれかに記載の繊維強化プラスチック成形用基材。
強化繊維の繊維長が２０〜１５０ｍｍである請求項１〜４のいずれかに記載の繊維強化プラスチック成形用基材。
炭素繊維と耐熱性有機繊維との両方を含み、該炭素繊維と該耐熱性有機繊維が少なくとも一部で交絡している請求項１〜５のいずれかに記載の繊維強化プラスチック成形用基材。
繊維強化プラスチック用成形基材が、針の打ち込み密度が２００〜８００本／ｃｍ^２、ニードルパンチ不織布である請求項１〜６のいずれかに記載の繊維強化プラスチック成形用基材。
請求項１〜７のいずれかに記載の繊維強化プラスチック成形用基材を熱可塑性繊維の融点または軟化点以上の温度で加熱処理または加熱加圧処理してなる繊維強化プラスチック。