JP6056775B2 - 内燃機関の制御装置 - Google Patents
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Description
ルを一定に維持し、前記内燃機関の機関負荷が前記所定第1負荷以上の場合には、前記プレ燃焼手段は、該機関負荷の増加に応じて前記プレ噴射燃料を増量するとともに、前記所定プレ噴射時期を進角してもよい。ここで言う所定第1負荷は、内燃機関の1サイクルにおいて燃焼に供される噴射燃料量が比較的多くなる機関負荷の状態をいう。この場合、プレ噴射とメイン噴射との間隔が一定だと、機関負荷の増加に伴って、メイン噴射時に燃焼室内にプレ噴射燃料の燃え残りの一部とメイン噴射燃料とが重なって存在する部分が多くなる。プレ噴射燃料の燃え残りとメイン噴射燃料とが重なると局所的に空気利用が不十分な状況が生じ、その結果、スモークが発生しやすくなる。そこで、本発明では、上記のとおり機関負荷の増加に対応して、プレ噴射量を増量しその噴射時期を進角することで、増加された機関負荷への対応とスモーク抑制の両立を図ることができる。なお、本発明は、上記のとおりプレ燃焼手段によるプレ噴射とメイン燃焼手段によるメイン噴射とを関連付けていることから、プレ噴射燃料を増量してもその一部をメイン噴射燃料とともに燃焼させることになるため、内燃機関の熱効率を好適に維持することができる。
のエアガイド燃焼やウォールガイド燃焼と比べて、非常に自由度の高い燃料噴射及び点火時期制御が可能となる。
このように構成される内燃機関1において実行される燃焼制御について、図3に基づいて説明する。図3(a)には、図の左側から右側に進む時系列において、内燃機関1で行われる燃焼制御に関する燃料噴射及び点火の流れ(図3(a)の上段を参照)と、その燃料噴射及び点火により燃焼室で生じると想定される燃焼に関する事象の変遷(図3(a)の下段を参照)を模式的に示したものである。また、図3(b)には、図3(a)に示す燃料噴射であるプレ噴射とメイン噴射、および点火の時間的相関が示されている。なお、図3に示す形態は、あくまでも本発明に係る燃焼制御を説明するために模式的に示したものであり、本発明をこの形態に限定して解釈すべきではない。
(1)プレ噴射
基本燃焼制御では、1サイクル中において、先ず、圧縮行程の所定時期にプレ噴射が行われる。なお、プレ噴射時期Tpは、後述するメイン噴射との相関に基づいて決定される。プレ噴射が開始されることで、図2に示すように、燃料噴射弁6から噴射された燃料は、燃焼室内において点火プラグ5の点火可能領域5aを通過する。このようにプレ噴射が開始された直後においては、プレ噴射燃料は燃焼室内に広く拡散はせずに、噴射の貫徹力によりその噴霧先端において周囲の空気を巻き込みながら燃焼室内を進んでいく。そのため、プレ噴射燃料は、燃焼室内で成層された混合気を形成することになる。
そして、そのように成層されたプレ噴射燃料に対して、プレ噴射開始から点火インターバルがDsとなる時期Tsで、点火プラグ5による点火が行われる。上記の通り、プレ噴射燃料は成層化されているため局所的な空燃比は、当該点火による燃焼が可能な状態となっている。ここで、ピストン3の圧縮作用に加えて、点火されたプレ噴射燃料においてその燃焼が進行することで、燃焼室内の更なる温度上昇が得られることになる。その一方で、本発明では、プレ噴射燃料の一部は点火プラグ5の点火による燃焼には供されずに「燃え残り燃料」として燃焼室内に存在することになる。ここで、当該燃え残り燃料は、燃焼室内で一部のプレ噴射燃料の燃焼による高温雰囲気に晒されているため、該燃え残り燃料の少なくとも一部は燃焼には至らない状況下での低温酸化反応により燃焼性が高められた物性に改質された状態となっていることが期待される。ただし、本発明における燃え残り燃料は、プレ噴射燃料の一部が点火プラグ5の点火による燃焼に供されずに残った状態にある燃料を指すものであり、その燃え残った燃料が特定の物性を示す状態になっていることが必ずしも要求されるものではない。
次に、プレ噴射開始から噴射インターバルがDiとなる時期Tmに、換言すれば、点火プラグ5による点火時期TsからDi−Dsの時間が経過した圧縮行程上死点前の時期Tmに、燃料噴射弁6からメイン噴射が実行される。なお、内燃機関1においては、後述するようにメイン噴射燃料は拡散燃焼に供され、機関出力の大部分に寄与することになる。そこで、メイン噴射の噴射開始時期Tmは、機関負荷等によって決定される量のメイン噴射燃料によって機関出力が概ね最大となる時期(以下、「適正噴射時期」という)とされる。そして、時期Tmに噴射開始されたメイン噴射燃料は、燃焼されたプレ噴射燃料による火炎から引火されて燃焼室内の温度が更に上昇する。更に、プレ噴射燃料の燃え残りとメイン噴射燃料がその温度上昇場において自着火するとともに拡散燃焼に供されることになる。上記のとおり、燃え残り燃料が燃焼性が高められている場合には、メイン噴射燃料に関する燃焼がより円滑に進むことが期待される。
プレ噴射燃料の燃え残り率 = 1− プレ噴射燃料の燃焼効率 ・・・(式1)
そこで、図5を見ると、プレ噴射量が一定の場合に、プレ噴射時期Tpと点火時期Tsを進角させると、プレ噴射燃料の燃焼効率は下がり、故に燃え残り率は高くなる傾向が見出せる。また、プレ噴射量と、プレ噴射時期Tp及び点火時期Tsの進角量とを調整することで、プレ噴射燃料の燃焼効率、すなわち燃え残り率を一定に制御することもできる。このように本発明に係る燃焼制御では、プレ噴射量、プレ噴射時期Tp、点火時期Tsを制御することで、プレ‐メイン相関を形成する要素の一つであるプレ噴射燃料の燃え残り率を制御することができる。
着火が促進されていることを、本出願人は確認した。以上より、本発明に係る燃焼制御においては、プレ噴射や点火に関する条件を制御することで、メイン噴射燃料とプレ噴射燃料の燃え残りとの燃焼において、自着火を促進させることが可能である。
の点火によるスプレーガイド燃焼ののちに自着火拡散燃焼を生じさせるメイン噴射が行われるため、当該制御による燃焼はいわゆるディーゼル燃焼に類似し、又は実質的に同一視できると考えられる。そのため、燃焼室内の混合気空燃比を極めてリーン空燃比とすることができる(図7(b)の線L13に示す例では、空燃比が20〜70程度である。)。そして、本発明に係る燃焼制御ではこのようにリーン空燃比での燃焼を実現するため、従来のガソリンエンジンでの均質ストイキ制御に比べてスロットル弁71の開度を大きくすることができる。そのため、内燃機関1でのポンプ損失を抑えることができる。さらに、自着火拡散燃焼により内燃機関1での冷却損失も従来のガソリンエンジンでの均質ストイキ制御時と比べて抑えることができる。その結果、図7(a)に示すように、本発明に係る燃焼制御が行われる内燃機関1の熱効率は非常に高い値となる。
上述のとおり、本発明に係る燃焼制御は、プレ噴射とプレ噴射燃料に対する点火、およびプレ噴射に対してプレ‐メイン相関を有するメイン噴射を行うことで、図7に示すように従来技術では奏し得ない効果を発揮するものである。そこで、当該燃焼制御に関する3つの技術要素、すなわち(1)プレ噴射量、(2)噴射インターバル、(3)プレ噴射時期について、以下に詳細を説明する。これらの技術要素は、プレ噴射とメイン噴射との相関であるプレ‐メイン相関に大きく関連するものと考えられる。
本発明に係る燃焼制御では、図3に示すようにプレ噴射は圧縮行程中の時期Tpに行われる。そのため、プレ噴射燃料が点火プラグ5による点火によって燃焼すると内燃機関1の機関出力を妨げるように作用する。しかしながら、本発明に係る燃焼制御では、点火による燃焼に供される燃料はプレ噴射燃料の一部であるため、機関出力を妨げるような作用は小さい。そして、点火による燃焼には供されないプレ噴射燃料の燃え残りはメイン噴射後においてメイン噴射燃料とともに自着火拡散燃焼に供されるため機関出力に貢献することになる。また、上記のとおり適正噴射時期に行われるメイン噴射は、内燃機関1の機関出力への影響は大きいが、メイン噴射量が多くなると、その気化潜熱の影響により自着火拡散燃焼が不安定となったり、メイン噴射によって形成される燃料噴霧に対してその周囲の空気(酸素)が不足することによりスモークの発生量が増加したりする懸念がある。そのためメイン噴射量の増量には一定の上限が存在することになるため、機関出力の増加に対応するためには、プレ噴射燃料の寄与分を更に高める必要がある。このようにプレ噴射燃料とメイン噴射燃料は、互いに関連し合うものであり、この点を考慮してプレ噴射量について詳細に説明する。
内燃機関1の機関負荷が比較的低い低負荷時においては、プレ噴射量とメイン噴射量との合計である合計噴射量も総じて少ない状態にある。ここで、このような低負荷時におけるプレ噴射量と内燃機関1の熱効率との相関が図8に示されており、この図8に示す例では、合計噴射量を一定とした上でプレ噴射量を推移した場合の当該相関が示されている。低負荷時においてプレ噴射量が少なくなると、例えば図8中のMp1を下回るプレ噴射量となると、プレ噴射燃料が点火され燃焼することで生じる熱量が少なくなるため、メイン噴射燃料及びプレ噴射燃料の燃え残りでの自着火の発生及び拡散燃焼を安定に行うことが難しくなる。そのため、プレ噴射量がMp1より少なくなると、内燃機関1での熱効率が徐々に低下し、いずれメイン噴射燃料を着火させることができない失火状態に至ると考えられる。このように燃焼が不安定となるプレ噴射量の領域(Mp1より少ない領域)を、図8では燃焼不安定領域R1と表している。したがって、低負荷時において安定した燃焼を実現するためには、プレ噴射量をMp1より少なくするのは好ましくない。
内燃機関1の機関負荷が比較的高い高負荷時においては、その要求された機関負荷に対応するべくメイン噴射量も増量されていく。しかし、圧縮行程上死点前の適正噴射時期に実行されるメイン噴射において多量の燃料が噴射されると、その燃料の気化潜熱による影
響が顕著となる。例えば、図4に示した部分Z2を見ると、メイン噴射量が増加するほどその気化潜熱の影響により、メイン噴射時の熱発生率の立ち上がりが遅くなっているのが理解できる。このように気化潜熱が大きくなると燃焼室内の温度上昇の鈍化が顕著となり、その結果、プレ噴射燃料の燃え残りやメイン噴射燃料の自着火拡散燃焼が不安定となる虞がある。さらに、メイン噴射量が多量となると、メイン噴射によって形成される燃料噴霧に対してその周囲の空気(酸素)が不足することによりスモークの発生量が増加する虞もある。そのため、高負荷時においてはメイン噴射量には上限を設定し、自着火拡散燃焼を安定化させるとともにスモークの発生量を抑制するのが好ましい。このとき、機関負荷の増加に対応するためには、メイン噴射燃料をその上限値に維持した状態で、プレ噴射燃料の増量を図る。上記のとおり、本発明に係る燃焼制御においては、プレ噴射とメイン噴射との間にはプレ‐メイン相関を見出すことができ、プレ噴射燃料の燃え残りは機関出力に寄与する。そこで、高負荷時においてメイン噴射量を増量できない場合であっても、プレ噴射燃料を増量するとともにその燃え残り量を増量させることで、機関負荷の増加要求に対応することが可能となる。
本発明に係る燃焼制御では、図3に示すようにプレ噴射は圧縮行程中の時期Tpに行われ、メイン噴射は圧縮行程上死点前の時期Tmに行われる。そして、この間隔(Tm−Tp)が、噴射インターバルDiと定義される。本発明に係る燃焼制御では、プレ噴射燃料の燃焼による火炎とその燃え残り燃料とに対してメイン噴射が実行されることにより、燃え残り燃料とメイン噴射燃料での自着火の発生及び拡散燃焼が導き出される。したがって、メイン噴射時の、プレ噴射燃料の燃焼による火炎とその燃え残り燃料の状態を決定することになる噴射インターバルは、プレ‐メイン相関を形作る要素の一つと考えられる。なお、本実施例では、噴射インターバルは、クランク角度で表すものとする。
本発明に係る燃焼制御では、メイン噴射は、プレ噴射及び該プレ噴射燃料への点火が行われた後に実行される。ここで、メイン噴射燃料は、プレ噴射燃料の燃焼による火炎を起点として燃焼が開始され、プレ噴射燃料の燃え残りとともに自着火し拡散燃焼するが、このメイン噴射燃料の燃焼初期においては、プレ噴射燃料による火炎やその燃え残りが燃焼室内に偏在しているため、メイン噴射燃料と燃焼室内の空気との混合が十分に促進されにくく、スモークが発生しやすい状況にある。特に、メイン噴射量が多い場合には、スモークが発生しやすくなる。また、スモークの増加は、噴射燃料の効率的な燃焼阻害を意味していることから、スモークの増加に伴い内燃機関1の熱効率は低下していく傾向にある。一方で、メイン噴射は内燃機関1の熱効率向上の観点から、圧縮行程上死点前の適正噴射時期に行われるのが好ましい。そこで、スモーク抑制の観点から、メイン噴射燃料に対する、プレ噴射燃料の燃え残りとの相互作用を調整するために、プレ噴射時期Tpを制御することが好ましい。このようにプレ噴射時期Tpもプレ‐メイン相関を形作る要素の一つと考えられる。
形態1: プレ噴射量=X1 メイン噴射量=Y1
形態2: プレ噴射量=X2 メイン噴射量=Y2
形態3: プレ噴射量=X3 メイン噴射量=Y3
但し、X1>X2>X3、且つ、Y1<Y2<Y3、且つ、X1=Y1
をメイン噴射燃料とともに自着火拡散燃焼に供させることで、メイン噴射量の減少に起因する出力低下を補うことが可能となる。そのため、内燃機関1の熱効率を良好に維持することができるまた、プレ噴射量が増加されても、プレ噴射時期Tpを進角させることでスモークの発生量を抑制することが可能となる。これは、プレ噴射時期Tpを進角させることで、燃焼室内の圧力がより低い時点でプレ噴射を行うことになるため、プレ噴射燃料の貫通力が相対的に上昇し、燃焼室内の空気(酸素)を効率的に利用したプレ噴射燃料の燃焼が行われているからと考えられる。このようにプレ噴射燃料と空気との混合が効率的に行われることで、プレ噴射量を増量してもその燃え残りが燃焼室内に偏在する程度を緩和でき、スモークの発生量を抑制できる。さらに、プレ噴射時期Tpを進角させることで噴射インターバルが長くなるため、プレ噴射燃料の燃え残りとメイン噴射燃料とが重なることも抑制することができる。そのため、プレ噴射燃料の燃え残りとメイン噴射燃料とが重なりによって局所的に空気利用が不十分な状況が生じることでスモークが発生することも抑制することができる。
ここで、内燃機関1での本発明に係る燃焼制御に関する具体的な処理の流れを、図13に例示する。図13に示す燃焼制御は、内燃機関1が稼働している間、ECU20に格納された制御プログラムが実行されることで、繰り返し行われている。また、当該燃焼制御がその処理において使用する制御マップの一例を図14に示している。図14の上段(a)では、内燃機関1の機関負荷とプレ噴射量の相関を線L30で示し、該機関負荷とメイン噴射量との相関を線L31で示し、該機関負荷と該機関負荷に対応した燃料噴射量である負荷対応噴射量との相関を線L32で示している。更に、図14(a)では、機関負荷に応じたプレ噴射燃料の燃え残り量をM1で示している。また、図14の下段(b)では、内燃機関1の機関負荷とプレ噴射時期Tpの相関を線L33で示し、該機関負荷と点火時期Tsとの相関を線L34で示し、該機関負荷とメイン噴射時期Tmとの相関を線L35で示している。なお、図14(b)の縦軸は噴射時期を表すが、その値が大きくなるほど圧縮行程上死点より進角される量が大きいことを意味する。
機関負荷に基づいて、負荷対応噴射量S0が決定される。具体的には、図14(a)で線L32に示す制御マップを利用して、機関負荷に応じた負荷対応噴射量S0が算出されることになる。なお、本実施例では、線L32で示すように、機関負荷が増加するに従い負荷対応噴射量S0が大きくなるように、両者の相関が制御マップ上に記録されている。S102が終了すると、S103へ進む。
射量Smが算出される。なお、低負荷領域R6では、線L31で表される機関負荷とメイン噴射量との相関は、以下の式2に従う。
Sm = S0 −Sp×α ・・・(式2)
α:プレ噴射燃料の燃え残り率
上記のとおり、本発明に係る燃焼制御では、プレ噴射燃料の燃え残りはメイン噴射燃料とともに自着火し拡散燃焼に供されることで機関出力に寄与し、内燃機関1の熱効率の向上が図られる。すなわち、機関出力に寄与するという観点に立てば、プレ噴射燃料の一部、すなわち燃え残りはメイン噴射燃料と同等と言うことができる。そこで、プレ噴射燃料の燃え残り率を示す係数αを事前の実験等で測定しておき、上記式2に従うことで、本発明に係る燃焼制御の特徴を考慮した上でメイン噴射量Smを算出することができる。なお、上述したように、プレ噴射燃料の燃え残り率は、プレ噴射時期、点火インターバルDs、及び噴射インターバルDiに応じて変化する。従って、係数αはこれらに基づいて定まる値である。また、プレ噴射量の総量に対して点火プラグ5による点火によって燃焼する分の燃料量(すなわちスプレーガイド燃焼によって燃焼する分の燃料量)が非常に少ない場合は、制御上、係数α=1としてもよい。この場合、負荷対応噴射量=合計噴射量として制御することになる。S108の処理が終了すると、S130へ進む。
で、内燃機関1の熱効率を犠牲にすることなくスモーク抑制を図ることができる(図11を参照)。
Sp = (S0 −Sm)/α ・・・(式3)
なお、αは、式2と同じく、プレ噴射燃料の燃え残り率である。高負荷領域R8の場合は、上記の理由でメイン噴射量Smは最大メイン噴射量Smmaxに固定される。そこで、上記式3に従うことで、S108やS114の処理と本質的に同じように、本発明に係る燃焼制御の特徴を考慮した上でプレ噴射量Spを決定することができる。S122の処理が終了すると、S123へ進む。
1で決定された最大メイン噴射量Smmaxに固定されている。したがって、要求された機関負荷に対応するためにプレ噴射量Spは上記式3に従い、中負荷領域R7である場合と比べても、より多い値に決定されることになる。このようにプレ噴射量Spが多くなると、プレ噴射燃料の燃え残りとメイン噴射燃料との干渉によるスモーク発生が再び懸念されるようになる。そこで、図14(b)で線L33に示すように、プレ噴射時期Tpを、中負荷領域R7である場合と比べてより進角させることで、すなわち、高負荷領域R8での噴射インターバルDiは機関負荷の増加に応じて拡大するようにプレ噴射時期Tpを設定することで、スモーク抑制が図られる。なお、プレ噴射時期Tpの進角量については、上記のとおり高負荷領域R8ではスモーク発生の懸念があるため、図11に基づいて説明された進角によるスモーク抑制の面を優先して、プレ噴射時期Tpを適宜設定すればよい。また、仮にスモーク抑制が所望通りに実現可能であるならば、更に図10に基づいて説明された噴射インターバルDiと内燃機関1の熱効率との相関を考慮して、プレ噴射時期Tpを適宜設定すればよい。S123の処理が終了すると、S124へ進む。
ップの第2の実施例について、図15に基づいて説明する。図15に示す制御マップの内容と図14に示す制御マップの内容に関し、同一のものについては図14における参照番号と同一の参照番号を付すことで、その詳細な説明は省略する。具体的には、図15に示す制御マップでの、機関負荷に関する領域分け、すなわち低負荷領域R6、中負荷領域R7、高負荷領域R8の設定は、図14に示す制御マップと同じである。また、プレ噴射量Sp(線L30で表される)、メイン噴射量Sm(線L31で表される)、合計噴射量S0(線L32で表される)に関する制御マップ、及びメイン噴射時期(線L35で表される)に関する制御マップは、両図において共通する。
(1)低負荷領域R6
低負荷領域R6での、機関負荷とプレ噴射時期Tpとの相関、及び機関負荷と点火時期Tsとの相関は、図14に示す制御マップの場合と同じである。
本実施例における中負荷領域R7では、低負荷領域R6と同じように、プレ噴射時期Tpは、メイン噴射時期Tmの進角量に連動して進角される。したがって、中負荷領域R7においては、噴射インターバルDiは、低負荷領域R6と同じように一定とされる。一方で、点火時期Tsは、点火インターバルDsが機関負荷の増加に応じて拡大するように決定される。そのため、点火時期Tsは、機関負荷の増加とともに圧縮行程上死点に近づくように遅角されることになる。このように点火インターバルDsが拡大されることで、点火されるまでに燃焼室内を進行するプレ噴射量が増加するため、点火後のプレ噴射燃料の燃え残り量を増加させることが可能になる。このようなプレ噴射燃料の燃え残り量増加は、内燃機関1の熱効率向上に有用であることは、上記のとおりである。
本実施例における高負荷領域R8でも、安定した燃焼の確保及びスモーク抑制のためメイン噴射量SmがS121で決定された最大メイン噴射量Smmaxに固定されており、プレ噴射量Spが比較的多量となる。そのため、実施例1における高負荷領域R8の場合と同じように、プレ噴射燃料の燃え残りとメイン噴射燃料との干渉によるスモークを抑制するために、プレ噴射時期Tpは、中負荷領域R7である場合と比べてより進角させることで、すなわち、高負荷領域R8での噴射インターバルDiは機関負荷の増加に応じて拡大するようにプレ噴射時期Tpを設定する。また、点火時期Tsは、点火インターバルDsが機関負荷の増加に応じて拡大するように、機関負荷の増加に応じて点火時期Tsを進角してもよく、又は、機関負荷の増加にかかわらず点火時期Tsを一定時期に固定してもよい。
低負荷領域から高負荷領域までの広い運転領域において、好適な燃焼が実現されることになる。
2 気筒
3 ピストン
5 点火プラグ
6 燃料噴射弁
7 吸気ポート
8 排気ポート
9 吸気弁
10 排気弁
20 ECU
21 クランクポジションセンサ
22 アクセルポジションセンサ
71 スロットル弁
72 エアフローメータ
Tp プレ噴射時期
Tm メイン噴射時期
Ts 点火時期
Di 噴射インターバル
Ds 点火インターバル
Claims (6)
- 内燃機関の燃焼室内に燃料たるガソリンを噴射可能な燃料噴射弁と、
前記燃料噴射弁から噴射された噴霧が点火可能領域を通過し該噴霧に火花点火によって直接に点火可能となるように、該燃料噴射弁に対する相対位置が決定された点火プラグと、
圧縮行程中の所定プレ噴射時期に行われる前記燃料噴射弁からのプレ噴射と、該プレ噴射によって形成されるプレ噴霧への前記点火プラグによる火花点火とによって、プレ噴射燃料を燃焼させるとともに該プレ噴射燃料の燃え残りを前記燃焼室内に生成させるプレ燃焼手段と、
前記プレ燃焼手段により燃焼されたプレ噴射燃料による火炎を起点として燃焼が開始可能であって且つ圧縮行程上死点前の所定噴射開始時期にメイン噴射を開始し、前記プレ燃焼手段により生成された前記プレ噴射燃料の燃え残りとメイン噴射燃料とにおいて自着火を発生させるとともに少なくとも該メイン噴射燃料の一部を拡散燃焼させて、該プレ噴射燃料の燃え残りと該メイン噴射燃料を燃焼させるメイン燃焼手段と、
を備える内燃機関の制御装置。 - 前記プレ燃焼手段は、前記プレ噴射燃料を増量させる場合、プレ噴射燃料の増量に応じて該プレ噴射燃料の燃え残り量を増量させるための制御を実行する、
請求項1に記載の内燃機関の制御装置。 - 前記プレ燃焼手段は、前記プレ噴射燃料が増量されるほど前記所定プレ噴射時期を進角させることで、該プレ噴射燃料が増量されるほど該プレ噴射燃料の燃え残り量を増量させる、
請求項2に記載の内燃機関の制御装置。 - 前記プレ燃焼手段は、前記プレ噴射燃料が増量されるほど前記所定プレ噴射時期と前記点火時期との間の点火インターバルを長くすることで、該プレ噴射燃料が増量されるほど該プレ噴射燃料の燃え残り量を増量させる、
請求項2又は請求項3に記載の内燃機関の制御装置。 - 前記内燃機関の機関負荷が所定第1負荷より低い場合には、前記プレ燃焼手段は、前記
プレ噴射燃料の量を所定の一定量に維持するとともに、前記所定プレ噴射時期と前記所定噴射開始時期との間の噴射インターバルを一定に維持し、
前記内燃機関の機関負荷が前記所定第1負荷以上の場合には、前記プレ燃焼手段は、該機関負荷の増加に応じて前記プレ噴射燃料を増量するとともに、前記所定プレ噴射時期を進角する、
請求項1から請求項4の何れか1項に記載の内燃機関の制御装置。 - 前記内燃機関の機関負荷が、前記所定第1負荷以上であって且つ前記所定第1負荷より大きい所定第2負荷より小さい場合には、前記メイン燃焼手段は、該機関負荷の増加に応じて前記メイン噴射燃料を増量し、
前記内燃機関の機関負荷が前記所定第2負荷以上の場合には、前記メイン燃焼手段による前記メイン噴射燃料の量が所定の上限量に維持されるように、前記プレ燃焼手段は、該機関負荷の増加に応じて前記プレ噴射燃料を増量するとともに、前記所定プレ噴射時期を進角する、
請求項5に記載の内燃機関の制御装置。
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