JP5983740B2 - 内燃機関の制御装置 - Google Patents
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Description
図2は本実施の形態において説明する実施の形態の内燃機関1の制御装置100の図である。図2に示すように、内燃機関(エンジン)1は、吸気系2、排気系3、可変動弁機構10、ECU(Electronic Control Unit)4を備えている。内燃機関1には複数(ここでは4つ)の気筒5が直列に配置されている。なお、ここでは気筒数を4つとしているが、気筒数はいくつでもあっても構わない。各気筒5のそれぞれには、気筒5内へ燃料を噴射する燃料噴射弁6が設けられている。排気系3には排気温度を検出する排気温度センサ7と、空燃比を検出するA/Fセンサ8とが設置されている。排気温度センサ7として、例えば熱電対を採用することができる。また、排気系3の排気温度センサ7、A/Fセンサ8の下流側に還元触媒9が設けられている。還元触媒9は、燃料がリーン燃焼する場合に排気中に含まれるNOXを吸着して排気を浄化する。反対に、燃料がリッチ燃焼する場合に、吸着したNOXを窒素ガスN2へ還元し、大気へ放出する。還元触媒9は、NOXの吸着量が飽和状態に達すると排気中のNOXを吸着することができなくなるが、リッチ燃焼することによりNOX吸着能力が再生し、再びNOXの吸着が可能となる。
次に、比較の形態の可変動弁機構50について説明する。比較の形態の可変動弁機構50は、バルブのリフト量を変更することによりバルブの作用角を変更する機構である。上記、比較の形態の可変動弁機構50は、実施の形態で説明した可変動弁機構10に代えて、内燃機関1に搭載することができる。図10、図11は比較の形態の可変動弁機構50の概要を示した図である。図10は、吸気弁68のリフト量を小さくしたときの構成を示し、図11は吸気弁68のリフト量を大きくしたときの構成を示している。図10、図11ともに、(a)は吸気弁68が閉弁した状態を示し、(b)は吸気弁68が開弁した状態を示している。
次に、本発明の実施例1について説明する。本実施例1では、可変動弁機構10は、吸気弁19の開き時期を一定のまま作用角を変更する。また、ECU4は、リッチ燃焼への切替え時における吸気弁19の閉じ時期の進角量を内燃機関の負荷に応じて変更する。ここでは、実施の形態の内燃機関1の制御装置100において、内燃機関1の燃焼状態が通常燃焼からリッチ燃焼へ切替える際に実行される制御について説明する。図13は、通常燃焼からリッチ燃焼への切替え時に実行される制御を示したフローチャートである。この制御は、ECU4により実行される。以下、図13のフローチャートを参照して、ECU4が実行する制御について説明する。
次に、実施の形態における効果を比較の形態と比較しながら説明する。まず、実施の形態と比較の形態のバルブリフトの関係について説明する。図19は、実施の形態と比較の形態とにおける吸気弁の最大リフト量とトルクとの関係を示した図である。図19中の実線は実施の形態について示し、破線は比較の形態について示している。比較の形態は作用角を変更する場合、最大リフト量も変更することになるが、トルクに応じて作用角を変更するため、吸気弁のリフト量もトルクに応じて変化する。一方、実施の形態では、作用角に関わらず最大リフト量は一定である。実施の形態と比較の形態とのバルブリフトの関係は、図19に示すように、出力点Pにおいて比較の形態の最大リフト量が実施の形態の最大リフト量に一致するように設定されている。
続いて、リッチ燃焼時の運転可能な領域について、比較の形態と比較しながら説明する。リッチ燃焼時の内燃機関の運転可能領域を決定するクライテリアとして、失火時の温度、当量比、HC発生量、スモーク量、音量が挙げられる。例えば、筒内の圧縮端の温度TCOMPが低すぎると、失火し、HCの増大を引き起こす。低負荷時の運転領域では、内燃機関1の失火を防ぐため、リッチ燃焼の運転可能領域の閾値としてHC発生量に目標クライテリアを設定する。HC発生量は気筒5内の圧縮端温度TCOMPと密接に関わるため、目標クライテリアは気筒5内の圧縮端温度TCOMPとしてもよい。
次に、本発明の実施例2について説明する。図30は本実施例2の内燃機関201の制御装置200の図である。内燃機関201は、実施例1の内燃機関1とほぼ同様の構成をしている。内燃機関201は、実施例1の内燃機関1と比較すると、排気系3に排気温度センサとA/Fセンサを備えていない。その代わりに、各気筒5に筒内圧センサ202を備えている。筒内圧センサ202は気筒5内の筒内圧力を検出する。筒内圧センサ202とECU4とは電気的に接続されており、筒内圧センサ202で検出された筒内圧力はECU4に取り込まれる。その他の構成は実施例1の内燃機関1と同様なのでその詳細な説明は省略し、図30中同一の番号を付す。
次に、本発明の実施例3について説明する。本実施例3の内燃機関の制御装置は実施例1の制御装置100と同様の構成をしている。以降、同様の構成について同一の参照番号を付し説明し、同一の構成要素についての詳細な説明は省略する。本実施例3の制御装置100は、リッチ燃焼時の吸気弁19のバルブタイミングの設定をさらに限定した制御装置である。
次に、実施例4について説明する。実施例4では、バルブオーバーラップを考慮した制御について説明する。本実施例4の内燃機関の制御装置は実施例1の制御装置100と同様の構成をしている。以降、同様の構成について同一の参照番号を付し説明し、同一の構成要素についての詳細な説明は省略する。本実施例4では、排気側にも排気弁の閉じ時期(EVC)を変更する可変動弁機構(図示しない)が設けられている。排気側の可変動弁機構は、上記説明した可変動弁機構10、50やその他いずれの形態であってもよい。図35は低負荷のリッチ燃焼条件下での実施の形態と比較の形態のオーバーラップ時のリフト量を比較した図である。図35中の実線は、実施の形態の吸気弁19のリフトカーブを示し、破線は比較の形態の吸気弁68のリフトカーブを示し、点線は、排気弁のリフトカーブを示している。排気弁については実施の形態も比較の形態も同様である。吸気弁のリフト量の最大値の設定の関係上、実施の形態では、比較の形態と比較して、作用角縮小時に吸気弁19のリフト量が高い。図35に示すように、実施の形態は最大リフト量一定のまま吸気弁19の閉じ時期を変更するため、低負荷時のリッチ燃焼条件下では、オーバーラップ期間中の吸気弁19のリフト量ΔL1が比較の形態のリフト量ΔL2よりも大きくなる。この結果、吸気ポートへの吸入空気の吹き戻しが増加し、内部EGRが増加するので筒内温度が上昇する。一方、高負荷ではスモーク発生量が許容値を超えることが考えられる。
次に実施例5について説明する。実施例5では、排気弁を2回開弁する動作について説明する。本実施例5の内燃機関は、1気筒あたり、吸気弁と排気弁とを2本ずつ備えた4バルブの内燃機関である。内燃機関には上記の実施の形態で説明した制御装置100が組み込まれている。なお、その他の構成は実施例1と同様であるため、以降の説明中同一の参照番号を付し、その詳細な説明は省略する。内燃機関1の筒内には、スワールが生み出されるようになっている。スワールは、吸気ポートの構成による方法、吸気弁の開弁時期の制御による方法、その他いずれの方法により生成されてもよい。さらに、本実施例5の内燃機関は、排気弁が通常の排気行程の他に、吸気行程において開弁する機構を備えている。この機構は、例えば、ノーズ部分を複数有するカムを備える方法やカムの回転速度を変更する方法などにより実現される。特に、実施の形態では、比較の形態に比べてリフト量が大きいため、スワールが強くなる傾向がある。このため、実施の形態では、比較の形態に比べ、より低負荷時のスワールを弱めるための要求が高まる。
次に、本発明の実施例6について説明する。本実施例6の内燃機関の制御装置は実施例1の制御装置100とほぼ同様の構成をしている。ただし、本実施例6の内燃機関において、可変動弁機構10の構造が実施例1の構造と異なっている。図40は、本実施例6における吸気弁のリフトカーブを示した図である。図40中の実線は大作用角のリフトカーブを示し、破線は小作用角のリフトカーブを示している。本実施例6の可変動弁機構は、図40に示すように、IVCを一定に保ちながら作用角を変更するように構成されている。また、一定とするIVCは、実圧縮比が最大となる条件が選択されている。図41は、本実施例6の吸気弁の開き時期(IVO)と負荷(平均有効圧力)との関係を示した図である。図41中の実線は通常燃焼時の状態を示し、破線はリッチ燃焼時の状態を示している。図41に示すように、制御装置は、負荷が大きくなるほどIVOを遅角して作用角を縮小する。これは、高負荷時にはある程度の吸入空気量を確保したいためである。また、制御装置は、リッチ燃焼時には通常燃焼時よりもIVOを遅角して、吸気弁の作用角を縮小する。
次に、実施例7について説明する。実施例7では、吸気弁19のジャンプの回避について説明する。本実施例7の内燃機関の制御装置は実施例1の制御装置100と同様の構成をしている。また、本実施例7の内燃機関の制御装置は実施例2の制御装置200としてもよい。以降、同様の構成については同一の参照番号を付して説明し、同一の構成要素についての詳細な説明は省略する。実施の形態では、作用角を小さくしすぎると吸気弁19がジャンプをする。このため、吸気弁19のジャンプを回避するように、作用角が設定される。図44は吸気弁19のジャンプを回避するために構築したマップの一例である。図44の縦軸は吸気弁19の作用角を示し、横軸は内燃機関1の回転数を示している。図44中の斜線の領域では、吸気弁19がジャンプをするので、この領域内で動作しないように、吸気弁19の作用角が設定されている。これにより、リッチ燃焼への切替え時の失火を抑制するとともに、吸気弁19のジャンプが抑制される。
4 ECU
6 燃料噴射弁
9 還元触媒
10 可変動弁機構
19 吸気弁
100 制御装置
Claims (5)
- 吸気弁の最大リフト量及び開き時期を一定のまま作用角を変更可能な可変動弁機構と、
リーン燃焼時に排気中の窒素酸化物を吸着し、リッチ燃焼時に吸着した窒素酸化物を還元する還元触媒と、
リッチ燃焼への切替え時における前記吸気弁の閉じ時期が下死点よりも後になるように、前記吸気弁の閉じ時期の進角量を内燃機関の負荷に応じて変更する制御部と、
を備えたことを特徴とする内燃機関の制御装置。 - 前記制御部は、内燃機関の負荷が小さいほど前記進角量を大きくすることを特徴とする請求項1記載の内燃機関の制御装置。
- 前記制御部は、リッチ燃焼への切替え時において、前記吸気弁の閉じ時期を進角した後に燃料噴射量を増加することを特徴とする請求項1または2記載の内燃機関の制御装置。
- 前記可変動弁機構は、前記吸気弁の作用角の変更に加えて、前記吸気弁の位相の変更を可能とし、
吸気の流速が最大となるクランク角度において前記吸気弁のリフトを最大とすることを特徴とする請求項1から3のいずれか一項に記載の内燃機関の制御装置。 - 1気筒あたり2以上の排気ポートを備えた内燃機関の制御装置であって、
内燃機関の低負荷運転時の吸気行程において、筒内のスワールの流れの上流側に位置する前記排気ポートを開くことを特徴とする請求項1から4のいずれか一項に記載の内燃機関の制御装置。
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