JP5983539B2 - 両頭ピストン型斜板式圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は、斜板に係留された両頭ピストンが斜板の傾角に応じたストロークで往復動する両頭ピストン型斜板式圧縮機に関する。

この種のものとして、例えば特許文献１の両頭ピストン型斜板式圧縮機がある。このような両頭ピストン型斜板式圧縮機においては、片頭ピストンを有する可変容量型斜板式圧縮機のように、斜板の傾角を変更するためにクランク室を制御圧室として機能させることができない。このため、両頭ピストン型斜板式圧縮機の斜板には、斜板の傾角を変更可能な移動体が連結されている。移動体は、ハウジング内に形成された制御圧室に制御ガスが導入されることに伴い、制御圧室の内部の圧力が変更されることで、回転軸の軸方向に移動可能になっている。そして、この移動体における回転軸の軸方向への移動に伴って、斜板の傾角が変更されるようになっている。両頭ピストン型斜板式圧縮機は容量制御弁を備えており、この容量制御弁によって制御圧室の圧力の制御が行われる。

特開平１−１９０９７２号公報

しかしながら、制御圧室は、クランク室に比べると小さい空間であるため、制御圧室の圧力の制御を行う容量制御弁の応答性は、斜板の傾角の変更に影響を及ぼし易い。したがって、容量制御弁の応答性を良好なものとすることが望まれている。

本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的は、容量制御弁の応答性を良好なものとすることができる両頭ピストン型斜板式圧縮機を提供することにある。

上記課題を解決する両頭ピストン型斜板式圧縮機は、ハウジング内にはクランク室が形成されており、前記クランク室には、回転軸から駆動力を得て回転するとともに前記回転軸に対する傾角が変更される斜板が収容されており、前記斜板には、前記斜板の傾角を変更可能な移動体が連結されており、前記ハウジング内には、前記移動体により区画されるとともに制御ガスが導入されて内部の圧力が変更されることで前記移動体を前記回転軸の軸方向に移動させる制御圧室が形成されており、吐出圧領域から前記制御圧室に至る供給通路の開度を絞る絞り部を有しており、前記制御圧室から吸入圧領域に至る排出通路の開度を調整する弁体を有するとともに前記制御圧室の圧力を制御する容量制御弁を備え、前記斜板に係留された両頭ピストンが前記斜板の傾角に応じたストロークで往復動する両頭ピストン型斜板式圧縮機であって、前記容量制御弁は、電磁ソレノイドによって駆動されるとともに前記弁体を有する駆動力伝達ロッドと、前記弁体を収容する弁室と、前記吸入圧領域に連通する感圧室と、前記感圧室に収容されるとともに、前記吸入圧領域の圧力を感知することで前記駆動力伝達ロッドの移動方向に伸縮し、前記弁体の弁開度を調整する感圧機構と、前記駆動力伝達ロッドの移動方向へ前記駆動力伝達ロッドを案内する案内壁と、前記電磁ソレノイドと前記弁室との間に位置するとともに前記案内壁と前記駆動力伝達ロッドとの隙間を介して前記弁室に連通する背圧室と、前記背圧室と前記感圧室とを連通する連通通路とを有し、前記絞り部の流路面積は、前記隙間の流路面積よりも大きくなっている。

これによれば、案内壁と駆動力伝達ロッドとの間に隙間が形成されているため、駆動力伝達ロッドの動きがスムーズになり、弁体の動きを円滑なものとすることができる。一方、案内壁と駆動力伝達ロッドとの間に隙間が形成されているため、制御圧室からの制御ガスが、隙間を介して背圧室へ流れる。しかし、絞り部の流路面積を、隙間の流路面積よりも大きくしたため、隙間の流路面積が絞り部の流路面積よりも大きい場合に比べると、隙間を介して背圧室へ流れる制御ガスの量を少なくすることができる。よって、制御圧室から隙間を介して背圧室へ流れる分、吐出圧領域から制御圧室に導入する制御ガスの量を増やさなければいけなくなってしまうことを抑制することができる。さらに、背圧室と感圧室とが連通通路を介して連通しているため、背圧室の圧力を吸入圧領域の圧力に近づけることができる。よって、背圧室の圧力が制御圧室の圧力と同じになってしまうことを抑制することができるため、感圧機構による弁体の弁開度の調整に影響を及ぼしてしまうことを抑制することができる。その結果、容量制御弁の応答性を良好なものとすることができる。

上記両頭ピストン型斜板式圧縮機において、前記電磁ソレノイド、前記背圧室、前記弁室及び前記感圧室がこの順序で前記駆動力伝達ロッドの軸方向に沿って並んで配置されていることが好ましい。

これによれば、感圧室が駆動力伝達ロッドの軸方向端部に配置されているため、例えば、感圧室が、駆動力伝達ロッドの軸方向において電磁ソレノイドと弁室との間に配置されている場合に比べると、感圧機構を配置し易い。よって、容量制御弁の作り易さの面で好適である。

この発明によれば、容量制御弁の応答性を良好なものとすることができる。

実施形態における両頭ピストン型斜板式圧縮機を示す側断面図。 斜板の傾角が最小傾角のときの容量制御弁の断面図。 斜板の傾角が最大傾角のときの容量制御弁の断面図。 斜板の傾角が最大傾角のときの両頭ピストン型斜板式圧縮機を示す側断面図。

以下、本発明を具体化した一実施形態を図１〜図４にしたがって説明する。なお、両頭ピストン型斜板式圧縮機は車両に搭載されている。
図１に示すように、両頭ピストン型斜板式圧縮機１０のハウジング１１は、互いに接合された第１シリンダブロック１２及び第２シリンダブロック１３と、前方側（一方側）の第１シリンダブロック１２に接合されたフロントハウジング１４と、後方側（他方側）の第２シリンダブロック１３に接合されたリヤハウジング１５とから構成されている。

フロントハウジング１４と第１シリンダブロック１２との間には、第１弁・ポート形成体１６が介在されている。また、リヤハウジング１５と第２シリンダブロック１３との間には、第２弁・ポート形成体１７が介在されている。

フロントハウジング１４と第１弁・ポート形成体１６との間には、吸入室１４ａ及び吐出室１４ｂが区画されている。吐出室１４ｂは吸入室１４ａの外周側に配置されている。また、リヤハウジング１５と第２弁・ポート形成体１７との間には、吸入室１５ａ及び吐出室１５ｂが区画されている。さらに、リヤハウジング１５には、圧力調整室１５ｃが形成されている。圧力調整室１５ｃは、リヤハウジング１５の中央部に位置しており、吸入室１５ａは、圧力調整室１５ｃの外周側に配置されている。さらに、吐出室１５ｂは吸入室１５ａの外周側に配置されている。各吐出室１４ｂ，１５ｂ同士は、図示しない吐出通路を介して接続されている。そして、吐出通路は図示しない外部冷媒回路に接続されている。各吐出室１４ｂ，１５ｂは吐出圧領域となっている。

第１弁・ポート形成体１６には、吸入室１４ａに連通する吸入ポート１６ａ、及び吐出室１４ｂに連通する吐出ポート１６ｂが形成されている。第２弁・ポート形成体１７には、吸入室１５ａに連通する吸入ポート１７ａ、及び吐出室１５ｂに連通する吐出ポート１７ｂが形成されている。各吸入ポート１６ａ，１７ａには、図示しない吸入弁機構が設けられるとともに、各吐出ポート１６ｂ，１７ｂには、図示しない吐出弁機構が設けられている。

ハウジング１１内には回転軸２１が回転可能に支持されている。回転軸２１において、中心軸線Ｌが延びる方向（回転軸２１の軸方向）に沿った一端側であり、ハウジング１１の前方側（一方側）に位置する前端部側は、第１シリンダブロック１２に貫設された軸孔１２ｈに挿通されている。そして、回転軸２１の前端は、フロントハウジング１４内に位置している。また、回転軸２１において、中心軸線Ｌが延びる方向に沿った他端側であり、ハウジング１１の後方側（他方側）に位置する後端部側は、第２シリンダブロック１３に貫設された軸孔１３ｈに挿通されている。そして、回転軸２１の後端は、圧力調整室１５ｃ内に位置している。

回転軸２１は、その前端部側が軸孔１２ｈを介して第１シリンダブロック１２に回転可能に支持されるとともに、後端部側が軸孔１３ｈを介して第２シリンダブロック１３に回転可能に支持されている。フロントハウジング１４と回転軸２１との間にはリップシール型の軸封装置２２が介在されている。回転軸２１の前端には、動力伝達機構ＰＴを介して外部駆動源としての車両のエンジンＥが作動連結されている。本実施形態では、動力伝達機構ＰＴは、常時伝達型のクラッチレス機構（例えばベルト及びプーリの組合せ）である。

ハウジング１１内には、第１シリンダブロック１２及び第２シリンダブロック１３により区画されたクランク室２４が形成されている。クランク室２４には、回転軸２１から駆動力を得て回転するとともに、回転軸２１に対して軸方向へ傾動可能な斜板２３が収容されている。斜板２３には、回転軸２１が挿通可能な挿通孔２３ａが形成されている。そして、回転軸２１が挿通孔２３ａに挿通されることにより、斜板２３が回転軸２１に取り付けられている。

第１シリンダブロック１２には、第１シリンダブロック１２の軸方向に貫通形成される第１シリンダボア１２ａが回転軸２１の周囲に複数（図１では１つの第１シリンダボア１２ａのみ図示）配列されている。各第１シリンダボア１２ａは、吸入ポート１６ａを介して吸入室１４ａに連通するとともに、吐出ポート１６ｂを介して吐出室１４ｂに連通している。第２シリンダブロック１３には、第２シリンダブロック１３の軸方向に貫通形成される第２シリンダボア１３ａが回転軸２１の周囲に複数（図１では１つの第２シリンダボア１３ａのみ図示）配列されている。各第２シリンダボア１３ａは、吸入ポート１７ａを介して吸入室１５ａに連通するとともに、吐出ポート１７ｂを介して吐出室１５ｂに連通している。第１シリンダボア１２ａ及び第２シリンダボア１３ａは、前後で対となるように配置されている。対となる第１シリンダボア１２ａ及び第２シリンダボア１３ａ内には、両頭ピストン２５が前後方向へ往復動可能にそれぞれ収容されている。

各両頭ピストン２５は、一対のシュー２６を介して斜板２３の外周部に係留されている。そして、回転軸２１の回転に伴う斜板２３の回転運動が、シュー２６を介して両頭ピストン２５の往復直線運動に変換される。各第１シリンダボア１２ａ内には、両頭ピストン２５と第１弁・ポート形成体１６とによって第１圧縮室２０ａが区画されている。各第２シリンダボア１３ａ内には、両頭ピストン２５と第２弁・ポート形成体１７とによって第２圧縮室２０ｂが区画されている。

第１シリンダブロック１２には、軸孔１２ｈに連続するとともに軸孔１２ｈよりも大径である第１大径孔１２ｂが形成されている。第１大径孔１２ｂは、クランク室２４に連通している。クランク室２４と吸入室１４ａとは、第１シリンダブロック１２及び第１弁・ポート形成体１６を貫通する吸入通路１２ｃにより連通している。

第２シリンダブロック１３には、軸孔１３ｈに連続するとともに軸孔１３ｈよりも大径である第２大径孔１３ｂが形成されている。第２大径孔１３ｂは、クランク室２４に連通している。クランク室２４と吸入室１５ａとは、第２シリンダブロック１３及び第２弁・ポート形成体１７を貫通する吸入通路１３ｃにより連通している。

第２シリンダブロック１３の周壁には吸入口１３ｓが形成されている。吸入口１３ｓは外部冷媒回路に接続されている。そして、外部冷媒回路から吸入口１３ｓを介してクランク室２４に吸入された冷媒ガスは、吸入通路１２ｃ，１３ｃを介して吸入室１４ａ，１５ａに吸入される。よって、吸入室１４ａ，１５ａ及びクランク室２４は、吸入圧領域となっており、圧力がほぼ等しくなっている。

回転軸２１には、第１大径孔１２ｂ内に配置される環状のフランジ部２１ｆが突設されている。回転軸２１の軸方向において、フランジ部２１ｆと第１シリンダブロック１２との間には第１スラスト軸受２７ａが配設されている。また、回転軸２１における後端側には、円筒状の支持部材３９が圧入されている。支持部材３９の外周面からは、第２大径孔１３ｂ内に配置される環状のフランジ部３９ｆが突設されている。回転軸２１の軸方向において、フランジ部３９ｆと第２シリンダブロック１３との間には第２スラスト軸受２７ｂが配設されている。

回転軸２１におけるフランジ部２１ｆよりも後方側であって、且つ斜板２３よりも前方側には、回転軸２１と一体回転可能な環状の固定体３１が固定されている。フランジ部２１ｆと固定体３１との間には、固定体３１に対して回転軸２１の軸方向に移動可能な有底円筒状の移動体３２が配置されている。

移動体３２は、回転軸２１が挿通される挿通孔３２ｅを有する円環状の底部３２ａと、底部３２ａの外周縁から回転軸２１の軸方向に沿って延びる円筒部３２ｂとから形成されている。円筒部３２ｂの内周面は、固定体３１の外周縁に対して摺動可能になっている。これにより、移動体３２は、固定体３１を介して回転軸２１と一体回転可能になっている。円筒部３２ｂの内周面と固定体３１の外周縁との間はシール部材３３によりシールされるとともに、挿通孔３２ｅと回転軸２１との間はシール部材３４によりシールされている。そして、固定体３１と移動体３２との間には制御圧室３５が区画されている。

回転軸２１には、回転軸２１の軸方向に沿って延びる第１軸内通路２１ａが形成されている。第１軸内通路２１ａの後端は、圧力調整室１５ｃに開口している。さらに、回転軸２１には、回転軸２１の径方向に沿って延びる第２軸内通路２１ｂが形成されている。第２軸内通路２１ｂの一端は第１軸内通路２１ａの先端に連通するとともに、他端は制御圧室３５に開口している。よって、制御圧室３５と圧力調整室１５ｃとは、第１軸内通路２１ａ及び第２軸内通路２１ｂを介して連通している。

クランク室２４内において、斜板２３とフランジ部３９ｆとの間にはラグアーム４０が配設されている。ラグアーム４０は一端から他端に向かって略Ｌ字形状に形成されている。ラグアーム４０の一端にはウェイト部４０ａが形成されている。ウェイト部４０ａは、斜板２３の溝部２３ｂを通過して斜板２３の前面側に位置している。

ラグアーム４０の一端側は、溝部２３ｂ内を横切る第１ピン４１によって斜板２３の上端側（図１における上側）に連結されている。これにより、ラグアーム４０の一端側は、第１ピン４１の軸心を第１揺動中心Ｍ１として、斜板２３に対して第１揺動中心Ｍ１周りで揺動可能に支持されている。ラグアーム４０の他端側は、第２ピン４２によって支持部材３９に連結されている。これにより、ラグアーム４０の他端側は、第２ピン４２の軸心を第２揺動中心Ｍ２として、支持部材３９に対して第２揺動中心Ｍ２周りで揺動可能に支持されている。

移動体３２の円筒部３２ｂの先端には、斜板２３側に向けて突出する連結部３２ｃが設けられている。連結部３２ｃには第３ピン４３が挿通可能な移動体側挿通孔３２ｈが形成されている。また、斜板２３の下端側（図１における下側）には、第３ピン４３が挿通可能な斜板側挿通孔２３ｈが形成されている。そして、第３ピン４３によって連結部３２ｃが斜板２３の下端側に連結されている。

第２弁・ポート形成体１７には、吐出室１５ｂに連通する絞り部３６ａが貫通形成されている。また、第２シリンダブロック１３における第２弁・ポート形成体１７側の端面には、圧力調整室１５ｃと絞り部３６ａとを連通する連通部３６ｂが凹設されている。そして、吐出室１５ｂと制御圧室３５とは、絞り部３６ａ、連通部３６ｂ、圧力調整室１５ｃ、第１軸内通路２１ａ及び第２軸内通路２１ｂを介して連通している。よって、絞り部３６ａ、連通部３６ｂ、圧力調整室１５ｃ、第１軸内通路２１ａ及び第２軸内通路２１ｂは、吐出室１５ｂから制御圧室３５に至る供給通路を形成している。そして、絞り部３６ａにより、供給通路の開度が絞られている。リヤハウジング１５には、制御圧室３５の圧力を制御する電磁式の容量制御弁５０が組み付けられている。容量制御弁５０は図示しない制御コンピュータに電気接続されている。

図２に示すように、容量制御弁５０のバルブハウジング５１は、電磁ソレノイド５２が収容される第１ハウジング５１ａと、第１ハウジング５１ａに組み付けられる筒状の第２ハウジング５１ｂと、第１ハウジング５１ａとは反対側に位置するとともに第２ハウジング５１ｂの開口を塞ぐ板状の蓋部５１ｃとから形成されている。第２ハウジング５１ｂには隔壁５１ｓが形成されている。隔壁５１ｓは、第２ハウジング５１ｂ内を弁室５５と感圧室５６とに区画している。

電磁ソレノイド５２は、固定鉄心５２ａと、コイル５２ｃへの電流供給による励磁に基づいて固定鉄心５２ａに引き付けられる可動鉄心５２ｂとを有する。電磁ソレノイド５２の電磁力は、可動鉄心５２ｂを固定鉄心５２ａに向けて引き付ける。電磁ソレノイド５２は、制御コンピュータの通電制御（デューティ比制御）を受ける。

可動鉄心５２ｂには、円柱状の駆動力伝達部材５３が取り付けられており、可動鉄心５２ｂと一体的に移動可能になっている。また、電磁ソレノイド５２と弁室５５との間には、背圧室５５ｋが設けられている。駆動力伝達部材５３は、第１ハウジング５１ａ内から背圧室５５ｋに向けて延びている。弁室５５及び背圧室５５ｋには、円柱状の弁体形成部材５４が配置されている。弁体形成部材５４は、弁室５５に収容される弁体５４ｖを有する。弁体５４ｖの外径は、弁体形成部材５４の軸径よりも大きくなっている。

弁体５４ｖにおける感圧室５６側の端面には、隔壁５１ｓの弁孔５１ｈを貫通して感圧室５６内に突出する円柱状の突出部５４ａが設けられている。弁体形成部材５４における駆動力伝達部材５３側の端部には、円環状のフランジ部５４ｆが突設されている。背圧室５５ｋには、フランジ部５４ｆを駆動力伝達部材５３側に付勢する付勢ばね５５ｂが配設されている。

弁体５４ｖは、隔壁５１ｓに接離して弁孔５１ｈを開閉可能である。電磁ソレノイド５２の電磁力は、付勢ばね５５ｂのバネ力に抗して、弁孔５１ｈを閉じる位置に向けて弁体５４ｖを付勢する。よって、駆動力伝達部材５３及び弁体形成部材５４は、電磁ソレノイド５２によって駆動される駆動力伝達ロッド６０を構成している。電磁ソレノイド５２、背圧室５５ｋ、弁室５５及び感圧室５６は、この順序で駆動力伝達ロッド６０の軸方向に沿って並んで配置されている。駆動力伝達ロッド６０は、円筒状の案内壁６１によって、弁室５５内を駆動力伝達ロッド６０の移動方向へ案内される。

弁体形成部材５４（弁体５４ｖ）は、駆動力伝達部材５３よりも軽い材料（例えばアルミニウム）により形成されている。また、弁体形成部材５４（弁体５４ｖ）の表面には、耐磨耗性に優れたコーティング等の表面処理が施されている。

感圧室５６には感圧機構５７が収容されている。感圧機構５７は、伸縮可能なベローズ５８と、ベローズ５８における蓋部５１ｃ側の端部に結合された受圧体５９ａと、ベローズ５８における突出部５４ａ側の端部に結合された連結体５９ｂと、ベローズ５８内で受圧体５９ａと連結体５９ｂとを互いに遠ざける方向に付勢するばね５９ｃとから構成されている。突出部５４ａは、連結体５９ｂ側の端部が連結体５９ｂに対して接離可能に連結体５９ｂに連結されている。

感圧室５６は、通路６７を介して吸入室１５ａに連通している。また、弁室５５は、通路６８を介して圧力調整室１５ｃに連通している。よって、第２軸内通路２１ｂ、第１軸内通路２１ａ、圧力調整室１５ｃ、通路６８、弁室５５、弁孔５１ｈ、感圧室５６及び通路６７は、制御圧室３５から吸入室１５ａに至る排出通路を形成している。

ベローズ５８は、感圧室５６の圧力に応じて駆動力伝達ロッド６０の移動方向に伸縮する。具体的には、ベローズ５８は、連結体５９ｂにおける突出部５４ａ側の端面に作用する吸入室１５ａからの圧力を感知することで伸縮するようになっており、このベローズ５８の伸縮が、弁体５４ｖの位置決めに利用されて弁体５４ｖの弁開度の調節に寄与している。弁体５４ｖの弁開度は、電磁ソレノイド５２で生じる電磁力、付勢ばね５５ｂの付勢力、及び感圧機構５７の付勢力のバランスによって決まる。

弁体５４ｖは、排出通路の開度（通過断面積）を調整する。弁体５４ｖは、隔壁５１ｓに当接することで排出通路を閉鎖する閉弁状態となるとともに、隔壁５１ｓから離間することで排出通路を開放する開弁状態となる。

吐出室１５ｂから絞り部３６ａ、連通部３６ｂ、圧力調整室１５ｃ、第１軸内通路２１ａ及び第２軸内通路２１ｂを介した制御圧室３５への冷媒ガスの導入と、制御圧室３５から第２軸内通路２１ｂ、第１軸内通路２１ａ、圧力調整室１５ｃ、通路６８、弁室５５、弁孔５１ｈ、感圧室５６及び通路６７を介した吸入室１５ａへの冷媒ガスの排出とが行われることにより、制御圧室３５の圧力が調整される。よって、制御圧室３５に導入される冷媒ガスは、制御圧室３５の圧力を調整する制御ガスである。そして、制御圧室３５とクランク室２４との圧力差に伴って移動体３２が固定体３１に対して回転軸２１の軸方向に移動するようになっている。

図３に示すように、上記構成の両頭ピストン型斜板式圧縮機１０において、弁体５４ｖの弁開度を減少させると、制御圧室３５から第２軸内通路２１ｂ、第１軸内通路２１ａ、圧力調整室１５ｃ、通路６８、弁室５５、弁孔５１ｈ、感圧室５６及び通路６７を介して吸入室１５ａへ排出される冷媒ガスの流量が少なくなる。そして、吐出室１５ｂから絞り部３６ａ、連通部３６ｂ、圧力調整室１５ｃ、第１軸内通路２１ａ及び第２軸内通路２１ｂを介して制御圧室３５へ冷媒ガスが導入されることにより、制御圧室３５の圧力が吐出室１５ｂの圧力とほぼ等しくなる。

図４に示すように、制御圧室３５とクランク室２４との圧力差が大きくなることで、移動体３２の底部３２ａが固定体３１から離間するように移動体３２が移動する。すると、斜板２３が第１揺動中心Ｍ１周りで揺動する。この斜板２３の第１揺動中心Ｍ１周りでの揺動に伴って、ラグアーム４０の両端がそれぞれ第１揺動中心Ｍ１及び第２揺動中心Ｍ２周りで揺動し、ラグアーム４０が支持部材３９のフランジ部３９ｆから離間する。これにより、斜板２３の傾角が大きくなり、両頭ピストン２５のストロークが大きくなって吐出容量が増える。移動体３２は、斜板２３の傾角が最大傾角θｍａｘに達したとき、フランジ部２１ｆに当接するようになっている。この移動体３２とフランジ部２１ｆとの当接により、斜板２３の傾角が最大傾角θｍａｘに維持される。

図２に示すように、弁体５４ｖの弁開度を増大させると、制御圧室３５から第２軸内通路２１ｂ、第１軸内通路２１ａ、圧力調整室１５ｃ、通路６８、弁室５５、弁孔５１ｈ、感圧室５６及び通路６７を介して吸入室１５ａへ排出される冷媒ガスの流量が多くなり、制御圧室３５の圧力が吸入室１５ａの圧力とほぼ等しくなる。

図１に示すように、制御圧室３５とクランク室２４との圧力差が少なくなることで、移動体３２の底部３２ａが固定体３１に近づくように移動体３２が移動する。すると、斜板２３が第１揺動中心Ｍ１周りで、斜板２３の傾角増大時の揺動方向とは逆方向に揺動する。この斜板２３の第１揺動中心Ｍ１周りでの斜板２３の傾角増大時の揺動方向とは逆方向の揺動に伴って、ラグアーム４０の両端がそれぞれ第１揺動中心Ｍ１及び第２揺動中心Ｍ２周りで、斜板２３の傾角増大時の揺動方向とは逆方向に揺動し、ラグアーム４０が支持部材３９のフランジ部３９ｆに接近する。これにより、斜板２３の傾角が小さくなり、両頭ピストン２５のストロークが小さくなって吐出容量が減る。ラグアーム４０は、斜板２３の傾角が最小傾角θｍｉｎに達したとき、支持部材３９のフランジ部３９ｆに当接するようになっている。このラグアーム４０とフランジ部３９ｆとの当接により、斜板２３の傾角が最小傾角θｍｉｎに維持される。

図２に示すように、案内壁６１と駆動力伝達ロッド６０との間には、隙間６１ａが形成されている。背圧室５５ｋは、隙間６１ａを介して弁室５５に連通している。絞り部３６ａの流路面積は、隙間６１ａの流路面積よりも大きくなっている。また、第２ハウジング５１ｂには、背圧室５５ｋと感圧室５６とを連通する連通通路６２が形成されている。

次に、本実施形態の作用について説明する。
案内壁６１と駆動力伝達ロッド６０との間に隙間６１ａが形成されているため、駆動力伝達ロッド６０の動きがスムーズになり、弁体５４ｖの動きが円滑なものとなっている。一方、隙間６１ａが形成されているため、制御圧室３５からの冷媒ガスが、隙間６１ａを介して背圧室５５ｋへ流れる。しかし、絞り部３６ａの流路面積を、隙間６１ａの流路面積よりも大きくしたため、隙間６１ａの流路面積が、絞り部３６ａの流路面積よりも大きい場合に比べると、隙間６１ａを介して背圧室５５ｋへ流れる冷媒ガスの量が少なくなる。よって、制御圧室３５から隙間６１ａを介して背圧室５５ｋへ流れる分、吐出室１５ｂから制御圧室３５に導入する冷媒ガスの量を増やさなければいけなくなってしまうことが抑制される。

さらに、背圧室５５ｋと感圧室５６とが連通通路６２を介して連通しているため、背圧室５５ｋの圧力が吸入室１５ａの圧力に近づく。よって、背圧室５５ｋの圧力が制御圧室３５の圧力と同じになってしまうことが抑制されるため、感圧機構５７による弁体５４ｖの弁開度の調整に影響を及ぼしてしまうことが抑制される。

上記実施形態では以下の効果を得ることができる。
（１）容量制御弁５０は、駆動力伝達ロッド６０の移動方向へ駆動力伝達ロッド６０を案内する案内壁６１と、電磁ソレノイド５２と弁室５５との間に位置するとともに案内壁６１と駆動力伝達ロッド６０との隙間６１ａを介して弁室５５に連通する背圧室５５ｋと、背圧室５５ｋと感圧室５６とを連通する連通通路６２とを有する。さらに、絞り部３６ａの流路面積は、隙間６１ａの流路面積よりも大きくなっている。これによれば、案内壁６１と駆動力伝達ロッド６０との間に隙間６１ａが形成されているため、駆動力伝達ロッド６０の動きがスムーズになり、弁体５４ｖの動きを円滑なものとすることができる。また、絞り部３６ａの流路面積を、隙間６１ａの流路面積よりも大きくしたため、隙間６１ａの流路面積が絞り部３６ａの流路面積よりも大きい場合に比べると、隙間６１ａを介して背圧室５５ｋへ流れる冷媒ガスの量を少なくすることができる。よって、制御圧室３５から隙間６１ａを介して背圧室５５ｋへ流れる分、吐出室１５ｂから制御圧室３５に導入する冷媒ガスの量を増やさなければいけなくなってしまうことを抑制することができる。さらに、背圧室５５ｋと感圧室５６とが連通通路６２を介して連通しているため、背圧室５５ｋの圧力を吸入室１５ａの圧力に近づけることができる。よって、背圧室５５ｋの圧力が制御圧室３５の圧力と同じになってしまうことを抑制することができるため、感圧機構５７による弁体５４ｖの弁開度の調整に影響を及ぼしてしまうことを抑制することができる。その結果、容量制御弁５０の応答性を良好なものとすることができる。

（２）電磁ソレノイド５２、背圧室５５ｋ、弁室５５及び感圧室５６がこの順序で駆動力伝達ロッド６０の軸方向に沿って並んで配置されている。これによれば、感圧室５６が駆動力伝達ロッド６０の軸方向端部に配置されているため、例えば、感圧室５６が、駆動力伝達ロッド６０の軸方向において電磁ソレノイド５２と弁室５５との間に配置されている場合に比べると、感圧機構５７を配置し易い。よって、容量制御弁５０の作り易さの面で好適である。

（３）弁孔５１ｈの孔径を大きくするほど、制御圧室３５から吸入室１５ａへ排出される冷媒ガスの流量が多くなるため、制御圧室３５の圧力が吸入室１５ａの圧力とほぼ等しくなるまでの時間を早くすることができる。しかし、弁孔５１ｈの孔径を大きくすると、弁孔５１ｈを開閉する弁体５４ｖの外径を大きくする必要がある。そして、弁体５４ｖの外径が大きくなることに伴い、隙間６１ａの流路面積も大きくなるため、制御圧室３５から隙間６１ａを介して背圧室５５ｋへ流れる冷媒ガスの量が多くなる。しかし、絞り部３６ａの流路面積を、隙間６１ａの流路面積よりも大きくすることで、制御圧室３５から隙間６１ａを介して背圧室５５ｋへ流れる分、吐出室１５ｂから制御圧室３５に導入する冷媒ガスの量を増やさなければいけなくなってしまうことを抑制することができる。

（４）弁体形成部材５４は、駆動力伝達部材５３よりも軽い材料（例えばアルミニウム）により形成されている。これによれば、弁体５４ｖの体格が大きくなっても、容量制御弁５０が重くなってしまうことを抑制することができる。

（５）弁体形成部材５４の表面には、耐磨耗性に優れたコーティング等の表面処理が施されている。これによれば、弁体５４ｖと隔壁５１ｓとの間を通過する冷媒ガスに液冷媒が含まれている場合に発生するキャビテーションによって、弁体５４ｖが壊食してしまうことを抑制することができる。

（６）背圧室５５ｋに付勢ばね５５ｂを配設した。これによれば、例えば、固定鉄心５２ａと可動鉄心５２ｂとの間に付勢ばね５５ｂを配設する場合に比べると、電磁ソレノイド５２における磁路面積を確保し易くすることができる。

なお、上記実施形態は以下のように変更してもよい。
○ 実施形態において、感圧室５６が、駆動力伝達ロッド６０の軸方向において電磁ソレノイド５２と弁室５５との間に配置されていてもよい。

○ 実施形態において、例えば、吐出室１４ｂから制御圧室３５に至る供給通路を形成してもよく、要は、吐出圧領域から制御圧室３５に至る供給通路が形成されていればよい。

○ 実施形態において、例えば、制御圧室３５から吸入室１４ａに至る排出通路を形成してもよく、要は、制御圧室３５から吸入圧領域に至る排出通路が形成されていればよい。

○ 実施形態において、弁体形成部材５４は、駆動力伝達部材５３よりも軽い材料であればよく、例えば樹脂材料により形成されていてもよい。
○ 実施形態において、弁体形成部材５４の表面に、耐磨耗性に優れたコーティング等の表面処理が施されていなくてもよい。

○ 実施形態において、駆動力伝達部材５３と弁体形成部材５４とが一体であってもよい。
○ 実施形態において、クラッチを介して外部駆動源から駆動力を得るようにしてもよい。

１０…両頭ピストン型斜板式圧縮機、１１…ハウジング、１４ａ，１５ａ…吸入圧領域である吸入室、１４ｂ，１５ｂ…吐出圧領域である吐出室、１５ｃ…供給通路及び排出通路を形成する圧力調整室、２１…回転軸、２１ａ…供給通路及び排出通路を形成する第１軸内通路、２１ｂ…供給通路及び排出通路を形成する第２軸内通路、２３…斜板、２４…クランク室、２５…両頭ピストン、３２…移動体、３５…制御圧室、３６ａ…絞り部、３６ｂ…供給通路を形成する連通部、５０…容量制御弁、５１ｈ…排出通路を形成する弁孔、５２…電磁ソレノイド、５４ｖ…弁体、５５…弁室、５５ｋ…背圧室、５６…感圧室、５７…感圧機構、６０…駆動力伝達ロッド、６１…案内壁、６１ａ…隙間、６２…連通通路、６７，６８…排出通路を形成する通路。

Claims (2)

1. ハウジング内にはクランク室が形成されており、前記クランク室には、回転軸から駆動力を得て回転するとともに前記回転軸に対する傾角が変更される斜板が収容されており、前記斜板には、前記斜板の傾角を変更可能な移動体が連結されており、前記ハウジング内には、前記移動体により区画されるとともに制御ガスが導入されて内部の圧力が変更されることで前記移動体を前記回転軸の軸方向に移動させる制御圧室が形成されており、吐出圧領域から前記制御圧室に至る供給通路の開度を絞る絞り部を有しており、前記制御圧室から吸入圧領域に至る排出通路の開度を調整する弁体を有するとともに前記制御圧室の圧力を制御する容量制御弁を備え、前記斜板に係留された両頭ピストンが前記斜板の傾角に応じたストロークで往復動する両頭ピストン型斜板式圧縮機であって、
   前記容量制御弁は、
   電磁ソレノイドによって駆動されるとともに前記弁体を有する駆動力伝達ロッドと、
   前記弁体を収容する弁室と、
   前記吸入圧領域に連通する感圧室と、
   前記感圧室に収容されるとともに、前記吸入圧領域の圧力を感知することで前記駆動力伝達ロッドの移動方向に伸縮し、前記弁体の弁開度を調整する感圧機構と、
   前記駆動力伝達ロッドの移動方向へ前記駆動力伝達ロッドを案内する案内壁と、
   前記電磁ソレノイドと前記弁室との間に位置するとともに前記案内壁と前記駆動力伝達ロッドとの隙間を介して前記弁室に連通する背圧室と、
   前記背圧室と前記感圧室とを連通する連通通路とを有し、
   前記絞り部の流路面積は、前記隙間の流路面積よりも大きくなっていることを特徴とする両頭ピストン型斜板式圧縮機。
2. 前記電磁ソレノイド、前記背圧室、前記弁室及び前記感圧室がこの順序で前記駆動力伝達ロッドの軸方向に沿って並んで配置されていることを特徴とする請求項１に記載の両頭ピストン型斜板式圧縮機。