JP5981014B1 - 酢酸の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】低エネルギーカルボニル化プロセスからリチウムのようなカチオン及びヨウ化物を除去する酢酸の精製方法の提供。【解決手段】反応器１０４内において、メタノール、ジメチルエーテル、及び酢酸メチルから選択される少なくとも１種類の構成成分を、０．１〜１４重量％の量の水、ロジウム触媒、ヨウ化メチル、及びリチウム化合物の存在下でカルボニル化して反応媒体１１３を形成し；反応媒体１１３を分離して、液体再循環流１１０及び蒸気生成物流１２２を形成し；主精製系列中の２つ以下の蒸留カラム内で蒸気生成物流１２２を分離して、酢酸及びリチウムを含む粗酸生成物１４６を生成させ；粗酢酸生成物１４６を酸形態のカチオン交換体と接触させて、中間体酸生成物１８２を生成させ；そして中間体酢酸生成物１８２を、酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂と接触させて、精製された酢酸１８６を生成させる方法。【選択図】図１

Description

[1]本特許出願は、２０１５年４月２３日出願の「酢酸の製造方法」と題された米国出願１４／６９４，９１３の一部継続出願であり、その優先権を主張し、且つ２０１５年４月１日出願の「酢酸の製造方法」と題された米国仮特許出願６２／１４１，４９０（これらの開示事項はその全部を参照として本明細書中に包含する）からの優先権を主張する。

[2]本発明は、酢酸の製造方法、特に低エネルギーカルボニル化プロセスからヨウ化物を除去して精製された酢酸を製造する前に、反応媒体中のリチウム化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成する可能性があるリチウムカチオンを除去するための改良された方法に関する。

[3]現在用いられている酢酸の合成方法の中で商業的に最も有用なものの１つは、米国特許３，７６９，３２９（その全部を参照として本明細書中に包含する）において教示されている一酸化炭素によるメタノールの接触カルボニル化である。カルボニル化触媒は、液体反応媒体中に溶解しているか又は他の形態で分散しているか、或いは不活性の固体上に担持されているロジウムを、ヨウ化メチルによって例示されるハロゲン含有触媒促進剤と共に含む。ロジウムは任意の多くの形態で反応系中に導入することができる。更に、ハロゲン化物促進剤の性質は一般に重要ではないので、数多くの好適な促進剤（その殆どは有機ヨウ化物である）を用いることができる。最も通常的且つ有用には、反応は、一酸化炭素ガスを、触媒がその中に溶解している液体反応媒体を通して連続的にバブリングすることによって行う。

[4]酢酸を合成するための広範囲に用いられて成功している商業的プロセスは、一酸化炭素によるメタノールの接触カルボニル化を含む。触媒は、ロジウム及び／又はイリジウム、並びにハロゲン促進剤、通常はヨウ化メチルを含む。反応は、触媒がその中に溶解している液体反応媒体を通して一酸化炭素を連続的にバブリングすることによって行う。反応媒体は、酢酸、酢酸メチル、水、ヨウ化メチル、及び触媒を含む。メタノールをカルボニル化するための商業的プロセスとしては、米国特許３，７６９，３２９（その全部を参照として本明細書中に包含する）に記載されているものが挙げられる。他の従来のメタノールカルボニル化プロセスとしては、Jones, J.H. (2002), "The Cativa Process for the Manufacture of Acetic Acid", Platinum Metals Review, 44 (3): 94-105（その全部を参照として本明細書中に包含する）において議論されているCativa（登録商標）プロセスが挙げられる。

[5]ロジウム触媒の存在下でアルコールをカルボニル化してアルコールよりも１つ多い炭素原子を有するカルボン酸を製造するためのＡＯ（登録商標）プロセスが、米国特許５，００１，２５９；５，０２６，９０８；及び５，１４４，０６８；並びにＥＰ−０１６１８７４（これらの全部を参照として本明細書中に包含する）において開示されている。ここで開示されているように、酢酸は、酢酸メチル（ＭｅＡｃ）、ハロゲン化メチル、特にヨウ化メチル（ＭｅＩ）、及び触媒的に有効な濃度で存在するロジウムを含む反応媒体中においてメタノールから製造される。これらの特許においては、少なくとも限定濃度、例えば０．１重量％の水、及び特定の濃度の、ヨウ化水素として存在するヨウ化物イオン以外のヨウ化物イオンを、触媒的に有効な量のロジウムと共に反応媒体中に保持することによって、非常に低い水濃度、即ち（約１４〜１５重量％の水を保持する従来の手順とは異なり）４重量％以下においても、触媒安定性及びカルボニル化反応器の生産性を高いレベルに維持することができることが開示されている。このヨウ化物イオンは単純な塩であり、ヨウ化リチウムが好ましい。塩は、例えば酢酸リチウム、炭酸リチウム、水酸化リチウム、又は反応媒体と適合性のアニオンの他のリチウム塩を加えることによって、in situで形成することができる。これらの特許においては、酢酸メチル及びヨウ化物塩の濃度が、特に低い反応器水濃度においてメタノールをカルボニル化して酢酸を生成させる速度に影響を与える重要なパラメーターであることが教示されている。比較的高い濃度の酢酸メチル及びヨウ化物塩を用いることによって、液体反応媒体が０．１重量％程度の低い限定濃度の水を含む場合であっても、高度の触媒安定性及び反応器生産性が達成される。更に、用いる反応媒体によって、ロジウム触媒の安定性、即ち特にプロセスの生成物回収工程中における触媒の沈殿に対する抵抗性が向上する。これらの工程においては、酢酸生成物を回収する目的の蒸留によって、触媒から一酸化炭素（これは、反応容器内で維持される雰囲気中においてロジウムに対する安定化効果を有するリガンドである）が除去される傾向がある。

[6]米国特許５，１４４，０６８（その全部を参照として本明細書中に包含する）においては、ロジウム（Ｒｈ）触媒を含み、水、酢酸、ヨウ化メチル、及び酢酸メチルを含む液体反応媒体中において、メタノールを一酸化炭素と反応させることによって酢酸を製造し、反応の経過中において、０．１重量％〜１４重量％の水を、（ａ）２重量％〜２０重量％の範囲の有効量の、反応温度において有効濃度で反応媒体中に可溶であるヨウ化物塩からなる群から選択される触媒安定剤、（ｂ）５重量％〜２０重量％のヨウ化メチル、及び（ｃ）０．５重量％〜３０重量％の酢酸メチルと一緒に反応媒体中に保持することによって反応中の触媒安定性を維持する方法が開示されている。好適なヨウ化物塩は、第４級ヨウ化物塩、又は周期律表の第ＩＡ族及び第ＩＩＡ族の金属からなる群の元素のヨウ化物塩であってよい。

[7]メタノールのカルボニル化中に形成されるアセトアルデヒドのようなカルボニル不純物は、ヨウ化物触媒促進剤と反応して、多炭素アルキルヨウ化物、例えばヨウ化エチル、ヨウ化プロピル、ヨウ化ブチル、ヨウ化ペンチル、ヨウ化ヘキシルなどを形成する可能性がある。多炭素アルキルヨウ化物は、酢酸生成物中の少量のこれらの不純物であっても、酢酸から通常製造される生成物である酢酸ビニルの製造において用いる触媒を被毒する傾向があるので、反応生成物から除去することが望ましい。

[8]かかる不純物を除去するための従来の方法としては、粗酸生成物流を、酸化剤、オゾン、水、メタノール、活性炭、アミンなどで処理することが挙げられる。かかる処理は、酢酸の蒸留と組み合わせることができ、或いは組み合わせなくてもよい。最も通常的な精製処理は、一連の蒸留を行って最終生成物として好適な精製された酢酸を生成させることを伴う。カルボニル化合物と反応してオキシムを形成するヒドロキシルアミンのようなアミン化合物で有機流を処理し、次に蒸留してオキシム反応生成物から精製された有機生成物を分離することによって、有機流からカルボニル不純物を除去することも公知である。しかしながら、精製された酢酸の更なる処理によってプロセスのコストが増大し、処理された酢酸生成物の蒸留によって更なる不純物が形成される可能性がある。

[9]比較的高い純度の酢酸を得ることは可能であるが、上記に記載の低水カルボニル化プロセス及び精製処理によって形成される酢酸生成物は、小さい割合の残留不純物の存在のために過マンガン酸塩時間に関して多少不十分なままであることが多い。十分な過マンガン酸塩時間は、酸生成物が多くの用途に関して好適であるために満足することが必要な可能性がある重要な商業的試験であるので、過マンガン酸塩時間を減少させる不純物の存在は好ましくない。更に、不純物の幾つかは酢酸生成物又はヨウ化メチルのようなハロゲン含有触媒促進剤のものと近接する沸点を有しているので、蒸留によって微量のこれらの不純物を酢酸から除去することは経済的又は商業的に実現可能ではなかった。而して、精製された酢酸を汚染することなく、又は不要なコストを加えることなく、カルボニル化プロセスにおける他の箇所で不純物を除去する経済的に実行可能な方法を突き止めることが重要になってきている。

[10]巨大網状又はマクロ多孔質の強酸カチオン交換樹脂組成物は、ヨウ化物汚染物質を減少させるために従来用いられている。好適な交換樹脂組成物、例えばその個々のビーズは、金属、例えば銀、水銀、又はパラジウムで官能化されている部位、及び酸形態で保持されている部位の両方を含む。金属官能基を少ししか有しないか又は全く有しない交換樹脂組成物はヨウ化物を効率的に除去せず、したがってそのためには従来は用いられていない。通常は、金属官能化交換樹脂は固定床内に与えて、粗酢酸生成物を含む流れを固定樹脂床に通す。金属官能化樹脂床内において、粗酢酸生成物中に含まれるヨウ化物汚染物質が粗酸生成物流から除去される。

[11]米国特許６，６５７，０７８においては、金属官能化交換樹脂を用いてヨウ化物を除去する低水プロセスが記載されている。この参照文献においてはまた、重質留分カラムの使用を回避して省エネルギーを達成している。

[12]交換樹脂組成物の金属官能化は、しばしば相当な処理及び費用を伴い、しばしば金属官能化していない樹脂よりも数桁多いコストがかかる。官能化に関連するプロセス工程は、しばしば、交換樹脂上に堆積される金属の実際の量に関して非常に少ししか変動しない。例えば、所定量の交換樹脂の活性部位の５０％を官能化するために必要な処理は、同じ量の交換樹脂の活性部位の１０％を官能化するために必要な処理と全く同様である。しかしながら、交換樹脂の全量を処理することが必要であるので、５０％官能化交換樹脂及び１０％官能化樹脂の両方とも、同量の非官能化樹脂よりも相当に多い処理が必要である。

[13]酢酸及び／又は無水酢酸からヨウ化物不純物を除去するために、他のイオン交換樹脂が用いられている。米国特許５，２２０，０５８においては、酢酸及び／又は無水酢酸からヨウ化物不純物を除去するために、金属交換されたチオール官能基を有するイオン交換樹脂を用いることが開示されている。通常は、イオン交換樹脂のチオール官能基は、銀、パラジウム、又は水銀で交換されている。

[14]ヨウ化物汚染物質に加えて、酢酸製造システムにおいて用いる容器の壁から金属がしばしば腐食し、粗酢酸生成物組成物中に溶出する。而して、従来の粗酸生成物流は、しばしば腐食金属汚染物質及びヨウ化物汚染物質を含む。これらの腐食金属は、カルボニル化反応を妨げるか、或いは水性ガスシフト反応のような競合反応を促進させることが知られている。通常は、これらの腐食金属は、標準的な巨大網状又はマクロ多孔質のカチオン交換樹脂を含む樹脂床に流れを通すことによってプロセス流から除去することができる。

[15]しかしながら、銀、水銀、又はパラジウム交換された樹脂を用いる場合においては、可溶性の腐食金属カチオンが交換樹脂の金属官能化された部位を有害に置換する可能性がある。したがって、これらの交換部位はヨウ化物汚染物質を捕捉／除去することができない。ヨウ化物除去に関する官能化樹脂の寿命は、腐食金属の存在によって短くなる。しばしば、交換樹脂組成物の部位の所定の部分を官能化して、部位の残りを酸形態で残留させる。その結果、酸部位が多くの腐食金属を捕捉し、一方で、官能化された部位の多くはヨウ化物除去のために利用可能な状態で保持される。この技術によって交換樹脂の寿命を向上させることができるが、部位の所定の部分を部分的に官能化することには相当な処理及び費用が必要である。

[16]更に、米国特許５，３４４，９７６に記載されているように、銀交換された強酸カチオン交換樹脂の使用に関連する問題は、銀が実際には腐食金属によって置換される可能性があることであることが見出された。この特許によれば、酸及び／又は無水物中の金属イオン汚染物質は、上流のプロセスにおける腐食又は試薬の使用に起因する可能性がある。この特許においては、流れを、交換された強酸カチオン交換樹脂と接触させてＣ_１〜Ｃ_１０アルキルヨウ化物化合物、ヨウ化水素、又はヨウ化物塩を除去する前に、カルボン酸流から鉄、カリウム、カルシウム、マグネシウム、及びナトリウムのような金属イオン汚染物質の少なくとも一部を除去するために、酸形態のカチオン交換体を用いることが記載されている。しかしながら、このプロセスにおいては、ヨウ化物に加えてリチウム及びより大きいアルキルヨウ化物化合物を含む可能性がある上記記載の低エネルギー・低水カルボニル化プロセスに関する精製は示されていない。

[17]更に、他のスキームにおいては、生成物から除去することが必要な可能性がある他の汚染物質が導入される。例えば、ＫＯＨのようなアルカリ成分をカルボニル化精製プロセスの乾燥カラムに加えることは、カラム内におけるＨＩの蓄積を抑止するのに有用であることが当該技術において長い間周知であった。例えばＵＳ公開２０１３／０２６４１８６及びこれより前の参照文献を参照。しかしながら、この添加によってカリウムカチオンがプロセス中に導入され、これも銀交換された強酸カチオン交換樹脂中の銀を置換する可能性がある。

[18]他のプロセスは、腐食金属汚染物質をプロセスの異なる段階で例えば反応物質組成物から除去する。米国特許４，８９４，４７７においては、リチウム形態の強酸性イオン交換樹脂を用いて腐食金属汚染物質を除去する方法が記載されている。米国特許５，７３１，２５２においては、触媒溶液をリチウム形態のイオン交換樹脂床と接触させることが記載されており、一方で、触媒媒体中の腐食金属塩を解離させて、イオン交換を行うことができ、腐食金属を反応器触媒溶液から取り出すことができるようにするのに十分な量の水を同時に添加することが必要である。

米国特許３，７６９，３２９ 米国特許５，００１，２５９ 米国特許５，０２６，９０８ 米国特許５，１４４，０６８ ＥＰ−０１６１８７４ 米国特許６，６５７，０７８ 米国特許５，２２０，０５８ 米国特許５，３４４，９７６ ＵＳ公開２０１３／０２６４１８６ 米国特許４，８９４，４７７ 米国特許５，７３１，２５２

Jones, J.H. (2002), "The Cativa Process for the Manufacture of Acetic Acid", Platinum Metals Review, 44 (3): 94-105

[19]上記に記載のプロセスは成功しているが、酢酸を製造するための改良されたプロセスのためのプロセス、特にこれらのプロセスから汚染物質を除去するための低水・低エネルギープロセス及び方法に対する必要性が存在する。

[20]本発明は酢酸の製造方法に関する。一態様においては、本発明は、反応器内において、メタノール、ジメチルエーテル、酢酸メチル、又はこれらの幾つかの組み合わせのいずれかを、全重量を基準として０．１〜１４重量％の量の水、ロジウム触媒、ヨウ化メチル、及びリチウム化合物の存在下でカルボニル化して反応媒体を形成し；次に反応媒体を分離して、液体再循環流及び蒸気生成物流を形成し；主精製系列中の２つ以下の蒸留カラム内で蒸気生成物流を分離して、酢酸、並びに反応媒体中のリチウム化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成する可能性があるリチウムを含む粗酸生成物を生成させ；次に粗酢酸生成物を、酸形態のカチオン交換体と接触させて中間体酸生成物を生成させ；そして最後に、中間体酢酸生成物を、酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂と接触させて、精製された酢酸を生成させる；ことを含む酢酸の製造方法に関する。中間体酢酸生成物は、粗酢酸生成物よりも少ないリチウムを含むようにすることができ、例えば中間体酢酸生成物は、幾つかの態様においては中間体酢酸生成物の全重量を基準として１００ｗｐｐｂ以下のリチウムを含むようにすることができる。幾つかの態様においては、精製された酢酸生成物は、酢酸生成物の精製された全重量を基準として、１００ｗｐｐｂ以下の量のリチウム、及び／又は１００ｗｐｐｂ以下の量の金属交換されたイオン交換樹脂から置換された金属、例えば銀、水銀、パラジウム、及びロジウム、及び／又は１００ｗｐｐｂ以下のヨウ化物を含むようにすることができる。幾つかの態様においては、本方法には、留出した酢酸生成物を第２の蒸留カラム内で蒸留する前に、酢酸カリウム、炭酸カリウム、及び水酸化カリウムからなる群から選択されるカリウム塩を、留出した酢酸生成物に加える工程を更に含ませることができ；ここで、カリウムの少なくとも一部は酸形態のカチオン交換体によって除去される。

[21]幾つかの態様においては、本方法には、第１の蒸留カラムから得られる低沸点の塔頂流を凝縮して重質液相及び軽質液相を形成することを更に含ませることができ、ここで、重質液相の一部は処理して、アセトアルデヒド、アセトン、メチルエチルケトン、ブチルアルデヒド、クロトンアルデヒド、２−エチルクロトンアルデヒド、２−エチルブチルアルデヒド、及びこれらのアルドール縮合生成物からなる群から選択される少なくとも１種類の過マンガン酸塩還元性化合物を除去する。

[22]幾つかの態様においては、蒸気生成物流を分離する工程には、第１の蒸留カラム内において蒸気生成物流を蒸留して、酢酸を含む側流を形成し；そして次に、第２の蒸留カラム内において側流を蒸留して、酢酸、並びに周期律表の第ＩＡ及びＩＩＡ族、第４級窒素カチオン、リン含有カチオン、例えば好ましくはリチウムカチオンからなる群から選択されるカチオンを含む粗酸生成物を生成させる；ことを含ませることができる。

[23]幾つかの態様においては、粗酢酸生成物は、第２の蒸留カラムの底部より上方の位置から側流として取り出す。これは、例えば液体流であってよい。他の態様においては、粗酢酸生成物は、第２の蒸留カラムの底部から残渣として取り出すことができる。

[24]他の態様においては、本発明は、反応器内において、メタノール、ジメチルエーテル、及び酢酸メチルからなる群から選択される少なくとも１種類の構成成分を、０．１〜１４重量％の量の水、ロジウム触媒、ヨウ化メチル、及びヨウ化物塩の存在下でカルボニル化して反応媒体を形成し；反応媒体を分離して、液体再循環流及び蒸気生成物流を形成し；主精製系列中の２つ以下の蒸留カラム内で蒸気生成物流を分離して、周期律表の第ＩＡ及びＩＩＡ族、第４級窒素カチオン、及びリン含有カチオンからなる群から選択される少なくとも１種類のカチオンを含む酢酸を含む粗酸生成物を生成させ、ここで、少なくとも１種類のカチオンは反応媒体中の化合物から誘導されるか及び／又はそれによって生成され；粗酢酸生成物を、酸形態のカチオン交換体と接触させて中間体酸生成物を生成させ；そして、中間体酢酸生成物を、酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂と接触させて、精製された酢酸を生成させる；ことを含む酢酸の製造方法に関する。

[25]更に他の態様においては、本発明は、カルボン酸又はその無水物、１０ｗｐｐｂより多いＣ_１０〜Ｃ_１４アルキルヨウ化物、ヨウ化物アニオン、並びに第ＩＡ及びＩＩＡ族金属、第４級窒素カチオン、及び第４級リン含有カチオンからなる群から選択されるカチオンを含む液体組成物からヨウ化物を除去する方法であって；液体組成物を酸形態のカチオン交換体と接触させて、第ＩＡ及びＩＩＡ族金属、第４級窒素カチオン、及びリン含有カチオンからなる群から選択されるカチオンの減少した濃度を有する中間体生成物を生成させ；そして、中間体生成物を、銀、水銀、パラジウム、及びロジウムからなる群から選択される少なくとも１種類の金属を含む、酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂と接触させて、精製された酢酸生成物を生成させる；ことを含む上記方法に関する。

[26]本発明は、添付の非限定的な図面を考慮するとより良好に理解されるであろう。

[27]図１は、ヨウ化物を除去するための金属官能化された固定樹脂床を用いて酢酸を製造する方法を示す。 [28]図２は、ヨウ化物を除去するための金属官能化された固定樹脂床を用いて酢酸を製造する他の方法を示す。

[29]始めに、任意のかかる実際の態様の開発においては、１つの実施態様と他のものとで変化するシステム関連及びビジネス関連の制限との適合性のように、開発者の具体的な目標を達成するために、数多くの実施−具体的な決定を行わなければならないことを留意すべきである。更に、当業者に明らかなように、ここで開示する方法にはまた、挙げられているか又は具体的に言及されているもの以外の構成要素を含ませることもできる。

[30]概説及びこの詳細な説明において、それぞれの数値は、一旦は（既に明らかにそのように修飾されていない限りにおいて）用語「約」によって修飾されているように読み、次に文脈において他に示されていない限りにおいて、そのように修飾されていないように再び読むべきである。また、概説及びこの詳細な説明において、有用、好適などとしてリスト又は記載されている濃度範囲は、端点を含むその範囲内のありとあらゆる濃度が示されているとみなすべきであると意図されることを理解すべきである。例えば、「１〜１０」の範囲は、約１と約１０の間の連続体に沿ったありとあらゆる可能な数を示すものとして読むべきである。而して、この範囲内の具体的なデータ点が明確に特定されているか又は僅かな具体的なデータ点のみに関する場合、或いはこの範囲内のデータ点が明確に特定されていないか又は僅かな具体的なデータ点のみに関していない場合であっても、本発明者らはこの範囲内のありとあらゆるデータ点が特定されていたとみなすべきであると認識且つ理解し、且つ本発明者らはこの範囲内の全範囲及び全ての点の知識を有していたことを理解すべきである。

[31]特許請求の範囲を含む明細書全体にわたって、以下の用語は他に示さない限りにおいて示されている意味を有する。

[32]明細書及び特許請求の範囲において用いる「付近」は「における」を包含する。「及び／又は」という用語は、包含的な「及び」の場合、及び排他的な「又は」の場合の両方を指し、本明細書において簡潔さのために用いられる。例えば、酢酸及び／又は酢酸メチルを含む混合物は、酢酸単独、酢酸メチル単独、又は酢酸と酢酸メチルの両方を含んでいてよい。

[33]全てのパーセントは、他に示していない限りにおいて、存在する特定の流れ又は組成物の全重量を基準とする重量パーセント（重量％）として表される。他に示していない限りにおいて、室温は２５℃であり、大気圧は１０１．３２５ｋＰａである。

[34]本発明における目的のためには、
酢酸は「ＡｃＯＨ」と略称することがあり；
アセトアルデヒドは「ＡｃＨ」と略称することがあり；
酢酸メチルは「ＭｅＡｃ」と略称することがあり；
メタノールは「ＭｅＯＨ」と略称することがあり；
ヨウ化メチルは「ＭｅＩ」と略称することがあり；
ヨウ化水素は「ＨＩ」と略称することがあり；
一酸化炭素は「ＣＯ］と略称することがあり；及び
ジメチルエーテルは「ＤＭＥ」と略称することがある。

[35]ＨＩは、分子状ヨウ化水素、或いは極性媒体、通常は少なくとも若干の水を含む媒体中で少なくとも部分的にイオン化されている場合には解離ヨウ化水素酸のいずれかを指す。他に特定されていない限りにおいて、この２つは互換的に言及される。他に特定されていない限りにおいて、ＨＩ濃度は、酸−塩基滴定によって電位差滴定終点を用いて求められる。特に、ＨＩ濃度は、標準的な酢酸リチウム溶液を用いて電位差滴定終点まで滴定することによって求められる。本発明における目的のためには、ＨＩの濃度は、腐食金属又は他の非Ｈ^＋カチオンの測定に関係すると推定されるヨウ化物の濃度を、試料中に存在する全イオン性ヨウ化物から減じることによっては求めないことを理解すべきである。

[36]ＨＩ濃度はヨウ化物イオン濃度を指すものではないことを理解すべきである。ＨＩ濃度は、具体的には電位差滴定によって求められるＨＩ濃度を指す。

[37]この減算法は、全ての非Ｈ^＋カチオン（例えば、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏのカチオン）が専らヨウ化物アニオンのみと会合すると仮定していることのために、比較的低いＨＩ濃度（即ち約５重量％未満）を求めるためには信頼性に欠ける不正確な方法である。実際には、このプロセスにおいては、金属カチオンの相当部分がアセテートアニオンと会合する可能性がある。更に、これらの金属カチオンの多くは多原子価状態を有し、これによってこれらの金属と会合する可能性があるヨウ化物アニオンの量に関する推定に更により多い非信頼性が加えられる。最終的には、この方法は、特にＨＩ濃度を直接表す単純な滴定を行う能力を考慮すると、実際のＨＩ濃度の信頼性に欠ける測定値を生じさせる。

[38]本発明における目的のためには、蒸留カラムの「塔頂流」又は「留出物」は、蒸留カラムの頂部又はその付近（例えば頂部の隣接位置）において排出される少なくとも１つのより低沸点の凝縮性フラクション、及び／又はその流れ又は組成物の凝縮形態を指す。明らかに、これも本発明における目的のためには、全てのフラクションは最終的には凝縮させることができ、凝縮性のフラクションは、当業者に容易に理解されるようにプロセス中に存在する条件下において凝縮させることができる。非凝縮性フラクションの例としては、窒素、水素などを挙げることができる。更に、塔頂流は蒸留カラムの最も上部の出口の直下において回収することができ、例えばここで最も低い沸点のフラクションは、当業者に容易に理解されるように非凝縮性の流れであるか或いは僅少な流れを表す。

[39]蒸留カラムの「塔底流」又は「残渣」とは、蒸留カラムの底部又はその付近において排出される（本発明においてはカラムの底部液溜まりから流出するとも言う）１以上の最も高い沸点のフラクションを指す。残渣は蒸留カラムの最も底部の出口の直上から回収することができ、例えばここでカラムによって産出される最も底部のフラクションは、当業者に容易に理解されるように、塩、使用できないタール、固体廃棄物、又は僅少な流れである。

[40]本発明における目的のためには、蒸留カラムは蒸留区域及び底部液溜まり区域を含む。蒸留区域は、底部液溜まり区域の上方、即ち底部液溜まり区域とカラムの頂部との間の全てを含む。本発明における目的のためには、底部液溜まり区域とは、より高沸点の成分の液体貯留槽がその中に存在し、塔底流又は残渣流がカラムから排出される際にそれから流出する蒸留カラムの下部部分（例えば蒸留カラムの底部）を指す。底部液溜まり区域には、リボイラー、制御装置などを含ませることができる。

[41]蒸留カラムの内部部品に関する「通路」、「流路」、「流動導管」などの用語は、それを通して配置されており、及び／又は、流体及び／又は蒸気が内部部品の一方の側から内部部品の他方の側へ移動するための流路を与える、孔、管、溝、スリット、ドレンなどを指すように互換的に用いられる。蒸留カラムの液体分配器のような構造体を通して配置される流路の例としては、構造体を通して液体を一方の側から他の側へ流動させることを可能にするドレン孔、ドレン管、ドレンスリットなどが挙げられる。

[42]平均滞留時間は、蒸留区域内の所定の相に関する全液体保持体積の総計を、蒸留区域を通過するその相の平均流量で割った値として定義される。所定の相に関する保持体積には、回収器、分配器などをはじめとするカラムの種々の内部部品内に含まれる液体の体積、並びにトレー上、降下管内、及び／又は規則若しくは不規則充填床セクション内に含まれる液体を含めることができる。

リチウム除去：
[43]本発明は、酢酸の製造方法、特に、リチウムのようなカチオン、及びより高分子量のヨウ化物、例えばＣ_１０〜Ｃ_１４アルキルヨウ化物などのヨウ化物を低エネルギーカルボニル化プロセスから除去する改良された方法に関する。この方法によって、反応媒体中の化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成する少なくとも１種類のカチオンを除去することができ、これらのカチオンは、周期律表の第ＩＡ及びＩＩＡ族、第４級窒素カチオン、及びリン含有カチオンからなる群から選択することができる。これらのカチオンは、反応媒体中の化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成する可能性がある。一態様においては、本方法は、ヨウ化リチウム又は酢酸リチウムのような反応媒体中のリチウム化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成するリチウムカチオンを除去することに関する。本発明によれば、ヨウ化物を除去する前にカチオン、好ましくはリチウムカチオンを除去して、金属イオン交換樹脂における置換を阻止する。

[44]高まり続けるコストの圧力及びより高いエネルギー価格に伴って、化学製造運転を簡潔化し、特に製造工程の数を減少させる増加し続ける動機付けが存在する。この点に関し、米国特許５，４１６，２３７においては酢酸を製造するための単一区画蒸留プロセスが開示されていることに留意されたい。かかるプロセスの変更は、エネルギーコストの点で望ましい一方で、精製系列に対して増加した要求を突きつける傾向がある。特に、より少ない再循環及び蒸留により、粗酸生成物中により高いレベルのヨウ化物及び他の促進剤、特により高分子量のヨウ化物がより多く導入される（又は除去されない）傾向がある。例えば、ヨウ化オクチル、ヨウ化デシル、及びヨウ化ドデシル、並びにヨウ化ヘキサデシルは全て、粗酸生成物中に存在する可能性があり、これらは全て従来の技術によっては除去するのが困難である。

[45]１４重量％以下、より好ましくは４．１重量％以下の水濃度で運転され、主精製系列内において２つ以下の蒸留カラムを用いるロジウム触媒システムを包含する、メタノールのカルボニル化によって酢酸を製造するための低水・低エネルギープロセスが開発された。主精製系列は、酢酸を得るための反応器／フラッシュ容器からの蒸気生成物流から、水、酢酸メチル、ヨウ化メチル、及びヨウ化水素のようなバルク成分を除去することを目的とする。この主精製系列は、反応器からの蒸気流の大部分を受容して、酢酸を精製された酢酸として得る。例えば、主精製系列のカラムには、軽質留分カラム及び乾燥カラムが含まれる。この主精製系列からは、アセトアルデヒド、アルカン、及びプロピオン酸のような微量成分を除去することがその主要機能であるカラムは排除される可能性がある。

[46]反応中に酢酸を製造する方法においてはリチウムカチオンのようなカチオンを用いることができ、これは粗酸生成物中に回収されることが本発明者らによって見出された。上流のプロセスからの腐食金属又は金属の結果として、即ち反応器の後に加えられて粗酢酸生成物中に存在する可能性がある他の金属とは異なり、リチウムカチオンは反応媒体中のリチウム化合物から誘導されるか及び／又はそれによって生成する可能性がある。従前は、リチウム化合物はより揮発性が低く、フラッシュ容器からの液体再循環流中に残留すると理解されていた。ここで、反応媒体中のリチウム化合物から誘導されるか及び／又はそれによって生成するリチウムカチオンは、主精製系列内での精製の後に粗酢酸生成物に同伴されるか、又はそれと共に濃縮されるのに十分に揮発性である可能性があることが見出された。これらの残留リチウムカチオンは除去するのが困難である可能性があり、最終金属交換保護床内において保護床内の金属を不利に置換して、これによって、精製された酢酸において、劣ったヨウ化物除去、及び金属交換されたイオン交換樹脂から置換される増加した金属、例えば銀、水銀、パラジウム、及びロジウムがもたらされる可能性がある。而して、精製された酢酸は、金属交換保護床を用いているにもかかわらず許容できないレベルのヨウ化物も有する可能性がある。本発明は、カチオン、特にリチウムカチオンを除去する方法を提供する。

[47]カチオンの源は、種々の促進剤、共触媒、添加剤、in situ反応等に由来するか、又はこれによって生成する可能性がある。例えば、酢酸リチウム又は他の適合性のリチウム塩を反応混合物に加えた後にin situで形成される可能性があるヨウ化リチウムのような促進剤の使用を伴う低水・低エネルギープロセス。したがって、プロセス流は、反応媒体中のリチウム化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成する若干量のリチウムイオンを含む可能性がある。従前は、リチウムイオンは主精製系列における分離及び純度に影響を与えないと理解されていた。更に、このプロセスは主精製系列において最大で２つの蒸留カラムを使用し、好ましくは主精製は重質留分材料を除去するためのカラムを含んでいないので、粗酸生成物は、リチウムのようなカチオンに加えて、より大きなアルキルヨウ化物化合物、例えばＣ_１０〜Ｃ_１４アルキルヨウ化物を含む可能性がある。幾つかの態様においては、存在するヨウ化物の１０％以上、又は更には５０％以上が、１０炭素原子より大きい有機連鎖長を有する。而して、粗酸生成物は、１０重量ｐｐｂ（ｗｐｐｂ）以上、例えば２０ｗｐｐｂ以上、５０ｗｐｐｂ以上、１００ｗｐｐｂ以上、１ｗｐｐｍ以上、又は１０ｗｐｐｍ以上の量のＣ_１０〜Ｃ_１４アルキルヨウ化物を含む可能性がある。ヨウ化メチル、ＨＩ、及びヨウ化ヘキシルなどのヨウ化物促進カルボニル化プロセスの粗酸生成物中に見られる通常のより短い連鎖長のヨウ化物不純物に加えて、これらのより高級のアルキルヨウ化物が存在する可能性がある。ヨウ化物不純物は、通常は、金属が例えば銀又は水銀である金属交換された強酸イオン交換樹脂を用いて粗酸生成物から除去される。しかしながら、金属交換された強酸イオン交換樹脂中の銀又は水銀は残留リチウムによって置換されて、その結果、樹脂の能力及び効率がより低くなり、生成物が銀又は水銀で汚染される可能性が生じる可能性があることが見出された。

[48]粗酸生成物中のカチオンは、ＣＮ−１０１０５３８４１及びＣＮ−１３４９８５５（これらの全ての内容及び開示事項を参照として本明細書中に包含する）に記載されているもののような有機リチウム塩リガンドのような有機アルカリ塩リガンドを用いることに起因する可能性がある。ＣＮ−１０１０５３８４１においては、酢酸リチウム又はシュウ酸リチウムを含むリガンドが記載されている。ＣＮ−１３４９８５５においては、金属リチウム有機リガンドが配位しているシス−ジカルボニルロジウム構造を有する二元金属触媒が記載されている。金属リチウム有機リガンドは、リチウムピリジン−２−フォルメート、リチウムピリジン−３−フォルメート、リチウムピリジン−４−フォルメート、リチウムピリジン−３−アセテート、リチウムピリジン−４−アセテート、又はリチウムピリジン−３−プロピオネートのようなピリジン誘導体であってよい。実際に、これらのリガンドの全部のリチウム塩成分は、カルボニル化反応器内の反応温度及び圧力においてヨウ化メチルに曝露された後に、反応媒体内でヨウ化リチウムをin situで生成すると考えられる。リチウム成分の少なくとも多少の小さい割合は精製システム中に同伴される可能性がある。而して、本発明は、これらのタイプの有機リガンドの使用からin situで形成されるリチウムを除去することもできる。

[49]カチオンはまた、ＣＮ−１６４０５４３（その全ての内容及び開示事項を参照として本明細書中に包含する）に記載されているもののようなアミン官能基を有する二元金属Ｒｈキレート触媒を用いることなどによる非リチウム塩の使用の結果として存在する可能性もある。ＣＮ−１６０４０５４３によれば、カチオン種はＮ及びＯドナー電子を含み、アミノ安息香酸から形成される。アミンは、反応温度及び圧力において反応媒体内でin situでヨウ化メチルによって４級化されて第４級窒素カチオンを形成する可能性がある。第４級窒素カチオンは、リチウムカチオンと同様に、粗酸生成物と共に送られる可能性があり、これは金属交換保護床の前に本発明を用いて除去することができる。

[50]したがって本発明は、メタノール、ジメチルエーテル、及び／又は酢酸メチルを、０．１〜１４重量％の水濃度、金属触媒、ヨウ化メチル、及び酢酸リチウム又はヨウ化リチウムのようなリチウム化合物の存在下でカルボニル化することによって酢酸を製造するための低水・低エネルギープロセスを包含する。本発明は、主精製系列内において２つ以下の蒸留カラムを用い、得られる酸性酸生成物を酸形態のカチオン交換体で精製して、反応媒体中のリチウム化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成する残留リチウムを除去し、次に、銀、水銀、パラジウム、及びロジウムからなる群から選択される少なくとも１種類の金属を含む酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂で処理する。金属交換されたイオン交換樹脂は、強酸交換部位の少なくとも１％が、銀、水銀、パラジウム、及び／又はロジウムによって占有されていてよく、例えば少なくとも２％の銀、水銀、パラジウム、及び／又はロジウム、少なくとも５％の銀、水銀、パラジウム、及び／又はロジウム、少なくとも１０％の銀、水銀、パラジウム、及び／又はロジウム、或いは少なくとも２０％の銀、水銀、パラジウム、及び／又はロジウムを有していてよい。金属交換された強酸カチオン部位を有する樹脂を用いる前にカチオン交換体を用いてリチウムを除去することによって、主精製系列において２つ以下の蒸留カラムを用いるプロセスに関して、リチウムによる金属交換された部位からの銀、水銀、パラジウム、及び／又はロジウムの置換が減少又は排除される。

[51]特に好ましいプロセスは、リチウムを除去するためにカチオン交換体を用い、次にヨウ化物を除去するために銀交換されたカチオン基材を用いるものである。粗酸生成物は、多くの場合においてＣ_１０以上の脂肪族連鎖長を有する有機ヨウ化物を含んでおり、これは除去する必要がある。時には、存在するヨウ化物の１０％より多く、例えば１５％より多く、３０％より多く、又は更には５０％より多くが、１０炭素原子以上の有機連鎖長を有する。

[52]重質留分及び他の仕上げ装置が存在しない場合には、ヨウ化デシル及びヨウ化ドデシルが特に優勢であり、これらは生成物から除去するのが困難である。本発明の銀交換されたカチオン基材は、通常はかかるヨウ化物の９０％超を除去する。しばしば、粗酸生成物は処理の前に１０〜１０００ｗｐｐｂの全ヨウ化物を有しており、このために生成物はヨウ化物感受性の用途に関して使用することができない。

[53]ヨウ化物除去処理の前の粗酸生成物中においては、２０ｗｐｐｂ〜１．５ｗｐｐｍのヨウ化物レベルが通常であり；これに対して、ヨウ化物除去処理は、好ましくは存在する全ヨウ化物の少なくとも約９５％を除去するように運転される。通常の態様においては、リチウム／ヨウ化物除去処理は、粗酸生成物をカチオン交換体と接触させてリチウムイオンの９５重量％以上、例えば９５重量％以上、９７重量％以上、９８重量％以上、９９重量％以上、又は９９．５重量％以上を除去し、次に粗酸生成物を銀交換されたスルホン酸官能化巨大網状イオン交換樹脂と接触させることを含み、生成物は、処理の前に１００ｗｐｐｂより高く、例えば１００ｗｐｐｂより高く、２００ｗｐｐｂより高く、４００ｗｐｐｂより高く、５００ｗｐｐｂより高く、又は１０００ｗｐｐｂより高い有機ヨウ化物含量、及び樹脂と接触させた後に１０ｗｐｐｂ未満、例えば１０ｗｐｐｂ未満、７ｗｐｐｂ未満、５ｗｐｐｂ未満、３ｗｐｐｂ未満、２ｗｐｐｂ未満、１ｗｐｐｂ未満の有機ヨウ化物含量を有する。

[54]リチウムはまた、重質留分及び他の仕上げ装置を用いない場合に粗酸生成物中に同伴されることも分かっている。粗酸生成物中の１０ｗｐｐｂの非常に少量のリチウムであっても、ヨウ化物の除去に関して問題を引き起こす可能性がある。酢酸プロセスの乾燥カラム、例えば主精製系列における最後のカラムから排出される酸含有粗酸生成物中のリチウムは、１０ｗｐｐｍ以下、例えば５ｗｐｐｍ以下、１ｗｐｐｍ以下、５００ｗｐｐｂ以下、３００ｗｐｐｂ以下、又は１００ｗｐｐｂ以下の量にすることができる。範囲に関しては、粗酸生成物は、０．０１ｗｐｐｍ〜１０ｗｐｐｍ、例えば０．０５ｗｐｐｍ〜５ｗｐｐｍ、又は０．０５ｗｐｐｍ〜１ｗｐｐｍの量のリチウムを含むようにすることができる。粗酸生成物を金属交換された樹脂に導入する前に酸形態のカチオン交換体を用いることによって、相当量のリチウムを除去することができる。例えば、流れの中のリチウムの９０重量％以上、例えば９２重量％より多く、９５重量％より多く、９８重量％より多く、又は９９重量％より多くをカチオン交換体によって除去することができる。而して、酸形態のカチオン交換体から排出される流れは、５０ｗｐｐｂ以下、例えば２５ｗｐｐｂ未満、１０ｗｐｐｂ以下、又は５ｗｐｐｂ以下のリチウムを含むようにすることができる。かかるリチウムの除去によって、金属交換された樹脂の寿命を大きく延ばすことができる。

酢酸製造システム：
[55]代表的な酢酸製造プロセスを下記に記載する。明確にするために、実際の実施の全ての特徴は本明細書には記載していない。勿論、任意のかかる実際の態様の開発においては、１つの実施態様と他のものとで変化するシステム関連及びビジネス関連の制限との適合性のように、開発者の具体的な目標を達成するために、数多くの実施−具体的な決定を行わなければならないと認識される。更に、かかる開発努力は複雑で時間がかかる可能性があるが、それでも本開示の利益を享受する当業者には日常的な業務であろうことが認められる。

[56]ここに記載する精製プロセスは、メタノール及び／又は酢酸メチル（ＭｅＡｃ）、ギ酸メチル、又はジメチルエーテル、或いはこれらの混合物を用いて、ロジウムのような第ＶＩＩＩ族金属触媒、並びにハロゲン含有触媒促進剤の存在下で酢酸を製造するカルボニル化プロセスにおいて有用である可能性がある。特に有用なプロセスは、米国特許５，００１，２５９において例示されているメタノールの酢酸への低水ロジウム触媒カルボニル化である。他の金属触媒、例えばイリジウムベースの触媒も意図される。

[57]一般に、触媒系の金属成分、例えばロジウム成分は、ロジウムと、配位化合物の少なくとも１つのリガンドを与えるハロゲン成分との配位化合物の形態で存在すると考えられる。ロジウムとハロゲンの配位に加えて、一酸化炭素がロジウムと配位するとも考えられている。触媒系のロジウム成分は、ロジウム金属、酸化物、酢酸塩、ヨウ化物、炭酸塩、水酸化物、塩化物等のようなロジウム塩、或いは反応雰囲気中でロジウムの配位化合物を形成する他の化合物の形態のロジウムを反応区域中に導入することによって与えることができる。

[58]金属触媒には第ＶＩＩＩ族金属を含ませることができる。好適な第ＶＩＩＩ族触媒としては、ロジウム及び／又はイリジウム触媒が挙げられる。ロジウム触媒を用いる場合には、ロジウム触媒は、当該技術において周知なように、ロジウムが触媒溶液中において［Ｒｈ（ＣＯ）_２Ｉ_２］⁻アニオンを含む平衡混合物として存在するような任意の好適な形態で加えることができる。ヨウ化物塩は、場合によっては、アルカリ金属又はアルカリ土類金属の可溶性塩、第４級アンモニウム、ホスホニウム塩、或いはこれらの混合物の形態で、本明細書に記載するプロセスの反応混合物中に保持する。幾つかの態様においては、触媒共促進剤は、ヨウ化リチウム、酢酸リチウム、又はこれらの混合物である。塩共促進剤は、ヨウ化物塩を生成させる非ヨウ化物塩として加えることができる。ヨウ化物触媒安定剤は、反応システム中に直接導入することができる。或いは、反応システムの運転条件下においては、広範囲の非ヨウ化物塩前駆体が反応媒体中のヨウ化メチル又はヨウ化水素酸と反応して対応する共促進剤ヨウ化物塩安定剤を生成させるので、ヨウ化物塩をin-situで生成させることができる。ロジウム触媒反応及びヨウ化物塩の生成に関する更なる詳細に関しては、米国特許５，００１，２５９；５，０２６，９０８；５，１４４，０６８；及び７，００５，５４１（これらの全部を参照として本明細書中に包含する）を参照。イリジウム触媒を用いるメタノールのカルボニル化は周知であり、米国特許５，９４２，４６０；５，９３２，７６４；５，８８３，２９５；５，８７７，３４８；５，８７７，３４７；及び５，６９６，２８４；（これらの全部を参照として本明細書中に包含する）において概説されている。

[59]触媒系のハロゲン含有触媒促進剤は、有機ハロゲン化物を含むハロゲン化合物から構成される。而して、アルキル、アリール、及び置換アルキル又はアリールハロゲン化物を用いることができる。好ましくは、ハロゲン含有触媒促進剤はアルキルハロゲン化物の形態で存在する。更により好ましくは、ハロゲン含有触媒促進剤は、アルキル基がカルボニル化する供給アルコールのアルキル基に対応しているアルキルハロゲン化物の形態で存在する。而して、メタノールの酢酸へのカルボニル化において、ハロゲン化物促進剤としては、ハロゲン化メチル、より好ましくはヨウ化メチルを挙げることができる。

[60]反応媒体の成分は、酢酸の十分な生産を確保するために規定限界内に維持する。反応媒体は、２００〜３０００ｗｐｐｍ、例えば５００〜２０００ｗｐｐｍ、又は６００〜１５００ｗｐｐｍの量の濃度の金属触媒、例えばロジウム触媒を含む。反応媒体中の水の濃度は、低水条件下、例えば１４重量％以下、０．１重量％〜１４重量％、０．２重量％〜１０重量％、又は最も好ましくは０．２５重量％〜５重量％の量の水に維持する。反応媒体中のヨウ化メチルの濃度は、１〜２５重量％、例えば５〜２０重量％、４〜１３．９重量％になるように維持する。反応媒体中のヨウ化物塩、例えばヨウ化リチウムの濃度は、１〜２５重量％、例えば２〜２０重量％、３〜２０重量％になるように維持する。反応媒体中の酢酸メチルの濃度は、０．５〜３０重量％、例えば０．３〜２０重量％、０．６〜４．１重量％になるように維持する。以下の量は反応媒体の全重量を基準とするものである。本出願において開示する範囲は、他に示さない限りにおいて端点、下位範囲、及び個々の値を包含する。

[61]反応媒体中の酢酸の濃度は、概して３０重量％以上、例えば４０重量％以上、５０重量％以上、又は６０重量％以上である。

[62]幾つかの態様においては、酢酸を製造する方法は、リチウム化合物を反応器中に導入して、反応媒体中において０．３〜０．７重量％の量の酢酸リチウムの濃度を維持することを更に含み、代表的な態様においては、反応媒体中において、カルボニル化反応器内に存在する反応媒体の全重量を基準として、ロジウム触媒の濃度は反応媒体中において２００〜３０００ｗｐｐｍの量に維持し、水の濃度は反応媒体中において０．１〜４．１重量％の量に維持し、酢酸メチルの濃度は反応媒体中において０．６〜４．１重量％に維持する。

[63]幾つかの態様においては、反応器中に導入するリチウム化合物は、酢酸リチウム、カルボン酸リチウム、炭酸リチウム、水酸化リチウム、他の有機リチウム塩、及びこれらの混合物からなる群から選択される。幾つかの態様においては、リチウム化合物は反応媒体中に可溶である。一態様においては、リチウム化合物の源物質として酢酸リチウム二水和物を用いることができる。

[64]酢酸リチウムは、次の平衡反応（Ｉ）：

にしたがってヨウ化水素と反応して、ヨウ化リチウム及び酢酸を形成する。

[65]酢酸リチウムは、反応媒体中に存在する酢酸メチルのような他のアセテートに対してヨウ化水素濃度の改良された制御を与えると考えられる。理論には縛られないが、酢酸リチウムは酢酸の共役塩基であり、したがって酸−塩基反応によってヨウ化水素に対して反応性である。この特性は、酢酸メチルとヨウ化水素の対応する平衡によって生成するものを上回って反応生成物を有利に生成する反応（Ｉ）の平衡をもたらすと考えられる。この改良された平衡は、反応媒体中の４．１重量％未満の水の濃度によって推進される。更に、酢酸メチルと比べて比較的低い酢酸リチウムの揮発性によって、酢酸リチウムを、揮発損失及び蒸気粗生成物中への少量の同伴を除いて反応媒体中に保持することが可能になる。これに対して、酢酸メチルの比較的高い揮発性により、材料が精製系列中に留出して、酢酸メチルを制御するのがより困難になる。酢酸リチウムは、ヨウ化水素の安定して低い濃度において、プロセス中に保持及び制御するのが遙かにより容易である。したがって、反応媒体中のヨウ化水素濃度を制御するのに必要な酢酸メチルの量と比べて比較的少量の酢酸リチウムを用いることができる。更に、酢酸リチウムはロジウム［Ｉ］錯体へのヨウ化メチルの酸化的付加を促進するのに酢酸メチルよりも少なくとも３倍有効であることが見出された。しかしながら、反応媒体中のリチウム化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成するリチウムカチオンは、主精製系列における精製の後に粗酢酸生成物と共に濃縮されるのに十分に同伴されるか又は揮発性である可能性があることが見出された。

[66]幾つかの態様においては、反応媒体中の酢酸リチウムの濃度は、０．３重量％以上、又は０．３５重量％以上、又は０．４重量％以上、又は０．４５重量％以上、或いは０．５重量％以上に維持し、及び／又は幾つかの態様においては、反応媒体中の酢酸リチウムの濃度は、０．７重量％以下、又は０．６５重量％以下、又は０．６重量％以下、或いは０．５５重量％以下に維持する。

[67]反応媒体中の過剰の酢酸リチウムは、反応媒体中の他の化合物に悪影響を与えて生産性を減少させる可能性があることが見出された。これとは逆に、約０．３重量％より低い反応媒体中の酢酸リチウム濃度は、１．３重量％より低い反応媒体中の所望のヨウ化水素濃度を維持することができないことが見出された。

[68]幾つかの態様においては、リチウム化合物は反応媒体中に連続的又は断続的に導入することができる。幾つかの態様においては、リチウム化合物は反応器の始動中に導入する。幾つかの態様においては、リチウム化合物は同伴損失を補償するために断続的に導入する。

[69]而して一態様においては、反応器内において、メタノール、ジメチルエーテル、及び酢酸メチルからなる群から選択される少なくとも１種類の構成成分を、０．１〜１４重量％の量の水、ロジウム触媒、ヨウ化メチル、及びヨウ化リチウムの存在下でカルボニル化して反応媒体を形成し、ここで反応媒体中の酢酸リチウムの濃度を０．７重量％以下に維持し；反応媒体を分離して、液体再循環流及び蒸気生成物流を形成し；主精製系列中の２つ以下の蒸留カラム内で蒸気生成物流を分離して、酢酸、並びに反応媒体中のリチウム化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成する少なくとも１種類のリチウムカチオンを含む粗酸生成物を生成させ；粗酢酸生成物を、酸形態のカチオン交換体と接触させて中間体酸生成物を生成させ；そして、中間体酢酸生成物を、酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂と接触させて、精製された酢酸を生成させる；ことを含む酢酸の製造方法が提供される。

[70]幾つかの態様においては、反応媒体中に、所望のカルボン酸とアルコール、望ましくはカルボニル化において用いるアルコールとのエステル、並びにヨウ化水素として存在するヨウ化物イオンの他に更なるヨウ化物イオンを保持することによって、低い水濃度においても所望の反応速度が得られる。所望のエステルは酢酸メチルである。更なるヨウ化物イオンは望ましくはヨウ化物塩であり、ヨウ化リチウム（ＬｉＩ）が好ましい。米国特許５，００１，２５９に記載されているように、低い水濃度下において、酢酸メチル及びヨウ化リチウムは速度促進剤として機能することが分かっている。

[71]メタノールの酢酸生成物へのカルボニル化反応は、メタノール供給流を、カルボニル化生成物を形成するのに好適な温度及び圧力の条件において、ロジウム触媒、ヨウ化メチル促進剤、酢酸メチル、及び更なる可溶性ヨウ化物塩を含む酢酸溶媒反応媒体を通してバブリングさせている気体状一酸化炭素と接触させることによって行うことができる。一般に、重要なのはヨウ化物と会合するカチオンではなく、触媒系中のヨウ化物イオンの濃度であり、ヨウ化物の所定のモル濃度においては、カチオンの性質はヨウ化物濃度の効果ほどは重要ではないと認識される。塩がヨウ化物の所望のレベルを与えるのに十分に反応媒体中に可溶であるならば、任意の金属ヨウ化物塩、又は任意の有機カチオンの任意のヨウ化物塩、或いはアミン若しくはホスフィン化合物をベースとするもののような他のカチオン（場合によっては第３級又は第４級カチオン）を反応媒体中に維持することができる。ヨウ化物が金属塩である場合には、好ましくはこれは、"Handbook of Chemistry and Physics", CRC Press刊, Cleveland, Ohio, 2002-03（83版)に示されているような周期律表第ＩＡ族及び第ＩＩＡ族の金属からなる群の元素のヨウ化物塩である。特に、アルカリ金属ヨウ化物が有用であり、ヨウ化リチウムが特に好適である。低水カルボニル化プロセスにおいては、ヨウ化水素として存在するヨウ化物イオンに加えて更なるヨウ化物イオンを、概して、全ヨウ化物イオン濃度が１〜２５重量％であり、酢酸メチルが概して０．５〜３０重量％の量で存在し、ヨウ化メチルが概して１〜２５重量％の量で存在するような量で触媒溶液中に存在させる。ロジウム触媒は、概して２００〜３０００ｗｐｐｍの量で存在する。

[72]反応媒体はまた、副生成物の形成を回避するために制御しなければならない不純物も含む可能性がある。反応媒体中の１つの不純物はヨウ化エチルである可能性があり、これは酢酸から分離することが困難である。本出願人らは、ヨウ化エチルの形成は、反応媒体中のアセトアルデヒド、酢酸エチル、酢酸メチル、及びヨウ化メチルの濃度などの数多くの変数によって影響を受ける可能性があることを更に見出した。更に、メタノール源物質中のエタノール含量、一酸化炭素源物質中の水素分圧及び水素含量は、反応媒体中のヨウ化エチル濃度、及びその結果として最終酢酸生成物中のプロピオン酸濃度に影響を与えることが見出された。

[73]幾つかの態様においては、酢酸生成物中のプロピオン酸濃度は、更に、酢酸生成物からプロピオン酸を除去することなく、反応媒体中のヨウ化エチル濃度を７５０ｗｐｐｍ以下に維持することによって２５０ｗｐｐｍより低く維持することができる。

[74]幾つかの態様においては、反応媒体中のヨウ化エチル濃度と、酢酸生成物中のプロピオン酸は、３：１〜１：２の重量比で存在していてよい。幾つかの態様においては、反応媒体中のアセトアルデヒド：ヨウ化エチル濃度は、２：１〜２０：１の重量比に維持する。

[75]幾つかの態様においては、反応媒体中のヨウ化エチル濃度は、水素分圧、反応媒体中の酢酸メチル濃度、ヨウ化メチル濃度、及び／又はアセトアルデヒド濃度の少なくとも１つを制御することによって維持することができる。

[76]幾つかの態様においては、反応媒体中のヨウ化エチルの濃度は、７５０ｗｐｐｍ以下、又は例えば６５０ｗｐｐｍ以下、又は５５０ｗｐｐｍ以下、又は４５０ｗｐｐｍ以下、或いは３５０ｗｐｐｍ以下になるように維持／制御する。幾つかの態様においては、反応媒体中のヨウ化エチルの濃度は、１ｗｐｐｍ、又は例えば５ｗｐｐｍ、又は１０ｗｐｐｍ、又は２０ｗｐｐｍ、或いは２５ｗｐｐｍ以上で、６５０ｗｐｐｍ、又は例えば５５０ｗｐｐｍ、又は４５０ｗｐｐｍ、或いは３５０ｗｐｐｍ以下に維持／制御する。

[77]幾つかの態様においては、反応媒体中のヨウ化エチルと酢酸生成物中のプロピオン酸との重量比は、３：１〜１：２、又は例えば５：２〜１：２、又は２：１〜１：２、或いは３：２〜１：２の範囲であってよい。

[78]幾つかの態様においては、反応媒体中のアセトアルデヒドとヨウ化エチルとの重量比は、２０：１〜２：１、又は例えば１５：１〜２：１、９：１〜２：１、或いは６：１〜の範囲であってよい。

[79]カルボニル化のための通常の反応温度は１５０〜２５０℃、例えば１６０〜２４０℃、１７０〜２３０℃であってよく、１８０〜２２５℃の温度範囲が好ましい範囲である。反応器内の一酸化炭素分圧は広範囲に変化させることができるが、通常は２〜３０気圧、例えば３〜１０気圧である。反応器内の水素分圧は、通常は０．０５〜２気圧、例えば１〜１．９気圧である。幾つかの態様においては、本発明は、０．３〜２気圧、例えば０．３〜１．５気圧、又は０．４〜１．５気圧の水素分圧を用いて運転することができる。副生成物の分圧及び含まれている液体の蒸気圧のために、全反応器圧力は１５〜４０気圧の範囲であってよい。酢酸の生産速度は、５〜５０モル／Ｌ・時、例えば１０〜４０モル／Ｌ・時、好ましくは１５〜３５モル／Ｌ・時であってよい。

[80]代表的な反応及び酢酸回収システム１００を図１に示す。示されるように、メタノール含有供給流１０１及び一酸化炭素含有供給流１０２を液相カルボニル化反応器１０４に送って、そこでカルボニル化反応を行って酢酸を形成する。

[81]カルボニル化反応器１０４は、好ましくは撹拌容器、或いは撹拌装置を有するか又は有しないバブルカラムタイプの容器のいずれかであり、これらの中で反応液又はスラリー内容物を好ましくは自動的に所定のレベルに維持し、これを好ましくは通常運転中において実質的に一定に維持する。反応媒体中における好適な濃度を維持するために必要な場合には、カルボニル化反応器１０４中に、新しいメタノール、一酸化炭素、及び十分な水を連続的に導入する。

[82]通常のカルボニル化プロセスにおいては、一酸化炭素をカルボニル化反応器中、望ましくは撹拌装置（内容物を撹拌するために用いることができる）の下方に連続的に導入する。気体供給流は、好ましくは、この撹拌手段によって反応液体を通して十分に分散される。望ましくは気体パージ流１０６を反応器１０４から排出して、気体状副生成物の蓄積を阻止し、所定の全反応器圧力において設定一酸化炭素分圧を維持する。一態様においては、気体パージ流１０６は、１重量％以下、例えば０．９重量％以下、０．８重量％以下、０．７重量％以下、０．５重量％以下、０．３重量％以下の少量のヨウ化水素を含む。これらの量を超えるヨウ化水素は、スクラバーに対する負荷を増加させてヨウ化水素がパージされるのを妨げる可能性がある。反応器の温度は制御することができ、一酸化炭素供給流は、所望の全反応器圧力を維持するのに十分な速度で導入する。液体反応媒体を含む流れ１１３が反応器１０４から排出される。

[83]酢酸製造システムは、好ましくは、酢酸を回収し、触媒溶液、ヨウ化メチル、酢酸メチル、及び他のシステム成分をプロセス内で再循環するのに用いる主精製系列１０８を含む。主精製系列１０８は、軽質留分カラム１２４及び乾燥カラム１３０、並びに関連するポンプ、塔頂受容器、凝縮器等を含む。而して、フラッシュ容器１１２からの流れ１１０、並びに場合によっては再循環流１１４、１１６、１１８、及び１２０の１以上のような再循環触媒溶液も反応器１０４中に導入する。勿論、１以上の再循環流を反応器中に導入する前に混合することができる。分離システムはまた、好ましくは、カルボニル化反応器内及びシステム全体にわたる水及び酢酸の含量を制御し、ＰＲＣの除去を促進する。

フラッシュ容器：
[84]反応媒体を、カルボニル化反応器１０４から、その中の一定のレベルを維持するのに十分な速度で引き抜き、流れ１１３を通してフラッシュ容器１１２に供給する。フラッシュ容器１１２内において、粗生成物をフラッシュ分離工程で分離して、酢酸を含む蒸気生成物流１２２、及び触媒含有溶液を含む揮発性のより低い流れ１１０、例えば液体再循環流（主として、ロジウム及びヨウ化物塩を、より少量の酢酸メチル、ヨウ化メチル、及び水と共に含む酢酸）（これは、好ましくは上記で議論したように反応器に再循環する）を得る。蒸気生成物流１２２はまた、ヨウ化メチル、酢酸メチル、水、及び過マンガン酸塩還元性化合物（ＰＲＣ）も含む。反応器から排出されてフラッシュ容器に導入される溶解ガスは、一酸化炭素の一部を含み、またメタン、水素、及び二酸化炭素のような気体副生成物も含む可能性がある。かかる溶解ガスは、塔頂流の一部としてフラッシュ容器から排出される。

[85]一態様においては、蒸気生成物流１２２は、酢酸、ヨウ化メチル、酢酸メチル、水、アセトアルデヒド、及びヨウ化水素を含む。一態様においては、蒸気生成物流１２２は、蒸気生成物流の全重量を基準として４５〜７５重量％の量の酢酸、２０〜５０重量％の量のヨウ化メチル、９重量％以下の量の酢酸メチル、及び１５重量％以下の量の水を含む。他の態様においては、蒸気生成物流１２２は、蒸気生成物流の全重量を基準として４５〜７５重量％の量の酢酸、２４乃至３６重量％未満の量のヨウ化メチル、９重量％以下の量の酢酸メチル、及び１５重量％以下の量の水を含む。より好ましくは、蒸気生成物流１２２は、５５〜７５重量％の量の酢酸、２４〜３５重量％の量のヨウ化メチル、０．５〜８重量％の量の酢酸メチル、及び０．５〜１４重量％の量の水を含む。更に好ましい態様においては、蒸気生成物流１１２は、６０〜７０重量％の量の酢酸、２５〜３５重量％の量のヨウ化メチル、０．５〜６．５重量％の量の酢酸メチル、及び１〜８重量％の量の水を含む。蒸気生成物流中のアセトアルデヒド濃度は、蒸気生成物流の全重量を基準として０．００５〜１重量％、例えば０．０１〜０．８重量％、又は０．０１〜０．７重量％の量であってよい。幾つかの態様においては、アセトアルデヒドは０．０１重量％以下の量で存在していてよい。蒸気生成物流１２２は、蒸気生成物流の全重量を基準として１重量％以下、例えば０．５重量％以下、又は０．１重量％以下の量のヨウ化水素を含んでいてよい。蒸気生成物流１２２は、好ましくはプロピオン酸を実質的に含まず、即ち蒸気生成物流の全重量を基準として０．０００１重量％以下のプロピオン酸を含む。

[86]揮発性のより低い流れ１１０は、酢酸、金属触媒、腐食金属、並びに他の種々の化合物を含む。一態様においては、液体再循環流は、６０〜９０重量％の量の酢酸；０．０１〜０．５重量％の量の金属触媒；１０〜２５００ｗｐｐｍの合計量の腐食金属（例えば、ニッケル、鉄、及びクロム）；５〜２０重量％の量のヨウ化リチウム；０．５〜５重量％の量のヨウ化メチル；０．１〜５重量％の量の酢酸メチル；０．１〜８重量％の量の水；１重量％以下の量のアセトアルデヒド（例えば０．０００１〜１重量％のアセトアルデヒド）；及び０．５重量％以下の量のヨウ化水素（例えば０．０００１〜０．５重量％のヨウ化水素）；を含む。

酢酸の回収：
[87]酢酸の蒸留及び回収は、本発明の目的のためには特に限定されない。１つの代表的な態様においては、反応器内で形成された反応媒体をフラッシュ容器内で分離して、液体再循環流及び蒸気生成物流を形成し、第１のカラム内で蒸気生成物流を蒸留して、側流、及び５重量％以上の量の水を含む低沸点の塔頂蒸気流を得て、低沸点の塔頂蒸気流を凝縮し、凝縮された流れを二相分離して重質液相及び軽質液相を形成し、場合によっては重質液相及び／又は軽質液相の一部を処理して少なくとも１種類のＰＲＣを除去し、第２のカラム内において側流を蒸留して、第２のカラムの塔底流中、又は塔底から５段以内で取り出される第２からの液体側流中に粗酢酸生成物を得て；粗酢酸生成物を酸形態のカチオン交換体と接触させて中間体酸生成物を生成させ；そして、中間体酢酸生成物を、酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂と接触させて、精製された酢酸を生成させる；ことを含む酢酸の製造方法が提供される。２つ以下の蒸留カラムを有する主精製系列の種々の態様をここで更に記載する。

第１のカラム：
[88]フラッシュ容器１２２からの塔頂流は、蒸気生成物流１２２として軽質留分カラム１２４に送り、ここで蒸留によって、低沸点の塔頂蒸気流１２６、酢酸を含む側流１２８、及び高沸点の残渣流１１６を得る。一態様においては、蒸気生成物流１２２は、酢酸、酢酸メチル、水、ヨウ化メチル、及びアセトアルデヒドを、ヨウ化水素及びクロトンアルデヒドのような他の不純物、並びにプロピオン酸のような副生成物と共に含む可能性がある。側流１２８によって取り出される酢酸は、好ましくは、水から酢酸を選択的に分離するために、乾燥カラム１３０などにおいて更なる精製にかける。

[89]軽質留分カラム１２４はまた、好ましくは主として酢酸及び水を含む残渣又は塔底流１１６も形成する。軽質留分塔底流１１６は通常は若干の残留触媒を含むので、軽質留分塔底流１１６の全部又は一部を反応器１０４に再循環することが有益である可能性がある。場合によっては、軽質留分塔底流１１６は、図１に示されるように、フラッシュ容器１１２からの触媒相１１０と混合して、一緒に反応器１０４に戻すことができる。高沸点残渣流１１６中の酢酸の濃度は比較的高い可能性があるが、側流１２８と比べた高沸点残渣流１１６の質量流量は非常に小さい。幾つかの態様においては、沸点残渣流１１６の質量流量は、側流１２８の０．７５％以下、例えば０．５５％以下、又は０．４５％以下である。

[90]一態様においては、低沸点の塔頂蒸気流１２６は、５重量％以上、例えば１０重量％以上、又は２５重量％以上の量の水を含む。水の量は８０重量％以下であってよい。範囲に関しては、塔頂流中の水濃度は、５重量％〜８０重量％、例えば１０重量％〜７０重量％、又は２５重量％〜６０重量％であってよい。水濃度を５重量％未満に低下させることは、酢酸が反応システムへ大きく再循環されて戻されることをもたらし、これは精製システム全体にわたる大きな再循環を構成するので有利ではない。水に加えて、低沸点の塔頂蒸気流１２６は、酢酸メチル、ヨウ化メチル、及びカルボニル不純物も含む可能性があり、これらは好ましくは塔頂流中に濃縮して、側流１２８中の酢酸から除去される。これらのカルボニル不純物も、ここではＰＲＣと呼ぶことができる。

[91]示されているように、低沸点の塔頂蒸気流１２６は、好ましくは凝縮して、塔頂デカンター１３４によって示される塔頂相分離ユニットに送る。条件は、望ましくは、凝縮された低沸点の塔頂蒸気流１２６がデカンター１３４内に入ったら、これを分離して軽質液相１３８及び重質液相１１８を形成することができるように維持する。相分離は、相の間に第３の相又はエマルジョンを形成することなく２つの別々の相を維持しなければならない。オフガス成分は、ライン１３６を通してデカンター１３４から排出することができる。幾つかの態様においては、塔頂デカンター１３４内における凝縮された低沸点の塔頂蒸気流１２６の平均滞留時間は、１分間以上、例えば３分間以上、５分間以上、１０分間以上であり、及び／又は平均滞留時間は、６０分間以下、例えば４５分間以下、又は３０分間以下、或いは２５分間以下である。

[92]軽質相流１３８の具体的な組成は広く変化する可能性があるが、幾つかの好ましい組成を下表１に与える。

[93]一態様においては、塔頂デカンター１３４は、低い界面レベルを維持してヨウ化メチルの過剰の保持を防ぐように配置及び構成する。重質液相１１８の具体的な組成は広く変化する可能性があるが、幾つかの代表的な組成を下表２に与える。

[94]重質液相１１８の密度は、１．３〜２、例えば１．５〜１．８、１．５〜１．７５、又は１．５５〜１．７であってよい。米国特許６，６７７，４８０において記載されているように、重質液相１１８において測定される密度は、反応媒体中の酢酸メチル濃度と相関する。密度が減少するにつれて、反応媒体中の酢酸メチル濃度は増加する。本発明の一態様においては、重質液相１１８は反応器に再循環し、軽質液相１３６は同じポンプを通して再循環されるように制御する。軽質液相１３８の一部を再循環することが望ましい可能性があり、これによりポンプを攪乱させず、１．３以上、例えば１．４以上、１．５以上、又は１．７以上の軽質液相１３８及び重質液相の混合密度を維持する。ここに記載するように、重質液相１１８の一部を処理してアセトアルデヒドのような不純物を除去することができる。

[95]図１に示すように、軽質相は流れ１３８によってデカンター１３４から排出される。軽質相流１３８の第１の部分、例えばアリコート部分は、還流流１４０として軽質留分カラム１２４の頂部に再循環する。他の態様においては、重質液相１１８の一部も軽質留分カラム１２４に還流することができる（図示せず）。

ＰＲＣ除去システム：
[96]ここに記載するように、軽質留分カラム１２４は主精製系列の一部である。幾つかの態様においては、軽質液相及び／又は重質液相の一部を分離してアセトアルデヒド又はＰＲＣ除去システム１３２に送って、アセトアルデヒドを除去しながらヨウ化メチル及び酢酸メチルを回収することができる。本発明の目的のためには、アセトアルデヒド又はＰＲＣ除去システム１３２は主精製系列の一部ではない。

[97]表１及び２において示されるように、軽質液相１３３及び／又は重質液相１１８はそれぞれＰＲＣを含み、本方法には、酢酸生成物の品質を低下させるアセトアルデヒドのようなカルボニル不純物を除去することを含ませることができ、これらは、米国特許６，１４３，９３０；６，３３９，１７１；７，２２３，８８３；７，２２３，８８６；７，８５５，３０６；７，８８４，２３７；８，８８９，９０４；及び米国公開２００６／００１１４６２；（これらはその全部を参照として本明細書中に包含する）に記載されているような好適な不純物除去カラム及び吸収剤で除去することができる。アセトアルデヒドのようなカルボニル不純物は、ヨウ化物触媒促進剤と反応してアルキルヨウ化物、例えばヨウ化エチル、ヨウ化プロピル、ヨウ化ブチル、ヨウ化ペンチル、ヨウ化ヘキシル等を形成する可能性がある。また、多くの不純物はアセトアルデヒドに由来するので、液体軽質相からカルボニル不純物を除去することが望ましい。

[98]それぞれライン１４２及び１４３を通してアセトアルデヒド又はＰＲＣ除去システム１３２に供給される軽質液相１３８及び／又は重質液相１１８の部分は、軽質液相１３８及び／又は重質液相１１８のいずれかの質量流量の１％〜９９％、例えば１〜５０％、２〜４５％、５〜４０％、５〜３０％、又は５〜２０％で変化させることができる。また幾つかの態様においては、軽質液相１３８及び重質液相１１８の両方の一部をアセトアルデヒド又はＰＲＣ除去システム１３２に供給することができる。アセトアルデヒド又はＰＲＣ除去システム１３２に供給されない軽質液相１３８の部分は、本明細書に記載するように第１のカラムに還流するか又は反応器に再循環することができる。アセトアルデヒド又はＰＲＣ除去システム１３２に供給されない重質液相１１８の部分は、反応器に再循環することができる。重質液相１１８の一部を軽質留分カラムに還流することができるが、ヨウ化メチルが富化されている重質液相１１８を反応器に戻すことがより望ましい。

[99]一態様においては、軽質液相１３８及び／又は重質液相１１８の一部を蒸留カラムに供給して、その塔頂流を濃縮してアセトアルデヒド及びヨウ化メチルを有するようにする。構成に応じて、２つの別々の蒸留カラムを存在させることができ、第２のカラムの塔頂流をアセトアルデヒド及びヨウ化メチルで富化させることができる。in-situで形成される可能性があるジメチルエーテルも、塔頂流中に存在する可能性がある。塔頂流は１以上の抽出段階にかけて、ヨウ化メチルが富化されたラフィネート及び抽出剤を除去することができる。ラフィネートの一部は、蒸留カラム、第１のカラム、塔頂デカンター、及び／又は反応器に戻すことができる。例えば、重質液相１１８をＰＲＣ除去システム１３２内で処理する場合には、ラフィネートの一部を蒸留カラム又は反応器のいずれかに戻すことが望ましい可能性がある。また、例えば軽質液相１３８をＰＲＣ除去システム１３２内で処理する場合には、ラフィネートの一部を、第１のカラム、塔頂デカンター、又は反応器のいずれかに戻すことが望ましい可能性がある。幾つかの態様においては、抽出剤は更に蒸留して水を除去することができ、これは１以上の抽出段階に戻す。軽質液相１３８よりも多くの酢酸メチル及びヨウ化メチルを含むカラム塔底流も、反応器１０４に再循環、及び／又は軽質留分カラム１２４に還流することができる。

乾燥カラム：
[100]主精製系列に戻り、塔頂相に加えて、軽質留分カラム１２４は、好ましくは主として酢酸及び水を含む酢酸側流１２８も形成する。効率的な生成物の分離を維持するためには、通常運転中において側流１２８の組成が大きく変化又は変動しないことが重要である。大きくは変化又は変動しないとは、１以上のＣ_１〜Ｃ_１４アルキルヨウ化物の濃度、及び酢酸メチルの濃度が、側流中の水濃度の±０．９％、例えば±０．７％、±０．５％、±０．４％、±０．３％、±０．２％、又は±０．１％であることを意味する。側流中の水濃度は、１〜３重量％、例えば好ましくは１．１〜２．５重量％であってよい。例えば、水濃度が２．５重量％である場合には、Ｃ_１〜Ｃ_１４アルキルヨウ化物の濃度は１．６〜３．４重量％であり、酢酸メチルの濃度は１．６〜３．４重量％である。

[101]場合によっては、分離を向上させるために、側流１２８の一部を、軽質留分カラム、好ましくは側流１２８を軽質留分カラムから取り出した位置よりも低い位置に再循環することができる（図示せず）。

[102]側流１２８は酢酸に加えて水を含むので、軽質留分カラム１２４からの側流１２８は好ましくは乾燥カラム１３０に送って、そこで酢酸及び水を互いから分離する。示されるように、乾燥カラム１３０は、酢酸側流１２８を分離して、主として水を含む塔頂流１４４、及び主として酢酸を含む塔底流１４６を形成する。塔頂流１４４は、好ましくは相分離ユニット、例えばデカンター１４８内で冷却及び凝縮させて、軽質相１５０及び重質相１２２を形成する。示されるように、軽質相の一部は流れ１５２によって示されるように還流し、軽質相の残りは流れ１２０によって示されるように反応器１０４に戻す。通常は水及びヨウ化メチルを含むエマルジョンである重質相は、好ましくは、流れ１２２によって示されるように、場合によっては流れ１２０と混合した後にその全部を反応器１０４に戻す。

[103]乾燥カラム塔頂流の軽質相に関する代表的な組成を下表３に与える。

[104]幾つかの態様においては、議論したように、乾燥カラム１３０に導入する前に、ＫＯＨのような少量のアルカリ成分を、ライン１６０を通して側流１２８に加えることができる。他の態様においては、アルカリ成分は、乾燥カラム１３０に導入する流れ１２８と同じ高さレベルか、又は乾燥カラム１３０に導入する流れ１２８の高さレベルよりも高い高さにおいて乾燥カラム１３０に加えることもできる。かかる添加によってカラム内のＨＩを中和することができる。

[105]乾燥カラム塔底流１４６は、好ましくは酢酸を含むか又はこれから実質的に構成される。好ましい態様においては、乾燥カラム塔底流１４６は、９０重量％より多く、例えば９５重量％より多く、又は９８重量％より多い量の酢酸を含む。幾つかの態様においては、この流れはまた実質的に無水であってもよく、例えば０．２重量％未満の水、例えば０．１５重量％未満の水、０．１２重量％未満の水、０．１重量％未満の水、又は０．０５重量％未満の水を含んでいてもよい。しかしながら、議論したように、この流れは種々のレベルの不純物を含む可能性がある。

[106]図１においては、粗酸生成物は、乾燥カラム塔底流１４６中に残渣として排出される。幾つかの態様においては、塔底流１４６は、１０ｗｐｐｍ以下、例えば５ｗｐｐｍ以下、１ｗｐｐｍ以下、５００ｗｐｐｂ以下、３００ｗｐｐｂ以下、又は１００ｗｐｐｂ以下の量のリチウムを含む。範囲に関しては、粗酸生成物は、０．０１ｗｐｐｍ〜１０ｗｐｐｍ、例えば０．０５ｗｐｐｍ〜５ｗｐｐｍ、又は０．０５ｗｐｐｍ〜１ｗｐｐｍの量のリチウムを含んでいてよい。範囲に関しては、側流１７０は、０．０１ｗｐｐｍ〜１０ｗｐｐｍ、例えば０．０５ｗｐｐｍ〜５ｗｐｐｍ、又は０．０５ｗｐｐｍ〜１ｗｐｐｍの量のリチウムを含んでいてよい。更に、塔底流１４６は、０．２重量％以下、例えば０．１５重量％以下、又は０．１２重量％以下、或いは０．１１重量％以下の量の水を含む。一態様においては、粗酢酸生成物は実質的に無水であってよい。更なる態様においては、粗酸生成物を水のような水性希釈剤で希釈しないことが好ましい。

[107]而して一態様においては、反応器内で形成された反応媒体をフラッシュ容器内で分離して、液体再循環流及び蒸気生成物流を形成し、第１のカラム内で蒸気生成物流を蒸留して、側流、及び５重量％以上の量の水を含む低沸点の塔頂蒸気流を得て、低沸点の塔頂蒸気流を凝縮し、凝縮された流れを二相分離して重質液相及び軽質液相を形成し、場合によっては重質液相及び／又は軽質液相の一部を処理して少なくとも１種類のＰＲＣを除去し、第２のカラム内において側流を蒸留して、酢酸及び１０ｗｐｐｍ以下の量のリチウムを含む塔底流を得て、粗酢酸生成物を酸形態のカチオン交換体と接触させて中間体酸生成物を生成させ、そして、中間体酢酸生成物を、酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂と接触させて、精製された酢酸を生成させることを含む酢酸の製造方法が提供される。

[108]図２に示すように、乾燥カラム１３０からの粗酸生成物は、カラム１３０の底部１７２よりも僅かに高い位置において側流１７０から回収することができる。一態様においては、側流１７０は、カラム１３０の底部１７２から５段以内、例えばカラム１３０の底部から４段以内、カラム１３０の底部から３段以内、又はカラム１３０の底部から２段以内で排出する。幾つかの態様においては、側流１７０は、カラム１３０の底部１７２から２〜５段の間の位置、例えばカラム１３０の底部から３〜５段の間の位置、又はカラム１３０の底部から３〜４段の間の位置で排出する。側流１７０は、リチウムカチオンが乾燥カラム塔底流１４６中におけるリチウムカチオン濃度の排出と同等であるように液相中に排出することができる。液体側流１７０は、より少ないエネルギーを消費するという点で蒸気流よりも有利である可能性がある。液体側流１７０を用いる場合には、重質カルボニル含有群、即ちプロピオン酸のような他の不純物は塔底流１７４中に有利に濃縮することができる。残渣流１７４は、廃棄するか又はプロセス１００からパージすることができる。

[109]側流１７０は粗酢酸生成物を含み、これはカチオン交換樹脂に送ってリチウムを除去する。幾つかの態様においては、側流１７０は、１０ｗｐｐｍ以下、例えば５ｗｐｐｍ以下、１ｗｐｐｍ以下、５００ｗｐｐｂ以下、３００ｗｐｐｂ以下、又は１００ｗｐｐｂ以下の量のリチウムを含む。範囲に関しては、粗酸生成物は、０．０１ｗｐｐｍ〜１０ｗｐｐｍ、例えば０．０５ｗｐｐｍ〜５ｗｐｐｍ、又は０．０５ｗｐｐｍ〜１ｗｐｐｍの量のリチウムを含んでいてよい。範囲に関しては、側流１７０は、０．０１ｗｐｐｍ〜１０ｗｐｐｍ、例えば０．０１ｗｐｐｍ〜８ｗｐｐｍ、０．０５ｗｐｐｍ〜５ｗｐｐｍ、又は０．０５ｗｐｐｍ〜１ｗｐｐｍの量のリチウムを含んでいてよい。更に、側流１７０は、０．２重量％以下、例えば０．１５重量％以下、又は０．１２重量％以下、或いは０．１１重量％以下の量の水を含む。

[110]したがって他の態様においては、反応器内で形成された反応媒体をフラッシュ容器内で分離して、液体再循環流及び蒸気生成物流を形成し、第１のカラム内で蒸気生成物流を蒸留して、第１の側流、及び５重量％以上の量の水を含む低沸点の塔頂蒸気流を得て、低沸点の塔頂蒸気流を凝縮し、凝縮された流れを二相分離して重質液相及び軽質液相を形成し、場合によっては重質液相及び／又は軽質液相の一部を処理して少なくとも１種類のＰＲＣを除去し、第２のカラム内において第１の側流を蒸留して、酢酸及び１０ｗｐｐｍ以下の量のリチウムを含む第２の側流を得て、ここで第２の側流は液体であり、粗酢酸生成物を酸形態のカチオン交換体と接触させて中間体酸生成物を生成させ、そして、中間体酢酸生成物を、酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂と接触させて、精製された酢酸を生成させることを含む酢酸の製造方法が提供される。

[111]本発明においては、塔底流又は側流から排出される粗酸生成物は、商業的使用のために貯蔵又は輸送する前に、酸形態のカチオン交換体に通し、次に金属官能化ヨウ化物除去イオン交換樹脂に通すことによって更に処理して、反応媒体中のリチウム化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成するリチウムを除去する。ここに記載するように、酸形態のカチオン交換体は、粗酸生成物中に濃縮される反応媒体中の化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成する成分を除去するために好適である。これらの成分、特にリチウムを除去したら、金属官能化ヨウ化物除去イオン交換樹脂によってヨウ化物を除去することができる。

ヨウ化物除去床／イオン交換樹脂の使用：
[112]ハロゲン化物（例えばヨウ化物）、並びに反応媒体中の化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成するリチウムで汚染されているカルボン酸流、例えば酢酸流は、一定範囲の運転条件下において、酸形態のカチオン交換樹脂と接触させ、次に銀、水銀、パラジウム、及びロジウムからなる群から選択される少なくとも１種類の金属を含む酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂と接触させることができる。好ましくは、イオン交換樹脂組成物は保護床内で与える。汚染されているカルボン酸流を精製するために固定ヨウ化物除去床を用いることは、当該技術において十分に文書で記載されている（例えば米国特許４，６１５，８０６；５，６５３，８５３；５，７３１，２５２；及び６，２２５，４９８（これらの全部を参照として本明細書中に包含する）を参照）。一般に、汚染されている液体カルボン酸流を、一連の静止固定床に通すことによって上述のイオン交換樹脂組成物と接触させる。リチウム汚染物質は、酸形態のカチオン交換体によって除去する。次に、金属交換されたイオン交換樹脂の金属と反応させて金属ヨウ化物を形成することによって、ハロゲン化物汚染物質、例えばヨウ化物汚染物質を除去する。幾つかの態様においては、ヨウ化物と会合することができる炭化水素基、例えばメチル基がカルボン酸とエステル化する可能性がある。例えば、ヨウ化メチルで汚染されている酢酸の場合には、ヨウ化物除去の副生成物として酢酸メチルが生成する。このエステル化生成物の形成は、通常は処理されたカルボン酸流に対して有害な影響を与えない。

[113]同様のヨウ化物汚染の問題が、ロジウム−ヨウ化物触媒系を用いて製造される無水酢酸においても存在する可能性がある。而して、本発明方法は、或いは粗無水酢酸生成物流の精製において用いることができる。

[114]本発明において金属イオン汚染物質を除去するために好適な酸形態のカチオン交換体としては、強酸カチオン交換樹脂、例えば強酸巨大網状又はマクロ多孔質樹脂、例えばAmberlyst（登録商標）15樹脂（DOW）、Purolite C145、又はPurolite CT145を挙げることができる。樹脂はまた、酸形態の強酸カチオン交換メソ多孔質樹脂であってもよい。キレート樹脂及びゼオライトを用いることもできる。

[115]ヨウ化物除去のための銀又は水銀交換樹脂を製造するために本発明に関連して用いられる好適な安定なイオン交換樹脂は、巨大網状（マクロ多孔質）タイプの「強酸」、即ちスルホン酸カチオン交換樹脂として分類される「ＲＳＯ_３Ｈ」タイプのものである。特に好適なイオン交換基材としては、昇温温度において用いるのに好適なAmberlyst（登録商標）15、Amberlyst（登録商標）35、及びAmberlyst（登録商標）36樹脂（DOW）が挙げられる。材料が対象の条件において有機媒体中で安定である、即ち許容できない量で化学的に分解又は有機媒体中に銀又は水銀を放出しないならば、ゼオライトのような他の安定なイオン交換基材を用いることができる。ゼオライトカチオン交換基材は、例えば米国特許５，９６２，７３５（その開示事項は参照として本明細書中に包含する）において開示されている。

[116]約５０℃より高い温度においては、銀又は水銀交換カチオン基材は、５００ｗｐｐｂ以下のオーダーの少量の銀又は水銀を放出する傾向を有する可能性があり、而して、銀又は水銀交換基材は、対象の条件下において化学的に安定である。より好ましくは、銀の損失は、有機媒体中に１００ｗｐｐｂ未満、更により好ましくは有機媒体中に２０ｗｐｐｂ未満である。銀の損失は始動によって僅かに高くなる可能性がある。いずれにしても、所望の場合には、銀又は水銀交換材料の上流の酸形態のカチオン材料の床に加えて、酸形態のカチオン材料の床を銀又は水銀交換材料の下流に配置して、放出される銀又は水銀を捕捉することができる。

[117]交換樹脂との接触工程中の圧力は、樹脂の物理的強度のみによって制限される。一態様においては、接触は、０．１ＭＰａ〜１ＭＰａ、例えば０．１ＭＰａ〜０．８ＭＰａ、又は０．１ＭＰａ〜０．５ＭＰａの範囲の圧力において行う。しかしながら、便宜上の理由で圧力及び温度の両方を、好ましくは汚染されているカルボン酸流が液体として処理されるように定めることができる。而して、例えば経済学的考察に基づいて一般に好ましい大気圧において運転する場合には、温度は、１７℃（酢酸の凝固点）乃至１１８℃（酢酸の沸点）の範囲にすることができる。他のカルボン酸化合物を含む生成物流に関して同様の範囲を定めることは当業者の理解しうる範囲内である。接触工程の温度は、好ましくは樹脂の分解を最小にするのに十分に低く維持する。一態様においては、接触は、２５℃〜１２０℃、例えば２５℃〜１００℃、又は５０℃〜１００℃の範囲の温度において行う。幾つかのカチオン巨大網状樹脂は、通常は、１５０℃の温度において（酸触媒芳香族脱スルホン化のメカニズムによって）大きく分解し始める。５個以下の炭素原子、例えば４個以下の炭素原子、又は３個以下の炭素原子を有するカルボン酸は、これらの温度において液体状態を維持する。而して、接触中の温度は、用いる樹脂の分解温度より低く維持しなければならない。幾つかの態様においては、運転温度は、液相運転並びにリチウム及び／又はハロゲン化物除去に関して所望の反応速度論と合致する樹脂の温度限界より低く維持する。

[118]酢酸精製系列内の樹脂床の構成は広く変化させることができるが、カチオン交換体は金属交換された樹脂の上流でなければならない。好ましい態様においては、樹脂床は最終乾燥カラムの後に配することができる。好ましくは、樹脂床は、粗酸生成物の温度が低く、例えば１２０℃未満、又は１００℃未満である位置に配する。酸形態のカチオン交換樹脂と接触する流れ、及び金属交換された樹脂と接触する流れは、同じか又は異なる温度に調節することができる。例えば、酸形態のカチオン交換樹脂と接触する流れは、２５℃〜１２０℃、例えば３０℃〜１００℃、２５℃〜８５℃、４０℃〜７０℃、例えば４０℃〜６０℃の温度に調節することができ、一方、金属交換された樹脂と接触する流れは、５０℃〜１００℃、例えば５０℃〜８５℃、５５℃〜７５℃、又は６０℃〜７０℃の温度に調節することができる。上記で議論した有利性に加えて、より低い温度における運転によって、より高い温度における運転と比べて腐食がより少なくなる。より低い温度における運転によって、腐食金属汚染物質（これは上記で議論したように全体的な樹脂の寿命を減少させる可能性がある）の形成がより少なくなる。また、より低い運転温度によって腐食がより少なくなるので、有利なことに高価な耐腐食性金属で容器を形成する必要がなく、より低いグレードの金属、例えば標準的なステンレススチールを用いることができる。

[119]図１に戻り、乾燥カラム塔底流１４６はまずカチオン交換樹脂床１８０に通してリチウムイオンを除去する。１つのカチオン交換樹脂床１８０が示されているが、複数のカチオン交換樹脂床を直列又は並列で用いることができることを理解すべきである。カチオン交換体はまた、酢酸カリウム、炭酸カリウム、及び水酸化カリウムからなる群から選択されるカリウム塩としてライン１６０を通して乾燥カラム１３０に加えた場合に流れの中に存在するカリウムのような他のカチオン、及び腐食金属を除去することもできる。本発明のカチオン交換体を用いると、中間体酢酸生成物は粗酢酸生成物よりも少ないリチウムを含む。幾つかの態様においては、中間体酢酸生成物は、粗酢酸生成物中に存在するリチウムの５重量％以下、例えば３重量％以下、２％以下、１．５％以下、又は１％以下、０．５％以下を含む。而して、粗酢酸生成物が４００ｗｐｐｂの具体的な量のリチウムを含む場合には、中間体酸生成物は２０ｗｐｐｂ以下のリチウムを含むようにすることができる。幾つかの態様においては、中間体酸生成物１８２は、１００ｗｐｐｂ以下、例えば５０ｗｐｐｂ以下、２０ｗｐｐｂ以下、又は１０ｗｐｐｂ以下の量の減少した量のリチウムを含む。リチウムの減少した量を与えることによって、金属交換されたイオン交換樹脂床１８４がヨウ化物を除去する効率及び／又は能力が有利に維持される。

[120]得られる交換された流れ、例えば中間体酸生成物１８２は、次に、銀、水銀、パラジウム、及びロジウムからなる群から選択される少なくとも１種類の金属を含む、酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂床１８４に通して、流れからヨウ化物を除去して精製された生成物１８６を生成させる。１つの金属交換されたイオン交換樹脂床１８４が示されているが、複数の金属交換されたイオン交換樹脂床を直列又は並列で用いることができることを理解すべきである。樹脂床に加えて、熱交換器（図示せず）をいずれかの樹脂床の前に配置して、流れ１４６及び１８２の温度を、樹脂床と接触する前に適当な温度に調節することができる。同様に図２においては、粗酢酸生成物は、側流１７０からカチオン交換樹脂床１８０に供給する。熱交換器又は凝縮器をいずれかの樹脂床の前に配置して、流れ１７０の温度を、樹脂床と接触する前に適当な温度に調節することができる。

[121]一態様においては、樹脂床を通る流量は、０．１床体積／時（ＢＶ／時）〜５０ＢＶ／時、例えば１ＢＶ／時〜２０ＢＶ／時、又は６ＢＶ／時〜１０ＢＶ／時の範囲である。有機媒体の床体積は、樹脂床によって占められる体積に等しい媒体の体積である。１ＢＶ／時の流量は、樹脂床によって占められる体積に等しい量の有機液体が１時間の間で樹脂床を通過することを意味する。

[122]樹脂床処理の結果として、精製された酢酸組成物が得られる。精製された酢酸組成物は、一態様においては、１００ｗｐｐｂ以下、例えば９０ｗｐｐｂ以下、５０ｗｐｐｂ以下、２５ｗｐｐｂ以下、又は１５ｗｐｐｂ以下の量のヨウ化物を含む。一態様においては、精製された酢酸組成物は、１００ｗｐｐｂ以下、例えば５０ｗｐｐｂ以下、２０ｗｐｐｂ以下、又は１０ｗｐｐｂ以下の量のリチウムを含む。範囲に関しては、精製された酢酸組成物は、０〜１００ｗｐｐｂ、例えば０〜５０ｗｐｐｂ、１〜５０ｗｐｐｂ、２〜４０ｗｐｐｂのヨウ化物；及び／又は０〜１００ｗｐｐｂ、例えば１〜５０ｗｐｐｂ、２〜４０ｗｐｐｂのリチウム；を含むようにすることができる。他の態様においては、樹脂床によって、粗酢酸生成物からヨウ化物の少なくとも２５重量％、例えば少なくとも５０重量％、又は少なくとも７５重量％を除去する。一態様においては、樹脂床によって、粗酢酸生成物からリチウムの少なくとも２５重量％、例えば少なくとも５０重量％、又は少なくとも７５重量％を除去する。

[123]本発明の１つの有利性は、反応媒体中のリチウム化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成するリチウムを除去するためにカチオン交換体を用いない場合には最終生成物としての精製された酢酸中に望ましくなく蓄積される、金属交換されたイオン交換樹脂から置換された金属、例えば銀、水銀、パラジウム、及びロジウムが減少することである。一態様においては、精製された酢酸は、１００ｗｐｐｂ以下、例えば９０ｗｐｐｂ以下、８０ｗｐｐｂ以下、７０ｗｐｐｂ以下、６０ｗｐｐｂ以下、５０ｗｐｐｂ以下、４０ｗｐｐｂ以下、３０ｗｐｐｂ以下、又は２０ｗｐｐｂ以下の量の、金属交換されたイオン交換樹脂から置換された金属、例えば銀、水銀、パラジウム、及びロジウムを含む。範囲に関しては、精製された酢酸は、０〜１００ｗｐｐｂ、例えば０．１〜１００ｗｐｐｂ、０．５〜９０ｗｐｐｂ、１〜８０ｗｐｐｂ、１〜７０ｗｐｐｂ、１〜６０ｗｐｐｂ、１〜５０ｗｐｐｂ、１〜４０ｗｐｐｂ、１〜３０ｗｐｐｂ、又は１〜２０ｗｐｐｂの量の、金属交換されたイオン交換樹脂から置換された金属、例えば銀、水銀、パラジウム、及びロジウムを含む。

[124]一態様においては、反応器内において、メタノール、ジメチルエーテル、及び酢酸メチルからなる群から選択される少なくとも１種類の構成成分を、０．１〜１４重量％の量の水、ロジウム触媒、ヨウ化メチル、及びヨウ化リチウムの存在下でカルボニル化して反応媒体を形成し；反応媒体を分離して、液体再循環流及び蒸気生成物流を形成し；主精製系列中の２つ以下の蒸留カラム内で蒸気生成物流を分離して、酢酸、並びに反応媒体中のリチウム化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成するリチウムを含む粗酸生成物を生成させ、ここでリチウムは１００ｗｐｐｍ以下の量で存在し；粗酢酸生成物を、酸形態のカチオン交換体と接触させて、１００ｗｐｐｂ以下の量のリチウムを含む中間体酸生成物を生成させ、但し、中間体酸生成物中のリチウムの量は粗酢酸生成物よりも少なく；そして、中間体酢酸生成物を、酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂と接触させて、１００ｗｐｐｂ以下の量の金属交換されたイオン交換樹脂から置換された金属、１００ｗｐｐｂ以下の量のリチウム、及び１００ｗｐｐｂ以下の量のヨウ化物を含む精製された酢酸を生成させる；ことを含む酢酸の製造方法が提供される。

蒸留：
[125]本発明の蒸留カラムは、通常の蒸留カラム、例えば棚段塔、充填塔などであってよい。棚段塔としては、多孔板カラム、バブルキャップカラム、キッテルトレーカラム、ユニフラックストレー、又はリップルトレーカラムを挙げることができる。棚段塔に関しては、理論段数は特に限定されず、分離する成分の種類によって左右し、８０段以下、例えば２〜８０段、５〜６０段、５〜５０段、又はより好ましくは７〜３５段を含ませることができる。蒸留カラムには、異なる蒸留装置の組合せを含ませることができる。例えば、バブルキャップカラムと多孔板カラムの組合せ、並びに多孔板カラムと充填カラムの組合せを用いることができる。

[126]蒸留システムにおける蒸留温度及び圧力は、好適には、対象のカルボン酸の種類、及び蒸留カラムの種類、或いは供給流の組成にしたがってより低沸点の不純物及びより高沸点の不純物から選択される除去目標のような条件に応じて選択することができる。例えば、酢酸の精製を蒸留カラムによって行う場合には、蒸留カラムの内部圧力（通常はカラム頂部の圧力）は、ゲージ圧で０．０１〜１ＭＰａ、例えば０．０２〜０．７ＭＰａ、より好ましくは０．０５〜０．５ＭＰａであってよい。更に、蒸留カラムに関する蒸留温度、即ちカラム頂部の温度におけるカラムの内部温度は、カラムの内部圧力を調節することによって制御することができ、例えば２０〜２００℃、例えば５０〜１８０℃、より好ましくは１００〜１６０℃であってよい。

[127]それぞれ蒸留システムに連絡しているカラム、バルブ、凝縮器、受容器、ポンプ、リボイラー、及び内部部品、並びに種々のラインなどの蒸留システムに関係するそれぞれの部材又はユニットの材料は、ガラス、金属、セラミック、又はこれらの組み合わせのような好適な材料で構成することができ、具体的なものに特に限定されない。本発明によれば、上記の蒸留システム及び種々のラインの材料は、鉄合金、例えばステンレススチール、ニッケル又はニッケル合金、ジルコニウム又はそのジルコニウム合金、チタン又はそのチタン合金、或いはアルミニウム合金のような遷移金属又は遷移金属ベースの合金である。好適な鉄ベースの合金としては、主成分として鉄を含むもの、例えばステンレススチール（これは、クロム、ニッケル、モリブデンなども含む）が挙げられる。好適なニッケルベースの合金としては、主成分としてニッケル、及びクロム、鉄、コバルト、モリブデン、タングステン、マンガンなどの１以上を含む合金、例えばHASTELLOY（登録商標）及びINCONEL（登録商標）が挙げられる。耐腐食性の金属は、蒸留システム及び種々のラインのための材料として特に好適である可能性がある。

[128]図面及び上記に示した明細書から明らかなように、種々の態様が意図される。

Ｅ１．反応器内において、メタノール、ジメチルエーテル、及び酢酸メチルからなる群から選択される少なくとも１種類の構成成分を、０．１〜１４重量％の量の水、ロジウム触媒、ヨウ化メチル、及びリチウム化合物の存在下でカルボニル化して反応媒体を形成し；
反応媒体を分離して、液体再循環流及び蒸気生成物流を形成し；
主精製系列中の２つ以下の蒸留カラム内で蒸気生成物流を分離して、酢酸及びリチウムを含む粗酸生成物を生成させ；
粗酢酸生成物を、酸形態のカチオン交換体と接触させて中間体酸生成物を生成させ；そして
中間体酢酸生成物を、酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂と接触させて、精製された酢酸を生成させる；
ことを含む酢酸の製造方法。

Ｅ２．粗酸生成物中のリチウムが、反応媒体中のリチウム化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成する、態様Ｅ１の方法。

Ｅ３．粗酸生成物が１０ｗｐｐｍ以下の量のリチウムを含む、態様Ｅ１又はＥ２のいずれかの方法。

Ｅ４．粗酸生成物が０．２重量％以下の量の水を含む、態様Ｅ１〜Ｅ３のいずれかの方法。

Ｅ５．中間体酢酸生成物が粗酢酸生成物よりも少ないリチウムを含む、態様Ｅ１〜Ｅ４のいずれかの方法。

Ｅ６．中間体酸生成物が１００ｗｐｐｂ以下の量のリチウムを含む、態様Ｅ１〜Ｅ５のいずれかの方法。

Ｅ７．精製された酢酸が１００ｗｐｐｂ以下の量のリチウムを含む、態様Ｅ１〜Ｅ６のいずれかの方法。

Ｅ８．精製された酢酸が、１００ｗｐｐｂ以下の量の金属交換されたイオン交換樹脂から置換された金属を含む、態様Ｅ１〜Ｅ７のいずれかの方法。

Ｅ９．精製された酢酸が１００ｗｐｐｂ以下の量のヨウ化物を含む、態様Ｅ１〜Ｅ８のいずれかの方法。

Ｅ１０．蒸気生成物流を、主精製系列中の２つの蒸留カラム内で分離する、態様Ｅ１〜Ｅ９のいずれかの方法。

Ｅ１１．酸形態のカチオン交換体が、酸形態の強酸カチオン交換巨大網状、マクロ多孔質、又はメソ多孔質樹脂の樹脂を含む、態様Ｅ１〜Ｅ１０のいずれかの方法。

Ｅ１２．留出した酢酸生成物を第２の蒸留カラム内で蒸留する前に、酢酸カリウム、炭酸カリウム、及び水酸化カリウムからなる群から選択されるカリウム塩を、留出した酢酸生成物に加える工程を更に含み；カリウムの少なくとも一部を酸形態のカチオン交換体によって除去する、態様Ｅ１〜Ｅ１１のいずれかの方法。

Ｅ１３．粗酢酸生成物の温度を５０℃〜１２０℃に調節することを更に含む、態様Ｅ１〜Ｅ１２のいずれかの方法。

Ｅ１４．中間体酢酸生成物の温度を５０℃〜８５℃に調節することを更に含む、態様Ｅ１〜Ｅ１２のいずれかの方法。

Ｅ１５．蒸気生成物流を分離することが、第１の蒸留カラム内において蒸気生成物流を蒸留して、酢酸を含む側流を形成し；そして、第２の蒸留カラム内において側流を蒸留して、酢酸及びリチウムを含む粗酸生成物を生成させる；ことを含む、態様Ｅ１〜Ｅ１４のいずれかの方法。

Ｅ１６．粗酸生成物を、第２の蒸留カラムの底部より上方の位置の側流口から取り出す、態様Ｅ１５の方法。

Ｅ１７．側流が液体流である、態様Ｅ１６の方法。

Ｅ１８．粗酸生成物を、第２の蒸留カラムの底部から残渣として取り出す、態様Ｅ１５の方法。

Ｅ１９．第１の蒸留カラムから得られる低沸点の塔頂流を凝縮して重質液相及び軽質液相を形成することを更に含み、重質液相の一部を処理して、アセトアルデヒド、アセトン、メチルエチルケトン、ブチルアルデヒド、クロトンアルデヒド、２−エチルクロトンアルデヒド、２−エチルブチルアルデヒド、及びこれらのアルドール縮合生成物からなる群から選択される少なくとも１種類の過マンガン酸塩還元性化合物を除去する、態様Ｅ１５の方法。

Ｅ２０．反応器内において、メタノール、ジメチルエーテル、及び酢酸メチルからなる群から選択される少なくとも１種類の構成成分を、０．１〜１４重量％の量の水、ロジウム触媒、ヨウ化メチル、及びヨウ化物塩の存在下でカルボニル化して反応媒体を形成し；
反応媒体を分離して、液体再循環流及び蒸気生成物流を形成し；
主精製系列中の２つ以下の蒸留カラム内で蒸気生成物流を分離して、周期律表の第ＩＡ及びＩＩＡ族、第４級窒素カチオン、及びリン含有カチオンからなる群から選択される少なくとも１種類のカチオンを含む酢酸を含む粗酸生成物を生成させ、ここで、少なくとも１種類のカチオンは反応媒体中の化合物から誘導されるか及び／又はそれによって生成され；
粗酢酸生成物を、酸形態のカチオン交換体と接触させて中間体酸生成物を生成させ；そして
中間体酢酸生成物を、酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂と接触させて、精製された酢酸を生成させる；
ことを含む酢酸の製造方法。

Ｅ２１．カルボン酸又はその無水物、１０ｗｐｐｂより多いＣ_１０〜Ｃ_１４アルキルヨウ化物、ヨウ化物アニオン、並びに第ＩＡ及びＩＩＡ族金属、及び第４級窒素カチオン、並びに第４級リン含有カチオンからなる群から選択されるカチオンを含む液体組成物からヨウ化物を除去する方法であって；
液体組成物を酸形態のカチオン交換体と接触させて、第ＩＡ及びＩＩＡ族金属、第４級窒素カチオン、及びリン含有カチオンからなる群から選択されるカチオンの減少した濃度を有する中間体生成物を生成させ；そして
中間体生成物を、銀、水銀、パラジウム、及びロジウムからなる群から選択される少なくとも１種類の金属を含む酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂と接触させて、精製された酢酸生成物を生成させる；
ことを含む上記方法。

Ｅ２２．カチオンがリチウムを含む、態様Ｅ２１〜Ｅ２２のいずれかの方法。

Ｅ２３．金属交換されたイオン交換樹脂が、銀、水銀、パラジウム、及びロジウムからなる群から選択される少なくとも１種類の金属を含む、態様Ｅ１〜Ｅ２２のいずれかの方法。

Ｅ２４．金属交換された樹脂の強酸交換部位の少なくとも１％が銀によって占有されている、態様Ｅ２１〜Ｅ２３のいずれかの方法。

[129]本発明を詳細に記載したが、発明の精神及び範囲内の修正は当業者に容易に明らかになるであろう。上記の議論、当該技術における関連する知識、並びに背景及び詳細な説明に関連して上記で議論した参照文献（これらの開示事項は全て参照として本明細書中に包含する）を考慮すると。更に、下記及び／又は添付の特許請求の範囲において示されている本発明の複数の形態並びに種々の態様及び種々の特徴の複数の部分を、完全か又は部分的に結合又は交換することができることを理解すべきである。当業者に認められるように、種々の態様の上記の記載においては他の態様を示すこれらの態様を他の態様と適当に組み合わせることができる。更に、当業者であれば、上記の記載は例示のみの目的であり、本発明を限定することは意図しないことを認識するであろう。

[130]本発明は、以下の非限定的な実施例を考慮するとより良好に理解されるであろう。主精製系列中の２つの蒸留カラム内で蒸気生成物流を蒸留した後に、粗酢酸生成物が得られた。２つの蒸留カラムは、軽質留分カラム及び乾燥カラムを含んでいた。粗酢酸生成物は実質的に酢酸であり、０．１５重量％未満の水を有していた。下表に示すように、粗酢酸生成物をＬｉ及びＡｇ含量（ｗｐｐｂ）に関して測定した。比較例Ａ〜Ｃは酸形態のカチオン交換体を用いないで運転し、本発明の実施例１〜３はAmberlyst-15カチオン樹脂を用いて運転した。産出物は、金属イオン交換された樹脂、即ちＡｇ官能化Amberlyst-15カチオン樹脂からの精製された生成物であった。比較例Ａ〜Ｃにおける産出物中のリチウムの多い量は、増加したＡｇ濃度と相関していた。粗生成物を酸形態のカチオン交換体に通すと、リチウム濃度は大きく減少し、これによって産出物中におけるより低いＡｇ濃度がもたらされた。表４において、ＮＤは検出できなかったことを表す。

Claims (20)

1. 反応器内において、メタノール、ジメチルエーテル、及び酢酸メチルからなる群から選択される少なくとも１種類の構成成分を、０．１〜１４重量％の量の水、ロジウム触媒、ヨウ化メチル、及びリチウム化合物の存在下でカルボニル化して反応媒体を形成し；
   反応媒体を分離して、液体再循環流及び蒸気生成物流を形成し；
   主精製系列中の２つ以下の蒸留カラム内で蒸気生成物流を分離して、酢酸及びリチウムを含む粗酸生成物を生成させる、ここで、粗酸生成物中のリチウムが、反応媒体中のリチウム化合物から誘導されるか及び／又はこれによって生成する；
   粗酢酸生成物を酸形態のカチオン交換体と接触させて、中間体酸生成物を生成させ；そして
   中間体酢酸生成物を、酸カチオン交換部位を有する金属交換されたイオン交換樹脂と接触させて、精製された酢酸を生成させる；
   ことを含む酢酸の製造方法。
2. 粗酸生成物が１０ｗｐｐｍ以下の量のリチウムを含む、請求項１に記載の方法。
3. 粗酸生成物が０．２重量％以下の量の水を含む、請求項１に記載の方法。
4. 中間体酢酸生成物が粗酢酸生成物よりも少ないリチウムを含む、請求項１に記載の方法。
5. 中間体酸生成物が１００ｗｐｐｂ以下の量のリチウムを含む、請求項１に記載の方法。
6. 精製された酢酸が１００ｗｐｐｂ以下の量のリチウムを含む、請求項１に記載の方法。
7. 精製された酢酸が、１００ｗｐｐｂ以下の量の金属交換されたイオン交換樹脂から置換された金属を含む、請求項１に記載の方法。
8. 精製された酢酸が１００ｗｐｐｂ以下の量のヨウ化物を含む、請求項１に記載の方法。
9. 蒸気生成物流を、主精製系列中の２つの蒸留カラム内で分離する、請求項１に記載の方法。
10. 酸形態のカチオン交換体が、酸形態の強酸カチオン交換巨大網状、マクロ多孔質、又はメソ多孔質樹脂の樹脂を含む、請求項１に記載の方法。
11. 粗酢酸生成物を第２の蒸留カラム内で蒸留する前に、酢酸カリウム、炭酸カリウム、及び水酸化カリウムからなる群から選択されるカリウム塩を、粗酢酸生成物に加える工程を更に含み；カリウムの少なくとも一部を酸形態のカチオン交換体によって除去する、請求項１に記載の方法。
12. 粗酢酸生成物の温度を５０℃〜１２０℃に調節することを更に含む、請求項１に記載の方法。
13. 中間体酢酸生成物の温度を５０℃〜８５℃に調節することを更に含む、請求項１に記載の方法。
14. 蒸気生成物流を分離することが、
    第１の蒸留カラム内において蒸気生成物流を蒸留して、酢酸を含む側流を形成し；そして
    第２の蒸留カラム内において側流を蒸留して、酢酸及びリチウムを含む粗酸生成物を生成させる；
    ことを含む、請求項１に記載の方法。
15. 粗酸生成物を、第２の蒸留カラムの底部より上方の位置の側流口から取り出す、請求項１４に記載の方法。
16. 側流が液体流である、請求項１５に記載の方法。
17. 粗酸生成物を、第２の蒸留カラムの底部から残渣として取り出す、請求項１４に記載の方法。
18. 第１の蒸留カラムから得られる低沸点の塔頂流を凝縮して重質液相及び軽質液相を形成することを更に含み、重質液相の一部を処理して、アセトアルデヒド、アセトン、メチルエチルケトン、ブチルアルデヒド、クロトンアルデヒド、２−エチルクロトンアルデヒド、２−エチルブチルアルデヒド、及びこれらのアルドール縮合生成物からなる群から選択される少なくとも１種類の過マンガン酸塩還元性化合物を除去する、請求項１４に記載の方法。
19. 金属交換されたイオン交換樹脂が、銀、水銀、パラジウム、及びロジウムからなる群から選択される少なくとも１種類の金属を含む、請求項１に記載の方法。
20. 金属交換された樹脂の強酸交換部位の少なくとも１％が銀によって占有されている、請求項１に記載の方法。

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