JP5908194B1 - 蓄電デバイス容器用鋼箔、蓄電デバイス用容器及び蓄電デバイス、並びに蓄電デバイス容器用鋼箔の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
これに対し、特許文献2には、クロム系表面処理をしたステンレス鋼箔等に、ポリオレフィン樹脂層などの樹脂層を積層した金属箔が提案されている。この例では、一定の強度と耐腐食性を両立できるが、ステンレス鋼箔を用いる場合、材料コストが高価であることに加え、加工硬化が大きいので圧延して箔にするためのコストも高くなるという問題があった。
また、負極集電箔はその表面積の大きさが電池の容量・出力など、電池の主要な性能を向上させる部材であるので、電池の部材として、容器材料よりもはるかに大きな面積を持つ。そのため、電池メーカーからのコストダウンの要請も厳しく、製造コスト削減のため、高圧下率による最低数の圧延パスで高効率に圧延することが一般的であり、特許文献3にも、50%の高圧下率の圧延も可能であることがうたわれている。
(1)本発明の一態様に係る蓄電デバイス容器用鋼箔は、圧延鋼箔と、前記圧延鋼箔の表面に形成されたニッケル層と、前記ニッケル層の表面に形成されたクロム系表面処理層と、を備え、前記ニッケル層は、前記クロム系表面処理層に接してかつ金属元素中90質量%以上のNiを含む上層部と、前記圧延鋼箔に接してかつ金属元素中90質量%未満のNiと、Feとを含有する下層部と、を備え、前記ニッケル層における圧延方向の逆極点図の<111>極密度が3.0以上6.0以下であり、前記ニッケル層が、相対方位差2°以上5°以下の2つの結晶の粒界である亜粒界と、相対方位差15°以上の2つの結晶の粒界である大角粒界と、を持ち、前記亜粒界の長さである粒界長L5と、前記大角粒界の長さである粒界長L15との比L5/L15の平均値が1.0以上である。
(2)上記(1)に記載の蓄電デバイス容器用鋼箔では、前記ニッケル層の付着量が0.3g/m2以上であってもよい。
(3)上記(1)または(2)に記載の蓄電デバイス容器用鋼箔では、前記クロム系表面処理層の表面に形成されたポリオレフィン系樹脂層を有してもよい。
(4)本発明の別の態様に係る蓄電デバイス用容器は、上記(3)に記載の蓄電デバイス容器用鋼箔からなる。
(5)本発明の別の態様に係る蓄電デバイスは、上記(4)に記載の蓄電デバイス用容器を備える。
(6)本発明の別の態様に係る蓄電デバイス容器用鋼箔の製造方法は、鋼板にニッケルめっきを行って前記鋼板上にニッケルめっき層を形成し、ニッケルめっき鋼板を得るニッケルめっき工程と、前記ニッケルめっき鋼板に、前記ニッケルめっき層が再結晶するように焼鈍を行う再結晶焼鈍工程と、前記ニッケルめっき鋼板に、冷間圧延を施して、鋼箔を得る冷間圧延工程と、前記鋼箔に対してクロム系表面処理を行うクロム系表面処理工程と、を有し、前記冷間圧延工程では、圧延パスの回数を少なくとも7パス以上とし、1回目の圧延パスの圧下率を30%以下とし、4回目の圧延パスまでの累積圧延率を70%以下とし、最終パスの2つ前の圧延パスまでの累積圧延率と最終パスまでの累積圧延率との差を5%以下とし、前記最終パスまでの累積圧延率を70%以上とする。
(7)上記(6)に記載の蓄電デバイス容器用鋼箔の製造方法では、前記ニッケルめっき工程において、ニッケルめっき層の付着量を1g/m2以上としてもよい。
(8)上記(6)または(7)に記載の蓄電デバイス容器用鋼箔の製造方法では、さらに、前記クロム系表面処理工程後の前記鋼箔の表面に、ポリオレフィン樹脂層を形成するポリオレフィン樹脂層の形成工程を含んでもよい。
このような蓄電デバイス用容器は、蓄電デバイスに備えられた非水電解液に常に曝される。非水電解液は有機溶媒とリチウム塩とを含んでおり、長期間の使用によって有機溶媒又はリチウム塩が分解して酸などの腐食原因物質が生成する場合がある。例えば、六ふっ化りん酸リチウムをリチウム塩として用いた場合は、腐食原因物質としてふっ酸が生成する場合がある。
本発明者らは、腐食原因物質が有機溶媒中に生成すると、金属基材、クロム系表面処理層またはポリオレフィン樹脂層を攻撃し、ポリオレフィン樹脂層の剥離が発生する場合があることを見出した。ポリオレフィン樹脂層の剥離は、金属基材の腐食またはポリオレフィン樹脂層の劣化によるものと考えられる。従って、ポリオレフィン樹脂層の剥離防止には、金属基材の耐腐食性の向上が有効と考えられる。
本実施形態に係る鋼箔は、表面に特定の集合組織からなるニッケル層が形成された圧延鋼箔を基材とする。
圧延鋼箔を用いたのは、電解箔よりもコストと強度との点で有利であることに加え、後述するように、表面に形成されるニッケル層の集合組織を制御するためにも圧延が有用だからである。
本実施形態に係る鋼箔の基材に用いる圧延鋼箔は、鋼板を圧延することによって得られる。鋼板は、特に限定されず、熱延鋼板、冷延鋼板、及び冷延焼鈍鋼板のいずれも用いることができる。しかしながら、熱延鋼板を後述の冷間圧延で100μm以下の箔とすることは、圧延能力上、困難な場合が多い。また、可能であっても、非効率、非経済的となる。従って、本実施形態に係る鋼箔の基材には冷延鋼板、又は冷延焼鈍鋼板を用いるのがよい。
Si:0.001〜0.5%、
Mn:0.01〜1.0%、
P:0.001〜0.05%、
S:0.0001〜0.02%、
Al:0.0005〜0.20%、
N:0.0001〜0.0040%、及び、
残部:Fe及び不純物。
各元素の含有量を上述の範囲とすることが好ましい理由について説明する。
Cは、鋼の強度を高める元素である。C含有量が過剰になると鋼の強度が上昇しすぎて、圧延性が低下する。本実施形態に係る鋼箔は、後に述べるように、大きな累積圧延率の加工硬化によって高強度化する。そのため、圧延の容易さを考慮すると、素材となる鋼板は軟質であることが好ましい。従って、C含有量の上限を0.1%とするのが好ましい。C含有量の下限を特に規定する必要はないが、精錬コストを考慮して、C含有量の下限は0.0001%とすることが好ましい。C含有量は、より好ましくは0.001%〜0.01%である。
Siは、鋼の強度を高める元素である。Si含有量が過剰になると鋼の強度が上昇しすぎて、鋼の圧延性が低下する。従って、Si含有量の上限を0.5%とすることが好ましい。Si含有量の下限は特に規定する必要はないが、精練コストを考慮して、Si含有量の下限を0.001%とすることが好ましい。より高い圧延性を確保するためには、Si含有量は0.001〜0.02%がより好ましい。
Mnは、鋼の強度を高める元素である。Mn含有量が過剰になると鋼の強度が上昇しすぎて、圧延性が低下する。従って、Mn含有量の上限を1.0%とすることが好ましい。Mn含有量の下限を特に規定する必要はないが、精練コストを考慮して、Mn含有量の下限を0.01%とすることが好ましい。より高い圧延性を確保するためには、Mn含有量は0.01〜0.5%とすることがより好ましい。
Pは、鋼の強度を高める元素である。P含有量が過剰になると鋼の強度が上昇しすぎて、圧延性が低下する。従って、P含有量の上限を0.05%とすることが好ましい。P含有量の下限を特に規定する必要はないが、精練コストを考慮して、P含有量の下限を0.001%とすることが好ましい。より高い圧延性を確保するためには、P含有量は0.001〜0.02%とすることがより好ましい。
Sは、鋼の熱間加工性及び耐腐食性を低下させる元素である。そのため、S含有量は少ないほど好ましい。特に、S含有量が0.02%を超えると熱間加工性及び耐腐食性の低下が顕著となるので、S含有量の上限を0.02%とすることが好ましい。S含有量の下限を特に規定する必要はないが、精練コストを考慮して、S含有量の下限を0.0001%とすることが好ましい。より高い圧延性を確保するため、また、コストの点で優位性を得るためには、S含有量を0.001〜0.01%とすることがより好ましい。
Alは、鋼の脱酸元素として添加される。脱酸による効果を得るためには、Al含有量を0.0005%以上とすることが好ましい。しかしながら、Al含有量が過剰になると鋼の圧延性が低下するので、Al含有量の上限を0.20%とすることが好ましい。より高い圧延性を確保するためには、Al含有量を0.001〜0.10%とすることがより好ましい。
Nは、鋼の熱間加工性及び加工性を低下させる元素である。そのため、N含有量は少ないほど好ましい。特に、N含有量が0.0040%を超えると熱間加工性及び加工性の低下が顕著となるので、N含有量の上限を0.0040%とすることが好ましい。N含有量の下限を特に規定する必要はないが、精錬コストを考慮して、N含有量の下限を0.0001%とすることが好ましい。また、コストの点で優位性を得るためには、N含有量を0.001〜0.0040%とすることがより好ましい。
鋼板の残部は、Fe及び不純物である。
本実施形態に係る鋼箔が備えるニッケル層は、<111>方位が圧延方向(鋼箔の圧延方向)に平行である集合組織からなる。ここで、<111>方位が圧延方向に平行とは、fcc(面心立方格子)構造のNi(ニッケル)の<111>方位が圧延方向に平行であることを意味する。
具体的には、その集合組織として、圧延方向の<111>方位の極密度が3.0以上である。圧延方向の<111>方位の極密度が3.0以上であれば、良好な特性が得られる。本発明における<111>方位の極密度とは、<111>から5°以内の結晶方位の範囲における最大の極密度の値として定義される。圧延方向の<111>方位の極密度の最大値は、特に限定されないが、通常、6.0程度を超えない。従って、圧延方向の<111>方位の極密度の実質的な上限は6.0である。
また、下層部の厚みは0.02μm以上であることが望ましい。下層部は、ニッケル層と圧延鋼箔との密着性に寄与するので、薄すぎると密着性が確保できない。望ましくは0.1μm以上である。上限は上層部同様に経済的な観点から、5μm以下が望ましい。
蛍光X線強度を付着量に換算するための検量線は、Ni層を形成させていない基材と同種の鋼板をNi付着量0の標準試験材とし、同じ鋼材に純Niを所定量付着させたNiめっき鋼板を測定して作成した検量線を用いる。厳密には、純Niを付着させた標準試験材による検量線で、地鉄のFeと合金化しているNiとを含む材料のNi付着量を測定すると、実際のNi付着量より、低めに測定されてしまう。しかしながら、本実施形態に係る鋼箔においては、箔圧延により通常の鋼材のめっきより薄い表面層にしかNiが分布していないので、合金化の影響がわずかである。また、目的とする耐腐食性のためには、一定量以上の付着量が望ましく、かつ、最表面のNi濃度が高いことが望まれることから、このようにして測定したNi付着量でニッケル層の付着量を規定することで、耐腐食性をより確実に確保できるので、本実施形態においては、上述の通り規定する。
本実施形態に係る蓄電デバイス容器用鋼箔は、ニッケル層の表面にクロム系表面処理層を備える。クロム系表面処理層は、その厚みを2nm以上200nm以下とすることが好ましく、5nm以上60nm以下とすることがより好ましく、8nm以上40nm以下とすることがさらに好ましい。クロム系表面処理層は、少なくとも片面に形成されていればよいが、両面に形成されていても構わない。
本実施形態に係る鋼箔は、クロム系表面処理層の表面に、さらに、ポリオレフィン系樹脂層を備えてもよい。
ここで、引張強度は、常温においてJIS Z2241に規定される金属材料の引張試験方法の中で、薄板材料の評価に用いられる方法に準拠した方法で測定する。ただし、鋼箔の場合、端面の粗度の影響が非常に大きいので、試験片の作製の際、端面の表面仕上げの粗度をなるべく小さくする必要がある。そのため、箔の引張試験においては、JIS 13B号に準拠した試験片を、端面の粗度がRaで0.2μm以下となるように加工した後、引張試験に供する。粗度を調整する方法は限定されないが、本実施形態においては、対象の鋼箔を1mm程度の厚みの薄鋼板で両側から挟んで固定し、端面をフライス仕上げする方法で試験片を作製した。
本実施形態に係る蓄電デバイス用容器は、クロム系表面処理層の表面にさらにポリオレフィン系樹脂層を有する本実施形態に係る蓄電デバイス用鋼箔からなる。具体的には、ポリオレフィン系樹脂層を有する本実施形態に係る蓄電デバイス用鋼箔を、例えば図6の符号21に示すような形状に公知の方法で成形することによって得られる。成形によって化学成分や組織は変化しないので、本実施形態に係る蓄電デバイス用容器の化学成分や組織は、本実施形態に係る蓄電デバイス用鋼箔と同等である。
本実施形態に係る蓄電デバイスは、蓄電デバイス用容器を備える。例えば図6に示すように、蓄電デバイス用容器21の内部に、少なくとも電解液に浸した正極及び負極と電池を構成する部材とを納め、正極と接続した正極リード22、負極と接続した負極リード23等をさらに設けることによって得られる。
各工程の好ましい条件について説明する。
まず、ニッケル層を備える本実施形態に係る鋼箔を得るために、公知の方法で得られた鋼板にニッケルめっきを施す。この際の鋼板は、冷延ままの冷延鋼板であっても、焼鈍後の冷延鋼板であってもよい。ニッケルめっきの形成方法は、特に限定されないが、コストの点で、電気めっき法が好ましい。電気めっきで用いるめっき浴は、特に限定されないが、製造コスト又は付着量制御性の観点から、硫酸ニッケル、塩化ニッケル、ほう酸からなるWatt浴が好適である。Watt浴としては、例えば、硫酸ニッケル:200〜400g/l、塩化ニッケル:20〜100g/l、ほう酸:5〜50g/lを含むWatt浴を用いることができる。
ニッケルめっき工程にてニッケルめっき層を形成した鋼板(ニッケルめっき鋼板)に対し、再結晶が起こるように焼鈍を行う。ここで、再結晶とは(1)ニッケルめっき前の原板が未焼鈍板であった場合には、鋼板及びニッケルめっき層双方の再結晶を意味し、(2)ニッケルめっき前の原板が焼鈍板であった場合には、ニッケルめっき層の再結晶を意味する。すなわち、少なくともニッケルめっき層が再結晶するように焼鈍を行う。ニッケルめっき層及び鋼板の再結晶温度を比較すると、通常、ニッケルめっき層の再結晶温度の方が低い。これは、ニッケルめっき工程にてニッケルめっき層に導入される歪が再結晶の駆動力となるからである。
再結晶焼鈍工程後のニッケルめっき鋼板に冷間圧延を施し鋼箔を製造する。この際、鋼箔の厚みは、100μm以下が好ましく、20μm以下がより好ましい。焼鈍後の冷間圧延において、後述の通り各パスでの圧延率を制御することにより、金属元素中90%以上のニッケルを有する上層部及びFeと90%未満のニッケルとを有する下層部と備え、<111>方位が圧延方向に平行である集合組織を有し、L5/L15の平均値が1.0以上であるニッケル層を有する圧延鋼箔が得られる。
本実施形態に係る製造方法の冷間圧延は、製造コストの低減のために、圧延パス数を少なくする集電箔の製造方法とは、反対の考え方に基づいている。
上記圧延の後に、再度、焼鈍を行って箔強度を調整することも可能である(再焼鈍工程)。ただし、再焼鈍工程における焼鈍の温度が高すぎると、ニッケル層の集合組織が崩れる場合がある。従って、再焼鈍を行う場合でも、焼鈍温度は600℃以下とする必要がある。再焼鈍を行った場合、箔強度が上述した好ましい範囲(600〜1200MPa)を下回る場合があるが、これにより電解液に対する耐腐食性が損なわれることはない。
冷間圧延後の鋼箔に対してクロム系表面処理を行い、ニッケル層の表面にクロム系表面処理層を形成する。クロム系表面処理には、3価クロム処理やクロメート処理などが含まれる。
具体的なクロム系表面処理の方法としては、酸化クロムを主成分とする水溶液や酸化クロムとりん酸を主成分とする水溶液等を塗布する方法、又は電解クロメート処理する方法が例示できる。その他にも、従来公知のクロム系表面処理方法として酸化クロムとポリアクリル酸とを主成分とする水溶液を塗布して加熱及び乾燥する方法等も例示できる。しかしながら、これらに限定されるものではない。
クロム系表面処理工程後の鋼箔に、ポリオレフィン樹脂層を形成してもよい。ポリオレフィン樹脂層は、熱ラミネート法によって積層すればよい。
表1に示す成分組成の冷延鋼板(未焼鈍材)に対して、脱脂及び酸洗の後、電気めっき法により、ニッケルめっきを行った。
表3は、総累積圧延率(最終パスまでの累積圧延率)がそれぞれの場合の、各圧延パスまでの累積圧延率を表す圧下パターンを示す表である。例えば、実施例1は、累積圧延率が98%で圧下パターンA9であるので、表3の圧下パターンA9に示すように合計で17パスを行ったことを示している。
表1に示す成分組成Al−kの冷延鋼板に、5%H2(残部N2)雰囲気で、保持温度750℃かつ保持時間60secの連続焼鈍を施し、次いで、ニッケルめっき、加熱処理、及び冷間圧延を行って、鋼箔を製造した。ニッケルめっきの条件は、実施例1〜24、26及び27のめっき条件と同じである。めっき後の加熱処理(焼鈍)は、5%H2(残部N2)雰囲気で、保持温度600℃かつ保持時間60secで行った。原板の厚さ、蛍光X線分析装置を用いて測定したニッケルめっき層の付着量、焼鈍条件、及び総累積圧延率、得られた箔の厚みを表2に示す。
表1に示す成分組成Al−kの冷延鋼板(未焼鈍材)を使用し、5%H2(残部N2)雰囲気で、所定の温度及び時間で連続焼鈍処理を行った。その後、所定の累積圧延率で冷間圧延を行い、箔を製造した。ニッケルめっきは行わなかった。
表1に示す成分組成Al−kの冷延鋼板(未焼鈍材)を使用し、先の例と同条件で、ニッケルめっきを行い、その後、5%H2(残部N2)雰囲気で、所定の温度及び時間で連続焼鈍処理を行った。焼鈍後の冷間圧延は行わなかった。
表1に示す成分組成Al−kの冷延鋼板を、5%H2(残部N2)雰囲気で、保持温度750℃かつ保持時間60secの連続焼鈍処理を行い、次いで、ニッケルめっきと累積圧延率が60%の冷間圧延とを行って、箔を製造した。めっき浴は、先の条件の浴に、光沢添加剤として、サッカリン:2g/lと、2ブチン1,4ジオール:0.2g/lとを添加したものを用いた。他のめっき条件は、先のめっき条件と同じである。比較例4では、冷間圧延中に一部のNiめっきが剥離した。そのため、ニッケル層のNi濃度やNi状態を測定できなかった。
表1に示す成分組成Al−kの20μm箔を使用し、箔にニッケルめっきを行った。即ち、比較例5のニッケルめっきには、再結晶焼鈍および冷間圧延のいずれも行われていない。ニッケルめっきの条件は、先のめっき条件と同じである。
ニッケル層の付着量:
鋼板のNiめっき付着量の測定と同様の方法で、蛍光X線分析装置を用いてニッケル層の付着量を測定した。具体的には、1辺が35mmの正方形のサンプルを切り出し、株式会社リガクの蛍光X線分析装置ZSX−100eを使用して、マスク径30mmφで、ニッケル層表面からNiのKα蛍光X線強度を測定した。これを、同じ鋼材及びその鋼材に対して純Niめっきを付着させた標準材を測定して作成した検量線によりNiの付着量に換算し、ニッケル層の付着量とした。
アルゴンスプラズマによってニッケル層を1μmの深さまでエッチングし、グロー放電発光分析によってNi濃度を分析した。深さ方向に測定した範囲のうち、ニッケル層の表面側においてNi濃度が90%以上の領域を上層とした。また、ニッケル層のうち、上層よりも鋼箔側であってNi濃度が90%未満になる領域を下層とした。結果を表4に示す。ニッケル層の表面側においてNi濃度が90%未満であった場合は、上層の欄に「90未満」と表記した。この場合は、本発明のニッケル層の上層部を有しないことを意味する。
EBSD法によって、極密度及び亜粒界の割合を測定した。具体的には、供試材に前処理(アセトン超音波脱脂)を施した後、SEM/EBSD試料台にセットし、RD方向:120μmかつTD方向:100μmの領域に対して、0.2μm間隔にて、方位測定を行った。測定には、ショットキー型熱電子銃を搭載したFE−SEM(日立製SU−70)を用い、加速電圧は25kVに設定した。EBSD法による分析を行うためのソフトとして、TSLソリューションズ製OIMシステムv5.31を使用した。
実施例1〜27及び比較例1〜7の鋼箔に対し、クロム系表面処理層を形成した。クロム系表面処理は、無水クロム酸25g/L、硫酸3g/L、硝酸4g/Lからなる常温の浴に、適宜りん酸、塩酸、ふっ化アンモニウム等を加えて用い、陰極電流密度25A/dm2で電解クロメート処理層を形成した。該クロメート処理層の厚みは、処理時間を調整して10nmとした。膜厚と処理時間が比例せず、通電量や推定反応量等では膜厚を制御できないため、XPS分析(PHI社製Quantum2000型、X線源はAlKα(1486.7eV)単色化、X線出力は15kV 1.6mA)によりクロメート処理層の厚さを直接測定し、制御した。本実施例、及び比較例において、クロメート処理は片面にのみ行った。
次に、クロメート処理層の上に、厚さ30μmのポリプロピレンフィルムをラミネートした。
そして、ポリプロピレンフィルムをラミネートした鋼箔を5mm×40mmに切り出した試験片を各例について10本ずつ作製し、半分の5本の試験片については、蓋を用いて密閉できるポリプロピレン製の瓶の中で電解液に完全に浸漬し、80℃で7日間保持した。電解液浸漬をしていない試験片5本と、電解液浸漬した5本の試験片の全数に対し、JIS K 6854−2に準拠した180°ピール試験を実施し、ポリプロピレンフィルムの密着強度を測定した。浸漬した試験片の密着強度の平均を浸漬していない試験片の密着強度の平均で割って百分率にしたものを低下率として、耐電解液性の指標とした。低下率が低いほど耐電解液性が高いことを示す。
2 再結晶焼鈍工程
3 冷間圧延工程
4 クロム系表面処理工程
5 再焼鈍工程
6 ポリオレフィン系樹脂層の形成工程
11 基材
12 圧延鋼箔
13 ニッケルめっき層
14 クロム系表面処理層
15 ポリオレフィン系樹脂層
20 蓄電デバイス
21 蓄電デバイス用容器
22 正極リード
23 負極リード
Claims (8)
- 圧延鋼箔と、
前記圧延鋼箔の表面に形成されたニッケル層と、
前記ニッケル層の表面に形成されたクロム系表面処理層と、
を備え、
前記ニッケル層は、前記クロム系表面処理層に接してかつ金属元素中90質量%以上のNiを含む上層部と、前記圧延鋼箔に接してかつ金属元素中90質量%未満のNiと、Feとを含有する下層部と、を備え、
前記ニッケル層における圧延方向の逆極点図の<111>極密度が3.0以上6.0以下であり、
前記ニッケル層が、相対方位差2°以上5°以下の2つの結晶の粒界である亜粒界と、相対方位差15°以上の2つの結晶の粒界である大角粒界と、を持ち、前記亜粒界の長さである粒界長L5と、前記大角粒界の長さである粒界長L15との比L5/L15の平均値が1.0以上である
ことを特徴とする蓄電デバイス容器用鋼箔。 - 前記ニッケル層の付着量が0.3g/m2以上であることを特徴とする請求項1に記載の蓄電デバイス容器用鋼箔。
- さらに、前記クロム系表面処理層の表面に形成されたポリオレフィン系樹脂層を有することを特徴とする請求項1または2に記載の蓄電デバイス容器用鋼箔。
- 請求項3に記載の蓄電デバイス容器用鋼箔からなる蓄電デバイス用容器。
- 請求項4に記載の蓄電デバイス用容器を備えた蓄電デバイス。
- 鋼板にニッケルめっきを行って前記鋼板上にニッケルめっき層を形成し、ニッケルめっき鋼板を得るニッケルめっき工程と、
前記ニッケルめっき鋼板に、前記ニッケルめっき層が再結晶するように焼鈍を行う再結晶焼鈍工程と、
前記ニッケルめっき鋼板に、冷間圧延を施して、鋼箔を得る冷間圧延工程と、
前記鋼箔に対してクロム系表面処理を行うクロム系表面処理工程と、
を有し、
前記冷間圧延工程では、圧延パスの回数を少なくとも7パス以上とし、1回目の圧延パスの圧下率を30%以下とし、4回目の圧延パスまでの累積圧延率を70%以下とし、最終パスの2つ前の圧延パスまでの累積圧延率と最終パスまでの累積圧延率との差を5%以下とし、前記最終パスまでの累積圧延率を70%以上とする
ことを特徴とする蓄電デバイス容器用鋼箔の製造方法。 - 前記ニッケルめっき工程において、ニッケルめっき層の付着量を1g/m2以上とすることを特徴とする請求項6に記載の蓄電デバイス容器用鋼箔の製造方法。
- さらに、前記クロム系表面処理工程後の前記鋼箔の表面に、ポリオレフィン樹脂層を形成するポリオレフィン樹脂層の形成工程を含むことを特徴とする請求項6または7に記載の蓄電デバイス容器用鋼箔の製造方法。
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