JP5896067B1 - 連続鋳造機を用いた鋳片の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
Cp =[C]+[Mn]/33+[Ni]/25+[Cu]/44+[N]/1.7 ・・(1)
ただし、Cp は炭素当量、[ ]内は各元素の鋼中含有量(質量%)を表す。
[1]特許文献1〜3のような二次冷却でオーステナイト粒を微細化するだけでは不十分であり、鋳片が鋳型を通過してから鋳片の表面温度がAr3変態点となるまでの時間を60秒超えとする必要がある。
[2]二次冷却条件の適正化だけでは不十分であり、一次冷却(鋳型内での初期凝固)の条件をも適正化する必要がある。すなわち、鋳型の振動条件として、ネガティブストリップ時間Tn及びネガティブストリップ時間比率RNSを所定の数値範囲とする必要がある。
C:0.13質量%以上0.20質量%以下、Mn:0.50質量%以上を含有する溶鋼を鋳型で一次冷却する工程と、
1.0m/分以上の引き抜き速度で前記鋳型から鋳片を引き抜く工程と、
前記鋳片の表面温度をAr3変態点より低くし、その後、Ac3変態点より高い温度に戻すことを含む、前記鋳片を二次冷却する工程と、
を有し、
前記鋳型の振動条件が、ネガティブストリップ時間Tnが0.08秒以上0.20秒以下、ネガティブストリップ時間比率RNSが0.30以上0.38以下の条件を満足し、
前記鋳片が前記鋳型を通過してから前記鋳片の表面温度がAr3変態点となるまでの時間が60秒超えである
ことを特徴とする。
(A)オシレーションマーク深さが深くなり、マークの凹み部に応力が集中し、横割れが発生しやすい。
(B)Ar3変態点及びAc3変態点が低下する傾向にあり、引き抜き速度を大きくした場合に、スラブの強冷却による延性向上効果が発現しにくい傾向がある。
(C)同じ炭素当量でも低C含有量又は低Mn含有量の鋼に比べて、広い温度範囲で脆化しやすく、割れの感受性が高い。
(D)冷却の不均一によって、凝固シェルの厚みが不均一となり、鋳型内で縦割れが発生しやすい。
CE=[C]+[Mn]/33 ・・(2)
Cp=[C]+[Mn]/33+[Ni]/25+[Cu]/44+[N]/1.7 ・・(3)
Ar3=910−273×[C]−74×[Mn]−16×[Cr] ・・(4)
Ac3=937−476.5×[C]+56×[Si]−19.7×[Mn]−4.9×[Cr]+124.8×[V]−19×[Nb]+198×[Al] ・・(5)
ここで、[ ]内は各元素の鋼中含有量(質量%)を表す。鋼B、C及びDは、炭素当量CE及びCpが0.18より大きく、その他は炭素当量CE及びCpが0.10〜0.18の範囲である。
10 取鍋
11 タンディッシュ
12 鋳型
13 スプレーノズル
14 ロール
15 切断装置
16 電磁撹拌装置
20A 垂直帯
20B 上部矯正帯
20C 湾曲帯
20D 下部矯正帯
20E 水平帯
21 湾曲鋳型
M 溶鋼
S 鋳片
C1 横割れ
C2 縦割れ
Claims (1)
- 湾曲型又は垂直曲げ型の連続鋳造機を用いた鋳片の製造方法であって、
C:0.13質量%以上0.20質量%以下、Mn:0.50質量%以上を含有する溶鋼を鋳型で一次冷却する工程と、
1.0m/分以上の引き抜き速度で前記鋳型から鋳片を引き抜く工程と、
前記鋳片の表面温度をAr3変態点より低くし、その後、Ac3変態点より高い温度に戻すことを含む、前記鋳片を二次冷却する工程と、
を有し、
前記鋳型の振動条件が、ネガティブストリップ時間Tnが0.08秒以上0.20秒以下、ネガティブストリップ時間比率RNSが0.30以上0.38以下の条件を満足し、
前記鋳片が前記鋳型を通過してから前記鋳片の表面温度がAr3変態点となるまでの時間が60秒超えである
ことを特徴とする鋳片の製造方法。
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Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH09225607A (ja) * | 1996-02-23 | 1997-09-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法 |
JP2008030062A (ja) * | 2006-07-26 | 2008-02-14 | Kobe Steel Ltd | 高Al鋼の連続鋳造方法 |
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Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH09225607A (ja) * | 1996-02-23 | 1997-09-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法 |
JP2008030062A (ja) * | 2006-07-26 | 2008-02-14 | Kobe Steel Ltd | 高Al鋼の連続鋳造方法 |
JP2015006684A (ja) * | 2013-06-25 | 2015-01-15 | Jfeスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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