JP5842904B2

JP5842904B2 - ゴルフクラブヘッド

Info

Publication number: JP5842904B2
Application number: JP2013265182A
Authority: JP
Inventors: 紀彦中原
Original assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Current assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Priority date: 2013-12-24
Filing date: 2013-12-24
Publication date: 2016-01-13
Anticipated expiration: 2033-12-24
Also published as: JP2015119834A

Description

本発明はゴルフクラブヘッドに関する。

フェアウェイウッドあるいはユーテリティと呼ばれるゴルフクラブヘッドは、ティーアップすることなく地面の上のボールを直接打球する用途で使用される。したがって、フェース面上における打点はフェース面の下方寄りに位置することになる。
このようなゴルフクラブヘッドを用いる場合、飛距離を確保するためには、ゴルフクラブヘッドの重心を低重心とすることで打点位置とフェース面上の重心点とを近づけることが有利となる。
そのため、ゴルフクラブヘッドのフェース面寄りのソール部の箇所にウェイト部を設けることで浅重心としフェース面上の重心点の位置を低くすることが提案されている（特許文献１、２、３参照）。

特許第４９０２８７１号特許第４２２６９４０号特許第３６６３６２０号

しかしながら、ウェイト部をフェース面寄りのソール部に配置すると、ウェイト部が設けられたソール部の部分の剛性が高くなることからソール部のたわみ量が低下する。そのため、ゴルフクラブヘッドの反発性が低下し、飛距離を向上する効果がそれほど得られないという不利がある。
そのため、上記従来技術では、低重心化を図りつつ高反発性を確保する上で改善の余地がある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、低重心化を図ると共に高反発性を実現し飛距離の増大を図る上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明は、上下の高さを有して左右に延在するフェース部と、前記フェース部の上部から後方に延在するクラウン部と、前記フェース部の下部から後方に延在するソール部と、前記クラウン部と前記ソール部の間で前記フェース部のトウ側縁とヒール側縁との間をフェースバックを通って延在するサイド部とを含むヘッド本体を備え、それらフェース部とクラウン部とソール部とサイド部とで囲まれた内部が中空部であり、前記中空部に面した前記ソール部の箇所にウェイト部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、ロフト角が１３°以上２５°以下であり、前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、前記フェース部の外側に露出する表面であるフェース面の中心点Ｐｃと前記ヘッド本体の重心点Ｇ０を通り前記水平面に対して直交する平面を基準垂直面とし、前記水平面および前記基準垂直面に対して平行する方向を前後方向としたとき、前記基準状態において前記ゴルフクラブヘッドを平面視した場合に前記フェース面と前記フェースバックとを結ぶ前後方向に沿った線のうち寸法が最大となる線の寸法をヘッド長さＡとしたとき、前記ヘッド長さＡが５５ｍｍ以上１００ｍｍ以下であり、前記基準垂直面で破断した前記ヘッド本体の断面において、リーディングエッジから後方に５ｍｍ離間した箇所と１０ｍｍ離間した箇所との間を第１の範囲Ｌ１としたとき、前記第１の範囲Ｌ１における前記ソール部の肉厚Ｔ１が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、前記第１の範囲Ｌ１の全域にわたって前記ウェイト部が存在し、前記基準垂直面で破断した前記ヘッド本体の断面において、前記ウェイト部のクラウンソール方向における肉厚Ｔ２は３．０ｍｍ以上１５ｍｍ以下であり、前記基準垂直面で破断した前記ヘッド本体の断面において、前記ウェイト部と、前記フェース面の反対側に位置するフェース裏面との間に１ｍｍ以上５ｍｍ以下の第１の隙間Ｓ１が形成され、前記第１の範囲Ｌ１において前記ウェイト部と前記ソール部との間には、０．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下の第２の隙間Ｓ２が形成され、前記フェース面上において前記フェース中心点Ｐｃを通り前記水平面と平行する中心線が前記フェース面の輪郭線と交差する２つの交差点を結ぶ直線を前記水平面に投影させたときの寸法をフェースセンター長さＢとし、前記基準状態において前記ヘッド本体を平面視した状態で、トウヒール方向において、前記基準垂直面で破断した前記ヘッド本体の断面からトウ側に前記フェースセンター長さＢの２５％以上離間した箇所と前記断面からヒール側にフェースセンター長さＢの２５％以上離間した箇所との間の範囲を第２の範囲Ｌ２としたとき、前記第２の範囲Ｌ２の全域にわたって前記ウェイト部が存在し、前記基準状態において前記ヘッド本体を平面視した状態で、前記第２の範囲Ｌ２内において、前記基準垂直面と前記リーディングエッジとの交点から後方に５ｍｍ離間した点を通り前記基準垂直面と垂直をなす第１の仮想線と前記第１の仮想線と平行し前記交点から後方に１０ｍｍ離間した点を通る第２の仮想線とで挟まれた前記ソール部の範囲を第３の範囲Ｌ３としたとき、前記第３の範囲Ｌ３の少なくとも一部に前記ウェイト部が存在すると共に、前記第３の範囲Ｌ３の全域または、少なくとも基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの２５％以内の部分において、前記ウェイト部と前記ソール部との固着が無く、かつ、前記第２の隙間Ｓ２が形成され、前記基準状態において前記ヘッド本体を平面視した状態で、前記リーディングエッジと、前記第１の仮想線と平行し前記交点から後方に３５ｍｍ離間した点を通る第３の仮想線とで挟まれた範囲を第４の範囲Ｌ４としたとき、前記第４の範囲Ｌ４に存在する前記ウェイト部の質量は、前記ウェイト部の質量と前記ヘッド本体の質量とを合計したヘッド質量の１０％以上４０％以下であることを特徴とする。

本発明によれば、ティーアップすることなく地面の上のボールを直接打球する用途で使用されるゴルフクラブヘッドにおいて、ウェイト部がソール部のフェース部寄りの箇所においてトウヒール方向に沿って延在している。したがって、ゴルフクラブヘッドの低重心化を図ることでフェース面上の重心点とボールの打点とを近づけることができるため、飛距離を増大する上で有利となる。
また、ウェイト部とソール部とが固着される範囲を上記のように規定したため、フェース部寄りのソール部の箇所のたわみ量を確保できゴルフクラブヘッドの反発性を高め、飛距離を増大する上でより有利となる。

実施の形態のゴルフクラブヘッドをフェース面の前方から見た正面図である。図１のＡ矢視図である。図１のＢ矢視図である。図１のＣ矢視図である。図３のＤＤ線断面図である。図１からフェース部を取り除いた状態を示す正面図である。フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第１の説明図である。フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第２の説明図である。フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第３の説明図である。フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第４の説明図である。ゴルフクラブヘッドの重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとの関係を示すゴルフクラブヘッドの断面図である。フェース面の輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。フェース面の輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッドの断面図である。フェース面の中心点Ｐｃの定義を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。（Ａ）はソール部およびウェイト部を模式的に示す正面断面図、（Ｂ）は（Ａ）の平面図、（Ｃ）、（Ｄ）はＦＥＭモデルに基づいた固有値解析の説明図である。周波数分析結果を示す線図である。図１６における周波数ピーク部分の拡大図である。真の１次共振周波数を特定するための計算式を示す図である。（Ａ）は実験例１のウェイト部を模式的に表した平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ矢視図である。（Ａ）は実験例２のウェイト部を模式的に表した平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ矢視図である。（Ａ）は実験例３のウェイト部を模式的に表した平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ矢視図である。（Ａ）は実験例４のウェイト部を模式的に表した平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢＢ線断面図である。（Ａ）は実験例５のウェイト部を模式的に表した平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ矢視図である。（Ａ）は実験例２８のウェイト部を模式的に表した平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ矢視図である。（Ａ）は実験例２９のウェイト部を模式的に表した平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ矢視図である。実験例１〜１３の評価結果を示す図である。実験例１４〜２６の評価結果を示す図である。実験例２７〜３９の評価結果を示す図である。

（実施の形態）
次に本発明の実施の形態について説明する。
なお、本発明に係るゴルフクラブヘッドは、ロフト角が１３°以上２５°以下のいわゆるフェアウェイウッドあるいはユーテリティと呼ばれるものであり、ボールをティーアップすることなく地面の上のボールを直接打球する用途で使用される。
図１〜図６に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は、ヘッド本体１２と、ウェイト部１４とを含んで構成されている。
ヘッド本体１２は、フェース部１６と、クラウン部１８と、ソール部２０と、サイド部２２とを備えている。
フェース部１６は、上下の高さを有して左右に延在している。
クラウン部１８は、フェース部１６の上部から後方に延在している。
ソール部２０は、フェース部１６の下部から後方に延在している。
図２に示すように、サイド部２２は、クラウン部１８とソール部２０の間でフェース部１６のトウ２４側縁とヒール２６側縁との間をフェースバック２８を通って延在している。
ヘッド本体１２は、それらフェース部１６とクラウン部１８とソール部２０とサイド部２２とで囲まれた内部が中空部とされた中空構造を呈している。
フェース部１６の外側に露出する表面がボールを打撃するフェース面１６Ａとなっている。
クラウン部１８には、フェース面１６Ａ側でかつヒール２６寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル３０が設けられている。

図４、図５、図６に示すように、ウェイト部１４は、中空部に面したソール部２０の箇所でフェース部１６寄りの箇所にトウヒール方向に延在して設けられている。
ウェイト部１４は、ウェイト本体１４０２と、ソール部２０に固着される固着部１４０４とを含んで構成されている。
ウェイト本体１４０２は、フェース部１６に面した前面１４０２Ａと、フェースバック２８に面した後面１４０２Ｂと、クラウン部１８に面した上面１４０２Ｃと、ソール部２０に面した下面１４０２Ｄと、延在方向の両端に位置する左右の端面１４０２Ｅ、１４０２Ｆとを備えている。
したがって、ウェイト本体１４０２の前後方向に沿った幅は前面１４０２Ａと後面１４０２Ｂとの間の寸法であり、ウェイト本体１４０２のクラウンヒール方向に沿った厚さは、上面１４０２Ｃと下面１４０２Ｄとの間の寸法である。
固着部１４０４とソール部２０とが固着される範囲については後述する。
なお、ウェイト部１４は、ヘッド本体１６と別体に構成され、固着部１４０４が溶接、ろう付け、接着、ネジ止めなどの従来公知の様々な方法によってソール部１４に固着されていてもよい。あるいは、ヘッド本体１６を鋳造する際に、ウェイト部１４をソール部１４と一体的に形成してもよい。
ウェイト部材１４をヘッド本体１２と別体に構成する場合は、ウェイト部材１４をヘッド本体１２を構成する材料よりも大きい比重の材料で構成してもよい。
その場合、ウェイト部１４を形成する材料としては、Ｆe、Ｍｏ、Ｃｕ、Ａｇ、Ｐｂ、Ｔａ、Ｗ、Ａｕ、Ｐｔ、Ｉｒ等の重金属、さらにはこれらの１種以上を含む合金等を好適に用い得る。

図１、図２に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＰＨに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した状態を基準状態とする。
この基準状態において、図３に示すように、フェース面１６Ａの中心点Ｐｃとヘッド本体１６の重心点Ｇ０を通り水平面ＰＨに対して直交する平面を基準垂直面ＰＶとする。
ここで、水平面ＰＨおよび基準垂直面ＰＶに対して平行する方向を前後方向とする。

図３に示すように、基準状態においてゴルフクラブヘッド１０を平面視した場合にフェース面１６Ａとフェースバック２８とを結ぶ前後方向に沿った線のうち寸法が最大となる線の寸法をヘッド長さＡとする。
本実施の形態では、ヘッド長さＡを５５ｍｍ以上１００ｍｍ以下とする。
ヘッド長さＡが５５ｍｍ以上１００ｍｍ以下であると、ゴルファーが構えたときにゴルフクラブヘッド１０の形状に違和感を与えにくい点で有利となる。
ヘッド長さＡが５５ｍｍを下回ると、ゴルフクラブヘッド１０が小さすぎて、ゴルファーが構えたときにゴルフクラブヘッド１０の形状に違和感を与える傾向が強く、飛距離を増大する上で不利となる。
ヘッド長さＡが１００ｍｍを上回ると、ゴルファーが構えたときにゴルフクラブヘッド１０の形状に違和感を与える傾向が強く、飛距離を増大する上で不利となる。

図３、図５に示すように、基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面において、フェース部１６とソール部２０との境界線であるリーディングエッジ３２から後方に５ｍｍ離間した箇所と１０ｍｍ離間した箇所との間を第１の範囲Ｌ１とする。
本実施の形態では、第１の範囲Ｌ１におけるソール部２０の肉厚Ｔ１が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下である。
第１の範囲Ｌ１におけるソール部２０の肉厚Ｔ１が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であると、ソール部２０のたわみ量を確保できゴルフクラブヘッド１０の反発性を高め、飛距離を増大する上で有利となる。
第１の範囲Ｌ１におけるソール部２０の肉厚Ｔ１が０．５ｍｍを下回ると、ソール部２０の耐久性を確保する上で不利となる。
第１の範囲Ｌ１におけるソール部２０の肉厚Ｔ１が２．０ｍｍを上回ると、ソール部２０の剛性が高くなりすぎてたわみ量が低下するため、ゴルフクラブヘッド１０の反発性を高め、飛距離を増大する上で不利となる。

第１の範囲Ｌ１の全域にわたってウェイト部１４が存在している。
第１の範囲Ｌ１の全域にわたってウェイト部１４が存在していると、ゴルフクラブヘッド１０の低重心化を図り、飛距離を増大する上で有利となる。
第１の範囲Ｌ１の全域にわたってウェイト部１４が存在していないと、ゴルフクラブヘッド１０の低重心化を図り、飛距離を増大する上で不利となる。

基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面において、ウェイト部１４のクラウンソール方向における肉厚Ｔ２は３．０ｍｍ以上１５ｍｍ以下である。
ウェイト部１４の肉厚Ｔ２が３．０ｍｍ以上１５ｍｍ以下であると、ゴルフクラブヘッド１０の低重心化を図れ、フェース面１６Ａ上の重心点とボールの打点とを近づけることができるため、飛距離を増大する上で有利となる。
ウェイト部１４の肉厚Ｔ２が３．０ｍｍを下回ると、ウェイト部１４の質量が軽すぎるため、ゴルフクラブヘッド１０の低重心化が図れないため、フェース面１６Ａ上の重心点とボールの打点とを近づけることができず、飛距離を増大する上で不利となる。
ウェイト部１４の肉厚Ｔ２が１５ｍｍを上回ると、ウェイト部１４の質量が大きくかつウェイト部１４の重心が高くなるため、ゴルフクラブヘッド１０の重心が高くなり、フェース面１６Ａ上の重心点とボールの打点とを近づけることができず、飛距離を増大する上で不利となる。
なお、フェース面１６Ａ上の重心点とは、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０を通るフェース面１６Ａの法線がフェース面１６Ａと交差する点である。

図５に示すように、第１の範囲Ｌ１においてウェイト部１４とフェース裏面１６Ｂとの間には、１ｍｍ以上５ｍｍ以下の第１の隙間Ｓ１（フェース裏面とウエイトの最短離間距離）が形成されている。
第１の隙間Ｓ１が１ｍｍ以上５ｍｍ以下であると、ボール打撃時のフェース部１６のたわみ量を確保でき、ゴルフクラブヘッド１０の反発性を確保でき、飛距離を増大する上で有利となる。
また、第１の隙間Ｓ１が１ｍｍ以上５ｍｍ以下であると、この第１の隙間Ｓ１が打球音に与える影響が小さいため、打球音を良好に保つ上で有利となる。
第１の隙間Ｓ１が１ｍｍを下回ると、ウェイト部１４とフェース裏面１６Ｂとの第１の隙間Ｓ１が狭すぎるため、打球音に与える影響が大きく、打球音を良好に保つ上で不利となる。また、打球によって生じるフェース部１６のたわみ量によっては、ウェイト部１４がフェース裏面１６Ｂに当接してしまい、フェース部１６のたわみ量を低下させるため、ゴルフクラブヘッド１０の反発性を確保できず、飛距離を増大する上で不利となる。
第１の隙間Ｓ１が５ｍｍを上回ると、ウェイト部１４の位置が後方（フェースから離れる方向）すぎるため、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面上の低重心化が図れないため、フェース面１６Ａ上の重心点とボールの打点とを近づけることができず、飛距離を増大する上で不利となる。

図５に示すように、基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面において、ウェイト部１４は、ソール部２０と接することなく配置されている。
より詳細には、基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面において、ウェイト部１４とソール部２０との間に０．５ｍｍ以上３ｍｍ以下の第２の隙間Ｓ２が形成されている。
第２の隙間Ｓ２が０．５ｍｍ以上３ｍｍ以下であると、ウェイト部１４がソール部２０のたわみに影響を与えることがなく、反発性を確保でき、かつ低重心化を図る上で有利となる。
また、第２の隙間Ｓ２が０．５ｍｍ以上３ｍｍ以下であると、この第２の隙間Ｓ２が打球音に与える影響が小さいため、打球音を良好に保つ上で有利となる。
第２の隙間Ｓ２が０．５ｍｍを下回ると、ウェイト部１４とソール部２０との第２の隙間Ｓ２が狭すぎるため、打球音に与える影響が大きく、打球音を良好に保つ上で不利となる。
また、第２の隙間Ｓ２が３ｍｍを上回ると、ウェイト部１４の重心が高くなるため、ゴルフクラブヘッド１０の重心が高くなり、フェース面１６Ａ上の重心点とボールの打点とを近づけることができず、飛距離を増大する上で不利となる。また、打球によって生じるフェース部１６のたわみ量によっては、ウェイト部１４がフェース裏面１６Ｂに当接してしまい、フェース部１６のたわみ量を低下させるため、ゴルフクラブヘッド１０の反発性を確保できず、飛距離を増大する上で不利となる。
もちろん、ウェイト部１４がソール部２０と接して配置されていると、ウェイト部１４がソール部２０のたわみ量を低下させるため、ゴルフクラブヘッド１０の反発性を確保できず、飛距離を増大する上で不利となる。

図１に示すように、フェース面１６Ａ上においてフェース中心点Ｐｃを通り水平面ＰＨと平行する中心線Ｋ０がフェース面１６Ａの輪郭線Ｉと交差する２つの交差点ｋ１、ｋ２を結ぶ直線を水平面ＰＨに投影させたときの寸法をフェースセンター長さＢとする。
なお、フェース面１６Ａの輪郭線Ｉ、中心点Ｐｃについては以下のように規定される。

フェース面１６Ａの中心点Ｐｃは、フェース面１６Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。

［Ａ］フェース面１６Ａの中心点Ｐｃの第１の規定方法：
フェース面１６Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面１６Ａの周縁すなわち輪郭線Ｉが稜線によって特定される場合における中心点Ｐｃの規定方法である。この場合はフェース面１６Ａが明瞭に定義されることになる。
図７〜図１０はフェース面１６Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。

（１）まず、図７に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平面上にゴルフクラブヘッド１０を載置しゴルフクラブヘッド１０を基準状態とする。なお、ライ角およびフェース角の設定値は、例えば製品カタログに記載された値である。

（２）次にクラウン部１８及びソール部２０を結ぶ方向における仮中心点ｃ０を求める。
すなわち、図７に示すように、トウ２４およびヒール２６を結ぶ水平面と平行な線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面１６Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面１６Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。

（３）次に図８に示すように仮中心点ｃ０を通る水平線ｇ０を引く。
（４）次に図９に示すように水平線ｇ０とフェース面１６Ａのトウ２４側の縁とが交差するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面１６Ａのヒール２６側の縁とが交差するｅ０点の中点を仮中心点ｃ１とする。

（５）次に図１０に示すように仮中心点ｃ１を通る垂線ｆ１を引き、この垂線ｆ１とフェース面１６Ａの上縁とが交差するａ１点と、垂線ｆ１とフェース面１６Ａの下縁とが交差するｂ１点の中点を仮中心点ｃ２とする。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面１６Ａの中心点Ｐｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面１６Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面１６Ａの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウ２４−ヒール２６方向と直交する方向に延在する直線で定義される。

［Ｂ］フェース面１６Ａの中心点Ｐｃの第２の規定方法：
次に、フェース面１６Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１６Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する。

図１１に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は中空であり、符号Ｇ０はゴルフクラブヘッド１０の重心点を示し、符号Ｌｐは重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線であり、言い換えると、直線Ｌｐは重心点Ｇ０を通るフェース面１６Ａの垂線である。
すなわち、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０をフェース面１６Ａに投影した点がフェース面上重心点ＦＧである。
ここで、図１２に示すように、重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線Ｌｐを含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。

ゴルフクラブヘッド１０を各平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに沿って破断したときの断面において、図１３に示されるように、ゴルフクラブヘッド１０の外面の曲率半径ｒ０を測定する。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面１６Ａ上のフェースライン、パンチマーク等が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面１６Ａの中心点Ｐｃから外方向（図１３における上方向、下方向）に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面１６Ａの周縁を表わす輪郭線ＩＩとして定義する。
所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線ＩＩによって囲まれた領域が、図１２、図１３に示すように、フェース面１６Ａとして定義される。

次に、図１４に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平面上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。
直線ＬＴは、フェース面１６Ａのトウ２４側点ＰＴを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面１６Ａのヒール２６側点ＰＨを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面１６Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面１６Ａの下側点である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線ＩＩとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。
したがって、前述したフェース面１６Ａの高さＪは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の寸法に等しくなる。

図４に示すように、基準状態においてヘッド本体１６を平面視した状態で、トウヒール方向において、基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側にフェースセンター長さＢの２５％以上離間した箇所と上記断面からヒール側にフェースセンター長さＢの２５％以上離間した箇所との間の範囲を第２の範囲Ｌ２とする。
第２の範囲Ｌ２の全域にわたってウェイト部１４が存在している。
そして、基準状態においてヘッド本体１６を平面視した状態で、基準垂直面ＰＶとリーディングエッジ３２との交点Ｐｒから後方に５ｍｍ離間した点を通り基準垂直面ＰＶと垂直をなす第１の仮想線Ｋ１と第１の仮想線Ｋ１と平行し交点Ｐｒから後方に１０ｍｍ離間した点を通る第２の仮想線Ｋ２とで挟まれたソール部２０の範囲を第３の範囲Ｌ３としたとき、第３の範囲Ｌ３の少なくとも一部にウェイト部１４が存在している。
第３の範囲Ｌ３の少なくとも一部にウェイト部１４が存在していると、ゴルフクラブヘッド１０の低重心化を図れ、フェース面１６Ａ上の重心点とボールの打点とを近づけることができるため、飛距離を増大する上で有利となる。
第３の範囲Ｌ３の少なくとも一部にウェイト部１４が存在していないと、フェース部１６寄りにおけるウェイト部１４の質量の分布が不足するため、ゴルフクラブヘッド１０の低重心化を図れず、フェース面１６Ａ上の重心点とボールの打点とを近づけることができず、飛距離を増大する上で不利となる。
すなわち、ウェイト部材１４が存在する範囲が、トウヒール方向において、基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの２５％未満であると、フェース部１６寄りにおけるウェイト部１４の質量の分布が不足するため、ゴルフクラブヘッド１０の低重心化を図れず、フェース面１６Ａ上の重心点とボールの打点とを近づけることができず、飛距離を増大する上で不利となる。
なお、トウヒール方向において、ウェイト部１４が存在する範囲は、基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの２５％以上であればよく、ウェイト部１４の延在方向の両端がサイド部２２やホーゼル部３０に当接するまでウェイト部１４がトウヒール方向に存在してもよい。

そして、第３の範囲Ｌ３の全域または、少なくとも基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの２５％以内の部分において、ウェイト部１４とソール部２０との固着が無く、かつ、第２の隙間Ｓ２が形成されており、第３の範囲Ｌ３外でかつ第１の仮想線Ｋ１とフェース部１６との間の範囲を除く範囲でウェイト部１４とソール部２０との固着がなされている。
言い換えると、固着部１４０４は、第３の範囲Ｌ３外で、かつ、第１の仮想線Ｋ１とフェース部１６との間の範囲を除く範囲でソール部２０に固着されている。
第３の範囲Ｌ３においてウェイト部１４とソール部２０との固着が無く、かつ、第２の隙間Ｓ２が形成されていると、フェース部１６寄りのソール部２０の箇所のたわみ量を確保できゴルフクラブヘッド１０の反発性を高め、飛距離を増大する上で有利となる。
第３の範囲Ｌ３においてウェイト部１４とソール部２０とが固着されていると、フェース部１６寄りのソール部２０の箇所の剛性が高くなり、たわみ量を確保できず、ゴルフクラブヘッド１０の反発性を高められず、飛距離を増大する上で不利となる。
また、第１の仮想線Ｋ１とフェース部１６との間の範囲でウェイト部１４とソール部２０とが固着されていると、フェース部１６寄りのソール部２０の箇所の剛性が高くなり、たわみ量を確保できず、ゴルフクラブヘッド１０の反発性を高められず、飛距離を増大する上で不利となる。

図４に示すように、基準状態においてヘッド本体１６を平面視した状態で、リーディングエッジ３２と、リーディングエッジ３２を後方に３５ｍｍ平行移動した第３の仮想線Ｋ３とで挟まれた範囲を第４の範囲Ｌ４とする。
第４の範囲Ｌ４に存在するウェイト部１４の質量は、ウェイト部１４の質量とヘッド本体１６の質量とを合計したヘッド質量の１０％以上４０％以下である。
第４の範囲Ｌ４に存在するウェイト部１４の質量がヘッド質量の１０％以上４０％以下であると、ゴルフクラブヘッド１０の低重心化を図れ、フェース面１６Ａ上の重心点とボールの打点とを近づけることができるため、飛距離を増大する上で有利となる。
第４の範囲Ｌ４に存在するウェイト部１４の質量がヘッド質量の１０％を下回ると、ウェイト部１４の質量が軽すぎるため、ゴルフクラブヘッド１０の低重心化を図れず、フェース面１６Ａ上の重心点とボールの打点とを近づけることができないため、飛距離を増大する上で不利となる。
第４の範囲Ｌ４に存在するウェイト部１４の質量がヘッド質量の４０％を上回ると、ウェイト部１４の質量が重すぎるため、ソール部２０に対して局所的に作用するウェイト部１４の荷重が過大となり、耐久性を確保する上で不利となる。また、局所的にウェイト部１４の質量が大きくなりすぎて、打球時のウェイト部１４の振幅が大きくなり、打球音の周波数が低くなり打球音を良好に保つ上で不利となる。

また、ウェイト部１４は、ソール部２０に設けられた状態において、１次の固有振動数が４０００Ｈｚ以上２００００Ｈｚ以下である。
１次の固有振動数が４０００Ｈｚ以上２００００Ｈｚ以下であると、ゴルフクラブヘッド１０でボールを打球した際に生じる打球音が適切な周波数でかつ残響を感じさせるため、ゴルファーにとって心地良いものとなる。
１次の固有振動数が４０００Ｈｚを下回ると、ゴルフクラブヘッド１０でボールを打球した際に生じる打球音が低すぎて、ゴルファーにとって心地良いものとなりにくい。
１次の固有振動数が２００００Ｈｚを上回ると、ゴルフクラブヘッド１０でボールを打球した際に生じる打球音が高すぎるため、また、残響がほとんど感じられないため、打球音がゴルファーにとって心地良いものとなりにくい。

ここで、ウェイト部１４の１次の固有振動数の求め方について説明する。
ウェイト部１４の１次の固有振動数は、ゴルフクラブヘッド１０のＣＡＤデータからシミュレーションによって求める方法と、ゴルフクラブヘッド１０から実測により求める方法との何れの方法によっても求めることができる。

まず、シミュレーションによってウェイト部１４の１次の固有振動数求める方法について説明する。
１）ゴルフクラブヘッド１０からソール部２０とウェイト部１４のみのデータを取り出す。このデータは、ソール部２０とウェイト部１４の固着部分（固着部１４０４）のデータも含む。
具体的には、ソール部２０とウェイト部１４についてレーザースキャン等を用いて寸法測定を行うことにより、ＣＡＤデータ（外面データ）を作成する（図１５（Ａ）、（Ｂ））。
２）次に、ＣＡＤデータから有限要素法に基づいてＦＥＭモデルを作成する。この場合、ソール部２０とウェイト部１４との固着部分のみを完全拘束する。
３）次に、ＦＥＭモデルに基づいて固有値解析を行なう。この場合、１次振動のみにより１次の固有振動数を求める。
図１５（Ｃ）は、ウェイト部１４が静止した状態を示し、図１５（Ｄ）は、固有値解析を行った結果、ウェイト部１４のウェイト本体１４０２が固着部１４０４に対して上下方向（クラウンソール方向）に沿って振動している状態を示している。

次に、ゴルフクラブヘッド１０から実測によってウェイト部１４の１次の固有振動数求める方法について説明する。
以下の２種類の方法がある。
１）ソール部２０の振動に影響が小さいクラウン部１８の中央部にφ１５〜２０ｍｍ程度の孔を空けてウェイト本体１４０２の上面１４０２Ｃに加速度ピックアップを取り付けておく。
ゴルフクラブヘッド１０を加振することにより発生するウェイト部１４の振動の加速度信号を加速度ピックアップで測定し、加速度信号の周波数分析を行うことで１次共振周波数（１次の固有振動数）を測定する。
２）ウェイト部１４と同等の大きさの孔をクラウン部１８に設け、レーザ振動計（レーザドップラ振動計）で測定する。加振により発生するウェイト部１４の振動の加速度信号をレーザ振動計で測定し、加速度信号の周波数分析を行うことで１次共振周波数（１次の固有振動数）を測定する。

ところで、加速度信号を測定する場合、図１６に示すように、周波数分析の結果、加速度Ｌが同程度の第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２によって２つのピークが得られた場合、第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２の中間の周波数を真の１次共振周波数として特定することが１次共振周波数をより正確に評価する上で好ましい。
そこで、本実施の形態では、以下に示す手順によって、第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２の加重平均を算出することにより真の１次共振周波数ｆ０を求める。

図１７は、図１６におけるピーク部分の拡大図である。
図１７に示すように、例えば、データＤｎをピーク値として、その前後の複数のデータＤｎ−１、Ｄｎ−２、Ｄｎ＋１、Ｄｎ＋２は、データＤｎから離れるにしたがって低下する。
しかしながら、各データは離散的に計測されていることから、図１７に示す例では、真のピーク値は図中記号●で示すように、データＤｎよりもさらに高い値であることが予測される。
したがって、図１８の式（１）により第１の周波数ｆ１の真のピーク値Ｌ１を求め、式（２）により第２の周波数ｆ２の真のピーク値Ｌ２を求める。式（１）、式（２）において、Ｌｉは複数のデータを示している。なお、データＤｎ−１、Ｄｎ−２、Ｄｎ＋１、Ｄｎ＋２と５個のデータを用いる場合を例示したが、データの個数は任意である。

真のピーク値Ｌ１、Ｌ２が求められたならば、図１８の式（３）、式（４）により、ｄＢ値で示されている加速度のピーク値Ｌ１、Ｌ２をそれぞれ加速度のリニア値Ａｃｃ１、Ａｃｃ２に変換する。
次に、図１８の式（５）〜（８）により、加速度のリニア値Ａｃｃ１、Ａｃｃ２を変位Ｄｉｓｐ１、Ｄｉｓｐ２に変換する。
変位Ｄｉｓｐ１、Ｄｉｓｐ２が求められたならば、図１８の式（９）により変位Ｄｉｓｐ１、Ｄｉｓｐ２を用いて第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２の加重平均を求め、この加重平均の値を真の１次共振周波数ｆ０として得る。

なお、人間の聴覚の特性上、１次共振周波数が４０００Ｈｚ以上である打球音はゴルファーにとって心地良いものと評価され、１次共振周波数が４０００Hzを下回り、特に３０００Ｈｚ以下の打球音はゴルファーにとって心地良いと評価され難い。
また、打球音の残響時間は、長い方がゴルファーにとって心地良いものと評価され、短くなるほどゴルファーにとって心地良いと評価され難い。

以上説明したように本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０は、フェース部１６と、クラウン部１８と、ソール部２０と、サイド部２２とを含むヘッド本体１２を備え、それらフェース部１６とクラウン部１８とソール部２０とサイド部２２とで囲まれた内部が中空部であり、中空部に面したソール部２０の箇所にウェイト部１４が設けられたものである。
そして、ロフト角が１３°以上２５°以下である。
ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＰＨに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース部１６の外側に露出する表面であるフェース面１６Ａの中心点Ｐｃとヘッド本体１２の重心点Ｇ０を通り水平面ＰＨに対して直交する平面を基準垂直面ＰＶとし、水平面ＰＨおよび基準垂直面ＰＶに対して平行する方向を前後方向とする。
基準状態においてゴルフクラブヘッド１０を平面視した場合にフェース面１６Ａとフェースバック２８とを結ぶ前後方向に沿った線のうち寸法が最大となる線の寸法をヘッド長さＡとしたとき、ヘッド長さＡが５５ｍｍ以上１００ｍｍ以下である。
基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１２の断面において、リーディングエッジ３２から後方に５ｍｍ離間した箇所と１０ｍｍ離間した箇所との間を第１の範囲Ｌ１としたとき、第１の範囲Ｌ１におけるソール部２０の肉厚Ｔ１が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下である。
第１の範囲Ｌ１の全域にわたってウェイト部１４が存在する。
基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１２の断面において、ウェイト部１４のクラウンソール方向における肉厚Ｔ２は３．０ｍｍ以上１５ｍｍ以下である。
基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１２の断面において、ウェイト部１４とフェース面１６Ａの反対側に位置するフェース裏面１６Ｂとの間に１ｍｍ以上５ｍｍ以下の第１の隙間Ｓ１が形成されている。
第１の範囲Ｌ１においてウェイト部１４とソール部２０との間には、０．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下の第２の隙間Ｓ２が形成されている。
フェース面１６Ａ上においてフェース中心点Ｐｃを通り水平面ＰＨと平行する仮想線がフェース面１６Ａの輪郭線と交差する２つの交差点を結ぶ直線を水平面ＰＨに投影させたときの寸法をフェースセンター長さＢとし、基準状態においてヘッド本体１２を平面視した状態で、トウヒール方向において、基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１２の断面からトウ側にフェースセンター長さの２５％以上離間した箇所と断面からヒール側にフェースセンター長さの２５％以上離間した箇所との間の範囲を第２の範囲Ｌ２としたとき、第２の範囲Ｌ２の全域にわたってウェイト部１４が存在している。
基準状態においてヘッド本体１２を平面視した状態で、第２の範囲Ｌ２内において、基準垂直面ＰＶとリーディングエッジ３２との交点Ｐｒから後方に５ｍｍ離間した点を通り基準垂直面ＰＶと垂直をなす第１の仮想線Ｋ１と第１の仮想線Ｋ１と平行し交点Ｐｒから後方に１０ｍｍ離間した点を通る第２の仮想線Ｋ２とで挟まれたソール部２０の範囲を第３の範囲Ｌ３としたとき、第３の範囲Ｌ３の少なくとも一部にウェイト部１４が存在すると共に、第３の範囲Ｌ３の全域または、少なくとも基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの２５％以内の部分において、ウェイト部１４とソール部２０との固着が無く、かつ、第２の隙間Ｓ２が形成され、基準状態においてヘッド本体１２を平面視した状態で、リーディングエッジ３２と、第１の仮想線Ｋ１と平行し交点Ｐｒから後方に３５ｍｍ離間した点を通る第３の仮想線Ｋ３とで挟まれた範囲を第４の範囲Ｌ４としたとき、第４の範囲Ｌ４に存在するウェイト部１４の質量は、ウェイト部１４の質量とヘッド本体１２の質量とを合計したヘッド質量の１０％以上４０％以下である。
また、ソール部２０に設けられた状態におけるウェイト部１４の１次の固有振動数が４０００Ｈｚ以上２００００Ｈｚ以下である。

本実施の形態によれば、ロフト角が１３°以上２５°以下、ヘッド長さＡが５５ｍｍ以上１００ｍｍ以下のいわゆるフェアウェイウッドあるいはユーテリティと呼ばれる、ティーアップすることなく地面の上のボールを直接打球する用途で使用されるゴルフクラブヘッドにおいて、ウェイト部１４がソール部２０のフェース部１６寄りの箇所においてトウヒール方向に沿って延在している。
したがって、ゴルフクラブヘッド１０の低重心化を図れ、フェース面１６Ａ上の重心点とボールの打点とを近づけることができるため、飛距離を増大する上で有利となる。
また、ウェイト部１４とソール部２０とが固着される範囲を上記のように規定したため、フェース部１６寄りのソール部２０の箇所のたわみ量を確保できゴルフクラブヘッド１０の反発性を高め、飛距離を増大する上でより有利となる。
また、ソール部２０に設けられた状態におけるウェイト部１４の１次の固有振動数が４０００Ｈｚ以上２００００Ｈｚ以下であるため、打球音をゴルファーにとって心地良いものとする上で有利となる。

以下、本発明の実験例について説明する。
なお、以下の実験例の説明では、上記の実施の形態と同一の箇所、部材に同一の符号を付しその説明を省略する。
図２６〜図２８は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、１本のゴルフクラブヘッド１０について以下の試験を行った。

１）飛距離（フェースセンターライン上のFH19mm点）
ライ角が規定値、フェース角が０°となるように水平面上にゴルフクラブヘッド１０を載置しゴルフクラブヘッド１０を試打評価用基準状態とする。
図１１を流用して説明すると、フェース面１６Ａの中心点Ｐｃを通り、なおかつ地面と垂直な線をフェース面１６Ａ上に描き（フェースセンターライン）、その線上において、ＦＨ（フェース面上垂直高さ）１９ｍｍの点を記し、その点を打点ＦＰとして設定した。
理由は、地面から直接打球するフェアウェイ、ユーティリティ、アイアンの場合、最も打球確率が高いのは、フェース面１６Ａの中心点Ｐｃではなく、センターライン上でFHが約１９mmのためである。これは、本発明のゴルフクラブヘッドのロフト角が１３°以上２５°以下であることによる。
なお、このＦＨ＝１９ｍｍの打点ＦＰは、フェース面上重心点ＦＧの位置（地面からの高さが２０〜２５ｍｍ）よりも低い位置である場合が多い。
専用のスイングロボットを用いてゴルフクラブをスイングし、計測器によってゴルフボールの飛距離を計測した。ヘッドスピードは４３ｍ／ｓとした。
上記のように規定される打点ＦＰで１０回測定しそれら１０回の測定値を平均した。
飛距離のデータは、実験例３２のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。

２）打球音
実際にゴルフボールをゴルフクラブヘッド１０で打撃した場合の球音の高低を指数で評価した。実験例３２の指数を１００とし指数が大きいほど評価が良いことを示す。

３）耐久性
シャフトに固定したゴルフクラブヘッド１０のフェース面１６Ａにエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、フェース部１６の変形や破損が生じるまでに要した打撃回数を計測し、打撃回数を指数化した。ボールスピードは５０ｍ／ｓとした。
この場合、実験例３２のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。

４）合計点
飛距離、打球音、耐久性の３種類の指数を合計したものを合計点とした。
この場合、実験例３２のゴルフクラブヘッド１０の合計点が３００となる。指数が大きいほど評価が良いことを示す。

なお、各実験例におけるウェイト部１４の１次の固有振動数は、上述したシミュレーションによって算出した。

次に、各実験例１〜３９の構成について説明する。
なお、実験例１、２、８、９、１３、１４、１７、１８、２１、２２、２５、２６、２９〜３４は本発明の範囲内である。なお、実験例３１〜３５において、ロフト角は２０°、ヘッド長さＡは８０ｍｍである。
実験例３〜７、１０〜１２、１５、１６、１９、２０、２３、２４、２７、２８、３５〜３９は本発明の範囲外である。
また、実験例３５は、比較例であり、本発明の範囲外である。

実験例１、２、８、９、１３、１４、１７、１８、２１、２２、２５、２６、２９、３０、３３、３４は、請求項１、２の全ての規定を全て満たすものである。
実験例３１、３２は、請求項１の全ての規定を満たすが、請求項２の規定を満たさないものである。

次に、実験例１〜５、３１、３２におけるウェイト部１４の構成について図１９〜図２５を参照して説明する。
実験例１は、図１９に示すように、２つの固着部１４０４がウェイト本体１４０２の左右の端面１４０２Ｅ、１４０２Ｆと、後面１４０２Ｂとが交差する角部に設けられている。
また、下面１４０２Ｄとソール部２０との間には隙間が形成されている。
なお、実験例６〜２７、３０〜３１、３３〜３６において、ウェイト部１４は、実験例１（図１９）と同様の形状となっている。

実験例２は、図２０に示すように、固着部１４０４がウェイト本体１４０２の後面１４０２Ｂ下部および下面１４０２Ｄの後部にウェイト本体１４０２の延在方向に沿って設けられると共に、ウェイト本体１４０２の左右の端面１４０２Ｅ、１４０２Ｆの後部寄りの箇所に設けられている。
また、下面１４０２Ｄとソール部２０との間には隙間が形成されている。

実験例３は、図２１に示すように、固着部１４０４がウェイト本体１４０２の下面１４０２Ｄ全域に設けられている。

実験例４は、図２２に示すように、固着部１４０４がウェイト本体１４０２の前面１４０２Ａ、左右の端面１４０２Ｅ、１４０２Ｆ、後面１４０２Ｂの下部、および、下面１４０２Ｄの周囲に沿って環状に延在形成されている。
この場合、固着部１４０４の内側に位置する下面１４０２の部分とソール部２０との間には隙間が形成されている。

実験例５は、図２３に示すように、ウェイト本体１４０２の前面１４０２Ａの上半部がウェイト本体１４０２の延在方向の全域にわたって前方に突出している。
固着部１４０４は、ウェイト本体１４０２の下面１４０２Ｄ全域に設けられている。

実験例３１は、図２４に示すように、２つの固着部１４０４がウェイト本体１４０２の後面１４０２Ｂ下部の延在方向の両端寄りの箇所にそれぞれ設けられている。
また、下面１４０２Ｄとソール部２０との間には隙間が形成されている。

実験例３２は、図２５に示すように、固着部１４０４がウェイト本体１４０２の下面１４０２Ｄの後半部の全域に設けられている。
また、下面１４０２Ｄとソール部２０との間には隙間が形成されている。

実験例８は、第１の範囲Ｌ１におけるソール部２０の肉厚Ｔ１が０．６ｍｍであり、請求項１の規定のうち、０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の範囲のほぼ下限値となっている。
実験例９は、第１の範囲Ｌ１におけるソール部２０の肉厚Ｔ１が１．８ｍｍであり、請求項１の規定のうち、０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の範囲のほぼ上限値となっている。
実験例１３は、垂直基準面ＰＶでの断面におけるウェイト部１４のクラウンソール方向における肉厚Ｔ２が４．０ｍｍであり、請求項１の規定のうち、３．０ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲のほぼ下限値となっている。
実験例１４は、垂直基準面ＰＶでの断面におけるウェイト部１４のクラウンソール方向における肉厚Ｔ２が１４．０ｍｍであり、請求項１の規定のうち、３．０ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲のほぼ上限値となっている。

実験例１７は、基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面におけるウェイト部１４とフェース裏面１６Ｂとの間の第１の隙間Ｓ１が１．２ｍｍであり、請求項１の規定のうち、１ｍｍ以上５ｍｍ以下の範囲のほぼ下限値となっている。
実験例１８は、基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面におけるウェイト部１４とフェース裏面１６Ｂとの間の第１の隙間Ｓ１が４．５ｍｍであり、請求項１の規定のうち、１ｍｍ以上５ｍｍ以下の範囲のほぼ上限値となっている。
実験例２１は、第１の範囲Ｌ１におけるウェイト部１４とソール部２０との間の第２の隙間Ｓ２が０．７ｍｍであり、請求項１の規定のうち、０．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下の範囲のほぼ下限値となっている。
実験例２２は、第１の範囲Ｌ１におけるウェイト部１４とソール部２０との間の第２の隙間Ｓ２が２．８ｍｍであり、請求項１の規定のうち、０．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下の範囲のほぼ上限値となっている。

実験例２５は、トウヒール方向において、ウェイト部１４が存在する範囲が基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの２５％であり、したがって、第２の隙間Ｓ２が基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの２５％の範囲で存在している。
したがって、請求項１の規定のうち、第２の隙間Ｓ２が存在する範囲の２５％以上の下限値となっている。
実験例２６は、トウヒール方向において、ウェイト部１４が存在する範囲が基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの１００％であり、したがって、第２の隙間Ｓ２が基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの１００％の範囲で存在している。
したがって、請求項１の規定のうち、第２の隙間Ｓ２が存在する範囲の２５％以上の最大値となっている。

実験例２９は、第４の範囲Ｌ４に存在するウェイト部１４の質量がヘッド質量の１２．０％であり、請求項１の規定のうち、１０％以上４０％以下の範囲のほぼ下限値となっている。
実験例３０は、第４の範囲Ｌ４に存在するウェイト部１４の質量がヘッド質量の３８．０％であり、請求項１の規定のうち、１０％以上４０％以下の範囲のほぼ上限値となっている。

実験例３３は、ウェイト部１４の１次の固有振動数が４１００Ｈｚであり、請求項２の規定のうち、４０００Ｈｚ以上２００００Ｈｚ以下の範囲のほぼ下限値となっている。
実験例３４は、ウェイト部１４の１次の固有振動数が１９０００Ｈｚであり、請求項２の規定のうち、４０００Ｈｚ以上２００００Ｈｚ以下の範囲のほぼ上限値となっている。

実験例３、４は、以下に示す内容が請求項１、２の規定を満たしていない。
１）第１の範囲Ｌ１におけるソール部２０の肉厚Ｔ１が請求項１における０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の範囲を上回っている。
２）第１の範囲Ｌ１におけるウェイト部１４とソール部２０との第２の隙間Ｓ２が無く、請求項１における０．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下の範囲を下回っている。
３）第３の範囲Ｌ３においてウェイト部１４とソール部２０とが固着され請求項１の規定を満たさない。
４）ウェイト部材１４が存在する範囲（第２の隙間Ｓ２が形成されている範囲）が、トウヒール方向において、基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの０％であり、請求項１の規定のうち、フェースセンター長さＢの２５％以上の範囲を下回っている。
すなわち、第２の隙間Ｓ２が基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの２５％の範囲で存在していない。
５）ウェイト部１４の１次の固有振動数が５００００Ｈｚ、５３０００Ｈｚであり、請求項２の規定を満たさない。
したがって、実験例３、４は、肉厚Ｔ１が大きすぎると共に、第２の隙間Ｓ２がないため、ソール部２０のたわみ量を確保することができず、また、フェース部１６寄りにおけるウェイト部１４の質量の分布が不足するため、ゴルフクラブヘッド１０の低重心化を図る上で不利がある。また、第２の隙間Ｓ２がないため打球音が影響を受けている。
そのため、実験例３、４は、耐久性が１３５、１２７であるものの、飛距離が８５、８７、打球音が９０、９０であり、１００を下回っている。

実験例５は、垂直基準面ＰＶでの断面におけるウェイト部１４のクラウンソール方向における肉厚Ｔ２が１．５ｍｍであり、請求項１の規定のうち、３．０ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を下回っている。
また、実験例５は、第１の範囲Ｌ１におけるウェイト部１４とソール部２０との第２の隙間Ｓ２が４．０ｍｍであり、請求項１における０．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下の範囲を上回っている。
したがって、実験例５は、ウェイト部１４の質量が不足していることから低重心化を図る上で不利があり、また、第２の隙間Ｓ２が狭いため打球音が影響を受けている。
そのため、実験例５は、耐久性が１１８であるものの、飛距離が９１、打球音が１００に留まっている。

実験例６は、第１の範囲Ｌ１におけるソール部２０の肉厚Ｔ１が０．３ｍｍであり、請求項１の規定のうち、０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の範囲を下回っている。
したがって、実験例６は、ソール部２０のたわみ量を確保することで反発性を高めることで飛距離が１１５、打球音が１００であるものの、肉厚Ｔ１が薄いため耐久性が８５に留まっている。
実験例７は、第１の範囲Ｌ１におけるソール部２０の肉厚Ｔ１が２．２ｍｍであり、請求項１の規定のうち、０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下の範囲を上回っている。
したがって、実験例７は、ソール部２０の剛性、強度を確保することで打球音が１０５、耐久性が１１５であるものの、肉厚Ｔ１が厚すぎるためソール部２０のたわみ量を確保する上で不利があり飛距離が８４に留まっている。

実験例１０は、第１の範囲Ｌ１の全域にわたってウェイト部１４が存在しない。
したがって、打球音が１０３、耐久性が１２０であるものの、低重心化を図る上で不利となり、飛距離が８３に留まっている。
実験例１１は、垂直基準面ＰＶでの断面におけるウェイト部１４のクラウンソール方向における肉厚Ｔ２が２．０ｍｍであり、請求項１の規定のうち、３．０ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を下回っている。
したがって、打球音９３、耐久性１１８であるものの、低重心化を図る上で不利となり、飛距離が８９に留まっている。
実験例１２は、垂直基準面ＰＶでの断面におけるウェイト部１４のクラウンソール方向における肉厚Ｔ２が１６．０ｍｍであり、請求項１の規定のうち、３．０ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を上回っている。
したがって、打球音１０２、耐久性１０５であるものの、過剰に低重心化が図られるため、飛距離が９４に留まっている。

実験例１５は、基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面におけるウェイト部１４とフェース裏面１６Ｂとの間の第１の隙間Ｓ１が０．８ｍｍであり、請求項１の規定のうち、１ｍｍ以上５ｍｍ以下の範囲を下回っている。
したがって、実験例１５は、飛距離が１２０、耐久性が９９であるものの、第１の隙間Ｓ１が狭いため打球音が影響を受けており、打球音が８１に留まっている。
実験例１６は、基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面におけるウェイト部１４とフェース裏面１６Ｂとの間の第１の隙間Ｓ１が６．０ｍｍであり、請求項１の規定のうち、１ｍｍ以上５ｍｍ以下の範囲を上回っている。
したがって、実験例１６は、打球音が１０２、耐久性が１０２であるものの、ウェイト部１４がフェース部１６から離れているため、低重心化を図れず、飛距離が９０に留まっている。

実験例１９は、第１の範囲Ｌ１におけるウェイト部１４とソール部２０との間の第２の隙間Ｓ２が０．３ｍｍであり、請求項１の規定のうち、０．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下の範囲を下回っている。
したがって、実験例１９は、距離は１１６、耐久性は１０４であるものの、第２の隙間Ｓ２が狭いため打球音が影響を受けており、飛打球音が９０に留まっている。
実験例２０は、第１の範囲Ｌ１におけるウェイト部１４とソール部２０との間の第２の隙間Ｓ２が３．２ｍｍであり、請求項１の規定のうち、０．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下の範囲を上回っている。
したがって、実験例２０は、打球音が１１６、耐久性が９９であるものの、ウェイト部１４の重心が高くなるため、低重心化を図れず、飛距離が９５に留まっている。

実験例２３は、第３の範囲Ｌ３においてウェイト部１４とソール部２０とが固着されている。
また、ウェイト部材１４が存在する範囲（第２の隙間Ｓ２が形成されている範囲）が、トウヒール方向において、基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの０％であり、請求項１の規定のうち、フェースセンター長さＢの２５％以上の範囲を下回っている。
すなわち、第２の隙間Ｓ２が基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの２５％の範囲で存在していない。
したがって、実験例２３は、耐久性が１２５であるものの、ソール部２０のたわみ量を確保することができないために飛距離が８３に留まり、打球音も９５に留まっている。なお、実験例２３では、１次の固有振動数も４８０００Ｈｚであり、請求項２の規定のうち、４０００Ｈｚ以上２００００Ｈｚ以下の範囲を上回っている。

実験例２４は、第３の範囲Ｌ３においてウェイト部１４とソール部２０とが固着されていないものの、ウェイト部材１４が存在する範囲（第２の隙間Ｓ２が形成されている範囲）が、トウヒール方向において、基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの２３％であり、請求項１の規定のうち、フェースセンター長さＢの２５％以上の範囲を下回っている。
したがって、実験例２４は、耐久性が１２６であるものの、ソール部２０のたわみ量を確保することができないため、飛距離が８６に留まり、打球音も９６に留まっている。なお、実験例２４では、１次の固有振動数も２１０００Ｈｚであり、請求項２の規定のうち、４０００Ｈｚ以上２００００Ｈｚ以下の範囲を上回っている。

実験例２７は、第４の範囲Ｌ４に存在するウェイト部１４の質量がヘッド質量の８．０％であり、請求項１の規定のうち、１０％以上４０％以下の範囲を下回っている。
したがって、実験例２７は、打球音が９６、耐久性が１１９であるものの、ウェイト部１４の質量が軽すぎるため、低重心化が図れず、飛距離が９１に留まっている。
実験例２８は、第４の範囲Ｌ４に存在するウェイト部１４の質量がヘッド質量の４２．０％であり、請求項１の規定のうち、１０％以上４０％以下の範囲を上回っている。
したがって、実験例２８は、飛距離が１１６、打球音が１０４であるものの、ウェイト部１４の質量が重すぎるため、耐久性が８８に留まっている。

実験例３１は、ウェイト部１４の１次の固有振動数が３８００Ｈｚであり、請求項２の規定のうち、４０００Ｈｚ以上２００００Ｈｚ以下の範囲を下回っている。
したがって、実験例３１は、飛距離が１４０、耐久性が１００であるものの、１次の固有振動数が低すぎるため、打球音が９０に留まっている。
実験例３２は、ウェイト部１４の１次の固有振動数が２２０００Ｈｚであり、請求項２の規定のうち、４０００Ｈｚ以上２００００Ｈｚ以下の範囲を上回っている。
したがって、実験例３２は、飛距離が１２９、耐久性が１１７であるものの、１次の固有振動数が高すぎるため、打球音が８４に留まっている。

実験例３５（比較例）は、従来技術（特許文献３：特許第３６６３６２０号）に相当するものである。
実験例３５（比較例）は、第１の範囲Ｌ１の全域にわたってウェイト部１４が存在しておらず、請求項１の規定のうち、第１の範囲Ｌ１におけるソール部２０の肉厚Ｔ１、垂直基準面ＰＶでの断面におけるウェイト部１４のクラウンソール方向の肉厚Ｔ２の規定は満たしているものの、その他の規定を満たしていない。

実験例３６は、ロフト角が１２°であり、請求項１の規定のうち、１３°以上２５°以下の範囲を下回っている。
また、実験例３６は、ヘッド長さＡが１０４ｍｍであり、請求項１の規定のうち、５５ｍｍ以上１００ｍｍ以下の範囲を上回っている。
実験例３７は、ロフト角が２７°であり、請求項１の規定のうち、１３°以上２５°以下の範囲を上回っている。
また、実験例３７は、ヘッド長さＡが４７ｍｍであり、請求項１の規定のうち、５５ｍｍ以上１００ｍｍ以下の範囲を下回っている。
実験例３８は、ロフト角が１２°であり、請求項１の規定のうち、１３°以上２５°以下の範囲を下回っている。
また、実験例３８は、ヘッド長さＡが４７ｍｍであり、請求項１の規定のうち、５５ｍｍ以上１００ｍｍ以下の範囲を下回っている。
実験例３９は、ロフト角が２７°であり、請求項１の規定のうち、１３°以上２５°以下の範囲を上回っている。
また、実験例３９は、ヘッド長さＡが１０４ｍｍであり、請求項１の規定のうち、５５ｍｍ以上１００ｍｍ以下の範囲を上回っている。
したがって、実験例３５〜３９は、フェアウェイウッドあるいはユーテリティでないゴルフクラブヘッドに相当している。
そのため、実験例３５〜３９は、打球音は１０９〜１１５、耐久性は１１７〜１２０であるものの、飛距離が８５〜９１に留まっており、ウェイト部１４を設けることによる効果が低下している。

図２６〜図２８に示すように、本発明の範囲内の実験例１、２、８、９、１３、１４、１７、１８、２１、２２、２５、２６、２９〜３４は、指数の合計点が、３５４〜４０７であるのに対し、本発明の範囲外の実験例３〜７、１０〜１２、１５、１６、１９、２０、２３、２４、２７、２８、３５〜３９は、指数の合計点が３００〜３２２であり、本発明の規定を満たすことが、飛距離、打球音、耐久性を確保する上で有利となっていることがわかる。

以下、各評価項目について検討する。
１）飛距離
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定の全てを満たす実験例１、２、８、９、１３、１４、１７、１８、２１、２２、２５、２６、２９、３０、３３、３４は、飛距離が１１８〜１４５であり、飛距離が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定は満たすが、請求項２の規定を満たさない実験例３１、３２も、飛距離が１２９〜１４０であり、飛距離については請求項１、２の規定の全てを満たす実験例とほぼ同等である。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例３〜７、１０〜１２、１５、１６、１９、２０、２３、２４、２７、２８、３５〜３９は、飛距離が８３〜１２０であり、本発明の範囲内で請求項１、２の規定の全てを満たすものに対して本発明の範囲外のものは飛距離についての効果が低い。

２）打球音
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定の全てを満たす実験例１、２、８、９、１３、１４、１７、１８、２１、２２、２５、２６、２９、３０、３３、３４は、打球音が１０８〜１４０であり、打球音が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定は満たすが、請求項２の規定を満たさない実験例３１、３２は、打球音が９０、８４であり、打球音については請求項１よりも評価が低下している。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例３〜７、１０〜１２、１５、１６、１９、２０、２３、２４、２７、２８、３５〜３９は、打球音が８１〜１１６であり、本発明の範囲内で請求項１、２の規定の全てを満たすものに対して本発明の範囲外のものは打球音についての効果が低い。

３）耐久性
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定の全てを満たす実験例１、２、８、９、１３、１４、１７、１８、２１、２２、２５、２６、２９、３０、３３、３４は、耐久性が１０４〜１３２であり、耐久性が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定は満たすが、請求項２の規定を満たさない実験例３１、３２は、耐久性が１００、１１７であり、耐久性については請求項１に次いで優れている。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例３〜７、１０〜１２、１５、１６、１９、２０、２３、２４、２７、２８、３５〜３９は、耐久性が８５〜１３５であり、本発明の範囲内で請求項１、２の規定の全てを満たすものに対して本発明の範囲外のものは耐久性についての効果が低い。

４）合計点
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定の全てを満たす実験例１、２、８、９、１３、１４、１７、１８、２１、２２、２５、２６、２９、３０、３３、３４は、合計点が３５４〜４０７であり、合計点が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定は満たすが、請求項２の規定を満たさない実験例３１、３２は、合計点が３３０、３３０であり、合計点については請求項１に次いで優れている。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例３〜７、１０〜１２、１５、１６、１９、２０、２３、２４、２７、２８、３５〜３９は、指数の合計点が３００〜３２２であり、本発明の範囲内のものに対して本発明の範囲外のものは合計点の評価も低いものとなっている。

１０ゴルフクラブヘッド
１２ヘッド本体
１４ウェイト部
１６フェース部
１６Ａフェース面
１６Ｂフェース裏面
１８クラウン部
２０ソール部
２２サイド部
２４トウ
２６ヒール
２８フェースバック
３２リーディングエッジ
ＰＨ水平面
ＰＶ基準垂直面
Ｇ０重心点
Ｐｃフェース面の中心点
Ｐｒ交点
Ａヘッド長さ
Ｂフェースセンター長さ
Ｓ１第１の隙間
Ｓ２第２の隙間
Ｔ１第１の範囲Ｌ１におけるソール部２０の肉厚
Ｔ２垂直基準面ＰＶでの断面におけるウェイト部１４のクラウンソール方向における肉厚
Ｋ０中心線
Ｋ１第１の仮想線
Ｋ２第２の仮想線
Ｋ３第３の仮想線
Ｌ１第１の範囲
Ｌ２第２の範囲
Ｌ３第３の範囲
Ｌ４第４の範囲

Claims

上下の高さを有して左右に延在するフェース部と、前記フェース部の上部から後方に延在するクラウン部と、前記フェース部の下部から後方に延在するソール部と、前記クラウン部と前記ソール部の間で前記フェース部のトウ側縁とヒール側縁との間をフェースバックを通って延在するサイド部とを含むヘッド本体を備え、それらフェース部とクラウン部とソール部とサイド部とで囲まれた内部が中空部であり、前記中空部に面した前記ソール部の箇所にウェイト部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、
ロフト角が１３°以上２５°以下であり、
前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、前記フェース部の外側に露出する表面であるフェース面の中心点Ｐｃと前記ヘッド本体の重心点Ｇ０を通り前記水平面に対して直交する平面を基準垂直面とし、前記水平面および前記基準垂直面に対して平行する方向を前後方向としたとき、
前記基準状態において前記ゴルフクラブヘッドを平面視した場合に前記フェース面と前記フェースバックとを結ぶ前後方向に沿った線のうち寸法が最大となる線の寸法をヘッド長さＡとしたとき、前記ヘッド長さＡが５５ｍｍ以上１００ｍｍ以下であり、
前記基準垂直面で破断した前記ヘッド本体の断面において、リーディングエッジから後方に５ｍｍ離間した箇所と１０ｍｍ離間した箇所との間を第１の範囲Ｌ１としたとき、前記第１の範囲Ｌ１における前記ソール部の肉厚Ｔ１が０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、
前記第１の範囲Ｌ１の全域にわたって前記ウェイト部が存在し、
前記基準垂直面で破断した前記ヘッド本体の断面において、前記ウェイト部のクラウンソール方向における肉厚Ｔ２は３．０ｍｍ以上１５ｍｍ以下であり、
前記基準垂直面で破断した前記ヘッド本体の断面において、前記ウェイト部と、前記フェース面の反対側に位置するフェース裏面との間に１ｍｍ以上５ｍｍ以下の第１の隙間Ｓ１が形成され、
前記第１の範囲Ｌ１において前記ウェイト部と前記ソール部との間には、０．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下の第２の隙間Ｓ２が形成され、
前記フェース面上において前記フェース中心点Ｐｃを通り前記水平面と平行する中心線が前記フェース面の輪郭線と交差する２つの交差点を結ぶ直線を前記水平面に投影させたときの寸法をフェースセンター長さＢとし、
前記基準状態において前記ヘッド本体を平面視した状態で、トウヒール方向において、前記基準垂直面で破断した前記ヘッド本体の断面からトウ側に前記フェースセンター長さＢの２５％以上離間した箇所と前記断面からヒール側にフェースセンター長さＢの２５％以上離間した箇所との間の範囲を第２の範囲Ｌ２としたとき、
前記第２の範囲Ｌ２の全域にわたって前記ウェイト部が存在し、
前記基準状態において前記ヘッド本体を平面視した状態で、前記第２の範囲Ｌ２内において、前記基準垂直面と前記リーディングエッジとの交点から後方に５ｍｍ離間した点を通り前記基準垂直面と垂直をなす第１の仮想線と前記第１の仮想線と平行し前記交点から後方に１０ｍｍ離間した点を通る第２の仮想線とで挟まれた前記ソール部の範囲を第３の範囲Ｌ３としたとき、前記第３の範囲Ｌ３の少なくとも一部に前記ウェイト部が存在すると共に、前記第３の範囲Ｌ３の全域または、少なくとも基準垂直面ＰＶで破断したヘッド本体１６の断面からトウ側およびヒール側にそれぞれフェースセンター長さＢの２５％以内の部分において、前記ウェイト部と前記ソール部との固着が無く、かつ、前記第２の隙間Ｓ２が形成され、
前記基準状態において前記ヘッド本体を平面視した状態で、前記リーディングエッジと、前記第１の仮想線と平行し前記交点から後方に３５ｍｍ離間した点を通る第３の仮想線とで挟まれた範囲を第４の範囲Ｌ４としたとき、前記第４の範囲Ｌ４に存在する前記ウェイト部の質量は、前記ウェイト部の質量と前記ヘッド本体の質量とを合計したヘッド質量の１０％以上４０％以下である、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
前記ソール部に設けられた状態における前記ウェイト部の１次の固有振動数が４０００Ｈｚ以上２００００Ｈｚ以下である、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。