JP6405665B2

JP6405665B2 - ゴルフクラブヘッド

Info

Publication number: JP6405665B2
Application number: JP2014069062A
Authority: JP
Inventors: 吉暁福原; 康守高橋; 紀彦中原
Original assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Current assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Priority date: 2014-03-28
Filing date: 2014-03-28
Publication date: 2018-10-17
Anticipated expiration: 2034-03-28
Also published as: JP2015188647A

Description

本発明はアイアン用ゴルフクラブのゴルフクラブヘッドに関する。

従来から、アイアン用ゴルフクラブのゴルフクラブヘッドとして、バックフェース面とソール部上面とで形成される凹部が外部に開放された、いわゆるキャビティータイプのゴルフクラブヘッドが提供されている。
キャビティータイプのゴルフクラブヘッドは、フェース部の下部がソール部と結合されていることから、フェース部のたわみ量を確保する上で不利があり、飛距離の拡大を図る上で不利がある。
そこで、特許文献１には、フェース部とバックフェース部との間に中空部を形成することで、フェース部のたわみ量を確保するようにしたゴルフクラブヘッドが提案されている。

特許第３３９９８９６号

しかしながら、上記従来技術では、主としてフェース部とバックフェース部との間の寸法、言い換えると、中空部の厚さを規定するに留まるものである。
すなわち、フェース部のたわみ量には、フェース部とバックフェース部との間を接続するブレード部（トップエッジ部）のたわみ量、フェース部寄りのソール部の部分のたわみ量も大きな影響を与えるにも拘わらず、上記従来技術では、それらフェース部以外の箇所のたわみ量については何ら考慮されておらず、たわみ量の向上を図る上で限界があった。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、たわみ量の向上を図り飛距離の増大、スイートスポットの拡大を図る上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明は、上下の高さを有して左右に延在するフェース面を有するフェース部と、前記フェース部の後方で前記フェース部と対向する箇所に位置し前記フェース面と反対方向を向いたバックフェース面を有するバックフェース部と、前記フェース部の上部と前記バックフェース部の上部とを接続し上方を向いたブレード面を有するブレード部と、前記フェース部の下部と前記バックフェース部の下部とを接続し前記バックフェース部よりも後方に延在するソール部と、前記フェース部と前記ブレード部と前記バックフェース部と前記ソール部のうち前記フェース部寄りの箇所とによって区画された閉塞空間としての中空部とを備え、前記中空部は、前記フェース部と前記バックフェース部と前記ブレード部との間に位置するフェース部側中空部と、前記フェース部側中空部の下部に接続され前記ソール部の内部に位置して前記バックフェース部よりも後方の箇所まで延在するソール部側中空部とを有し、前記バックフェース部よりも後方で上方を向いた前記ソール部の上面と前記バックフェース面とで形成されるキャビティ部が外部に開放されたキャビティータイプのアイアン用ゴルフクラブのゴルフクラブヘッドであって、前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態で、前記水平面と直交し前記フェース面の一番長いスコアラインの中点を通り前後方向に延在する平面で前記ゴルフクラブヘッドを破断した断面を想定した場合、前記断面において前記ソール部の前端と前記ソール部の後端とを結ぶ直線を前記水平面に投影したときの距離であるソール部長さＳが２０ｍｍ以上５０ｍｍ以下であり、前記断面において前記ブレード面の前記フェース面側の端部と前記ブレード面の前記バックフェース面側の端部とを結ぶ直線を前記フェース面の法線に投影したときの距離であるブレード部たわみ幅ＢＬが５ｍｍ以上１５ｍｍ以下であり、前記断面において前記ブレード面の上端と前記ブレード面の前記バックフェース面側の端部とを結ぶ直線を前記水平面に対して直交する直線に投影したときの距離であるブレード部たわみ長さＢＨが５ｍｍ以上１５ｍｍ以下であり、前記断面において前記水平面から１５ｍｍの高さの前記バックフェース面の点を通る法線に沿った前記フェース面から前記バックフェース面までの距離であるヘッド幅ＨＷが５ｍｍ以上１５ｍｍ以下であり、前記断面において前記ソール部側中空部の後端を通る前記フェース面の法線に沿った前記フェース面から前記後端までの距離であるソール部たわみ長さＳＬは、前記ブレード部たわみ幅ＢＬの１．５倍以上２．５倍以下であり、前記断面において前記フェース部の最大肉厚を最大肉厚ＦＴｍａｘとしたときに、前記ブレード部の肉厚ＢＴが前記最大肉厚ＦＴｍａｘの０．３倍以上０．８倍以下であり、前記断面において前記ソール部側中空部に位置する前記ソール面側の前記ソール部の肉厚ＳＴが前記最大肉厚ＦＴｍａｘの０．３倍以上０．８倍以下であり、前記断面において前記バックフェース部の肉厚ＢＦＴは０．８ｍｍ以上１．５ｍｍ以下であり、前記バックフェース面は平面形状を呈し、前記バックフェース面には振動減衰機能を有する板状の銘板あるいはダンピング部材が取着されていることを特徴とする。

本発明によれば、予め定められたゴルフクラブヘッドの断面においてソール部長さＳ、ブレード部たわみ幅ＢＬ、ブレード部たわみ長さＢＨ、ヘッド幅ＨＷ、ソール部たわみ長さＳＬ、ブレード部の肉厚ＢＴ、ソール部の肉厚ＳＴを上記のように規定した。
したがって、ブレード部のたわみ量、フェース部寄りのソール部のたわみ量を確保でき、飛距離の増大、スイートスポットの拡大を図る上で有利となり、耐久性、構えやすさを得る上でも有利となる。
また、本発明によれば、心地良い打球音を得る上で有利となる。

実施の形態におけるアイアンゴルフクラブ用のゴルフクラブヘッドの平面図である。実施の形態におけるアイアンゴルフクラブ用のゴルフクラブヘッドの正面図である。図１のＡＡ線断面図であり、ソール部長さＳを示している。図１のＡＡ線断面図であり、ブレード部たわみ幅ＢＬ、ブレード部たわみ長さＢＨ、ヘッド幅ＨＷ、ソール部たわみ長さＳＬを示している。図１のＡＡ線断面図であり、ブレード部肉厚ＢＴ、ソール部肉厚ＳＴ、バックフェース部の肉厚ＢＦＴを示している。図１のＡＡ線断面図であり、バックフェース部に銘板が取着された状態を示している。（Ａ）〜（Ｃ）は実施の形態におけるアイアンゴルフクラブ用のゴルフクラブヘッドが１次の固有振動数で振動する状態を示す説明図である。（Ａ）、（Ｂ）は実施の形態におけるアイアンゴルフクラブ用のゴルフクラブヘッドが２次の固有振動数で振動する状態を示す説明図である。周波数分析結果を示す線図である。図９における周波数ピーク部分の拡大図である。真の１次共振周波数、２次共振周波数を特定するための計算式を示す図である。実験例１〜２３の評価結果を示す図である。実験例２４〜３８の評価結果を示す図である。

次に本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
図１〜図３に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は、アイアン用ゴルフクラブのゴルフクラブヘッドである。
ゴルフクラブヘッド１０は、フェース部１２と、バックフェース部１４と、ブレード部１６と、ソール部１８と、中空部２０とを備えている。
フェース部１２は、上下の高さを有して左右に延在するフェース面１２Ａを形成している。
フェース面１２Ａには上下に間隔をおいて複数のスコアライン２２が設けられている。
バックフェース部１４は、フェース部１２の後方でフェース部１２と対向する箇所に位置しフェース面１２Ａと反対方向を向いたバックフェース面１４Ａを形成している。
ブレード部１６は、フェース部１２の上部とバックフェース部１４の上部とを接続するブレード面１６Ａを形成している。
ソール部１８は、フェース部１２の下部とバックフェース部１４の下部とを接続しバックフェース部１４よりも後方に延在している。
ソール部１８の下面がソール面１８Ａを形成し、ソール部１８の上面がソール部上面１８Ｂを形成している。
中空部２０は、フェース部１２とブレード部１６とバックフェース部１４とソール部１８のうちフェース部１２寄りの箇所とによって区画された閉塞空間で構成されている。
中空部２０は、フェース部側中空部２００２と、ソール部側中空部２００４とを備えている。
フェース部側中空部２００２は、フェース部１２とバックフェース部１４とブレード部１６との間に位置し左右方向および上下方向に延在している。
ソール部側中空部２００４は、フェース部側中空部２００２の下部に接続されソール部１８の内部に位置してバックフェース部１４よりも後方の箇所まで延在している。
また、図３に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は、バックフェース部１４よりも後方で上方を向いたソール部上面１８Ｂとバックフェース面１４Ａとで形成されるキャビティ部２４が外部に開放されたキャビティータイプのゴルフクラブヘッドを構成している。
ブレード部１６の左右方向の一端寄りの箇所にはホーゼル２６が起立され、ホーゼル２６に不図示のシャフト軸の一端が挿入して取着されることでのシャフト軸がゴルフクラブヘッド１０に連結される。

図３、図４、図５は、ゴルフクラブヘッド１０を水平面Ｈ（基準面）に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態で、水平面Ｈと直交しフェース面１２Ａの一番長いスコアライン２２の中点を通り前後方向に延在する平面でゴルフクラブヘッド１０を破断した断面１００２を示している。
図３に示すように、断面１００２においてソール部１８の前端１８０２とソール部１８の後端１８０４とを結ぶ直線を基準面に投影したときの距離をソール部長さＳとし、ソール部長さＳを２０ｍｍ以上５０ｍｍ以下とした。
ソール部長さＳを２０ｍｍ以上５０ｍｍ以下とすると、ゴルフクラブを構えた際にゴルフクラブヘッド１０の外観形状がゴルファーに違和感を与えず、構え易さを確保でき、打球の飛距離、方向性を向上させる上で有利となる。
ソール部長さＳが２０ｍｍを下回り、あるいは、５０ｍｍを上回ると、ゴルフクラブを構えた際にゴルフクラブヘッド１０の外観形状がゴルファーに違和感を与えやすく、構え易さを損ね、打球の飛距離、方向性に悪影響を与える。

図４に示すように、断面１００２においてブレード面１６Ａのフェース面１２Ａ側の端部１６０２とブレード面１６Ａのバックフェース面１４Ａ側の端部１６０４とを結ぶ直線をフェース面１２Ａの法線に投影したときの距離をブレード部たわみ幅ＢＬとし、ブレード部たわみ幅ＢＬを５ｍｍ以上１５ｍｍ以下とした。
ブレード部たわみ幅ＢＬを５ｍｍ以上１５ｍｍ以下とすると、ゴルフクラブを構えた際にゴルフクラブヘッド１０の外観形状がゴルファーに違和感を与えにくく、かつ、ブレード部１６のたわみ量を確保して飛距離の向上を図る上で有利となる。
ブレード部たわみ幅ＢＬが５ｍｍを下回ると、ブレード部１６のたわみ量が少なく、飛距離の向上を図る上で不利となり、また、ゴルフクラブを構えた際にゴルフクラブヘッド１０の外観形状がゴルファーに違和感を与えやすく、構え易さを損ねる。
また、ブレード部たわみ幅ＢＬが１５ｍｍを上回ると、ブレード部１６のたわみ量を確保して飛距離は向上できるものの、ゴルフクラブを構えた際にゴルフクラブヘッド１０の外観形状がゴルファーに違和感を与えやすく、構え易さを損ねる。

図４に示すように、断面１００２においてブレード面１６Ａの上端１６１０とブレード面１６Ａのバックフェース面１４Ａ側の端部１６０４とを結ぶ直線を水平面Ｈに対して直交する直線に投影したときの距離をブレード部たわみ長さＢＨとし、ブレード部たわみ長さＢＨを５ｍｍ以上１５ｍｍ以下とした。
ブレード部たわみ長さＢＨを５ｍｍ以上１５ｍｍ以下とすると、ゴルフクラブを構えた際にゴルフクラブヘッド１０の外観形状がゴルファーに違和感を与えにくく、かつ、ブレード部１６のたわみ量を確保して飛距離の向上を図る上で有利となる。
ブレード部たわみ長さＢＨが５ｍｍを下回ると、ブレード部１６のたわみ量が少なく、飛距離の向上を図る上で不利となり、また、ゴルフクラブを構えた際にゴルフクラブヘッド１０の外観形状がゴルファーに違和感を与えやすく、構え易さを損ねる。
ブレード部たわみ長さＢＨが１５ｍｍを上回ると、ブレード部１６のたわみ量を確保して飛距離は向上できるものの、ゴルフクラブを構えた際にゴルフクラブヘッド１０の外観形状がゴルファーに違和感を与えやすく、構え易さを損ねる。

図４に示すように、断面１００２において水平面Ｈから１５ｍｍの高さのバックフェース面１４Ａの点１４０２を通る法線に沿ったフェース面１２Ａからバックフェース面１４Ａまでの距離をヘッド幅ＨＷとし、ヘッド幅ＨＷを５ｍｍ以上１５ｍｍ以下とした。
ヘッド幅ＨＷを５ｍｍ以上１５ｍｍ以下とすると、フェース部１２およびバックフェース部１４の耐久性を確保しつつ、フェース部１２およびバックフェース部１４のたわみ量を確保して飛距離の向上を図る上で有利となる。
ヘッド幅ＨＷが５ｍｍを下回ると、フェース部１２およびバックフェース部１４の耐久性を確保できるものの、フェース部１２およびバックフェース部１４のたわみ量が少なく、飛距離の向上を図る上で不利となる。
ヘッド幅ＨＷが１５ｍｍを上回ると、フェース部１２およびバックフェース部１４のたわみ量を確保して飛距離は向上できるものの、フェース部１２およびバックフェース部１４がたわんだ際に発生する応力が大きくなるため、フェース部１２およびバックフェース部１４の耐久性の向上を図る上で不利となる。

図４に示すように、断面１００２においてソール部側中空部２００４の後端２００４Ａを通るフェース面１２Ａの法線に沿ったフェース面１２Ａから後端２００４Ａまでの距離をソール部たわみ長さＳＬとし、ソール部たわみ長さＳＬをブレード部たわみ幅ＢＬの１．５倍以上２．５倍以下とした。
ソール部たわみ長さＳＬをブレード部たわみ幅ＢＬの１．５倍以上２．５倍以下とすると、フェース部１２寄りのソール部１８の耐久性を確保しつつ、フェース部１２寄りのソール部１８のたわみ量を確保して飛距離の向上を図る上で有利となる。
ソール部たわみ長さＳＬがブレード部たわみ幅ＢＬの１．５倍を下回ると、フェース部１２寄りのソール部１８の耐久性を確保できるものの、フェース部１２寄りのソール部１８のたわみ量が少なく、飛距離の向上を図る上で不利となる。
ソール部たわみ長さＳＬがブレード部たわみ幅ＢＬの２．５倍を上回ると、フェース部１２寄りのソール部１８のたわみ量を確保して飛距離の向上を図る上で有利となるものの、フェース部１２寄りのソール部１８がたわんだ際に発生する応力が大きくなるため、フェース部１２寄りのソール部１８の耐久性の向上を図る上で不利となる。

図５に示すように、断面１００２においてフェース部１２の最大肉厚をＦＴｍａｘとしたときに、ブレード部１６の肉厚ＢＴを最大肉厚ＦＴｍａｘの０．３倍以上０．８倍以下とした。
言い換えると、断面１００２においてフェース面１２Ａの反対側に位置するフェース裏面１２Ｂ上でフェース部１２の最大肉厚ＦＴｍａｘとなる点１２０２を通りフェース面１２Ａと平行する平面を第１の仮想面Ｐ１としたときに、第１の仮想面Ｐ１とブレード面１６Ａのバックフェース面１４Ａ側の端部１６０４との間Ａ１に位置するブレード部１６の肉厚ＢＴを最大肉厚ＦＴｍａｘの０．３倍以上０．８倍以下とした。
ブレード部１６の肉厚ＢＴを最大肉厚ＦＴｍａｘの０．３倍以上０．８倍以下とすると、ブレード部１６の耐久性を確保しつつ、ブレード部１６のたわみ量を確保して飛距離の向上を図る上で有利となる。
ブレード部１６の肉厚ＢＴが最大肉厚ＦＴｍａｘの０．３倍を下回ると、ブレード部１６の耐久性を確保できるものの、ブレード部１６のたわみ量が少なく、飛距離の向上を図る上で不利となる。
ブレード部１６の肉厚ＢＴが最大肉厚ＦＴｍａｘの０．８倍を上回ると、ブレード部１６のたわみ量を確保して飛距離の向上を図る上で有利となるものの、ブレード部１６がたわんだ際に発生する応力が大きくなるため、ブレード部１６の耐久性を確保する上で不利となる。

図５に示すように、断面１００２においてソール部側中空部２００４に位置するソール部１８のソール面１８Ａ側の肉厚ＳＴを最大肉厚ＦＴｍａｘの０．３倍以上０．８倍以下とした。
言い換えると、断面１００２において第１の仮想面Ｐ１と第１の仮想面Ｐ１と平行しソール部側中空部２００４の後端を通る第２の仮想面Ｐ２との間Ａ２に位置するソール部１８の肉厚ＳＴを最大肉厚ＦＴｍａｘの０．３倍以上０．８倍以下とした。
ソール部１８の肉厚ＳＴを最大肉厚ＦＴｍａｘの０．３倍以上０．８倍以下とすると、フェース部１２寄りのソール部１８の耐久性を確保しつつ、フェース部１２寄りのソール部１８のたわみ量を確保して飛距離の向上を図る上で有利となる。
ソール部１８の肉厚ＳＴが最大肉厚ＦＴｍａｘの０．３倍を下回ると、フェース部１２寄りのソール部１８のたわみ量を確保して飛距離の向上を図る上で有利となるものの、フェース部１２寄りのソール部１８がたわんだ際に発生する応力が大きくなるため、フェース部１２寄りのソール部１８の耐久性の向上を図る上で不利となる。
ソール部１８の肉厚ＳＴが最大肉厚ＦＴｍａｘの０．８倍を上回ると、フェース部１２寄りのソール部１８の耐久性を確保できるものの、フェース部１２寄りのソール部１８のたわみ量が少なく、飛距離の向上を図る上で不利となる。

また、本実施の形態では、図５に示すように、断面１００２においてバックフェース部１４の肉厚ＢＦＴを０．８ｍｍ以上１．５ｍｍ以下とし、バックフェース面１４Ａを平面形状とした。
なお、バックフェース面１４Ａが平面形状を呈しているとは、バックフェース面１４Ａが、以下の規定を満たすものとする。
バックフェース面１４Ａの水平方向の最大距離の中点を通り水平方向と直交する仮想線上においてバックフェース面１４Ａの上端から下方に１５ｍｍ離間した箇所をバックフェース面中心点とする。
バックフェース面１４Ａは、バックフェース面中心点を中心にして水平方向に４０ｍｍの範囲における凹凸の差が０．８ｍｍ以下であり、かつ、バックフェース面１４Ａ中心点を中心にして水平方向と直交する方向に２５ｍｍの範囲における凹凸の差が０．８ｍｍ以下である。より好ましくは、水平方向と垂直方向共に凹凸段差０．４ｍｍ以下である。
そして、図６に示すように、バックフェース面１４Ａには振動減衰機能を有する板状の銘板２８が取着されている。

銘板２８は、バックフェース面１４Ａに取着されるものであり、本実施の形態では、銘板２８は、バックフェース面１４Ａの輪郭よりも一回り小さい輪郭を有している。
銘板２８は、同一の輪郭形状を有しそれぞれ板状に形成された表面板部２８０２と粘弾性体２８０４とを有し、表面板部２８０２と粘弾性体２８０４とがそれらの厚さ方向に重ね合わされて接合されている。
表面板部２８０２は、ロゴマークなどが表示されている。
銘板２８は、粘弾性体２８０４を挟んで表面板部２８０２がバックフェース面１４Ａに取着されている。
銘板２８は、堅い表面板部２８０２および粘弾性を有する粘弾性体２８０４が重ね合わされることで振動吸収用のダンピング部材として機能する。
したがって、ロゴマークなどが表示された銘板２８に代えてロゴマークなどが表示されないダンピング部材をバックフェース面１４Ａに取着してもよい。

バックフェース面１４Ａを平面形状としバックフェース部１４の肉厚ＢＦＴを０．８ｍｍ以上１．５ｍｍ以下とすると、打球時に発生する固有振動数が２０００ｋＨｚ〜８０００ｋＨｚの範囲となり、打球音を心地良いものとする上で有利となる。
バックフェース部１４の肉厚ＢＦＴが０．８ｍｍを下回ると、打球時に発生する固有振動数が２０００ｋＨｚを下回り、打球音が低音過ぎて心地良い打球音を得る効果が低下する。
バックフェース部１４の肉厚ＢＦＴが１．５ｍｍを上回ると、打球時に発生する固有振動が８０００ｋＨｚを上回り、打球音が高音過ぎて心地良い打球音を得る効果が低下する。
また、銘板２８をバックフェース面１４Ａに取着することでバックフェース部１４の振動を抑制すると、バックフェース部１４の固有振動による残響を抑制するため、心地良い打球音を得る上でより有利となる。
銘板２８をバックフェース面１４Ａに取着しないと、バックフェース部１４の固有振動による残響が長く続くため、心地良い打球音を得る効果が低下する。

ここで、打球音についてさらに説明する。
バックフェース部１４の１次や２次の固有振動数が２０００Ｈｚ以上８０００Ｈｚ以下が重要である。
１次や２次の固有振動数が２０００Ｈｚ以上８０００Ｈｚ以下であると、ゴルフクラブヘッド１０でボールを打球した際に生じる打球音が適切な周波数でかつ残響を感じさせるため、ゴルファーにとって心地良いものとなる。
１次や２次の固有振動数が２０００Ｈｚを下回ると、ゴルフクラブヘッド１０でボールを打球した際に生じる打球音が低すぎて、ゴルファーにとって心地良いものとなりにくい。
１次や２次の固有振動数が８０００Ｈｚを上回ると、ゴルフクラブヘッド１０でボールを打球した際に生じる打球音が高すぎるため、また、残響がほとんど感じられないため、打球音がゴルファーにとって心地良いものとなりにくい。

バックフェース部１４の１次や２次の固有振動数の求め方について説明する。
バックフェース部１４の１次や２次の固有振動数は、ゴルフクラブヘッド１０のＣＡＤデータからシミュレーションによって求める方法と、ゴルフクラブヘッド１０から実測により求める方法との何れの方法によっても求めることができる。

まず、シミュレーションによってバックフェース部１４の１次や２次の固有振動数を求める方法について説明する。
１）ゴルフクラブヘッド１０のデータを作成する。
具体的には、ゴルフクラブヘッド１０についてレーザースキャン等を用いて寸法測定を行うことにより、ＣＡＤデータ（外面データ）を作成する。
２）次に、ＣＡＤデータから有限要素法に基づいてＦＥＭモデルを作成する。
３）次に、ＦＥＭモデルに基づいて固有値解析を行なう。この場合、特定固有振動数での変形具合を見て、１次と２次の固有振動数を求める。
図７（Ａ）〜（Ｃ）に示すように、１次の固有振動は、リーディングエッジを中心としてフェース部１２およびバックフェース部１４と、ソール部１８とが互いに離間接近するように変形する振動である。
図８（Ａ）、（Ｂ）に示すように、２次の固有振動は、トウヒール方向においてフェース部１２、バックフェース部１４、ソール部１８がねじれるように変形する振動である。

次に、ゴルフクラブヘッド１０から実測によってバックフェース部１４の１次や２次の固有振動数を求める方法について説明する。
以下の２種類の方法がある。
１）バックフェース部１４に加速度ピックアップを取り付けておく。
ゴルフクラブヘッド１０を加振することにより発生するバックフェース部１４の振動の加速度信号を加速度ピックアップで測定し、加速度信号の周波数分析を行うことで１次や２次の共振周波数（固有振動数）を測定する。
２）バックフェース部１４をレーザ振動計（レーザドップラ振動計）で測定する。加振により発生するバックフェース部１４の振動の加速度信号をレーザ振動計で測定し、加速度信号の周波数分析を行うことで１次や２次の共振周波数を測定する。

ところで、加速度信号を測定する場合、図９に示すように、周波数分析の結果、加速度Ｌが同程度の第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２によって２つのピークが得られた場合、第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２の中間の周波数を真の１次や２次の共振周波数として特定することが１次や２次の共振周波数をより正確に評価する上で好ましい。
そこで、例として、本実施の形態では、以下に示す手順によって、第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２の加重平均を算出することにより真の１次共振周波数ｆ０を求める。

図１０は、図９におけるピーク部分の拡大図である。
図１０に示すように、例えば、データＤｎをピーク値として、その前後の複数のデータＤｎ−１、Ｄｎ−２、Ｄｎ＋１、Ｄｎ＋２は、データＤｎから離れるにしたがって低下する。
しかしながら、各データは離散的に計測されていることから、図１０に示す例では、真のピーク値は図中記号●で示すように、データＤｎよりもさらに高い値であることが予測される。
したがって、図１１の式（１）により第１の周波数ｆ１の真のピーク値Ｌ１を求め、式（２）により第２の周波数ｆ２の真のピーク値Ｌ２を求める。式（１）、式（２）において、Ｌｉは複数のデータを示している。なお、データＤｎ−１、Ｄｎ−２、Ｄｎ＋１、Ｄｎ＋２と５個のデータを用いる場合を例示したが、データの個数は任意である。

真のピーク値Ｌ１、Ｌ２が求められたならば、図１１の式（３）、式（４）により、ｄＢ値で示されている加速度のピーク値Ｌ１、Ｌ２をそれぞれ加速度のリニア値Ａｃｃ１、Ａｃｃ２に変換する。
次に、図１１の式（５）〜（８）により、加速度のリニア値Ａｃｃ１、Ａｃｃ２を変位Ｄｉｓｐ１、Ｄｉｓｐ２に変換する。
変位Ｄｉｓｐ１、Ｄｉｓｐ２が求められたならば、図１１の式（９）により変位Ｄｉｓｐ１、Ｄｉｓｐ２を用いて第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２の加重平均を求め、この加重平均の値を真の１次共振周波数ｆ０として得る。

なお、人間の聴覚の特性上、１次や２次の共振周波数が２０００Ｈｚ以上である打球音はゴルファーにとって心地良いものと評価され、１次や２次の共振周波数が２０００Hzを下回る打球音はゴルファーにとって心地良いと評価され難い。
また、打球音の残響時間は、短い方がゴルファーにとって心地良いものと評価され、長くなるほどゴルファーにとって心地良いと評価され難い。

以上説明したように本実施の形態によれば、フェース部１２とバックフェース部１４との間に位置するフェース部側中空部２００２と、フェース部側中空部２００２の下部に接続されソール部１８の内部に位置してバックフェース部１４よりも後方の箇所まで延在するソール部側中空部２００４とを有するキャビティータイプのアイアン用ゴルフクラブのゴルフクラブヘッド１０において、予め定められたゴルフクラブヘッド１０の断面１００２においてソール部長さＳ、ブレード部たわみ幅ＢＬ、ブレード部たわみ長さＢＨ、ヘッド幅ＨＷ、ソール部たわみ長さＳＬ、ブレード部１６の肉厚ＢＴ、ソール部１８の肉厚ＳＴを上記のように規定した。
したがって、ブレード部１６のたわみ量、フェース部１２寄りのソール部１８のたわみ量を確保でき、飛距離の増大、スイートスポットの拡大を図る上で有利となり、耐久性、構えやすさを得る上でも有利となる。
また、バックフェース部１４の肉厚ＢＦＴを上記のように規定すると共に、平面形状を呈するバックフェース面１４Ａに振動減衰機能を有する板状の銘板２８あるいはダンピング部材を取着したので、心地良い打球音を得る上でも有利となる。

以下、本発明の実験例について説明する。
図１２は本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、後述する５つの評価項目を測定しその平均値を求めた。
試料となるゴルフクラブヘッド１０のロフト角は全て２１度とした。
また、評価項目のうち、飛距離、構えやすさ、打球音（高低）、打球音（残響）の評価は、１本のゴルフクラブヘッド１０について５人のゴルファーがゴルフボールを実際に１０打ずつ打撃してその平均値を求めた。
各実験例の飛距離、耐久性、構えやすさ、打球音（高低）、打球音（残響）の評価は、実験例１のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
また、５種類の評価項目の指数の合計を求めた。

５種類の評価項目は以下のとおりである。
１）飛距離
実際にゴルフボールをゴルフクラブヘッド１０で打撃した場合の飛距離を指数で評価した。実験例１の指数を１００とし指数が大きいほど飛距離が長いことを示す。

２）耐久性
シャフトに固定したゴルフクラブヘッド１０のフェース面１２Ａにエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、フェース部１２の変形や破損が生じるまでに要した打撃回数を計測し、打撃回数を指数化した。ボールスピードは５０ｍ／ｓとした。
この場合、実験例１のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。

３）構えやすさ
実際にゴルフクラブヘッド１０を構えたときの構え易さを指数で評価した。実験例１の指数を１００とし指数が大きいほど構え易いことを示す。

４）打球音（高低）
実際にゴルフボールをゴルフクラブヘッド１０で打撃した場合の打球音の高低を指数で評価した。実験例１の指数を１００とし指数が大きいほど評価が良いことを示す。なお、前述したように、人間の聴覚の特性上、１次、２次の共振周波数が２０００ｋＨｚ〜８０００ｋＨｚの打球音はゴルファーにとって心地良いものと評価され、１次共振周波数が４０００Ｈｚ以下の打球音はゴルファーにとって心地良いと評価され難い。したがって、打球音の高低の評価が高いということは、打球音の１次、２次の共振周波数が２０００ｋＨｚ〜８０００ｋＨｚであるということができる。

５）打球音（残響）
実際にゴルフボールをゴルフクラブヘッド１０で打撃した場合の打球音の残響時間を指数で評価した。実験例１の指数を１００とし指数が大きいほど評価が良いことを示す。また、打球音の残響時間は、長い方がゴルファーにとって心地良いものと評価され、短くなるほどゴルファーにとって心地良いと評価され難い。したがって、打球音の残響の評価が高いということは、打球の残響音が長いということができる。

また、上記５種類の評価項目に加えて、バックフェース部１４の１次、２次の共振周波数についても評価した。共振周波数の測定方法は前述した方法に準じて行った。
なお、図１２において、ソール部たわみ長さＳＬについては、（ソール部たわみ長さＳＬ）／（ブレード部たわみ幅ＢＬ）の値を記載すると共に、ソール部たわみ長さＳＬ（ｍｍ）を（）内に併記している。

次に、各実験例１〜３８の構成について説明する。
実験例１は、比較例であり、本発明の範囲外である。
実験例２、３、４、１９、２０、２４〜３８は本発明の範囲内である。
実験例５〜１８、２１〜２３は本発明の範囲外である。

実験例２、３、４、２５〜３８は、請求項１、２の全ての規定を全て満たすものである。
実験例１９、２０、２４は、請求項１の全ての規定を満たすが、請求項２の規定を満たさないものである。
なお、実験例１〜２３、２５〜３８は銘板２８が貼り付けられており、実験例２４は銘板２８が貼り付けられていない。

実験例１は、従来例に相当するものであり、ブレード部たわみ長さＢＨが４ｍｍであり、請求項１の規定のうち、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を下回っている。
また、実験例１は、ソール部たわみ長さＳＬ＝ＢＬ＊１．４であり、請求項１の規定のうち、ＢＬ＊１．５≦ＳＬ≦ＢＬ＊２．５の範囲を下回っている。

実験例２は、請求項１、２の規定の全てを満たしている。
したがって、飛距離１３０、耐久性１００、構えやすさ１３０、打球音（高低）１３０、打球音（残響）１３０、合計６２０と、評価が最も良いものとなっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は５０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例３は、請求項１の規定を満たしているが、バックフェース部１４の肉厚ＢＦＴが１．５ｍｍであり、請求項２の規定のうち、０．８ｍｍ以上１．５ｍｍ以下の範囲の上限値となっている。
したがって、飛距離１３０、耐久性１００、構えやすさ１２９、打球音（高低）１２５、打球音（残響）１２５、合計６０９となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は８０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例４は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、ヘッド幅ＨＷが５ｍｍであり、請求項１の規定のうち、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲の下限値となっている。
したがって、飛距離１２２、耐久性１０３、構えやすさ１２２、打球音（高低）１２８、打球音（残響）１２７、合計６０２となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は５５５０ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例５は、ブレード部肉厚ＢＴ＝ＦＴｍａｘ＊１．０であり、請求項１の規定のうち、ＦＴｍａｘ＊０．３≦ＢＴ≦ＦＴｍａｘ＊０．８の範囲を上回っている。
したがって、飛距離７９、耐久性８３、構えやすさ１２０、打球音（高低）１２１、打球音（残響）１１９、合計５２２となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は６０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例５は、ブレード部肉厚ＢＴが厚すぎるため、ブレード部１６のたわみ量が少なく飛距離を確保する上で不利となっている。

実験例６は、ブレード部肉厚ＢＴ＝ＦＴｍａｘ＊０．２であり、請求項１の規定のうち、ＦＴｍａｘ＊０．３≦ＢＴ≦ＦＴｍａｘ＊０．８の範囲を下回っている。
したがって、飛距離１２６、耐久性５９、構えやすさ１１７、打球音（高低）１１５、打球音（残響）１１３、合計５３０となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は４５００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例６は、ブレード部肉厚ＢＴが薄すぎるため、ブレード部１６のたわみ量を多くでき飛距離を向上できる反面、耐久性が低下している。

実験例７は、ソール部肉厚ＳＴ＝ＦＴｍａｘ＊０．９であり、請求項１の規定のうち、ＦＴｍａｘ＊０．３≦ＢＴ≦ＦＴｍａｘ＊０．８の範囲を上回っている。
したがって、飛距離５７、耐久性９３、構えやすさ１２４、打球音（高低）１２６、打球音（残響）１２７、合計５２７となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は５０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例７は、ソール部肉厚ＳＴが厚すぎるため、ソール部１８のたわみ量が少なく飛距離が低下する不利がある。

実験例８は、ソール部肉厚ＳＴ＝ＦＴｍａｘ＊０．２であり、請求項１の規定のうち、ＦＴｍａｘ＊０．３≦ＢＴ≦ＦＴｍａｘ＊０．８の範囲を下回っている。
したがって、飛距離１２６、耐久性４８、構えやすさ１１７、打球音（高低）１１６、打球音（残響）１２０、合計５２７となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は５５００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例８は、ソール部肉厚ＳＴが薄すぎるため、ソール部１８のたわみ量を多くして飛距離を向上できる反面、耐久性が低下している。

実験例９は、ソール部長さＳが５５ｍｍであり、請求項１の規定のうち２０ｍｍ以上５０ｍｍ以下の範囲を上回っている。
したがって、飛距離１２４、耐久性９６、構えやすさ７５、打球音（高低）１１７、打球音（残響）１１４、合計５２６となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は６０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例９は、ソール部長さＳが長すぎるため、構えやすさが低下している。

実験例１０は、ソール部長さＳが１７ｍｍであり、請求項１の規定のうち２０ｍｍ以上５０ｍｍ以下の範囲を下回っている。
したがって、飛距離１０６、耐久性９７、構えやすさ７２、打球音（高低）１２４、打球音（残響）１２７、合計５２６となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は６５００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例１０は、ソール部長さＳが短すぎるため、構えやすさが低下している。

実験例１１は、ブレード部たわみ幅ＢＬが１８ｍｍであり、請求項１の規定のうち５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を上回っている。
したがって、飛距離９１、耐久性１０２、構えやすさ７９、打球音（高低）１２６、打球音（残響）１２７、合計５２５となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は３５００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例１１は、ブレード部たわみ幅ＢＬが長すぎるため、構えやすさが低下している。

実験例１２は、ブレード部たわみ幅ＢＬが３ｍｍであり、請求項１の規定のうち５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を下回っている。
したがって、飛距離６１、耐久性９９、構えやすさ１２０、打球音（高低）１２４、打球音（残響）１２１、合計５２５となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は５５００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例１２は、ブレード部たわみ幅ＢＬが短すぎるため、ブレード部１６のたわみ量が少なく飛距離が低下する不利がある。

実験例１３は、ブレード部たわみ長さＢＨが１９ｍｍであり、請求項１の規定のうち５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を上回っている。
したがって、飛距離１２０、耐久性９１、構えやすさ７６、打球音（高低）１１９、打球音（残響）１１８、合計５２４となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は５０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例１３は、ブレード部たわみ長さＢＨが長すぎるため、ブレード部１６のたわみ量を多くして飛距離を向上できる反面、構えやすさが低下する不利がある。

実験例１４は、ブレード部たわみ長さＢＨが２ｍｍであり、請求項１の規定のうち５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を下回っている。
したがって、飛距離７６、耐久性９３、構えやすさ１１７、打球音（高低）１１７、打球音（残響）１１９、合計５２２となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は６０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例１４は、ブレード部たわみ長さＢＨが短すぎるため、ブレード部１６のたわみ量が少なく飛距離が低下する不利がある。

実験例１５は、ソール部たわみ長さＳＬ＝ＢＬ＊２．９であり、請求項１の規定のうち、ＢＬ＊１．５≦ＳＬ≦ＢＬ＊２．５の範囲を上回っている。
したがって、飛距離１２０、耐久性５６、構えやすさ１１７、打球音（高低）１１５、打球音（残響）１１７、合計５２５となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は５５００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例１５は、ソール部たわみ長さＳＬが長すぎるため、ソール部１８のたわみ量を多くして飛距離を向上できる反面、耐久性が低下する不利がある。

実験例１６は、ソール部たわみ長さＳＬ＝ＢＬ＊１．１であり、請求項１の規定のうち、ＢＬ＊１．５≦ＳＬ≦ＢＬ＊２．５の範囲を下回っている。
したがって、飛距離７６、耐久性９５、構えやすさ１２１、打球音（高低）１１８、打球音（残響）１１７、合計５２７となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は４５００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例１６は、ソール部たわみ長さＳＬが短すぎるため、ソール部１８のたわみ量が少なく飛距離が低下する不利がある。

実験例１７は、ヘッド幅ＨＷが１８ｍｍであり、請求項１の規定のうち、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を上回っている。
したがって、飛距離１１９、耐久性７１、構えやすさ１２１、打球音（高低）１０８、打球音（残響）１１１、合計５３０となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は３５００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例１７は、ヘッド幅ＨＷが長すぎるため、フェース部１２およびバックフェース部１４のたわみ量を確保して飛距離は向上できるものの、耐久性の向上を図る上で不利となる。

実験例１８は、ヘッド幅ＨＷが３ｍｍであり、請求項１の規定のうち、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を下回っている。
したがって、飛距離７７、耐久性９６、構えやすさ１２３、打球音（高低）１０９、打球音（残響）１１８、合計５２３となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は７０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例１８は、ヘッド幅ＨＷが短すぎるため、フェース部１２およびバックフェース部１４のたわみ量が少なく、飛距離の向上を図る上で不利となる。

実験例１９は、請求項１の規定を満たしているが、バックフェース部１４の肉厚ＢＦＴが１．８ｍｍであり、請求項２の規定の０．８ｍｍ以上１．５ｍｍ以下の範囲を上回っている。
したがって、飛距離１２５、耐久性９６、構えやすさ１２８、打球音（高低）９６、打球音（残響）９７、合計５４２となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は９０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲を上回っており高音傾向の打球音となっている。
すなわち、実験例１９は、飛距離の向上を図る上では有利であるが、バックフェース部１４の肉厚ＢＦＴが厚すぎるため、打球音（高低）、打球音（残響）を向上する効果が少なくなっている。

実験例２０は、請求項１の規定を満たしているが、バックフェース部１４の肉厚ＢＦＴが０．６ｍｍであり、請求項２の規定の０．８ｍｍ以上１．５ｍｍ以下の範囲を下回っている。
したがって、飛距離１２３、耐久性９５、構えやすさ１２９、打球音（高低）９５、打球音（残響）９８、合計５４０となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は１８００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲を下回っており低音傾向の打球音となっている。
すなわち、実験例２０は、飛距離の向上を図る上では有利であるが、バックフェース部１４の肉厚ＢＦＴが薄すぎるため、打球音（高低）、打球音（残響）を向上する効果が少なくなっている。

実験例２１は、ソール部たわみ長さＳＬ＝ＢＬ＊２．７であり、請求項１の規定のうち、ＢＬ＊１．５≦ＳＬ≦ＢＬ＊２．５の範囲を上回っている。
また、バックフェース部１４の肉厚ＢＦＴが０．７ｍｍであり、請求項２の規定のうち、０．８ｍｍ以上１．５ｍｍ以下の範囲を下回っている。
したがって、飛距離８３、耐久性９９、構えやすさ１２８、打球音（高低）９９、打球音（残響）１０１、合計５１０となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は１９００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲を下回っており低音傾向の打球音となっている。
すなわち、実験例２１は、ソール部たわみ長さＳＬが短すぎるため、ソール部１８のたわみ量が少なく飛距離が低下し、バックフェース部１４の肉厚ＢＦＴが薄すぎるため、打球音（高低）、打球音（残響）を向上する上で不利となっている。

実験例２２は、ヘッド幅ＨＷが３ｍｍであり、請求項１の規定のうち、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を下回っている。
また、ソール部肉厚ＳＴ＝ＦＴｍａｘ＊０．９であり、請求項１の規定のうち、ＦＴｍａｘ＊０．３≦ＢＴ≦ＦＴｍａｘ＊０．８の範囲を上回っている。
したがって、飛距離７４、耐久性９６、構えやすさ７９、打球音（高低）１１８、打球音（残響）１１７、合計４８４となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は５５００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例２２は、ヘッド幅ＨＷが短すぎるため、フェース部１２およびバックフェース部１４のたわみ量が少なく、かつ、ソール部肉厚ＳＴが厚すぎるため、ソール部１８のたわみ量が少ないため、飛距離が低下する不利がある。
また、ブレード部たわみ長さＢＨが長すぎるため、構えやすさが低下している。

実験例２３は、ブレード部たわみ幅ＢＬが１７ｍｍであり、請求項１の規定のうち、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を下回っている。
また、ヘッド幅ＨＷが３ｍｍであり、請求項１の規定のうち、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲を下回っている。
また、ブレード部肉厚ＢＴ＝ＦＴｍａｘ＊０．２であり、請求項１の規定のうち、ＦＴｍａｘ＊０．３≦ＢＴ≦ＦＴｍａｘ＊０．８の範囲を下回っている。
したがって、飛距離８９、耐久性６３、構えやすさ８６、打球音（高低）１１９、打球音（残響）１１９、合計４７６となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は４５００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。
すなわち、実験例２３は、ブレード部たわみ幅ＢＬ、ヘッド幅ＨＷ、ブレード部肉厚ＢＴの数値が何れも小さすぎるため、ブレード部１６のたわみ量、フェース部１２およびバックフェース部１４のたわみ量が少なく、飛距離が低下する不利がある。
また、ブレード部肉厚ＢＴが薄すぎるため、耐久性が低下している。

実験例２４は、請求項１の規定を満たしているが、銘板２８が貼り付けられておらず請求項２の規定を満たしていない。なお、バックフェース部１４の肉厚ＢＦＴは１．１ｍｍであり、請求項２の規定の０．８ｍｍ以上１．５ｍｍ以下の範囲内である。
したがって、飛距離１２４、耐久性９７、構えやすさ１２９、打球音（高低）９５、打球音（残響）９６、合計５４１となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は８５００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲を上回っており高音傾向の打球音となっている。
すなわち、実験例２４は、飛距離の向上を図る上では有利であるが、銘板２８が貼り付けられていないため、打球音（高低）、打球音（残響）を向上する効果が少なくなっている。

実験例２５は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、ソール部長さＳが５０ｍｍであり、請求項１の規定のうち２０ｍｍ以上５０ｍｍ以下の範囲の上限値となっている。
したがって、飛距離１１９、耐久性９９、構えやすさ１２７、打球音（高低）１２７、打球音（残響）１２８、合計６００となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は６０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例２６は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、ソール部長さＳが２０ｍｍであり、請求項１の規定のうち２０ｍｍ以上５０ｍｍ以下の範囲の下限値となっている。
したがって、飛距離１２６、耐久性９５、構えやすさ１２５、打球音（高低）１２４、打球音（残響）１２６、合計５９６となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は６５００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例２７は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、ブレード部たわみ幅ＢＬが１５ｍｍであり、請求項１の規定のうち５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲の上限値となっている。
したがって、飛距離１２３、耐久性１０２、構えやすさ１２４、打球音（高低）１２６、打球音（残響）１２７、合計６０２となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は４０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例２８は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、ブレード部たわみ幅ＢＬが５ｍｍであり、請求項１の規定のうち５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲の下限値となっている。
したがって、飛距離１２２、耐久性１０１、構えやすさ１２５、打球音（高低）１２７、打球音（残響）１２５、合計６００となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は５０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例２９は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、ブレード部たわみ長さＢＨが１５ｍｍであり、請求項１の規定のうち５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲の上限値となっている。
したがって、飛距離１２６、耐久性９７、構えやすさ１２５、打球音（高低）１２５、打球音（残響）１２４、合計５９７となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は５０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例３０は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、ブレード部たわみ長さＢＨが５ｍｍであり、請求項１の規定のうち５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲の下限値となっている。
したがって、飛距離１２５、耐久性９８、構えやすさ１２４、打球音（高低）１２４、打球音（残響）１２５、合計５９６となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は６０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例３１は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、ソール部たわみ長さＳＬ＝ＢＬ＊２．５であり、請求項１の規定のうち、ＢＬ＊１．５≦ＳＬ≦ＢＬ＊２．５の範囲の上限値となっている。
したがって、飛距離１２６、耐久性９５、構えやすさ１２５、打球音（高低）１２４、打球音（残響）１２７、合計５９７となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は５０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例３２は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、ソール部たわみ長さＳＬ＝ＢＬ＊１．５であり、請求項１の規定のうち、ＢＬ＊１．５≦ＳＬ≦ＢＬ＊２．５の範囲の下限値となっている。
したがって、飛距離１２３、耐久性９９、構えやすさ１２７、打球音（高低）１２５、打球音（残響）１２４、合計５９８となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は４５００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例３３は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、ブレード部肉厚ＢＴ＝ＦＴｍａｘ＊０．８であり、請求項１の規定のうち、ＦＴｍａｘ＊０．３≦ＢＴ≦ＦＴｍａｘ＊０．８の範囲の上限値となっている。
したがって、飛距離１２４、耐久性９８、構えやすさ１２４、打球音（高低）１２５、打球音（残響）１２５、合計５９６となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は５０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例３４は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、ブレード部肉厚ＢＴ＝ＦＴｍａｘ＊０．３であり、請求項１の規定のうち、ＦＴｍａｘ＊０．３≦ＢＴ≦ＦＴｍａｘ＊０．８の範囲の下限値となっている。
したがって、飛距離１２６、耐久性９６、構えやすさ１２５、打球音（高低）１２５、打球音（残響）１２６、合計５９８となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は５０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例３５は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、ソール部肉厚ＳＴ＝ＦＴｍａｘ＊０．８であり、請求項１の規定のうち、ＦＴｍａｘ＊０．３≦ＢＴ≦ＦＴｍａｘ＊０．８の範囲の上限値となっている。
したがって、飛距離１２３、耐久性１０１、構えやすさ１２４、打球音（高低）１２６、打球音（残響）１２７、合計６０１となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は６０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例３６は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、ソール部肉厚ＳＴ＝ＦＴｍａｘ＊０．３であり、請求項１の規定のうち、ＦＴｍａｘ＊０．３≦ＢＴ≦ＦＴｍａｘ＊０．８の範囲の下限値となっている。
したがって、飛距離１２６、耐久性９５、構えやすさ１２３、打球音（高低）１２６、打球音（残響）１２７、合計５９７となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は５０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例３７は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、ヘッド幅ＨＷが１５ｍｍであり、請求項１の規定のうち、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲の上限値となっている。
したがって、飛距離１２５、耐久性９６、構えやすさ１２６、打球音（高低）１２４、打球音（残響）１２７、合計５９８となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は３５００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

実験例３８は、請求項１、２の規定の全てを満たしているが、バックフェース部１４の肉厚ＢＦＴが０．８ｍｍであり、請求項２の規定のうち、０．８ｍｍ以上１．５ｍｍ以下の範囲の下限値となっている。
したがって、飛距離１２９、耐久性１０１、構えやすさ１２９、打球音（高低）１２７、打球音（残響）１２６、合計６１２となっている。
また、バックフェース部１４の固有振動数は２０００ｋＨｚであり、２０００ｋＨｚ以上８０００ｋＨｚの範囲内であり良好な打球音となっている。

図１２、図１３に示すように、本発明の範囲内の実験例２、３、４、１９、２０、２４〜３８は、指数の合計点が、５４０〜６２０であるのに対し、本発明の範囲外の実験例５〜１８、２１〜２３は、指数の合計点が４７６〜５３０であり、本発明の規定を満たすことが、飛距離、耐久性、構えやすさ、打球音（高低）、打球音（残響）を確保する上で有利となっていることがわかる。

以下、各評価項目について検討する。
１）飛距離
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定の全てを満たす実験例２、３、４、２５〜３８は、飛距離が１１９〜１３０であり、飛距離が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定は満たすが、請求項２の規定を満たさない実験例１９、２０、２４は、飛距離が１２３〜１２５であり、飛距離については請求項１、２の規定の全てを満たす実験例と同等である。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例５〜１８、２１〜２３は、飛距離が５７〜１２６であり、本発明の範囲内で請求項１、２の規定の全てを満たすものに対して本発明の範囲外のものは飛距離についての効果が低い。

２）耐久性
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定の全てを満たす実験例２、３、４、２５〜３８は、耐久性が９５〜１０３であり、耐久性が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定は満たすが、請求項２の規定を満たさない実験例１９、２０、２４は、耐久性が９５〜９７であり、耐久性については請求項１、２の規定の全てを満たす実験例に次いで優れている。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例５〜１８、２１〜２３は、耐久性が４８〜１０２であり、本発明の範囲内で請求項１、２の規定の全てを満たすものに対して本発明の範囲外のものは耐久性についての効果が低い。

３）構えやすさ
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定の全てを満たす実験例２、３、４、２５〜３８は、構えやすさが１２２〜１３０であり、構えやすさが最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定は満たすが、請求項２の規定を満たさない実験例１９、２０、２４は、構えやすさが１２８、１２９であり、構えやすさについては請求項１、２の規定の全てを満たす実験例と同等である。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない、請求項１の規定を満たさない実験例５〜１８、２１〜２３は、構えやすさが７２〜１２８であり、本発明の範囲内で請求項１、２の規定の全てを満たすものに対して本発明の範囲外のものは構えやすさについての効果が低い。

４）打球音（高低）
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定の全てを満たす実験例２、３、４、２５〜３８は、打球音（高低）が１２４〜１３０であり、打球音（高低）が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定は満たすが、請求項２の規定を満たさない実験例１９、２０、２４は、打球音（高低）が９５、９９であり、打球音（高低）については請求項１、２の規定の全てを満たす実験例に次いで優れている。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない、実験例５〜１８、２１〜２３は、打球音（高低）が９５〜１２６であり、本発明の範囲内で請求項１、２の規定の全てを満たすものに対して本発明の範囲外のものは打球音（高低）についての効果が低い。

５）打球音（残響）
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定の全てを満たす実験例２、３、４、２５〜３８は、打球音（残響）が１２４〜１３０であり、打球音（残響）が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定は満たすが、請求項２の規定を満たさない実験例１９、２０、２４は、打球音（残響）が９６〜９８であり、打球音（残響）については請求項１、２の規定の全てを満たす実験例に次いで優れている。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例５〜１８、２１〜２３は、打球音（残響）が１０１〜１２７であり、本発明の範囲内で請求項１、２の規定の全てを満たすものに対して本発明の範囲外のものは打球音（残響）についての効果が低い。

６）合計点
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定の全てを満たす実験例２、３、４、２５〜３８は、合計点が５９６〜６２０であり、合計点が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定は満たすが、請求項２の規定を満たさない実験例１９、２０、２４は、合計点が５４０〜５４２であり、合計点については請求項１、２の規定の全てを満たす実験例に次いで優れている。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例５〜１８、２１〜２３は、合計点が４７６〜５３０であり、本発明の範囲内で請求項１、２の規定の全てを満たすものに対して本発明の範囲外のものは合計点についての効果が低い。

１０ゴルフクラブヘッド
１００２断面
１２フェース部
１２Ａフェース面
１４バックフェース部
１４Ａバックフェース面
１６ブレード部
１６Ａブレード面
１８ソール部
１８Ａソール面
１８Ｂソール部上面
２０中空部
２００２フェース部側中空部
２００４ソール部側中空部
２２スコアライン
２４キャビティ部
２６ホーゼル
２８銘板
Ｇ水平面
Ｓソール部長さ
ＢＬブレード部たわみ幅
ＢＨブレード部たわみ長さ
ＨＷヘッド幅
ＳＬソール部たわみ長さ
ＦＴｍａｘフェース部の最大肉厚
ＢＴブレード部の肉厚
ＳＴソール部の肉厚
ＢＦＴバックフェース部の肉厚

Claims

上下の高さを有して左右に延在するフェース面を有するフェース部と、
前記フェース部の後方で前記フェース部と対向する箇所に位置し前記フェース面と反対方向を向いたバックフェース面を有するバックフェース部と、
前記フェース部の上部と前記バックフェース部の上部とを接続し上方を向いたブレード面を有するブレード部と、
前記フェース部の下部と前記バックフェース部の下部とを接続し前記バックフェース部よりも後方に延在するソール部と、
前記フェース部と前記ブレード部と前記バックフェース部と前記ソール部のうち前記フェース部寄りの箇所とによって区画された閉塞空間としての中空部とを備え、
前記中空部は、前記フェース部と前記バックフェース部と前記ブレード部との間に位置するフェース部側中空部と、前記フェース部側中空部の下部に接続され前記ソール部の内部に位置して前記バックフェース部よりも後方の箇所まで延在するソール部側中空部とを有し、
前記バックフェース部よりも後方で上方を向いた前記ソール部の上面と前記バックフェース面とで形成されるキャビティ部が外部に開放されたキャビティータイプのアイアン用ゴルフクラブのゴルフクラブヘッドであって、
前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態で、前記水平面と直交し前記フェース面の一番長いスコアラインの中点を通り前後方向に延在する平面で前記ゴルフクラブヘッドを破断した断面を想定した場合、
前記断面において前記ソール部の前端と前記ソール部の後端とを結ぶ直線を前記水平面に投影したときの距離であるソール部長さＳが２０ｍｍ以上５０ｍｍ以下であり、
前記断面において前記ブレード面の前記フェース面側の端部と前記ブレード面の前記バックフェース面側の端部とを結ぶ直線を前記フェース面の法線に投影したときの距離であるブレード部たわみ幅ＢＬが５ｍｍ以上１５ｍｍ以下であり、
前記断面において前記ブレード面の上端と前記ブレード面の前記バックフェース面側の端部とを結ぶ直線を前記水平面に対して直交する直線に投影したときの距離であるブレード部たわみ長さＢＨが５ｍｍ以上１５ｍｍ以下であり、
前記断面において前記水平面から１５ｍｍの高さの前記バックフェース面の点を通る法線に沿った前記フェース面から前記バックフェース面までの距離であるヘッド幅ＨＷが５ｍｍ以上１５ｍｍ以下であり、
前記断面において前記ソール部側中空部の後端を通る前記フェース面の法線に沿った前記フェース面から前記後端までの距離であるソール部たわみ長さＳＬは、前記ブレード部たわみ幅ＢＬの１．５倍以上２．５倍以下であり、
前記断面において前記フェース部の最大肉厚を最大肉厚ＦＴｍａｘとしたときに、前記ブレード部の肉厚ＢＴが前記最大肉厚ＦＴｍａｘの０．３倍以上０．８倍以下であり、
前記断面において前記ソール部側中空部に位置する前記ソール面側の前記ソール部の肉厚ＳＴが前記最大肉厚ＦＴｍａｘの０．３倍以上０．８倍以下であり、
前記断面において前記バックフェース部の肉厚ＢＦＴは０．８ｍｍ以上１．５ｍｍ以下であり、
前記バックフェース面は平面形状を呈し、
前記バックフェース面には振動減衰機能を有する板状の銘板あるいはダンピング部材が取着されている、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。