JP5692454B1 - ゴルフクラブヘッド - Google Patents
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Abstract
【課題】振動吸収材の脱落を確実に防止し振動吸収材の充填作業の効率化を図る。【解決手段】ヘッド本体１２は、フェース部材１４の外周部が取着されフェース面１６０２側が前面とされた枠部３２を有している。枠部３２は、外周壁部３４と、支持壁部３６と、後壁部３８とを備え、支持壁部３６は、フェース裏面１６０４の外周部に当接可能な受け面３６０２を有している。後壁面３８０２とフェース裏面１６０４との間に上方に開放状の空間３８０４が形成されている。空間３８０４内に振動吸収材４０が充填されている。支持壁部３６に支持壁部３６の延在方向と交差する方向に延在し上端面３６０４に開放状のスリット４２が設けられている。振動吸収材４０は、空間３８０４からスリット４２にわたって充填され、スリット４２に充填された振動吸収材４２がアンカー効果を発揮して、振動吸収材４０の脱落を確実に防止する。【選択図】図７
Description
本発明はアイアン型ゴルフクラブヘッドに関する。
従来から、アイアン型ゴルフクラブヘッドとして、厚さ方向の一方の面がボールを打撃するフェース面とされ、厚さ方向の他方の面がフェース裏面とされた板状のフェース部材と、フェース部材の外周部に沿った輪郭の枠部を有しフェース部材が取着されるヘッド本体とを備えるものが提供されている。
そして、枠部には、枠部の内側に突出してフェース裏面の外周部に当接可能な受け面を有する支持壁部が設けられている。
特許文献１には、ソール部側に位置する外周壁部の箇所で支持壁部よりも後退した箇所から上方に突出しトウヒール方向に延在する後壁部を設け、後壁部に、上方に起立し受け面の延在方向に沿ってトウヒール方向に延在する後壁面を形成し、後壁面とフェース裏面との間にトウヒール方向に延在する上方に開放状の溝部を形成し、溝部に液状の振動吸収材を充填し硬化させたものが提案されている。
上記従来技術では、フェース裏面の外周部と後壁面との間に充填した振動吸収材により、打球時の振動を抑制し打感の向上を図っている。
そして、枠部には、枠部の内側に突出してフェース裏面の外周部に当接可能な受け面を有する支持壁部が設けられている。
特許文献１には、ソール部側に位置する外周壁部の箇所で支持壁部よりも後退した箇所から上方に突出しトウヒール方向に延在する後壁部を設け、後壁部に、上方に起立し受け面の延在方向に沿ってトウヒール方向に延在する後壁面を形成し、後壁面とフェース裏面との間にトウヒール方向に延在する上方に開放状の溝部を形成し、溝部に液状の振動吸収材を充填し硬化させたものが提案されている。
上記従来技術では、フェース裏面の外周部と後壁面との間に充填した振動吸収材により、打球時の振動を抑制し打感の向上を図っている。
上記従来技術では、後壁面が上方に至るに従ってフェース裏面との距離が次第に小さくなるように傾斜して設けられており、上記溝部をトウヒール方向から見た断面形状をくさび形状とすることで振動吸収材の空間内からの脱落の防止を図っている。
しかしながら、溝部の断面形状がくさび形状を呈していることから溝部の開口が狭いため、液状の振動吸収材を溝部に充填する作業がやりにくく、振動吸収材を溝部の隅々にまんべんなく充填する上で不利がある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、打感の向上を図りつつ、振動吸収材の脱落を確実に防止し、かつ、振動吸収材の充填作業の効率化を図る上で有利なアイアン型ゴルフクラブヘッドを提供することにある。
しかしながら、溝部の断面形状がくさび形状を呈していることから溝部の開口が狭いため、液状の振動吸収材を溝部に充填する作業がやりにくく、振動吸収材を溝部の隅々にまんべんなく充填する上で不利がある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、打感の向上を図りつつ、振動吸収材の脱落を確実に防止し、かつ、振動吸収材の充填作業の効率化を図る上で有利なアイアン型ゴルフクラブヘッドを提供することにある。
上記目的を達成するために、請求項１記載の発明は、厚さ方向の一方の面がボールを打撃するフェース面とされ、厚さ方向の他方の面がフェース裏面とされた板状のフェース部材と、前記フェース部材の外周部が取着され前記フェース面側が前面とされた枠部を有するヘッド本体とを備え、前記枠部は、前記フェース部材の外周面に対向する内周面と前記前面とを有する外周壁部と、前記前面から離れた前記外周壁部の箇所から前記枠部の内側に突出して前記内周面の延在方向に沿って延在し前記フェース裏面の外周部に当接可能な受け面を有する支持壁部と、ソール部側に位置する前記外周壁部の箇所で前記支持壁部よりも前記前面から離れた箇所から上方に突出しトウヒール方向に延在する後壁部とを備え、前記後壁部は、前記支持壁部の上端面の前記前面と離れた側の端部から上方に起立し前記受け面の延在方向に沿ってトウヒール方向に延在する後壁面を有し、前記後壁面と前記フェース裏面との間に前記支持壁部の上端面を底面とした上方に開放状の空間が形成され、前記空間内に振動吸収材が充填されたアイアン型ゴルフクラブヘッドであって、前記支持壁部に前記支持壁部の延在方向と交差する方向に延在し前記上端面に開放状のスリットが少なくとも一つ設けられ、前記アイアン型ゴルフクラブヘッドを水平面Ｈに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置すると共に前記アイアン型ゴルフクラブヘッドを前記ロフト角分前方に傾斜させ前記フェース面が前記水平面Ｈに対して垂直をなすようにした第１の状態で、前記スリットを構成する向かい合う辺のうちの少なくとも１つの辺の少なくとも一部分は、前記フェース面の前方から前記アイアン型ゴルフクラブヘッドを見た場合に、前記水平面Ｈに直交する垂直線Ｌとなす角度αが１０度以上１５０度以下の傾きをもって前記水平面Ｈ側に向いており、前記振動吸収材は、前記空間から前記スリットにわたって充填されていることを特徴とする。
請求項２記載の発明は、前記アイアン型ゴルフクラブヘッドを前記水平面Ｈに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、前記水平面Ｈと、前記水平面Ｈと平行し前記水平面Ｈから２５ｍｍ上方を通る水平面Ｈ′との間の範囲内に前記スリットが設けられ、前記スリットの延在方向と直交する方向の前記スリットの幅ｔは、１．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下であり、前記後壁面と前記フェース裏面とを結ぶ方向における前記振動吸収材の厚さは、１．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下であることを特徴とする。
請求項３記載の発明は、前記後壁面と前記フェース裏面とを結ぶ方向における前記後壁面の上端から前記フェース裏面までの距離をＷｕとし、前記後壁面と前記フェース裏面とを結ぶ方向における前記後壁面の下端から前記フェース裏面までの距離をＷｌとしたとき、Ｗｕは１．５ｍｍ以上６．０ｍｍ以下であり、Ｗｌは０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下であり、かつ、Ｗｕ≧Ｗｌであることを特徴とする。
請求項２記載の発明は、前記アイアン型ゴルフクラブヘッドを前記水平面Ｈに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、前記水平面Ｈと、前記水平面Ｈと平行し前記水平面Ｈから２５ｍｍ上方を通る水平面Ｈ′との間の範囲内に前記スリットが設けられ、前記スリットの延在方向と直交する方向の前記スリットの幅ｔは、１．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下であり、前記後壁面と前記フェース裏面とを結ぶ方向における前記振動吸収材の厚さは、１．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下であることを特徴とする。
請求項３記載の発明は、前記後壁面と前記フェース裏面とを結ぶ方向における前記後壁面の上端から前記フェース裏面までの距離をＷｕとし、前記後壁面と前記フェース裏面とを結ぶ方向における前記後壁面の下端から前記フェース裏面までの距離をＷｌとしたとき、Ｗｕは１．５ｍｍ以上６．０ｍｍ以下であり、Ｗｌは０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下であり、かつ、Ｗｕ≧Ｗｌであることを特徴とする。
請求項１記載の発明によれば、振動吸収材により打球時の衝撃を吸収緩和することで打感の向上を図る上で有利となることは無論のこと、振動吸収材が空間からスリットにわたって充填されることによりスリットに充填された振動吸収材がアンカー効果を発揮して、振動吸収材の脱落を確実に防止する上で有利となる。そのため、長期間にわたって打感、打球音の経時的変化を抑制でき、耐久性の向上を図る上で有利となる。
また、空間は、その断面形状が従来のようにくさび形状を呈する必要がないため、振動吸収材を空間に充填する作業が容易であり、振動吸収材を空間の隅々にまんべんなく充填する上で有利となり、振動吸収材の充填作業の効率化を図る上で有利となる。
請求項２記載の発明によれば、振動吸収材の脱落防止効果を発揮しつつヘッド本体の耐久性を確保する上で有利となる。また、良好な打球音を発生させつつ打球時の振動の吸収緩和の効果を確保する上で有利となる。
請求項３記載の発明によれば、打球時の振動の吸収緩和の効果を確保しつつ、振動吸収材の空間への充填作業の効率化を図る上で有利となる。
また、空間は、その断面形状が従来のようにくさび形状を呈する必要がないため、振動吸収材を空間に充填する作業が容易であり、振動吸収材を空間の隅々にまんべんなく充填する上で有利となり、振動吸収材の充填作業の効率化を図る上で有利となる。
請求項２記載の発明によれば、振動吸収材の脱落防止効果を発揮しつつヘッド本体の耐久性を確保する上で有利となる。また、良好な打球音を発生させつつ打球時の振動の吸収緩和の効果を確保する上で有利となる。
請求項３記載の発明によれば、打球時の振動の吸収緩和の効果を確保しつつ、振動吸収材の空間への充填作業の効率化を図る上で有利となる。
次に本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
図１、図２に示すように、本実施の形態に係るアイアン型ゴルフクラブヘッド（以下単にゴルフクラブヘッドという）１０は、ヘッド本体１２にフェース部材１４が取着されて構成され、ゴルフクラブヘッド１０は、フェース部１６と、ソール部１８と、ブレード部２０と、キャビティ部２２と、ホーゼル２４とを備えている。
フェース部１６は、上下の高さを有して左右に延在するボールを打撃するフェース面１６０２を有し、フェース面１６０２には上下に間隔をおいて複数のスコアライン１７が設けられている。
フェース部１６の後面には、フェース裏面１６０４と、このフェース裏面１６０４の周囲に沿って膨出する周縁部２６とが設けられている。
図１、図２に示すように、本実施の形態に係るアイアン型ゴルフクラブヘッド（以下単にゴルフクラブヘッドという）１０は、ヘッド本体１２にフェース部材１４が取着されて構成され、ゴルフクラブヘッド１０は、フェース部１６と、ソール部１８と、ブレード部２０と、キャビティ部２２と、ホーゼル２４とを備えている。
フェース部１６は、上下の高さを有して左右に延在するボールを打撃するフェース面１６０２を有し、フェース面１６０２には上下に間隔をおいて複数のスコアライン１７が設けられている。
フェース部１６の後面には、フェース裏面１６０４と、このフェース裏面１６０４の周囲に沿って膨出する周縁部２６とが設けられている。
ソール部１８は、フェース部１６の下部に接続する周縁部２６の下部によって形成され、ソール部１８の下面がソール面１８０２となっている。
ブレード部２０は、フェース裏面１６０４の上部に沿ってトウヒール方向に延在する周縁部２６の部分で形成されている。
キャビティ部２２は、フェース裏面１６０４と周縁部２６とで形成され、後方に開放状に形成されている。
ブレード部２０は、フェース裏面１６０４の上部に沿ってトウヒール方向に延在する周縁部２６の部分で形成されている。
キャビティ部２２は、フェース裏面１６０４と周縁部２６とで形成され、後方に開放状に形成されている。
ホーゼル２４は、フェース部１６のヒール３０側の箇所から起立され、ホーゼル２４に不図示のシャフトの一端が挿入して取着されることでのシャフトがヘッド本体１２に連結される。
本実施の形態では、ゴルフクラブヘッド１０がキャビティバック型のアイアン型ゴルフクラブヘッドである場合について説明するが、本発明は、中空型のアイアン型ゴルフクラブヘッドにも無論適用可能である。
本実施の形態では、ゴルフクラブヘッド１０がキャビティバック型のアイアン型ゴルフクラブヘッドである場合について説明するが、本発明は、中空型のアイアン型ゴルフクラブヘッドにも無論適用可能である。
図５（Ａ）〜（Ｃ）に示すように、フェース部材１４は、フェース部１６の大部分を構成するものであり、本実施の形態では、図１に示すように、フェース部材１４に加えホーゼル２４に続くヘッド本体１２部分もフェース部１６の一部を構成している。
フェース部材１４は、板状を呈し、厚さ方向の一方の面がフェース面１６０２とされ、厚さ方向の他方の面がフェース裏面１６０４とされ、フェース面１６０２とフェース裏面１６０４とは外周面１６０６で接続されている。
本実施の形態では、外周面１６０６は、フェース裏面１６０４側に位置するフェース裏面側外周面１６０６Ａと、フェース面１６０２側に位置しフェース裏面側外周面１６０６Ａよりもフェース部材１４の中央に向かって変位した箇所に位置するフェース面側外周面１６０６Ｂとを備えている。
そして、フェース裏面側外周面１６０６Ａとフェース面側外周面１６０６Ｂとの境の箇所に欠部１６０８が形成され、図２に示すように、後述するヘッド本体１２の外周壁部３４の箇所が欠部１６０８に加締められることで、フェース部材１４がヘッド本体１２に取着されている。
なお、フェース部材１４のヘッド本体１２への取着は、上述した加締めの他、圧入、接着、溶接、ネジ止め、あるいは、それらの組み合わせによって行なうことができる。
フェース部材１４は、金属材料で構成され、金属材料としては、例えば、チタン、チタン合金、アルミニウム合金、マレージング鋼、アモルファス合金が好適である。
特にフェース部材１４の材料としてチタン合金を用いると、鋼材に比べて軽量のフェース質量で同程度の強度や反発性能を得ることができるため、ゴルフクラブヘッド１０の大型化や重心性能の向上を図るための設計を容易に行なうことができ有利となる。
また、フェース部材１４の厚さは、特に限定されるものではないが、耐久性と反発性を確保する観点から１．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下が望ましい。
フェース部材１４は、板状を呈し、厚さ方向の一方の面がフェース面１６０２とされ、厚さ方向の他方の面がフェース裏面１６０４とされ、フェース面１６０２とフェース裏面１６０４とは外周面１６０６で接続されている。
本実施の形態では、外周面１６０６は、フェース裏面１６０４側に位置するフェース裏面側外周面１６０６Ａと、フェース面１６０２側に位置しフェース裏面側外周面１６０６Ａよりもフェース部材１４の中央に向かって変位した箇所に位置するフェース面側外周面１６０６Ｂとを備えている。
そして、フェース裏面側外周面１６０６Ａとフェース面側外周面１６０６Ｂとの境の箇所に欠部１６０８が形成され、図２に示すように、後述するヘッド本体１２の外周壁部３４の箇所が欠部１６０８に加締められることで、フェース部材１４がヘッド本体１２に取着されている。
なお、フェース部材１４のヘッド本体１２への取着は、上述した加締めの他、圧入、接着、溶接、ネジ止め、あるいは、それらの組み合わせによって行なうことができる。
フェース部材１４は、金属材料で構成され、金属材料としては、例えば、チタン、チタン合金、アルミニウム合金、マレージング鋼、アモルファス合金が好適である。
特にフェース部材１４の材料としてチタン合金を用いると、鋼材に比べて軽量のフェース質量で同程度の強度や反発性能を得ることができるため、ゴルフクラブヘッド１０の大型化や重心性能の向上を図るための設計を容易に行なうことができ有利となる。
また、フェース部材１４の厚さは、特に限定されるものではないが、耐久性と反発性を確保する観点から１．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下が望ましい。
ヘッド本体１２は、ホーゼル２４と、ホーゼル２４につながる部分とを有し、ホーゼル２４につながる部分とは、フェース部１６のうちフェース部材１４を除く部分と、ソール部１８と、ブレード部２０と、キャビティ部２２である。
ヘッド本体１２は、金属材料で構成され、金属材料としては、例えば、ＳＵＳ６３０、ＳＵＳ２５５、ＳＵＳ４５０のようなステンレス鋼、ＳＵＳ３０３、ＳＵＳ３０４、ＳＴ２２のようなソフトステンレス鋼、マレージング鋼、Ｎｉ系合金、軟鉄、などが好適である。
ヘッド本体１２は、金属材料で構成され、金属材料としては、例えば、ＳＵＳ６３０、ＳＵＳ２５５、ＳＵＳ４５０のようなステンレス鋼、ＳＵＳ３０３、ＳＵＳ３０４、ＳＴ２２のようなソフトステンレス鋼、マレージング鋼、Ｎｉ系合金、軟鉄、などが好適である。
図１、図４に示すように、ヘッド本体１２は、フェース部材１４の外周部が取着されフェース面１６０２側が前面とされた枠部３２を有している。
枠部３２は、外周壁部３４と、支持壁部３６と、後壁部３８とを備え、外周壁部３４と支持壁部３６とは枠部３２の全周にわたって延在している。
外周壁部３４は、フェース部材１４の外周面１６０６に対向する内周面３４０２と、フェース面１６０２の前方に対向する前面３４０４とを有している。ソール部１８において外周壁部３４の外周面はソール面１８０２を構成している。
支持壁部３６は、前面３４０４から離れた外周壁部３４の箇所から枠部３２の内側に突出し内周面３４０２の延在方向に沿って延在している。
支持壁部３６は、前面３４０４から離れた内周面３４０２の端部の箇所から枠部３２の内側に起立し内周面３４０２の延在方向に沿って延在しフェース裏面１６０４の外周部に当接可能な受け面３６０２を有している。
また、支持壁部３６の内側は、フェース裏面１６０４と当接しない開口部３７となっている。
後壁部３８は、ソール部１８側に位置する外周壁部３４の箇所で支持壁部３６よりも前面３４０４から離れた箇所から上方に突出しトウヒール方向に延在している。したがって、後壁部３８は、ソール部１８に対応する枠部３２の箇所のみに設けられている。
後壁部３８は後壁面３８０２を有している。後壁面３８０２は、支持壁部３６の上端面３６０４の前面３４０４と離れた側の端部から上方に起立し、受け面３６０２の延在方向に沿ってトウヒール方向に延在している。
そして、後壁面３８０２とフェース裏面１６０４との間に支持壁部３６の上端面３６０４を底面とした上方に開放状の空間３８０４が形成されている。
枠部３２は、外周壁部３４と、支持壁部３６と、後壁部３８とを備え、外周壁部３４と支持壁部３６とは枠部３２の全周にわたって延在している。
外周壁部３４は、フェース部材１４の外周面１６０６に対向する内周面３４０２と、フェース面１６０２の前方に対向する前面３４０４とを有している。ソール部１８において外周壁部３４の外周面はソール面１８０２を構成している。
支持壁部３６は、前面３４０４から離れた外周壁部３４の箇所から枠部３２の内側に突出し内周面３４０２の延在方向に沿って延在している。
支持壁部３６は、前面３４０４から離れた内周面３４０２の端部の箇所から枠部３２の内側に起立し内周面３４０２の延在方向に沿って延在しフェース裏面１６０４の外周部に当接可能な受け面３６０２を有している。
また、支持壁部３６の内側は、フェース裏面１６０４と当接しない開口部３７となっている。
後壁部３８は、ソール部１８側に位置する外周壁部３４の箇所で支持壁部３６よりも前面３４０４から離れた箇所から上方に突出しトウヒール方向に延在している。したがって、後壁部３８は、ソール部１８に対応する枠部３２の箇所のみに設けられている。
後壁部３８は後壁面３８０２を有している。後壁面３８０２は、支持壁部３６の上端面３６０４の前面３４０４と離れた側の端部から上方に起立し、受け面３６０２の延在方向に沿ってトウヒール方向に延在している。
そして、後壁面３８０２とフェース裏面１６０４との間に支持壁部３６の上端面３６０４を底面とした上方に開放状の空間３８０４が形成されている。
空間３８０４内にトウヒール方向に沿って振動吸収材４０が充填されている。
振動吸収材４０は、打球時の振動を吸収緩和するものである。そのため、振動吸収材４０としては、一般的な弾性材料であれば何を用いてもよいが、作業性や耐久性を考慮した場合に、ＪＩＳ Ｋ６２５３で規定されるＡ硬度が３０以上９０以下の弾性材料が好ましい。
このような弾性材料として、ゴム系、ウレタン系、シリコン系の材料が使用可能である。
振動吸収材４０の空間３８０４内への充填は、事前に成型された振動吸収材４０を空間３８０４に充填してもよいし、液状の振動吸収材４０を空間３８０４内に充填したのち、振動吸収材４０を硬化させるようにしてもよい。
振動吸収材４０は、打球時の振動を吸収緩和するものである。そのため、振動吸収材４０としては、一般的な弾性材料であれば何を用いてもよいが、作業性や耐久性を考慮した場合に、ＪＩＳ Ｋ６２５３で規定されるＡ硬度が３０以上９０以下の弾性材料が好ましい。
このような弾性材料として、ゴム系、ウレタン系、シリコン系の材料が使用可能である。
振動吸収材４０の空間３８０４内への充填は、事前に成型された振動吸収材４０を空間３８０４に充填してもよいし、液状の振動吸収材４０を空間３８０４内に充填したのち、振動吸収材４０を硬化させるようにしてもよい。
支持壁部３６に支持壁部３６の延在方向と交差する方向に延在し上端面３６０４に開放状のスリット４２が少なくとも一つ設けられている。
本実施の形態では、スリット４２は、ソール部１８に位置しソール部１８に沿ってトウヒール方向に延在する支持壁部３６の延在方向の両端にそれぞれに１つずつ設けられている。
図４、図６、図７に示す実施の形態では、スリット４２は均一幅をもって直線状に延在している。
また、図８に示す他の実施の形態では、スリット４２は上端面３６０４から離れるにつれて次第に幅が大きくなる台形状に形成されている。
そして、何れの場合も、ゴルフクラブヘッド１０を水平面Ｈに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置すると共にゴルフクラブヘッド１０をロフト角分前方に傾斜させフェース面１６０２が水平面Ｈに対して垂直をなすようにした第１の状態で、スリット４２を構成する向かい合う辺４２０２のうちの少なくとも１つの辺４２０２の少なくとも一部分は、フェース面１６０２の前方からゴルフクラブヘッド１０を見た場合に、水平面Ｈに直交する垂直線Ｌとなす角度αが１０度以上１５０度以下の傾きをもって水平面Ｈ側に向いている。
なお、実施の形態では、スリット４２の辺４２０２が直線状に延在している場合について説明したが、スリット４２の辺４２０２はＳ字状に延在するなど曲線状に延在していてもよい。
本実施の形態では、スリット４２は、ソール部１８に位置しソール部１８に沿ってトウヒール方向に延在する支持壁部３６の延在方向の両端にそれぞれに１つずつ設けられている。
図４、図６、図７に示す実施の形態では、スリット４２は均一幅をもって直線状に延在している。
また、図８に示す他の実施の形態では、スリット４２は上端面３６０４から離れるにつれて次第に幅が大きくなる台形状に形成されている。
そして、何れの場合も、ゴルフクラブヘッド１０を水平面Ｈに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置すると共にゴルフクラブヘッド１０をロフト角分前方に傾斜させフェース面１６０２が水平面Ｈに対して垂直をなすようにした第１の状態で、スリット４２を構成する向かい合う辺４２０２のうちの少なくとも１つの辺４２０２の少なくとも一部分は、フェース面１６０２の前方からゴルフクラブヘッド１０を見た場合に、水平面Ｈに直交する垂直線Ｌとなす角度αが１０度以上１５０度以下の傾きをもって水平面Ｈ側に向いている。
なお、実施の形態では、スリット４２の辺４２０２が直線状に延在している場合について説明したが、スリット４２の辺４２０２はＳ字状に延在するなど曲線状に延在していてもよい。
そして、振動吸収材４０は、空間３８０４からスリット４２にわたって充填されている。
したがって、振動吸収材４０により打球時の衝撃を吸収緩和することで打感の向上を図ることで有利となることは無論のこと、振動吸収材４０が空間３８０４からスリット４２にわたって充填されることにより、スリット４２に充填された振動吸収材４２がアンカー効果を発揮して、振動吸収材４０の脱落を確実に防止する上で有利となる。そのため、長期間にわたって打感、打球音の経時的変化を抑制でき、耐久性の向上を図る上で有利となる。
また、空間３８０４は、その断面形状が従来のようにくさび形状を呈する必要がないため、液状の振動吸収材４０を空間３８０４に充填する作業が容易であり、振動吸収材４０を空間の隅々にまんべんなく充填する上で有利となり、振動吸収材４０の充填作業の効率化を図る上で有利となる。
したがって、振動吸収材４０により打球時の衝撃を吸収緩和することで打感の向上を図ることで有利となることは無論のこと、振動吸収材４０が空間３８０４からスリット４２にわたって充填されることにより、スリット４２に充填された振動吸収材４２がアンカー効果を発揮して、振動吸収材４０の脱落を確実に防止する上で有利となる。そのため、長期間にわたって打感、打球音の経時的変化を抑制でき、耐久性の向上を図る上で有利となる。
また、空間３８０４は、その断面形状が従来のようにくさび形状を呈する必要がないため、液状の振動吸収材４０を空間３８０４に充填する作業が容易であり、振動吸収材４０を空間の隅々にまんべんなく充填する上で有利となり、振動吸収材４０の充填作業の効率化を図る上で有利となる。
また、図６に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面Ｈに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、水平面Ｈと、水平面Ｈと平行し水平面Ｈから２５ｍｍ上方を通る水平面Ｈ′との間の範囲Ａ内にスリット４２が設けられている。
アイアン型ゴルフクラブは地面にあるボールを打球するクラブであるために、ほぼフェース面１６０２の下側で打撃することとなる。打撃部位に集中的な変形負荷が生じるため、実打撃部位に近い範囲である範囲Ａ内にスリット４２が設けられていることが、耐久強度(樹脂離脱)を確保する上で有利となり、範囲Ａ外にスリット４２が設けられていると、耐久強度(樹脂離脱)を改善する効果が低下する。
また、図６に示すように、スリット４２がその延在方向と直交する方向の幅ｔは、１．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下である。なお、本発明において幅ｔはスリット４２の延在方向の全長にわたる平均幅をいうものとする。
幅ｔが上記範囲内であると、振動吸収材４０の脱落防止効果を発揮しつつヘッド本体１２の耐久性を確保する上で有利となる。
幅ｔが上記範囲を下回ると、スリット４２に振動吸収材４０を充填する際の作業性を確保する効果が低下する。
幅ｔが上記範囲を上回ると、ヘッド本体１２の耐久性を確保する効果が低下する。
また、図２に示すように、後壁面３８０２とフェース裏面１６０４とを結ぶ方向における振動吸収材４０の厚さＤは、１．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下である。
厚さＤが上記範囲内であると、良好な打球音を発生させつつ打球時の振動の吸収緩和の効果を確保する上で有利となる。
厚さＤが上記範囲を下回ると、打球時の振動の吸収緩和の効果を確保する効果が低下する。
厚さＤが上記範囲を上回ると、ゴルフクラブヘッド１０の反発特性が低下し、頼りない打球感となり、良好な打感を確保する効果が低下する。
アイアン型ゴルフクラブは地面にあるボールを打球するクラブであるために、ほぼフェース面１６０２の下側で打撃することとなる。打撃部位に集中的な変形負荷が生じるため、実打撃部位に近い範囲である範囲Ａ内にスリット４２が設けられていることが、耐久強度(樹脂離脱)を確保する上で有利となり、範囲Ａ外にスリット４２が設けられていると、耐久強度(樹脂離脱)を改善する効果が低下する。
また、図６に示すように、スリット４２がその延在方向と直交する方向の幅ｔは、１．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下である。なお、本発明において幅ｔはスリット４２の延在方向の全長にわたる平均幅をいうものとする。
幅ｔが上記範囲内であると、振動吸収材４０の脱落防止効果を発揮しつつヘッド本体１２の耐久性を確保する上で有利となる。
幅ｔが上記範囲を下回ると、スリット４２に振動吸収材４０を充填する際の作業性を確保する効果が低下する。
幅ｔが上記範囲を上回ると、ヘッド本体１２の耐久性を確保する効果が低下する。
また、図２に示すように、後壁面３８０２とフェース裏面１６０４とを結ぶ方向における振動吸収材４０の厚さＤは、１．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下である。
厚さＤが上記範囲内であると、良好な打球音を発生させつつ打球時の振動の吸収緩和の効果を確保する上で有利となる。
厚さＤが上記範囲を下回ると、打球時の振動の吸収緩和の効果を確保する効果が低下する。
厚さＤが上記範囲を上回ると、ゴルフクラブヘッド１０の反発特性が低下し、頼りない打球感となり、良好な打感を確保する効果が低下する。
後壁面３８０２とフェース裏面１６０４とを結ぶ方向における後壁面３８０２の上端からフェース裏面１６０４までの距離をＷｕとし、後壁面３８０２とフェース裏面１６０４とを結ぶ方向における後壁面３８０２の下端からフェース裏面１６０４までの距離をＷｌとしたとき、Ｗｕは１．５ｍｍ以上６．０ｍｍ以下であり、Ｗｌは０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下であり、かつ、Ｗｕ≧Ｗｌである。
距離Ｗｕ、Ｗｌが上記の範囲および大小関係を満たすと、打球時の振動の吸収緩和の効果を確保しつつ、振動吸収材４０の空間３８０４への充填作業の効率化を図る上で有利となる。
距離Ｗｕ、Ｗｌが上記の範囲および大小関係を満たさないと、打球時の振動の吸収緩和の効果が低下し、また、振動吸収材４０の空間３８０４への充填作業の効率化を図る効果が低下する。
距離Ｗｕ、Ｗｌが上記の範囲および大小関係を満たすと、打球時の振動の吸収緩和の効果を確保しつつ、振動吸収材４０の空間３８０４への充填作業の効率化を図る上で有利となる。
距離Ｗｕ、Ｗｌが上記の範囲および大小関係を満たさないと、打球時の振動の吸収緩和の効果が低下し、また、振動吸収材４０の空間３８０４への充填作業の効率化を図る効果が低下する。
また、スリット４２の数は、多いほど振動吸収材４０の脱落防止効果を発揮する上で有利となるが、スリット４２の数が多すぎると、ヘッド本体１２の耐久強度が低下する。そのため、振動吸収材４０の脱落防止効果を発揮しつつヘッド本体１２の耐久強度を確保する上でスリットの４２の数は１〜４個程度が望ましい。
以下、本発明の実験例について説明する。
なお、以下の実験例の説明では、上記の実施の形態と同一の箇所、部材に同一の符号を付しその説明を省略する。
図９、図１０は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、後述する４つの評価項目（合計点を含む）を測定しその平均値を求めた。
試料となるゴルフクラブヘッド１０の番手は５番であり、ロフト角は全て２４度とした。
なお、以下のように実験条件を変えて第１の試験と第２の試験を行った。
（１）第１の試験：
図９に示す実験例１〜１３においては、衝撃吸収材４０およびスリット４２が設けられていない実験例１３を基準として、衝撃吸収材４０およびスリット４２が設けられている実験例１〜１２を対比した。
（２）第２の試験：
図１０に示す実験例１４〜２０においては、衝撃吸収材４０が設けられているがスリット４２が設けられていない実験例２０を基準として、衝撃吸収材４０およびスリット４２が設けられている実験例１４〜１９を対比した。また、この場合、評価基準となる実験例２０は距離Ｗｕ、Ｗｌの大小関係がＷｕ＜Ｗｌとなっており、実験例１４〜１９においては、距離Ｗｕ、Ｗｌの大小関係を変化させて試験を行った。
なお、以下の実験例の説明では、上記の実施の形態と同一の箇所、部材に同一の符号を付しその説明を省略する。
図９、図１０は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、後述する４つの評価項目（合計点を含む）を測定しその平均値を求めた。
試料となるゴルフクラブヘッド１０の番手は５番であり、ロフト角は全て２４度とした。
なお、以下のように実験条件を変えて第１の試験と第２の試験を行った。
（１）第１の試験：
図９に示す実験例１〜１３においては、衝撃吸収材４０およびスリット４２が設けられていない実験例１３を基準として、衝撃吸収材４０およびスリット４２が設けられている実験例１〜１２を対比した。
（２）第２の試験：
図１０に示す実験例１４〜２０においては、衝撃吸収材４０が設けられているがスリット４２が設けられていない実験例２０を基準として、衝撃吸収材４０およびスリット４２が設けられている実験例１４〜１９を対比した。また、この場合、評価基準となる実験例２０は距離Ｗｕ、Ｗｌの大小関係がＷｕ＜Ｗｌとなっており、実験例１４〜１９においては、距離Ｗｕ、Ｗｌの大小関係を変化させて試験を行った。
（１）作業性
１本のゴルフクラブヘッド１０について５人の作業者が液状の振動吸収材４０を空間３８０４に充填する作業を行い、作業時間および振動吸収材４０の空間３８０４内への充填度合いの良否を指数化して評価し、その平均値を求めた。
第２の試験（図１０）においては、実験例２０の指数を１００とし指数が大きいほど作業性が良いことを示す。
なお、第１の試験（図９）においては、作業性の評価は行っていない。
１本のゴルフクラブヘッド１０について５人の作業者が液状の振動吸収材４０を空間３８０４に充填する作業を行い、作業時間および振動吸収材４０の空間３８０４内への充填度合いの良否を指数化して評価し、その平均値を求めた。
第２の試験（図１０）においては、実験例２０の指数を１００とし指数が大きいほど作業性が良いことを示す。
なお、第１の試験（図９）においては、作業性の評価は行っていない。
（２）耐久性（離脱）および（３）耐久性（構造強度）
グリップを備えるカーボンシャフトに固定したゴルフクラブヘッド１０のフェース面１６０２にエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、衝撃吸収材４０が空間３８０４から浮き上がるまでに要した打撃回数を指数化したものを耐久性（離脱）とした。
また、上記と同様の手順でゴルフクラブヘッド１０のフェース面１６０２にエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、フェース部材１４の変形、ヒビ、破壊、フェース部材１４とヘッド本体１２との隙間や段差が生じるまでに要した打撃回数を計測し、打撃回数を指数化したものを耐久性（構造強度）とした。
耐久性（離脱）および耐久性（構造強度）の何れもボールスピードは４１ｍ／ｓとした。
第１の試験（図９）においては、耐久性（離脱）、耐久性（構造強度）は、実験例１３のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
第２の試験（図１０）においては、耐久性（離脱）、耐久性（構造強度）は、実験例２０のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
グリップを備えるカーボンシャフトに固定したゴルフクラブヘッド１０のフェース面１６０２にエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、衝撃吸収材４０が空間３８０４から浮き上がるまでに要した打撃回数を指数化したものを耐久性（離脱）とした。
また、上記と同様の手順でゴルフクラブヘッド１０のフェース面１６０２にエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、フェース部材１４の変形、ヒビ、破壊、フェース部材１４とヘッド本体１２との隙間や段差が生じるまでに要した打撃回数を計測し、打撃回数を指数化したものを耐久性（構造強度）とした。
耐久性（離脱）および耐久性（構造強度）の何れもボールスピードは４１ｍ／ｓとした。
第１の試験（図９）においては、耐久性（離脱）、耐久性（構造強度）は、実験例１３のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
第２の試験（図１０）においては、耐久性（離脱）、耐久性（構造強度）は、実験例２０のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
（４）打感
実際にゴルフボールをゴルフクラブヘッド１０で打撃した場合の打感を指数で評価した。
打感の評価は、１本のゴルフクラブヘッド１０について５人のゴルファーがゴルフボールを実際に１０打ずつ打撃してその平均値を求めた。
なお、打感は、ボールを打撃した時の打音が支配的である。一般的には、残響が長いと、弾き感があると表現され、残響が短いと、打感が柔らかいと表現される。
本明細書においては、打感が柔らかいほど評価が良好であるものとする。
第１の試験（図９）においては、打感は、実験例１３のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
第２の試験（図１０）においては、打感は、実験例２０のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
実際にゴルフボールをゴルフクラブヘッド１０で打撃した場合の打感を指数で評価した。
打感の評価は、１本のゴルフクラブヘッド１０について５人のゴルファーがゴルフボールを実際に１０打ずつ打撃してその平均値を求めた。
なお、打感は、ボールを打撃した時の打音が支配的である。一般的には、残響が長いと、弾き感があると表現され、残響が短いと、打感が柔らかいと表現される。
本明細書においては、打感が柔らかいほど評価が良好であるものとする。
第１の試験（図９）においては、打感は、実験例１３のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
第２の試験（図１０）においては、打感は、実験例２０のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
ここで、打感に影響を与える損失係数について説明する。
損失係数は、振動減衰の大小を表す係数である。損失係数が大きいほど振動減衰が大きくため打感の評価が高まる傾向となり、損失係数が小さいほど振動減衰が小さいため打感の評価が低下する傾向となる。
ゴルフクラブヘッド１０の損失係数ηの測定方法について説明する。なお、以下の測定方法は、本出願人が出願した特開２００９−９２３９８号公報に開示されている。
損失係数ηは、以下の式（１）で示される。
η＝Ｄ／（２７．３・ｆx）……（１）
Ｄ：減衰率
ｆｘ：周波数（１次共振周波数）
ゴルフクラブヘッド１０の１次共振周波数ｆｘと減衰率Ｄは以下の手順で求める。
損失係数は、振動減衰の大小を表す係数である。損失係数が大きいほど振動減衰が大きくため打感の評価が高まる傾向となり、損失係数が小さいほど振動減衰が小さいため打感の評価が低下する傾向となる。
ゴルフクラブヘッド１０の損失係数ηの測定方法について説明する。なお、以下の測定方法は、本出願人が出願した特開２００９−９２３９８号公報に開示されている。
損失係数ηは、以下の式（１）で示される。
η＝Ｄ／（２７．３・ｆx）……（１）
Ｄ：減衰率
ｆｘ：周波数（１次共振周波数）
ゴルフクラブヘッド１０の１次共振周波数ｆｘと減衰率Ｄは以下の手順で求める。
１）ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１６０２（中央部近辺）に加速度ピックアップを取りつける。
２）インパルスハンマーによってフェース面１６０２（ほぼ中央部）から打撃を与えることでフェース面１６Ａを自由振動させる。
図１１は、計測された振動データを示す波形図である。
横軸は時間Ｔ（秒）、縦軸は加速度Ａ（Ｖ）を示す。加速度センサによって計測された振動データは、時間経過とともに振動の振幅が次第に減少する振動波形を示している。
図１１は、計測された振動データを示す波形図である。
横軸は時間Ｔ（秒）、縦軸は加速度Ａ（Ｖ）を示す。加速度センサによって計測された振動データは、時間経過とともに振動の振幅が次第に減少する振動波形を示している。
３）２）の振動データを高速フーリエ変換することによりフーリエ変換データを生成する。
フーリエ変換データは、振動の周波数に対する振動の振幅レベルを示す振幅特性データと、振動の周波数に対する振動の位相を示す位相特性データとを含む。
高速フーリエ変換は、振動波形を示す振動データからフーリエ係数を求め、このフーリエ係数を演算することで周波数毎に振幅と位相を求めるものである。
ここで、周波数と振幅との関係を表すものが、振動の周波数に対する振動の振幅レベルを示す振幅特性データとなる。
フーリエ変換データは、振動の周波数に対する振動の振幅レベルを示す振幅特性データと、振動の周波数に対する振動の位相を示す位相特性データとを含む。
高速フーリエ変換は、振動波形を示す振動データからフーリエ係数を求め、このフーリエ係数を演算することで周波数毎に振幅と位相を求めるものである。
ここで、周波数と振幅との関係を表すものが、振動の周波数に対する振動の振幅レベルを示す振幅特性データとなる。
図１２は、振幅特性データを示す線図である。
横軸は振動の周波数ｆ（Ｈｚ）、縦軸は振動の振幅の大きさ（パワースペクトル）（ｄＢ）を示す。
打感に最も影響するのは、振幅が最も大きい１次共振周波数ｆ１である。
この１次共振周波数ｆ１＝ｆｘとなる。
横軸は振動の周波数ｆ（Ｈｚ）、縦軸は振動の振幅の大きさ（パワースペクトル）（ｄＢ）を示す。
打感に最も影響するのは、振幅が最も大きい１次共振周波数ｆ１である。
この１次共振周波数ｆ１＝ｆｘとなる。
４）振動の減衰率Ｄを求める。
図１３は、１次共振周波数ｆ１に対応した振動のピークレベルの二乗の時間変化を常用対数に変換した後１０倍した値で示した図である。横軸は時間（秒）、縦軸は加速度（ｄＢ）である。
図１３を部分的に拡大した図１４に示すように、直線近似された部分の傾きが振動の減衰率Ｄを示す。
このようにして、打感に最も影響する１次共振周波数ｆ１の減衰率Ｄが求まり、式（１）により損失係数ηが求められる。
図１３は、１次共振周波数ｆ１に対応した振動のピークレベルの二乗の時間変化を常用対数に変換した後１０倍した値で示した図である。横軸は時間（秒）、縦軸は加速度（ｄＢ）である。
図１３を部分的に拡大した図１４に示すように、直線近似された部分の傾きが振動の減衰率Ｄを示す。
このようにして、打感に最も影響する１次共振周波数ｆ１の減衰率Ｄが求まり、式（１）により損失係数ηが求められる。
減衰率Ｄ（ｄｂ／ｓｅｃ）、１次共振周波数ｆ１（Ｈｚ）、損失係数ηの実験例を以下に例示する。
Ｄ＝４０００、ｆ１＝６０００、η＝０．０２４
Ｄ＝５０００、ｆ１＝６０００、η＝０．０３１
Ｄ＝６０００、ｆ１＝６０００、η＝０．０３７
上記の例の場合、減衰率Ｄが大きくなるほど損失係数ηが大きくなるため振動減衰が大きく打感が良くなる傾向となる。
Ｄ＝４０００、ｆ１＝６０００、η＝０．０２４
Ｄ＝５０００、ｆ１＝６０００、η＝０．０３１
Ｄ＝６０００、ｆ１＝６０００、η＝０．０３７
上記の例の場合、減衰率Ｄが大きくなるほど損失係数ηが大きくなるため振動減衰が大きく打感が良くなる傾向となる。
（５）合計点
第１の試験（図９）においては、合計点は、上述した（２）耐久性（離脱）、（３）耐久性（構造強度）、（４）打感の３つの指数を合計したものを合計点とした。
実験例１３の合計点を３００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示す。
第２の試験（図１０）においては、合計点は、上述した（１）作業性、（２）耐久性（離脱）、（４）打感の３つの指数を合計したものを合計点とした。
実験例２０の合計点を３００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示す。
第１の試験（図９）においては、合計点は、上述した（２）耐久性（離脱）、（３）耐久性（構造強度）、（４）打感の３つの指数を合計したものを合計点とした。
実験例１３の合計点を３００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示す。
第２の試験（図１０）においては、合計点は、上述した（１）作業性、（２）耐久性（離脱）、（４）打感の３つの指数を合計したものを合計点とした。
実験例２０の合計点を３００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示す。
［１］第１の試験
次に図９を参照しつつ実験例１〜１３について説明する。
実験例１、３、４、５、６、７、８、１１、１２は、本発明の範囲内であり、請求項１の規定を満たすものである。
実験例１、３、４、７、８、１１、１２は請求項１、２、３の規定の全てを満たすものである。
実験例５、６、９、１０は、請求項１、３の規定を満たし、請求項２の規定を満たさないものである。
実験例２は、振動吸収材４０を備えるが請求項１の規定を満たさないものである。
実験例１３は、振動吸収材４０を備えないものであり、本発明の請求項１の規定を満たさないものである。
なお、実験例１〜１２において、スリット４２は、図６に示す範囲Ａ内に位置し、スリット４２の数は１個である。
また、実験例１〜１２において、距離Ｗｕ、Ｗｌは、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしている。
次に図９を参照しつつ実験例１〜１３について説明する。
実験例１、３、４、５、６、７、８、１１、１２は、本発明の範囲内であり、請求項１の規定を満たすものである。
実験例１、３、４、７、８、１１、１２は請求項１、２、３の規定の全てを満たすものである。
実験例５、６、９、１０は、請求項１、３の規定を満たし、請求項２の規定を満たさないものである。
実験例２は、振動吸収材４０を備えるが請求項１の規定を満たさないものである。
実験例１３は、振動吸収材４０を備えないものであり、本発明の請求項１の規定を満たさないものである。
なお、実験例１〜１２において、スリット４２は、図６に示す範囲Ａ内に位置し、スリット４２の数は１個である。
また、実験例１〜１２において、距離Ｗｕ、Ｗｌは、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしている。
実験例１は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１７０、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３９０となっており、４種類の評価点が何れも最高点となっている。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１７０、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３９０となっており、４種類の評価点が何れも最高点となっている。
実験例２は、スリット４２の角度αが５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲を下回っている。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１００、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３２０となっており、打感の評価は良好である反面、耐久性（離脱）、耐久性（構造強度）についての評価が低いものとなっている。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１００、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３２０となっており、打感の評価は良好である反面、耐久性（離脱）、耐久性（構造強度）についての評価が低いものとなっている。
実験例３は、スリット４２の角度αが１５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°のほぼ下限値である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１５０、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３７０となっており、４種類の評価点は実験例１より低下するものの良好なものとなっている。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１５０、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３７０となっており、４種類の評価点は実験例１より低下するものの良好なものとなっている。
実験例４は、スリット４２の角度αが１４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°のほぼ上限値である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１５０、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３７０となっており、４種類の評価点は実験例１より低下するものの良好なものとなっている。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１５０、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３７０となっており、４種類の評価点は実験例１より低下するものの良好なものとなっている。
実験例５は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは０．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲を下回っている。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１１５、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３３５となっており、打感、耐久性（構造強度）の評価は実験例１と同等であるものの、耐久性（離脱）の評価が実験例１よりも低いものとなっている。
また、スリット４２の幅ｔは０．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲を下回っている。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１１５、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３３５となっており、打感、耐久性（構造強度）の評価は実験例１と同等であるものの、耐久性（離脱）の評価が実験例１よりも低いものとなっている。
実験例６は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは６．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲を上回っている。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１３０、耐久性（構造強度）８０、打感１２０、合計３３０となっており、耐久性（離脱）、打感については実験例１と同等であるものの、耐久性（構造強度）の評価が実験例１３に比較して低いものとなっている。
また、スリット４２の幅ｔは６．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲を上回っている。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１３０、耐久性（構造強度）８０、打感１２０、合計３３０となっており、耐久性（離脱）、打感については実験例１と同等であるものの、耐久性（構造強度）の評価が実験例１３に比較して低いものとなっている。
実験例７は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは１．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍのほぼ下限値である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１５５、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３７５となっており、耐久性（離脱）が実験例１に比較して低下するものの、耐久性（構造強度）、打感については、実験例１と同等であり良好なものとなっている。
また、スリット４２の幅ｔは１．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍのほぼ下限値である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１５５、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３７５となっており、耐久性（離脱）が実験例１に比較して低下するものの、耐久性（構造強度）、打感については、実験例１と同等であり良好なものとなっている。
実験例８は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは５．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍのほぼ上限値である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１５５、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３７５となっており、耐久性（離脱）が実験例１に比較して低下するものの、耐久性（構造強度）、打感については、実験例１と同等であり良好なものとなっている。
また、スリット４２の幅ｔは５．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍのほぼ上限値である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
したがって、耐久性（離脱）１５５、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３７５となっており、耐久性（離脱）が実験例１に比較して低下するものの、耐久性（構造強度）、打感については、実験例１と同等であり良好なものとなっている。
実験例９は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは０．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲を下回っている。
したがって、耐久性（離脱）１２０、耐久性（構造強度）１００、打感１１５、合計３３５となっており、打感、耐久性（離脱）が実験例１に比較して低下するものの、耐久性（構造強度）については、実験例１と同等であり良好なものとなっている。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは０．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲を下回っている。
したがって、耐久性（離脱）１２０、耐久性（構造強度）１００、打感１１５、合計３３５となっており、打感、耐久性（離脱）が実験例１に比較して低下するものの、耐久性（構造強度）については、実験例１と同等であり良好なものとなっている。
実験例１０は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは６．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲を上回っている。
したがって、耐久性（離脱）１２５、耐久性（構造強度）１００、打感１１０、合計３３５となっており、打感、耐久性（離脱）が実験例１に比較して低下するものの、耐久性（構造強度）については、実験例１と同等であり良好なものとなっている。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは６．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲を上回っている。
したがって、耐久性（離脱）１２５、耐久性（構造強度）１００、打感１１０、合計３３５となっており、打感、耐久性（離脱）が実験例１に比較して低下するものの、耐久性（構造強度）については、実験例１と同等であり良好なものとなっている。
実験例１１は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは１．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍのほぼ下限値である。
したがって、耐久性（離脱）１６０、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３８０となっており、耐久性（離脱）が実験例１に比較して低下するものの、耐久性（構造強度）、打感については、実験例１と同等であり良好なものとなっている。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは１．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍのほぼ下限値である。
したがって、耐久性（離脱）１６０、耐久性（構造強度）１００、打感１２０、合計３８０となっており、耐久性（離脱）が実験例１に比較して低下するものの、耐久性（構造強度）、打感については、実験例１と同等であり良好なものとなっている。
実験例１２は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは５．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍのほぼ上限値である。
したがって、耐久性（離脱）１６０、耐久性（構造強度）９５、打感１２０、合計３７５となっており、耐久性（離脱）が実験例１に比較して低下するものの、耐久性（構造強度）、打感については、実験例１とほぼ同等であり良好なものとなっている。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは５．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍのほぼ上限値である。
したがって、耐久性（離脱）１６０、耐久性（構造強度）９５、打感１２０、合計３７５となっており、耐久性（離脱）が実験例１に比較して低下するものの、耐久性（構造強度）、打感については、実験例１とほぼ同等であり良好なものとなっている。
実験例１３は、振動吸収材４０を備えないものであり、スリット４２の角度α、スリット４２の幅ｔ、振動吸収材４０の厚さＤの規定を満足しないものである。
したがって、耐久性（離脱）１００、耐久性（構造強度）１００、打感１００、合計３００となっており、実験例１〜１３のうち最低の評価である。
なお、実験例１３は振動吸収材４０を備えないため、耐久性（離脱）の評価はできないが、図９においては、便宜上耐久性（離脱）を１００点として記載している。
したがって、耐久性（離脱）１００、耐久性（構造強度）１００、打感１００、合計３００となっており、実験例１〜１３のうち最低の評価である。
なお、実験例１３は振動吸収材４０を備えないため、耐久性（離脱）の評価はできないが、図９においては、便宜上耐久性（離脱）を１００点として記載している。
以下、第１の試験における各評価項目について検討する。
（２）耐久性（離脱）
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１、３、４、７、８、１１、１２は、耐久性（離脱）が１５０〜１７０であり、耐久性（離脱）が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、３の規定を満たすが、請求項２の規定が範囲外である請求項５、６、９、１０は、耐久性（離脱）が１１５〜１３０であり、次いで耐久性（離脱）が優れている。
本発明の範囲外であり、振動吸収材４０を備えるものの請求項１の規定を満たさない実験例２の耐久性（離脱）は１００であり、本発明の範囲内のものに対して本発明の範囲外のものは耐久性（離脱）についての効果が低い。
なお、実験例１３は振動吸収材４０を備えないので耐久性（離脱）については検討しない。
（２）耐久性（離脱）
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１、３、４、７、８、１１、１２は、耐久性（離脱）が１５０〜１７０であり、耐久性（離脱）が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、３の規定を満たすが、請求項２の規定が範囲外である請求項５、６、９、１０は、耐久性（離脱）が１１５〜１３０であり、次いで耐久性（離脱）が優れている。
本発明の範囲外であり、振動吸収材４０を備えるものの請求項１の規定を満たさない実験例２の耐久性（離脱）は１００であり、本発明の範囲内のものに対して本発明の範囲外のものは耐久性（離脱）についての効果が低い。
なお、実験例１３は振動吸収材４０を備えないので耐久性（離脱）については検討しない。
（３）耐久性（構造強度）
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１、３、４、７、８、１１、１２は、耐久性（構造強度）が９５〜１００であり、耐久性（構造強度）が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、３の規定を満たすが、請求項２の規定が範囲外である請求項５、６、９、１０は、耐久性（構造強度）が８０〜１００であり、次いで耐久性（構造強度）が優れている。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例２、実験例１３の耐久性（構造強度）は、１００であり、本発明の範囲内のものに対して本発明の範囲外のものは耐久性（構造強度）についての効果の差異は無い。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１、３、４、７、８、１１、１２は、耐久性（構造強度）が９５〜１００であり、耐久性（構造強度）が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、３の規定を満たすが、請求項２の規定が範囲外である請求項５、６、９、１０は、耐久性（構造強度）が８０〜１００であり、次いで耐久性（構造強度）が優れている。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例２、実験例１３の耐久性（構造強度）は、１００であり、本発明の範囲内のものに対して本発明の範囲外のものは耐久性（構造強度）についての効果の差異は無い。
（４）打感
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１、３、４、７、８、１１、１２は、打感が１２０であり、打感が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、３の規定を満たすが、請求項２の規定が範囲外である請求項５、６、９、１０は、打感が１１０〜１２０であり、次いで打感が優れている。
本発明の範囲外であり、振動吸収材４０を備えるものの請求項１の規定を満たさない実験例２の打感は１２０であり、本発明の範囲内のものに対して打感についての差異はない。
本発明の範囲外であり、振動吸収材４０を備えない実験例１３の打感は、１００であり、本発明の範囲内のものに対して打感が低い。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１、３、４、７、８、１１、１２は、打感が１２０であり、打感が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、３の規定を満たすが、請求項２の規定が範囲外である請求項５、６、９、１０は、打感が１１０〜１２０であり、次いで打感が優れている。
本発明の範囲外であり、振動吸収材４０を備えるものの請求項１の規定を満たさない実験例２の打感は１２０であり、本発明の範囲内のものに対して打感についての差異はない。
本発明の範囲外であり、振動吸収材４０を備えない実験例１３の打感は、１００であり、本発明の範囲内のものに対して打感が低い。
（５）合計点
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１、３、４、７、８、１１、１２は、合計点が３７０〜３９０であり、合計点が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、３の規定を満たすが、請求項２の規定が範囲外である請求項５、６、９、１０は、合計点が３３０〜３３５であり、次いで合計点が優れている。
本発明の範囲外であり、振動吸収材４０を備えるものの請求項１の規定を満たさない実験例２の合計点は３２０であり、本発明の範囲内のものに対して合計点が低い。
本発明の範囲外であり、振動吸収材４０を備えない実験例１３の合計点は、３００であり、本発明の範囲内のものに対して合計点が低い。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１、３、４、７、８、１１、１２は、合計点が３７０〜３９０であり、合計点が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、３の規定を満たすが、請求項２の規定が範囲外である請求項５、６、９、１０は、合計点が３３０〜３３５であり、次いで合計点が優れている。
本発明の範囲外であり、振動吸収材４０を備えるものの請求項１の規定を満たさない実験例２の合計点は３２０であり、本発明の範囲内のものに対して合計点が低い。
本発明の範囲外であり、振動吸収材４０を備えない実験例１３の合計点は、３００であり、本発明の範囲内のものに対して合計点が低い。
［２］第２の試験
次に図１０を参照しつつ実験例１４〜２０について説明する。
実験例１４〜１９は、本発明の範囲内であり、請求項１の規定を満たすものである。
実験例１４、１８、１９は請求項１、２、３の規定の全てを満たすものである。
実験例１５、１６は、請求項１、２の規定を満たし、請求項３の規定を満たさないものである。
実験例１７は、請求項１の規定を満たし、請求項２、３の規定を満たさないものである。
実験例２０は、従来技術に相当するものであり、振動吸収材が配置される溝部の断面形状がくさび形状を呈しているものである。
なお、実験例１４〜１９において、スリット４２は、図６に示す範囲Ａ内に位置し、スリット４２の数は１個である。
次に図１０を参照しつつ実験例１４〜２０について説明する。
実験例１４〜１９は、本発明の範囲内であり、請求項１の規定を満たすものである。
実験例１４、１８、１９は請求項１、２、３の規定の全てを満たすものである。
実験例１５、１６は、請求項１、２の規定を満たし、請求項３の規定を満たさないものである。
実験例１７は、請求項１の規定を満たし、請求項２、３の規定を満たさないものである。
実験例２０は、従来技術に相当するものであり、振動吸収材が配置される溝部の断面形状がくさび形状を呈しているものである。
なお、実験例１４〜１９において、スリット４２は、図６に示す範囲Ａ内に位置し、スリット４２の数は１個である。
実験例１４は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、距離Ｗｕが３．０ｍｍ、距離Ｗｌが３．０ｍｍであり、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしている。
したがって、作業性１４０、耐久性（離脱）１２０、打感１２０、合計３８０となっており、４種類の評価点が何れも最高点となっている。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、距離Ｗｕが３．０ｍｍ、距離Ｗｌが３．０ｍｍであり、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしている。
したがって、作業性１４０、耐久性（離脱）１２０、打感１２０、合計３８０となっており、４種類の評価点が何れも最高点となっている。
実験例１５は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、距離Ｗｕが１．０ｍｍ、距離Ｗｌが１．０ｍｍであり、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしていない。
したがって、作業性９０、耐久性（離脱）１１０、打感１２０、合計３２０となっており、耐久性（離脱）、打感は実験例１４とほぼ同等であるものの、作業性の効果が低下している。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、距離Ｗｕが１．０ｍｍ、距離Ｗｌが１．０ｍｍであり、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしていない。
したがって、作業性９０、耐久性（離脱）１１０、打感１２０、合計３２０となっており、耐久性（離脱）、打感は実験例１４とほぼ同等であるものの、作業性の効果が低下している。
実験例１６は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０〜３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、距離Ｗｕが２．０ｍｍ、距離Ｗｌが３．０ｍｍであり、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしていない。
したがって、作業性１００、耐久性（離脱）１２０、打感１２０、合計３４０となっており、耐久性（離脱）、打感は実験例１４と同等であるものの、作業性の効果が低下している。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０〜３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、距離Ｗｕが２．０ｍｍ、距離Ｗｌが３．０ｍｍであり、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしていない。
したがって、作業性１００、耐久性（離脱）１２０、打感１２０、合計３４０となっており、耐久性（離脱）、打感は実験例１４と同等であるものの、作業性の効果が低下している。
実験例１７は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは６．０〜７．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲を上回っている。
また、距離Ｗｕが７．０ｍｍ、距離Ｗｌが６．０ｍｍであり、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしていない。
したがって、作業性１４０、耐久性（離脱）１２０、打感８０、合計３４０となっており、作業性、耐久性（離脱）は実験例１４と同等であるものの、打感の効果が低下している。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは６．０〜７．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲を上回っている。
また、距離Ｗｕが７．０ｍｍ、距離Ｗｌが６．０ｍｍであり、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしていない。
したがって、作業性１４０、耐久性（離脱）１２０、打感８０、合計３４０となっており、作業性、耐久性（離脱）は実験例１４と同等であるものの、打感の効果が低下している。
実験例１８は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、距離Ｗｕが２．０ｍｍ、距離Ｗｌが２．０ｍｍであり、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしている。
したがって、作業性１３０、耐久性（離脱）１２０、打感１２０、合計３７０となっており、作業性、耐久性（離脱）、打感は実験例１４とほぼ同等である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、距離Ｗｕが２．０ｍｍ、距離Ｗｌが２．０ｍｍであり、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしている。
したがって、作業性１３０、耐久性（離脱）１２０、打感１２０、合計３７０となっており、作業性、耐久性（離脱）、打感は実験例１４とほぼ同等である。
実験例１９は、スリット４２の角度αが４５．０°であり、請求項１の１０°≦α≦１５０°の範囲内である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは５．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍのほぼ上限値である。
また、距離Ｗｕが５．５ｍｍ、距離Ｗｌが５．５ｍｍであり、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしている。
したがって、作業性１４０、耐久性（離脱）１２０、打感１１０、合計３７０となっており、作業性、耐久性（離脱）、打感は実験例１４とほぼ同等である。
また、スリット４２の幅ｔは３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは５．５ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍのほぼ上限値である。
また、距離Ｗｕが５．５ｍｍ、距離Ｗｌが５．５ｍｍであり、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしている。
したがって、作業性１４０、耐久性（離脱）１２０、打感１１０、合計３７０となっており、作業性、耐久性（離脱）、打感は実験例１４とほぼ同等である。
実験例２０は、スリット４２がなく、請求項１を満たしていない。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０〜３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、距離Ｗｕが２．０ｍｍ、距離Ｗｌが３．０ｍｍであり、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしていない。
したがって、作業性１００、耐久性（離脱）１００、打感１００、合計３００となっており、作業性、耐久性（離脱）、打感の効果はほぼ最低である。
また、振動吸収材４０の厚さＤは２．０〜３．０ｍｍであり、請求項２の１．０ｍｍ≦ｔ≦６．０ｍｍの範囲内である。
また、距離Ｗｕが２．０ｍｍ、距離Ｗｌが３．０ｍｍであり、請求項３の１．５ｍｍ≦Ｗｕ≦６．０ｍｍ、０ｍｍ≦Ｗｌ≦６．０ｍｍ、Ｗｕ≧Ｗｌの規定を満たしていない。
したがって、作業性１００、耐久性（離脱）１００、打感１００、合計３００となっており、作業性、耐久性（離脱）、打感の効果はほぼ最低である。
以下、第２の試験における各評価項目について検討する。
（１）作業性
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１４、１８、１９は、作業性が１３０〜１４０であり、作業性が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定を満たすが、請求項３の規定が範囲外である実験例１５、１６は、作業性が９０〜１００であり、実施例１４に比較して作業性が低下している。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定を満たすが、請求項２、３の規定を満たさない実験例１７は、作業性が１４０であり、作業性が実験例１４と同等に優れている。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例２０の作業性は、１００であり、本発明の範囲内のものに対して本発明の範囲外のものは作業性の効果が低い。
（１）作業性
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１４、１８、１９は、作業性が１３０〜１４０であり、作業性が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定を満たすが、請求項３の規定が範囲外である実験例１５、１６は、作業性が９０〜１００であり、実施例１４に比較して作業性が低下している。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定を満たすが、請求項２、３の規定を満たさない実験例１７は、作業性が１４０であり、作業性が実験例１４と同等に優れている。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例２０の作業性は、１００であり、本発明の範囲内のものに対して本発明の範囲外のものは作業性の効果が低い。
（２）耐久性（離脱）
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１４、１８、１９は、耐久性（離脱）が１２０であり、耐久性（離脱）が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定を満たすが、請求項３の規定が範囲外である実験例１５、１６は、耐久性（離脱）が１１０〜１２０であり、次いで耐久性（離脱）が優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定を満たすが、請求項２、３の規定を満たさない実験例１７は、耐久性（離脱）が１２０であり、耐久性（離脱）が実験例１４と同等に優れている。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例２０の耐久性（離脱）は、１００であり、本発明の範囲内のものに対して本発明の範囲外のものは耐久性（離脱）の効果が低い。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１４、１８、１９は、耐久性（離脱）が１２０であり、耐久性（離脱）が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定を満たすが、請求項３の規定が範囲外である実験例１５、１６は、耐久性（離脱）が１１０〜１２０であり、次いで耐久性（離脱）が優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定を満たすが、請求項２、３の規定を満たさない実験例１７は、耐久性（離脱）が１２０であり、耐久性（離脱）が実験例１４と同等に優れている。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例２０の耐久性（離脱）は、１００であり、本発明の範囲内のものに対して本発明の範囲外のものは耐久性（離脱）の効果が低い。
（４）打感
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１４、１８、１９は、打感が１１０〜１２０であり、打感が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定を満たすが、請求項３の規定が範囲外である実験例１５、１６は、打感が１２０であり、打感が実験例１４と同等に優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定を満たすが、請求項２、３の規定を満たさない実験例１７は、打感が８０であり、実験例１４に比較して打感が低下している。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例２０の打感は、１００であり、本発明の範囲内のものに対して本発明の範囲外のものは打感の効果が低い。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１４、１８、１９は、打感が１１０〜１２０であり、打感が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定を満たすが、請求項３の規定が範囲外である実験例１５、１６は、打感が１２０であり、打感が実験例１４と同等に優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定を満たすが、請求項２、３の規定を満たさない実験例１７は、打感が８０であり、実験例１４に比較して打感が低下している。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例２０の打感は、１００であり、本発明の範囲内のものに対して本発明の範囲外のものは打感の効果が低い。
（５）合計点
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１４、１８、１９は、合計点が３７０〜３８０であり、合計点が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定を満たすが、請求項３の規定が範囲外である実験例１５、１６は、合計点が３２０〜３４０であり、合計点が実験例１４に次いで優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定を満たすが、請求項２、３の規定を満たさない実験例１７は、合計点が３４０であり、合計点が実験例１４に次いで優れている。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例２０の合計点は、３００であり、本発明の範囲内のものに対して本発明の範囲外のものは合計点が低い。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定の全てを満たす実験例１４、１８、１９は、合計点が３７０〜３８０であり、合計点が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、２の規定を満たすが、請求項３の規定が範囲外である実験例１５、１６は、合計点が３２０〜３４０であり、合計点が実験例１４に次いで優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１の規定を満たすが、請求項２、３の規定を満たさない実験例１７は、合計点が３４０であり、合計点が実験例１４に次いで優れている。
本発明の範囲外であり、請求項１の規定を満たさない実験例２０の合計点は、３００であり、本発明の範囲内のものに対して本発明の範囲外のものは合計点が低い。
１０ ゴルフクラブヘッド
１２ ヘッド本体
１４ フェース部材
１６０２ フェース面
１６０４ フェース裏面
１６０６ 外周面
２８ トウ
３０ ヒール
３２ 枠部
３４ 外周壁部
３４０２ 内周面
３４０４ 前面
３６ 支持壁部
３６０２ 受け面
３７ 開口部
３８ 後壁部
３８０２ 後壁面
３８０４ 空間
４０ 振動吸収材
４２ スリット
４２０２ 辺
Ｈ、Ｈ′ 水平面
１２ ヘッド本体
１４ フェース部材
１６０２ フェース面
１６０４ フェース裏面
１６０６ 外周面
２８ トウ
３０ ヒール
３２ 枠部
３４ 外周壁部
３４０２ 内周面
３４０４ 前面
３６ 支持壁部
３６０２ 受け面
３７ 開口部
３８ 後壁部
３８０２ 後壁面
３８０４ 空間
４０ 振動吸収材
４２ スリット
４２０２ 辺
Ｈ、Ｈ′ 水平面
Claims (3)
- 厚さ方向の一方の面がボールを打撃するフェース面とされ、厚さ方向の他方の面がフェース裏面とされた板状のフェース部材と、
前記フェース部材の外周部が取着され前記フェース面側が前面とされた枠部を有するヘッド本体とを備え、
前記枠部は、前記フェース部材の外周面に対向する内周面と前記前面とを有する外周壁部と、前記前面から離れた前記外周壁部の箇所から前記枠部の内側に突出して前記内周面の延在方向に沿って延在し前記フェース裏面の外周部に当接可能な受け面を有する支持壁部と、ソール部側に位置する前記外周壁部の箇所で前記支持壁部よりも前記前面から離れた箇所から上方に突出しトウヒール方向に延在する後壁部とを備え、
前記後壁部は、前記支持壁部の上端面の前記前面と離れた側の端部から上方に起立し前記受け面の延在方向に沿ってトウヒール方向に延在する後壁面を有し、
前記後壁面と前記フェース裏面との間に前記支持壁部の上端面を底面とした上方に開放状の空間が形成され、
前記空間内に振動吸収材が充填されたアイアン型ゴルフクラブヘッドであって、
前記支持壁部に前記支持壁部の延在方向と交差する方向に延在し前記上端面に開放状のスリットが少なくとも一つ設けられ、
前記アイアン型ゴルフクラブヘッドを水平面Ｈに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置すると共に前記アイアン型ゴルフクラブヘッドを前記ロフト角分前方に傾斜させ前記フェース面が前記水平面Ｈに対して垂直をなすようにした第１の状態で、前記スリットを構成する向かい合う辺のうちの少なくとも１つの辺の少なくとも一部分は、前記フェース面の前方から前記アイアン型ゴルフクラブヘッドを見た場合に、前記水平面Ｈに直交する垂直線Ｌとなす角度αが１０度以上１５０度以下の傾きをもって前記水平面Ｈ側に向いており、
前記振動吸収材は、前記空間から前記スリットにわたって充填されている、
ことを特徴とするアイアン型ゴルフクラブヘッド。 - 前記アイアン型ゴルフクラブヘッドを前記水平面Ｈに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、前記水平面Ｈと、前記水平面Ｈと平行し前記水平面Ｈから２５ｍｍ上方を通る水平面Ｈ′との間の範囲内に前記スリットが設けられ、
前記スリットの延在方向と直交する方向の前記スリットの幅ｔは、１．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下であり、
前記後壁面と前記フェース裏面とを結ぶ方向における前記振動吸収材の厚さは、１．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下である、
ことを特徴とする請求項１記載のアイアン型ゴルフクラブヘッド。 - 前記後壁面と前記フェース裏面とを結ぶ方向における前記後壁面の上端から前記フェース裏面までの距離をＷｕとし、
前記後壁面と前記フェース裏面とを結ぶ方向における前記後壁面の下端から前記フェース裏面までの距離をＷｌとしたとき、
Ｗｕは１．５ｍｍ以上６．０ｍｍ以下であり、Ｗｌは０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下であり、かつ、Ｗｕ≧Ｗｌである、
ことを特徴とする請求項１または２記載のアイアン型ゴルフクラブヘッド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014186394A JP5692454B1 (ja) | 2014-09-12 | 2014-09-12 | ゴルフクラブヘッド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014186394A JP5692454B1 (ja) | 2014-09-12 | 2014-09-12 | ゴルフクラブヘッド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP5692454B1 true JP5692454B1 (ja) | 2015-04-01 |
| JP2016055121A JP2016055121A (ja) | 2016-04-21 |
Family
ID=52830786
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP2014186394A Active JP5692454B1 (ja) | 2014-09-12 | 2014-09-12 | ゴルフクラブヘッド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5692454B1 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7516957B2 (ja) | 2020-07-30 | 2024-07-17 | 住友ゴム工業株式会社 | ゴルフクラブヘッド |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07265475A (ja) * | 1994-03-31 | 1995-10-17 | Endo Seisakusho:Kk | ゴルフクラブヘッドの製造方法 |
| JP3135787U (ja) * | 2007-07-18 | 2007-09-27 | 楠盛股▲分▼有限公司 | ゴルフクラブヘッド |
| JP4494927B2 (ja) * | 2004-03-22 | 2010-06-30 | グローブライド株式会社 | ゴルフクラブヘッドとその製造方法 |
-
2014
- 2014-09-12 JP JP2014186394A patent/JP5692454B1/ja active Active
Patent Citations (3)
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| JP4494927B2 (ja) * | 2004-03-22 | 2010-06-30 | グローブライド株式会社 | ゴルフクラブヘッドとその製造方法 |
| JP3135787U (ja) * | 2007-07-18 | 2007-09-27 | 楠盛股▲分▼有限公司 | ゴルフクラブヘッド |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2016055121A (ja) | 2016-04-21 |
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