JP5837433B2 - 肉盛溶接部材の製造方法 - Google Patents
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本発明の製造方法において、前記金属母材として、ロックウェル硬度がHRC45以上である鋼材を使用することが好ましい。
本発明の製造方法において、前記サーメット層が、Mo2FeB2型の複硼化物を含む硬質相と、Fe基合金からなる結合相とからなり、前記硬質相の含有割合が35〜95重量%であるように構成することが好ましい。
本発明の製造方法において、前記サーメット層が、Mo2NiB2型の複硼化物を含む硬質相と、Ni基合金からなる結合相とからなり、前記硬質相の含有割合が35〜95重量%であるように構成することが好ましい。
本発明の製造方法において、前記金属母材として、被溶接面の短手方向の長さが2〜5mmであるものを使用することが好ましい。
本発明の製造方法において、前記サーメット層と、前記金属母材との間に形成される溶接拡散層の厚みが、1〜30μmであることが好ましい。
配合組成が、B:5重量%、Mo:44.4重量%、Cr:5重量%、Fe:残部となるように、原料粉末を配合し、原料粉末をボールミルにより湿式粉砕した。次いで、湿式粉砕した粉末を撹拌造粒法によって造粒し、得られた造粒粉体を1100℃で0.5時間保持した後、分級することにより、Mo2FeB2型の複硼化物を含む硬質相の含有割合が62.3重量%であり、残部がFe基合金である肉盛溶接用のサーメット粉体を得た。
タングステン電極21の先端の角度:60°
タングステン電極21の直径:4mm
溶接速度(トーチ20の移動速度):10cm/分
パイロットアーク電源30の電流:20A
パイロットアーク電源30の電圧:24.2V
パイロットアーク電源30の電力:484W
金属母材11上におけるプラズマアーク径:2.7mm
金属母材11上におけるプラズマアーク面積:0.057cm2
プラズマアークの照射エネルギー密度:8453W/cm2
シールドガス流量:14L/分
キャリアガス流量:3L/分
プラズマガス流量:1.5L/分
なお、プラズマアーク径はビード径を測定しプラズマアーク径とみなした。プラズマアーク面積はビード面積を測定しプラズマアーク面積とみなした。
肉盛溶接を行なう際における、パイロットアーク電源30の電流、電圧および電力を表1に示すように変更し、プラズマアーク径、プラズマアーク面積およびプラズマアークの照射エネルギー密度を表1に示すように変化させた以外は、実施例1と同様にして、肉盛溶接部材サンプルを得て、同様に評価を行った。結果を表1に示す。
肉盛溶接を行なう際に用いるタングステン電極21として、先端の角度が90°のものを用いるとともに、肉盛溶接を行なう際における、パイロットアーク電源30の電流、電圧および電力を表1に示すように変更し、プラズマアーク径、プラズマアーク面積およびプラズマアークの照射エネルギー密度を表1に示すように変化させた以外は、実施例1と同様にして、肉盛溶接部材サンプルを得て、同様に評価を行った。結果を表1に示す。
溶接速度(トーチ20の移動速度)を10cm/分から18cm/分に変更した以外は、実施例2と同様にして、肉盛溶接部材サンプルを得て、同様に評価を行った。結果を表1に示す。
肉盛溶接を行なう際における、パイロットアーク電源30の電流、電圧および電力を表1に示すように変更し、プラズマアーク径、プラズマアーク面積およびプラズマアークの照射エネルギー密度を表1に示すように変化させた以外は、実施例1と同様にして、肉盛溶接部材サンプルを得て、同様に評価を行った。結果を表1に示す。
比較例2〜4においては、肉盛溶接を行なう際における、溶接速度を6cm/分とし、かつ、パイロットアーク電源30の電流、電圧および電力を表1に示すようにそれぞれ変更し、プラズマアーク径、プラズマアーク面積およびプラズマアークの照射エネルギー密度を表1に示すように変化させた以外は、実施例1と同様にして、肉盛溶接部材サンプルを得て、同様に評価を行った。結果を表1に示す。
比較例5〜7においては、肉盛溶接を行なう際に用いる、タングステン電極21の先端部分の角度を20°に変更し、かつ、パイロットアーク電源30の電流、電圧および電力を表1に示すようにそれぞれ変更し、プラズマアーク径、プラズマアーク面積およびプラズマアークの照射エネルギー密度を表1に示すように変化させた以外は、実施例1と同様にして、肉盛溶接部材サンプルを得て、同様に評価を行った。結果を表1に示す。
また、溶接速度を6cm/分と遅くした比較例2〜4においては、得られるサーメット層の硬度が低下してしまい、耐摩耗性に劣るものであった。
さらに、プラズマアークの照射エネルギー密度を8000W/cm2未満とした比較例5〜7においては、得られるサーメット層の厚みが薄くなりすぎてしまい、耐食性・耐摩耗性が不十分であった。
次いで、実施例1で得られた肉盛溶接部材サンプルについて、以下に説明する方法にて、耐食性試験および耐摩耗試験を行った。
11…金属母材
12…サーメット層
20…トーチ
21…タングステン電極
22…第1ノズル
23…第2ノズル
30…パイロットアーク電源
40…プラズマアーク電源
50…プラズマアーク
Claims (7)
- Mo2FeB2型またはMo2NiB2型の複硼化物を含むサーメット層を、肉盛溶接にて、2〜5mmの幅で金属母材上に、前記金属母材の長手方向に沿って連続的に形成する肉盛溶接部材の製造方法であって、
前記サーメット層を、前記金属母材の長手方向における、前記肉盛溶接の溶接速度10〜20cm/分、前記肉盛溶接の照射エネルギー密度8000〜9700W/cm2の条件にて形成することを特徴とする肉盛溶接部材の製造方法。 - 前記肉盛溶接のプラズマアーク径を、前記金属母材の被溶接面の短手方向の長さ以下とすることを特徴とする請求項1に記載の肉盛溶接部材の製造方法。
- 前記金属母材として、ロックウェル硬度がHRC45以上である鋼材を使用することを特徴とする請求項1または2に記載の肉盛溶接部材の製造方法。
- 前記サーメット層が、Mo2FeB2型の複硼化物を含む硬質相と、Fe基合金からなる結合相とからなり、前記硬質相の含有割合が35〜95重量%であることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の肉盛溶接部材の製造方法。
- 前記サーメット層が、Mo2NiB2型の複硼化物を含む硬質相と、Ni基合金からなる結合相とからなり、前記硬質相の含有割合が35〜95重量%であることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の肉盛溶接部材の製造方法。
- 前記金属母材として、被溶接面の短手方向の長さが2〜5mmであるものを使用することを特徴とする請求項1〜5のいずれかに記載の肉盛溶接部材の製造方法。
- 前記サーメット層と、前記金属母材との間に形成される溶接拡散層の厚みが、1〜30μmであることを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載の肉盛溶接部材の製造方法。
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