JP5834853B2 - 鋼板のスケール除去用ノズルおよび鋼板のスケール除去装置並びに鋼板のスケール除去方法 - Google Patents

Description

本発明は、鋼板表面のスケールを除去するためのスケール除去用ノズルおよび鋼板のスケール除去装置並びに鋼板のスケール除去方法に関する。

鋼材の圧延ラインでは、鋼材を酸化性雰囲気の加熱炉に装入し、通常１１００〜１３００℃の温度域で数時間加熱した後に熱間圧延する。熱間圧延の際には、加熱時に生成した一次スケールおよび加熱炉から抽出後に生成する二次スケールが生じる。このようなスケールが除去されずに鋼材が圧延されると、スケールが製品である鋼板表面に食い込み、スケール疵となって残る。スケール疵は、鋼板の表面性状を著しく損なうとともに、曲げ加工時にクラック発生の起点となるため、製品品質に重大な影響を及ぼす。

そのため、上記の問題の解決手段として、（１）鋼材表面に酸化防止材を塗布する（例えば特許文献１参照）、（２）鋼材の加熱温度をファイアライトの融点（約１１７０℃）以下にする（例えば特許文献２参照）、（３）完全無酸素化状態で圧延を行なう（例えば特許文献３参照）、（４）圧延前の温度、圧延中の温度を高温（約１０００℃以上）とする、（５）生成したスケールを完全に除去する（例えば特許文献４参照）、といった提案がされている。

しかし、（１）の手段は、煩雑な塗布作業が増えるのみならず、処理剤の費用がかかるため製造コストが高くなる。また、（２）は、鋼材を低温で加熱するため、圧延機の負担が増大するとともに、鋼種によっては材料特性を確保する観点から適用できない規格が存在する。また、（３）は、設備コストが莫大となるので現実的ではない。また、（４）は、加熱炉から高温で抽出となるため、燃料の原単価が増加し、スケールロスが増大する。

そこで、次なる解決手段として、（５）生成したスケールを完全に除去するという、いわゆるデスケーリングを行なう方策が有効である。デスケーリングを行うスケール除去装置に用いられるスケール除去用ノズルは、通常、鋼板の表面に高圧の水を噴射し、その噴射された水の衝撃力によって鋼板のスケールを剥離して除去する。

特開平１−２４９２１４号公報 特公昭５８−１１６７号公報 特公昭６０−１５６８４号公報 特許第４０８４２９５号公報

ここで、（５）の解決手段に関し、特許文献４記載の技術は、スケール除去用ノズルの内部構造を見直すものであり、ノズル先端部のオリフィス（吐出孔）と、このオリフィスからテーパ角３０〜８０°で延びるテーパ部と、このテーパ部に連なる径大部とを有する構成とし、オリフィスの短径Ｄ２に対する径大部の内径Ｄ１の割合（Ｄ１／Ｄ２）を３以上とするノズルが開示されている。
しかしながら、特許文献４に記載の技術は、従来のスケール除去用ノズルの内部構造を最適化した技術なので、デスケーリング能力を大幅に向上させる上では限界があった。

本発明者は、このような問題点に着目し、スケールを一層効率よく除去できる鋼板のスケール除去用ノズルおよび鋼板のスケール除去装置並びに鋼板のスケール除去方法を提供すべく検討を重ねたところ、デスケーリング用ノズルから吐出した水流ジェットが液滴となり、鋼板スケール表面に発生するキャビテーションに着目した（図１参照）。そして、図２に示すように、キャビテーションにより発生した気泡が消滅する際に発生する圧力が、条件によっては同液滴が衝突する際に発生する衝撃力に比して格段に大きくなるという事象を捉え、上記水流ジェットにキャビテーションを積極的に付与することができればデスケーリング能力を向上できると考えた。そこで、種々のノズルを試作して鋭意研究を行なった結果、ノズルを所定の形状とすることにより、デスケーリング能力が大幅に向上することを見いだし、一層優れたスケール除去用ノズルおよび鋼板のスケール除去装置並びに鋼板のスケール除去方法を発明するに至った。

すなわち、上記課題を解決するために、本発明の一態様に係る鋼板のスケール除去用ノズルは、鋼板の表面に水を噴射し、その噴射された水の衝撃によって鋼板のスケールを除去するスケール除去用ノズルであって、ノズル先端の吐出部は、円筒状流路を形成する径大部に連通して設けられた一つの主流オリフィスおよび二つの分岐流オリフィスを有し、前記主流オリフィスは、吐出孔の開口形状が楕円状をなして形成されており、前記二つの分岐流オリフィスは、前記主流オリフィスの吐出孔をその楕円長軸の両側から挟むように対向配置されるとともに各分岐流オリフィスが楕円円周方向に沿った円弧状をなして形成され、前記径大部内部の水流の一部を、前記主流オリフィスから吐出した水流との境界部にキャビテーションを発生させるように吐出することを特徴とする。

従来のスケール除去用ノズルは、単一のオリフィスからの水流（主流）ジェットを連続噴流として吐出して液滴流を形成していた。しかし、本発明の一態様に係る鋼板のスケール除去用ノズルによれば、ノズル先端の吐出部を、円筒状流路を形成する径大部に連通して設けられた主流オリフィスと分岐流オリフィスとから構成し、分岐流オリフィスは、径大部内部の水流の一部を、主流オリフィスから吐出した水流との境界部にキャビテーションを発生させるように吐出する。そのため、ノズル内部の水流の一部を、分岐流オリフィスによる分岐水路を経由して吐出させ、ノズルの主流オリフィスから吐出した水流（主流）ジェットの水流との境界部にキャビテーションを発生させることができる。この結果、従来ノズルに比べてデスケーリング能力を大幅に向上させることができる。

ここで、本発明の一態様に係る鋼板のスケール除去用ノズルにおいて、分岐流オリフィスから吐出する（分岐水路を経由して吐出させた）水流を、ノズルの主流オリフィスから吐出した水流（主流）ジェットの外周を囲む流れとすることが好ましい。これにより、主流オリフィスから吐出した水流（主流）ジェットの水流との境界部にキャビテーションを好適に発生させることができる。そのため、従来ノズルに比べてデスケーリング能力を一層向上させることができる。
また、本発明の一態様に係る鋼板のスケール除去用ノズルにおいて、前記径大部内部の水流の一部を前記分岐流オリフィスに導入する全体水量に対する割合を、０％を超え５０％以下とすることは好ましい。

また、上記課題を解決するために、本発明の一態様に係る鋼板のスケール除去装置は、圧延工程における圧延材である鋼板の上下に配置される複数のスケール除去用ノズルを備え、各スケール除去用ノズルから高圧の水を圧延材表面に噴射して圧延材表面のスケールを除去するスケール除去装置であって、前記スケール除去用ノズルとして、上記本発明の一態様に係る鋼板のスケール除去用ノズルのうちいずれか一の態様のスケール除去用ノズルが装着されていることを特徴とする。
本発明の一態様に係る鋼板のスケール除去装置によれば、各スケール除去用ノズルが、上記本発明の一態様に係る鋼板のスケール除去用ノズルのうちいずれか一の態様のスケール除去用ノズルによる作用効果を奏するので、上述の作用機序により、スケールを効率よく除去することができる。

また、上記課題を解決するために、本発明の一態様に係る鋼板のスケール除去方法は、圧延工程における圧延材である鋼板の表面のスケールを、スケール除去用ノズルから高圧の水を圧延材表面に噴射して除去する方法であって、前記スケール除去用ノズルとして、上記本発明の一態様に係る鋼板のスケール除去用ノズルのうちいずれか一の態様のスケール除去用ノズルを用い、当該スケール除去用ノズルを圧延工程での圧延材の上下に複数配置し、各スケール除去用ノズルから高圧の水を圧延材表面に噴射して圧延材表面のスケールを除去することを特徴とする。
本発明の一態様に係る鋼板のスケール除去方法によれば、使用するスケール除去用ノズルが、上記本発明の一態様に係る鋼板のスケール除去用ノズルのうちいずれか一の態様のスケール除去用ノズルによる作用効果を奏するので、上述の作用機序により、スケールを効率よく除去することができる。

上述のように、本発明によれば、圧延材表面のスケールを効率よく除去することができる。

図１は、デスケーリング用ノズルから吐出した水流ジェットが液滴となり、鋼板スケール表面に衝突する際にキャビテーションが発生する様子のイメージを示す模式図である。 図２は、図１に示すキャビテーションにより発生した気泡が消滅する際に圧力が発生する様子のイメージと、消滅時気泡半径／発生時半径と気泡近傍発生圧力との関係を併せて示す図である。 図３は、本発明に係る鋼板のスケール除去装置を備える圧延ラインの一例を示す概略構成図である。 図４は、本発明のスケール除去用ノズルの一例を示す概略斜視図である。 図５は、図４のＹ−Ｙ線の面で軸線方向に沿って切断した概略断面図である。 図６は、図４のノズル吐出部の概略正面図である。 図７は、比較例で使用した、従来のスケール除去用ノズルの吐出部を示す図である。 図８は、スプレー水によるスケール除去における水滴の鋼板への衝突モデルを示す説明図である。 図９は、水流（主流）ジェットの状態を説明する図であり、同図（ａ）は本発明のスケール除去用ノズルでの一例であり、（ｂ）は従来のスケール除去用ノズルでの例である。

以下、本発明の一態様に係るスケール除去用ノズルを備える鋼板のスケール除去装置の一実施形態について説明する。
図３に示すように、鋼板の圧延工程は、被圧延材（鋼板）Ｋを加熱する加熱炉５０と、加熱炉５０から取り出された被圧延材Ｋからスケールを除去するために加熱炉５０出側（ＨＳＢ）に設置された加熱炉出側デスケラ６０と、それに続いて粗圧延を行なう粗圧延機７０と、それに続いて仕上げ圧延を行なう仕上げ圧延機８０とから構成されている。

本発明のスケール除去装置は各圧延工程に配置される。すなわち、加熱炉出側デスケラ６０には、加熱炉出側スケール除去用ノズルの装着用アダプター６１が被圧延材Ｋの上下に配置される。同様に、粗圧延機７０の粗圧延入側（ＲＳＢ）にはスケール除去用ノズルの装着用アダプター６２、仕上げ圧延機８０の仕上げ圧延入側（ＦＳＢ）にはスケール除去用ノズルの装着用アダプター６３がそれぞれ被圧延材Ｋの上下に配置される。各スケール除去用ノズルの装着用アダプター６１、６２、６３のそれぞれには、後述するスケール除去用ノズル１（以下、単に「ノズル」ともいう）が装着されている。スケール除去用ノズルの装着用アダプター６１、６２、６３に装着されたスケール除去用ノズル１は、ポンプ３０、アキュムレータ４０に配管を通して接続されており、高圧の水を被圧延材Ｋ表面に噴射することができる。なお、この設備では、複数台のポンプ３０とアキュムレータ４０とによって、噴射される高圧水の圧力と吐出量とを常に安定して確保することができる。

次に、ノズル１について詳しく説明する。なお、図４は、ノズル１の概略斜視図、図５は図４のＹ−Ｙ線の面で軸線方向に沿って切断した概略断面図、図６は図４のノズル先端の吐出部の概略正面図である。
図４〜図６に示すように、ノズル１は、ケーシング２と、ノズルケース１１と、ノズルチップ１２とから主に構成されている。そして、これらの部材によってノズル１の軸線方向に流路（又はノズル孔）が形成されている。

ケーシング２は、略円筒状をなしており内部に流路（又はノズル孔）を備え、ノズル１の上流側となる一端から水が流路内に流入可能になっている。そして、ケーシング２の他端にノズルケース１１が装着される。ノズルケース１１は略円筒状をなし、ノズルチップ１２がノズル１の先端部側に装着されている。ノズルチップ１２は超硬合金製であり、ここから吐出流を噴出させる。

なお、この例では、ケーシング２は、ノズルケース１１に対してねじによって固定可能な第１のケーシング２ａと、この第１のケーシング２ａに対してねじによって固定可能な第２のケーシング２ｂとから構成されている。
第２のケーシング２ｂの上流側端部での周面及び端面（平坦面）には、軸方向に延びる複数のスリット（又は流入口）３が周方向に所定の間隔ごとに形成されている。複数のスリット３は、不純物の流入を規制しつつ水を流入させるためのフィルタとしてはたらくものである。また、第２のケーシング２ｂ内の流路には、整流ユニット（又は整流器若しくはスタビライザ）４が配設されている。

整流ユニット４は、スリット３から流入した水をノズル孔に案内するためのものであり、芯体から放射方向に延びる複数の整流板（整流羽根）５と、芯体の上流側及び下流側に同軸に形成され、かつそれぞれ先端部を上下流方向に向けて形成された鋭角な円錐部（上流側又は下流側が先細り状態の円錐部）６ａ、６ｂとを備えている。このようなフィルタを構成し且つ整流ユニットを備えたケーシング２は、フィルタユニット又は整流ケーシングと称することもできる。なお、整流ユニット４の整流板５は第２のケーシング２ｂの内壁に当接しているとともに、整流ユニット４は固定手段（例えば、係止、溶着、固着など）により下流側への移動が規制されている。

ケーシング２の流路は、第２のケーシング２ｂの上流側端部（流入口）から整流ユニット４の下流端に至り、かつ実質的に同じ内径（つまり、ケーシング２ｂの上流側端部の内径と同じ内径）の円筒状流路Ｐ１と、前記整流ユニット４の下流端から下流方向に向かって第１のケーシング２ａの途中部に至り、かつ緩やかな傾斜でテーパ状に狭まる傾斜流路（環状傾斜流路）Ｐ２と、この傾斜流路の下流端から下流方向に向かって延び、かつ実質的に同じ内径（つまり、傾斜流路Ｐ２の下流側端部の内径と同じ内径）の円筒状流路Ｐ３とを備えている。この例では、傾斜流路（環状傾斜流路）Ｐ２を形成する傾斜壁（テーパ部）のテーパ角は、例えば５〜１０°程度に形成されている。

ノズルケース１１内には、ノズル１の先端部から上流方向に向かって、超硬合金製のノズルチップ１２と、前記第１のケーシング２ａの下流端と実質的に同じ内径の流路が形成されたブシュ（又は環状側壁）１７とが順次装着されている。ノズルチップ１２は掛止段部１３により先端部方向への抜けが規制されている。

ノズル１には、その先端の吐出部となるノズルチップ１２が、円筒状流路を形成する径大部１８と、径大部１８に連続して設けられたテーパ部１６と、テーパ部１６出側に連続して設けられた楕円形状の吐出孔１５とが形成されている。ノズルチップ１２の先端面は、断面Ｕ字状の湾曲溝１４が半径方向に形成されるとともに、この湾曲溝１４の湾曲凹面に、図６に示すように、楕円形状の吐出孔１５が出側に連続して設けられている。なお、湾曲溝１４の底面は、吐出孔１５を最下部として延出方向（又は半径方向）に向かうにつれて両端部が隆起した湾曲状底面であってもよい。

ここで、ノズル１は、ノズルチップ１２とノズルケース１１との間に、円筒状流路を形成する径大部１８に連通して設けられた二つの分岐孔（分岐流オリフィス）１９を有する。各分岐孔１９は、ノズルチップ１２の周方向に沿った円弧状（この例では円弧の中心は軸芯と一致）をなしており、ノズル内部の水流の一部を、ノズルチップ１２の吐出孔１５から吐出した水流との境界部にキャビテーションＣを発生させるように水流を吐出するように形成されている（図９（ａ）参照）。また、各分岐孔１９は、ノズルチップ１２の周方向に沿った円弧状とされることにより、吐出する水流を、吐出孔１５から吐出した水流の外周を囲む流れとしている。

これにより、ノズル１の軸線方向に延びるノズルの流路（ノズル孔）は、湾曲溝１４に楕円形状に開口した吐出孔１５から軸線の上流方向に向かって直線的に拡径して延びるテーパ部（又は円錐状傾斜壁）１６により形成された円錐状流路Ｐ５と、ノズルチップ１２とノズルケース１１との間に形成された分岐孔１９からなる分岐流路Ｐ６と、ブシュ１７内周により形成されてテーパ部１６の上流端から軸線方向に沿って実質的に同じ内径で上流方向へ連なる円筒状流路Ｐ４と、円筒状流路Ｐ４の上流端からほぼ同じ内径で延びる円筒状径大流路（円筒状流路Ｐ４の上流端から整流ユニット４の上流端に至るまでの流路）Ｐ３〜Ｐ１とで構成される。なお、テーパ部１６の上流端から実質的に同じ内径で延びる流路（この例では、テーパ部１６の上流端から緩やかな傾斜流路Ｐ２の下流端までの円筒状流路Ｐ３及びＰ４）を径大部１８とすることができる。

なお、楕円形状の吐出孔１５は、いずれもその長径Ｄ３／短径Ｄ２比が、１．５〜１．８程度に形成される。また、吐出孔１５と径大部１８との関係については、ノズルを小型化するため、吐出孔１５の短径Ｄ２に対する径大部１８（円筒状流路Ｐ３及びＰ４、又は整流ユニットから下流方向に延びる傾斜流路Ｐ２の下流端）の内径Ｄ１の割合（Ｄ１／Ｄ２）を、４．５〜６．９程度に設定している。さらに、低圧及び／又は低流量であっても衝撃力を高めるため、テーパ部１６の角度（テーパ角）θは、４５〜５５°程度に設定している。

なお、ノズルケース１１やケーシング２の適所（この例では、ノズルケース２）には、アダプター（図示せず）を利用して導管（図示せず）にノズル１を取り付けるための鍔部（又はフランジ）２４などの取付部を形成できる。また、ノズルケース１１には、位置決め精度を高め、所定方向にフラット又は帯状に吐出流を噴射させるため、導管に対する位置決め用凸部２５を形成してもよい。

次に、上述した鋼板のスケール除去装置およびこれに装着されたスケール除去用ノズル１、並びにノズル１を用いた鋼板のスケール除去方法の作用・効果について説明する。
スケール除去装置の、スケール除去用ノズルの装着用アダプター６１、６２、６４には、ノズル１が装着されている。ノズル１は、上述のように、ノズル先端の吐出部が、円筒状流路を形成する径大部１８に連続して設けられたテーパ部１６と、テーパ部１６出側に連続して設けられた吐出孔１５とが形成され、さらに、ノズルチップ１２とノズルケース１１との間には、円筒状流路を形成する径大部１８に連通して設けられた分岐孔１９を有する。分岐孔１９は、ノズル内部の水流の一部を、ノズルチップ１２の吐出孔１５から吐出した水流との境界部にキャビテーションを発生させるように吐出する。これにより、ノズルのオリフィスから吐出した水流（主流）ジェットの水流との境界部にキャビテーションを発生させることができる。この結果、従来ノズルに比べてデスケーリング能力が大幅に向上する。よって、このスケール除去装置およびこれに装着されたスケール除去用ノズル１、並びにノズル１を用いた鋼板のスケール除去方法によれば、デスケーリングの性能、効率ともに大幅に改善することができる。

[実施例]
以下、上記実施形態で説明したノズル１を実際の被圧延材Ｋの圧延工程に採用した例について説明する。鋼材としては、標準板幅１．２ｍ、標準板厚は、加熱炉５０の出側２２０ｍｍ、粗圧延入側（ＲＳＢ）６２が、２２０〜７０ｍｍ、仕上げ圧延入側（ＦＳＢ）６３が、６０〜４０ｍｍを使用した。従来型（図７参照）との比較実験の結果を次の表１に示す。なお、この例では、噴射圧力Ｐ０［Ｐａ］、デスケーリング流量［ｌ／ｍｉｎ］、およびスプレー距離Ｈ［ｍ］に応じてノズル内部の水流の一部を前記分岐孔に導入する全体水量の割合を、０％を超え５０％以下の範囲で調整している。

評価方法としては、以前に提案したデスケーリング能力評価モデル（特許第３１２９９６７号公報参照）を用いて検討した。
つまり、デスケーリング能力は噴射水が鋼材表面に衝突する際に発生する総衝撃力（Ｆ）および単位衝撃力（Ｓ）で評価することができる。図８は、噴射水によるスケール除去における水滴の鋼板への衝突モデルを示す図である。同図において、総衝撃力（Ｆ）および単位衝撃力（Ｓ）は、以下の式で示すことができる。
Ｆ＝Ｐ０×ａ×Ｃ×（３／ｄ）×α×ｔ
Ｓ＝Ｆ／Ａ
但し、Ｆ：鋼板表面での噴射された水の総衝撃力［Ｎ］，Ｓ：鋼板表面での噴射された水の単位衝撃力［Ｐａ］，Ｐ０：噴射圧力［Ｐａ］，ａ：オリフィス面積［ｍ²］，Ｃ：音速［ｍ／ｓ］，ｄ：水滴の粒子径［ｍ］，α：係数，ｔ：衝撃波が液滴中を伝わる時間［ｓ］である。

同表から判るように、デスケーリング能力は、いずれの工程においてもデスケーリング能力の向上が従来比で１．３〜１．５倍であり、ポンプ３０での電力使用量は７０％、そして、デスケーリング能力向上による流量の削減可能代は３０％減、また、デスケーリング能力に起因する品質不良発生率も従来比で５０％未満となった。したがって、スケール除去用ノズル１によれば、デスケーリングの性能、効率ともに大幅に改善されたことが判る。

また、従来型（図７および図９（ｂ）参照）との比較実験の結果によれば、噴射圧力Ｐ０［Ｐａ］、デスケーリング流量［ｌ／ｍｉｎ］、およびスプレー距離Ｈ［ｍ］に応じてノズル内部の水流の一部を分岐孔１９に導入する全体水量の割合を、０％を超え５０％以下の範囲で調整すれば、十分な効果が得られることを確認した。
なお、本発明に係る鋼板のスケール除去用ノズルおよび鋼板のスケール除去装置並びに鋼板のスケール除去方法は、上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しなければ種々の変形が可能であることは勿論である。

１ （スケール除去用）ノズル
２ ケーシング
４ 整流ユニット
１１ ノズルケース
１２ ノズルチップ
１４ 湾曲溝
１５ 吐出孔（主流オリフィス）
１６ テーパ部（又は円錐状傾斜壁）
１７ ブシュ（又は環状側壁）
１８ 径大部
１９ 分岐孔（分岐流オリフィス）
２０ 吐出部
３０ ポンプ
４０ アキュムレータ
５０ 加熱炉
６０ 加熱路出側デスケラ
６１、６２、６３ スケール除去用ノズルの装着用アダプター
７０ 粗圧延機
８０ 仕上げ圧延機
Ｋ 被圧延材（鋼板）
Ｐ１ 円筒状流路
Ｐ２ 傾斜流路
Ｐ３ 円筒状流路
Ｐ４ 円筒状流路
Ｐ５ 円錐状流路
Ｐ６ 分岐流路

Claims (5)

1. 鋼板の表面に水を噴射し、その噴射された水の衝撃によって鋼板のスケールを除去するスケール除去用ノズルであって、
   ノズル先端の吐出部は、円筒状流路を形成する径大部に連通して設けられた一つの主流オリフィスおよび二つの分岐流オリフィスを有し、
   前記主流オリフィスは、吐出孔の開口形状が楕円状をなして形成されており、
   前記二つの分岐流オリフィスは、前記主流オリフィスの吐出孔をその楕円長軸の両側から挟むように対向配置されるとともに各分岐流オリフィスが楕円円周方向に沿った円弧状をなして形成され、前記径大部内部の水流の一部を、前記主流オリフィスから吐出した水流との境界部にキャビテーションを発生させるように吐出することを特徴とする鋼板のスケール除去用ノズル。
2. 前記二つの分岐流オリフィスから吐出する水流を、前記一つの主流オリフィスから吐出した水流の外周を囲む流れとすることを特徴とする請求項１に記載の鋼板のスケール除去用ノズル。
3. 前記径大部内部の水流の一部を前記二つの分岐流オリフィスに導入する全体水量に対する割合を、０％を超え５０％以下とすることを特徴とする請求項１または２に記載の鋼板のスケール除去用ノズル。
4. 圧延工程における圧延材である鋼板の上下に配置される複数のスケール除去用ノズルを備え、各スケール除去用ノズルから高圧の水を圧延材表面に噴射して圧延材表面のスケールを除去するスケール除去装置であって、
   前記スケール除去用ノズルとして、請求項１〜３のいずれか一項に記載のスケール除去用ノズルが装着されていることを特徴とする鋼板のスケール除去装置。
5. 圧延工程における圧延材である鋼板の表面のスケールを、スケール除去用ノズルから高圧の水を圧延材表面に噴射して除去する方法であって、
   前記スケール除去用ノズルとして、請求項１〜３のいずれか一項に記載のスケール除去用ノズルを用い、当該スケール除去用ノズルを圧延工程での圧延材の上下に複数配置し、各スケール除去用ノズルから高圧の水を圧延材表面に噴射して圧延材表面のスケールを除去することを特徴とする鋼板のスケール除去方法。

Images