JP5777806B2 - 回転電機の固定子巻線 - Google Patents

Description

本発明は、発電機等の回転電機に適用される３相４極４並列回路を有する回転電機の固定子巻線に関するものである。

回転界磁形の回転電機における従来の一般的な固定子コイルの巻線方法では、同相の並列回路において一方の巻線回路になるべく近接させるように他方の巻線回路を配置して、巻線回路間の電圧位相差を小さくするような構成が採られている。しかしながら、巻線回路同士を近接させても最低でも１固定子スロット幅分のずれが生じてしまうため、少なからず巻線回路間には電圧位相差が存在し、それによって巻線回路間に循環電流が流れ、循環電流損発生による固定子コイルの温度上昇や回転電機の効率悪化を生じるという問題があった。

このような並列回路を構成する巻線回路間の電圧位相および大きさの不均衡を除く方法の例として、特許文献１に示される多相発電機の電機子巻線パターンにおいては、１極１相毎に２以上の回路を持つ多相電機機械用の重ね巻において、或る位相帯の頂部層中のコイル辺の回路順序と同一位相帯の底部層中のコイル辺の回路順序とを、一回路内の各別のコイルのピッチを変えることにより変更した二層重ね巻の巻線パターンを対象とするものである。これにより或る位相帯の或る層（頂部層または底部層）中の全部のコイル辺の回路順序はその位相帯の層（底部層または頂部層）に対して交換され、各々の相巻線の各並列回路に生じる合成電圧の位相および大きさの不均衡が実質的に除かれるというものである。

また、特許文献２に示される電機子においては、７２スロットを有する電機子鉄心と、スロットに収納される３相２極４並列回路を有する電機子巻線は、相帯のうちの一つの相帯中の前記上コイル片及び前記下コイル片の相対位置を極中心から遠ざかる方向に数えた位置で表した場合に、第１及び第３の並列回路の前記上コイル片及び前記下コイル片が極中心から１、４、６、７、１０、１２番目の位置であり、前記第２及び第４の並列回路の前記上コイル片及び前記下コイル片が極中心から２、３、５、８、９、１１番目の位置となるように接続することにより、該各並列回路間の不平衡電圧を低減して該並列回路間の循環電流損失を低減しつつ、電機子巻線を構成するにあたってジャンパ線接続部の作業性を軽減し、絶縁性、固定強度を確保しやすくしたものである。

また、特許文献３に示される回転電機の電機子巻線においては、３相２極８４スロットを有する回転電機に適用される４並列回路を有する毎極毎相あたりのコイル数が１４の２層巻き電機子巻線であって、当該巻線の各相帯が２つの並列回路を有し、積層鉄心に設けられたスロット１３に納められており、各並列回路は直列コイルを有し、各直列コイルは接続側コイルエンド１９ａ及び反接続側コイルエンド１９ｂでそれぞれ互いに接続される上コイル片１５と下コイル片１６の２つのコイル片を有し、一つの相帯中の上下コイル片の相対位置を極中心から数えた位置で表した場合に、各並列回路の半分は上下コイル片の位置が極中心から１，４，６，７，９，１２，１４番目の位置となるように接続し、各並列回路の残りの半分は上下コイル片の位置が極中心から２，３，５，８，１０，１１，１３番目の位置となるように接続することにより、各並列回路間の不平衡電圧を低減して並列回路間の循環電流損失を低減したものである。

特公昭５４−６６８３号公報 特開２００９−１００５４９号公報 特開２００９−１８３１０２号公報

しかしながら、従来の特許文献１、２あるいは３においては、並列回路を構成する巻線回路内において巻線ピッチを変更することで、巻線回路間の発生電圧差を低減しているが、巻線方法の複雑化や巻線端部にジャンパ線を設ける必要があり端部構造が複雑化するなどの問題があった。また、各相２組の出力端子を具備する３相４極４並列回路を有する回転界磁形の回転電機の固定子巻線においては、解決案は提示されていないという問題があった。

本発明は、上記のような問題を解決するためになされたものであり、３相４極４並列回路を有する回転電機の固定子巻線において、巻線方法の複雑化や巻線端部にジャンパ線を設けることなく、並列回路を構成する巻線回路間の電圧ベクトル位相差と電圧差をなくす巻線の配置が実現できる回転電機の固定子巻線を提供することを目的としている。

上記課題を解決するために、本発明の第一の回転電機の固定子巻線は、３相４極４並列回路を有する回転電機の固定子巻線の各相が、円周上に配置されるとともに、同じピッチを有する巻線群からなる巻線回路を２つ並列に接続した２組の並列回路により構成され、前記並列回路の同じ組内の前記２つの巻線回路の巻線群の中心軸の位置が、電気角で３６０°の間隔となるように配置されるとともに、前記各巻線回路の巻線群は、直列に接続された互いに巻線の方向が異なる２つのコイル相帯からなり、前記２つのコイル相帯は、該巻線回路の巻線群の中心軸に対して鏡面対称となる位置に配置され、かつ、同じ前記コイル相帯内の隣接するターン間のピッチが前記巻線群のピッチ以下となるように配置されていることを特徴とするものである。
また、本発明の第二の回転電機の固定子巻線は、３相４極４並列回路を有する回転電機の固定子巻線の各相が、円周上に配置されるとともに、同じピッチを有する巻線群からなる巻線回路を２つ並列に接続した２組の並列回路により構成され、前記並列回路の同じ組内の前記２つの巻線回路の巻線群の中心軸の位置が、電気角で１８０°の間隔となるように配置されるとともに、前記各巻線回路の巻線群は、１つのコイル相帯からなり、前記並列回路の同じ組内の前記２つの巻線回路の前記コイル相帯の巻線の方向が異なり、かつ、同じ前記コイル相帯内の隣接するターン間のピッチが前記巻線群のピッチ以下となるように配置されていることを特徴とするものである。
また、本発明の第三の回転電機の固定子巻線は、３相４極４並列回路を有する回転電機の固定子巻線の各相が、円周上に配置されるとともに、同じピッチを有する巻線群からなる巻線回路を２つ並列に接続した２組の並列回路により構成され、前記並列回路の同じ組内の前記２つの巻線回路の巻線群の中心軸の位置が、電気角で３６０°の間隔となるように配置されるとともに、前記各巻線回路の巻線群は、１つのコイル相帯からなり、前記並列回路の同じ組内の前記２つの巻線回路の前記コイル相帯の巻線の方向が同じであり、かつ、同じ前記コイル相帯内の隣接するターン間のピッチが前記巻線群のピッチ以下となるように配置されていることを特徴とするものである。

本発明の回転電機の固定子巻線によれば、並列回路を構成する巻線回路間の電圧ベクトルの位相差と電圧差がなくなるようにコイル相帯が配置されることにより、巻線回路間に流れる循環電流がなくなり、巻線の温度上昇および発生損失による効率の悪化を回避することができるという効果がある。また、コイル相帯の巻線ピッチを変化させていないため、コイル相帯端部にジャンパ線を設ける必要がなく、端部構造の複雑化を回避することができ、作業性の向上も実現することができるという効果もある。

実施の形態１に係る回転電機の固定子巻線のＵ相の巻線パターンを示す図である。 実施の形態１におけるＵ相の等価回路と電圧ベクトル示す図である。 実施の形態１におけるＵ相のコイル相帯の円周上の配置を示す模式図である。 実施の形態２に係る回転電機の固定子巻線のＵ相の巻線パターンを示す図である。 実施の形態２におけるＵ相の等価回路と電圧ベクトル示す図である。 実施の形態２におけるＵ相のコイル相帯の円周上の配置を示す模式図である。 実施の形態３に係る回転電機の固定子巻線のＵ相の巻線パターンを示す図である。 実施の形態３におけるＵ相の等価回路と電圧ベクトル示す図である。 実施の形態３におけるＵ相のコイル相帯の円周上の配置を示す模式図である。

本発明の回転電機の固定子巻線では、３相４極４並列回路を有する回転界磁形の回転電機の固定子巻線は、同じピッチを有する巻線群からなる巻線回路を２つ並列に接続した各相２組の並列回路により構成され、並列回路の同じ組内の２つの巻線回路の巻線群の中心軸の位置が電気角で１８０°または３６０°となるように、巻線回路のコイル相帯を配置することにより、巻線回路間の電圧ベクトル位相差をなくし、かつ電圧の大きさの差をなくし、これにより、巻線回路間に流れる循環電流がなくなり、巻線の温度上昇および発生損失による効率の低下を回避することができるものである。以下、本発明の実施の形態に係る回転電機の固定子巻線について、図１から図９を参照して説明する。

実施の形態１．
図１は、実施の形態１に係る回転電機の固定子巻線のＵ相の巻線パターンを示す図である。図２は、実施の形態１におけるＵ相の等価回路図と電圧ベクトルを示す図である。図３は、実施の形態１におけるコイル相帯の円周上の配置を示す模式図である。

図１の巻線パターンおよび図２（ａ）の等価回路に示すように、実施の形態１に係る回転電機の固定子巻線のＵ相の巻線パターンでは、２組の出力端子Ｕ１，Ｕ２は、それぞれ同じピッチを有する巻線からなる２組の並列回路（一方の組には第１の巻線回路１と第２の巻線回路２および他方の組には第３の巻線回路３と第４の巻線回路４）から構成されており、各巻線回路の巻線は、直列に接続された２つのコイル相帯（第１の巻線回路１では、コイル相帯ａとｂ、第２の巻線回路２では、コイル相帯ｃとｄ、第３の巻線回路３では、コイル相帯ｅとｆ、第４の巻線回路４では、コイル相帯ｇとｈ）からなる。ここで、コイル相帯とは、同じ電流が流れる互いに隣接した複数の溝中のコイル群を意味する。なお、実施の形態１では、巻線を構成するコイル相帯ａからｈの巻線ピッチは、すべて同一であり、コイル相帯ａとｂ、コイル相帯ｃとｄ、コイル相帯ｅとｆ、コイル相帯ｇとｈは、互いにコイルの巻線の方向が逆である。また、図１および図２では、３相巻線のＵ相についてのみ示しているが、Ｖ相、Ｗ相についても同様であるので説明を省略する。

次に、実施の形態１に係る回転電機の固定子巻線の動作について、図１から図３を参照して説明する。図３に示すように、４極の磁界を持つ回転子１０の周囲に固定子巻線１１が配置されている。固定子巻線１１は、円周に沿って、２４の欄に分けられ、その内側および外側の欄にコイル辺が収容されている。この図の例では、巻線ピッチが、０．８３３（＝５／６）の場合を示している。円周上の欄は、１つで機械角１５°を占めており、その１５°内に存在するスロット群には欄内に記載のコイル相帯のコイル辺が収められていることを示している。例えば、スロット数７２の場合は、７２×１５°／３６０°＝３スロット／１５°、スロット数４８の場合は、４８×１５°／３６０°＝２スロット／１５°となる。

図３（ａ）に示すように、出力端子Ｕ１に接続される第１の巻線回路１のコイル相帯ａは、欄１内と欄６外とでコイル辺が配置され、コイル相帯ｂは、欄８内と欄１３外とでコイル辺が配置され、同様に、第２の巻線回路２のコイル相帯ｃは、欄１３内と欄１８外とでコイル辺が配置され、コイル相帯ｄは、欄２０内と欄１外とでコイル辺が配置されている。また、出力端子Ｕ２に接続される第３の巻線回路３のコイル相帯ｅは、欄２内と欄７外とでコイル辺が配置され、コイル相帯ｆは、欄７内と欄１２外とでコイル辺が配置され、同様に、第４の巻線回路４のコイル相帯ｇは、欄１４内と欄１９外とでコイル辺が配置され、コイル相帯ｈは、欄１９内と欄２４外とでコイル辺が配置されている。他のＶ相およびＷ相も同じ基準で配置され、Ｕ相コイルの配置を回転子１０の回転方向に電気角で１２０°（＝機械角６０°）の間隔でずらした位置にＶ相およびＷ相が配置されている。３相全体のコイル相帯の配置図を図３（ｂ）に示す。

図３（ａ）に示すように、これらのコイル相帯の配置により、第１の巻線回路１を構成するコイル相帯ａ，ｂおよび第３の巻線回路３を構成するコイル相帯ｅ，ｆにおいて、コイル相帯ａの電圧ベクトルは、コイル相帯ｅの電圧ベクトルに対して、欄１つ分の位相ずれ（機械角で１５°、電気角で３０°の位相ずれ）が生じるが、コイル相帯ｂの電圧ベクトルは、コイル相帯ｆの電圧ベクトルに対して、逆方向に同じだけ位相ずれ（機械角で−１５°、電気角で−３０°の位相ずれ）が生じるので、これらの電圧ベクトルを合成した第１の巻線回路１の電圧ベクトルと第３の巻線回路３の電圧ベクトルは同位相となる。この合成された電圧ベクトルは１ｖおよび３ｖとなる。同様に、他の巻線回路２および４においても、同様であり、それぞれの合成電圧ベクトルは、２ｖおよび４ｖとなる。ここで、巻線パターンを示す図１上おいて、１ターン分のコイルに発生する電圧ベクトルを、そのコイルの中心位置に表示するものとした場合の１ｖから４ｖの位置は、巻線回路を構成する巻線群の中心軸の位置に等しい。

また、図３（ａ）ようにコイル相帯が配置されているので、第１の巻線回路１のコイル相帯ａとコイル相帯ｂとは、第１の巻線回路１の巻線群の中心軸１ｃに対して鏡面対称の位置にある。また、第３の巻線回路３のコイル相帯ｅとコイル相帯ｆとは、第３の巻線回路３の巻線群の中心軸３ｃに対して鏡面対称の位置にある。コイル相帯ａとコイル相帯ｂは、コイル相帯ｅとコイル相帯ｆの外側に配置されている。同様に、第２の巻線回路２のコイル相帯ｃとコイル相帯ｄとは、第２の巻線回路２の巻線群の中心軸２ｃに対して鏡面対称の位置にある。また、第４の巻線回路４のコイル相帯ｇとコイル相帯ｈとは、第４の巻線回路４の巻線群の中心軸４ｃに対して鏡面対称の位置にある。コイル相帯ｃとコイル相帯ｄは、コイル相帯ｇとコイル相帯ｈの外側に配置されている。合成電圧ベクトル１ｖあるいは３ｖと合成電圧ベクトル２ｖあるいは４ｖ、すなわち、第１の巻線回路１あるいは第３の巻線回路３の巻線群の中心軸１ｃ，３ｃと第２の巻線回路２あるいは第４の巻線回路４の巻線群の中心軸２ｃ，４ｃとは、電気角で３６０°の間隔となり、各合成電圧ベクトルの位相差は０°となる。図３に示す規則に従って、同一の巻線ピッチを持つコイル相帯を配置することにより、第１の巻線回路１と第３の巻線回路３との電圧ベクトル位相差と第２の巻線回路２と第４の巻線回路４との電圧ベクトル位相差を無くし、第１の巻線回路１（第３の巻線回路３）と第２の巻線回路２（第４の巻線回路４）との電圧ベクトル位相差を０°とすることができ、さらに電圧の大きさを一致させることが可能となる。他のＶ相およびＷ相についても同様である。

このように、実施の形態１に係る回転電機の固定子巻線によれば、巻線回路を構成する巻線群の中心軸の位置の間隔を所定の値とし、電圧差がなくなるようにコイル相帯が配置されることにより、巻線回路間に流れる循環電流がなくなり、巻線の温度上昇および発生損失による効率の悪化を回避することができるという効果がある。また、コイル相帯の巻線ピッチを変化させていないため、コイル相帯端部にジャンパ線を設ける必要がなく、端部構造の複雑化を回避することができ、作業性の向上も実現することができるという効果もある。

実施の形態２．
図４は、実施の形態２に係る回転電機の固定子巻線のＵ相の巻線パターンを示す図である。図５は、実施の形態１におけるＵ相の等価回路図と電圧ベクトルを示す図である。図６は、実施の形態１におけるコイル相帯の円周上の配置を示す模式図である。

図４の巻線パターンおよび図５（ａ）の等価回路に示すように、実施の形態２に係る回転電機の固定子巻線のＵ相の巻線パターンでは、２組の出力端子Ｕ１，Ｕ２は、それぞれ同じピッチを有する巻線からなる２組の並列回路（一方の組には第１の巻線回路１と第２の巻線回路２および他方の組には第３の巻線回路３と第４の巻線回路４）から構成されており、各巻線回路の巻線は、それぞれ１つのコイル相帯（第１の巻線回路１では、コイル相帯ｐ、第２の巻線回路２では、コイル相帯ｑ、第３の巻線回路３では、コイル相帯ｒ、第４の巻線回路４では、コイル相帯ｓ）からなる。なお、実施の形態２では、コイル相帯ｐからｓの巻線ピッチは、すべて同一であり、コイル相帯ｐとｑ、コイル相帯ｒとｓは、互いに、コイルの巻線の方向が逆である。また、図４および図５では、３相巻線のＵ相についてのみ示しているが、Ｖ相、Ｗ相についても同様であるので説明を省略する。

次に、実施の形態２に係る回転電機の固定子巻線の動作について、図４から図６を参照して説明する。図６に示すように、実施の形態１と同様、４極の磁界を持つ回転子１０の周囲に固定子巻線１１が配置されている。固定子巻線１１は、円周に沿って、２４の欄に分けられ、その内側および外側の欄にコイル辺が収容されている。この図の例では、巻線ピッチが、０．８３３（＝５／６）の場合を示している。円周上の欄は、１つで機械角１５°を占めており、その１５°内に存在するスロット群には欄内に記載のコイル相帯のコイル辺が収められていることを示している。例えば、スロット数７２の場合は、７２×１５°／３６０°＝３スロット／１５°、スロット数４８の場合は、４８×１５°／３６０°＝２スロット／１５°となる。

図６（ａ）に示すように、出力端子Ｕ１に接続される第１の巻線回路１のコイル相帯ｐは、欄１内と欄６外、欄２内と欄７外とにコイル辺が配置され、同様に、第２の巻線回路２のコイル相帯ｑは、欄７内と欄１２外、欄８内と欄１３外とにコイル辺が配置されている。また、出力端子Ｕ２に接続される第３の巻線回路３のコイル相帯ｒは、欄１３内と欄１８外、欄１４内と欄１９外とにコイル辺が配置され、同様に、第４の巻線回路４のコイル相帯ｓは、欄１９内と欄２４外、欄２０内と欄１外とにコイル辺が配置されている。他のＶ相およびＷ相も同じ基準で配置され、Ｕ相コイルの配置を回転子１０の回転方向に電気角で１２０°（＝機械角６０°）の間隔でずらした位置にＶ相およびＷ相が配置されている。３相全体のコイル相帯の配置図を図６（ｂ）に示す。

また、図６（ａ）に示すように、これらのコイル相帯の配置により、第１の巻線回路１のコイル相帯ｐと第２の巻線回路２のコイル相帯ｑとは、機械角で９０°すなわち電気角で１８０°の間隔となる位置にある。つまり、第１の巻線回路１の巻線群の中心軸１ｃと第２の巻線回路２の巻線群の中心軸２ｃとは、機械角で９０°すなわち電気角で１８０°の間隔をもち、その結果、第１の巻線回路１の電圧ベクトル１ｖと第２の巻線回路２の電圧ベクトル２ｖとの位相差は０°となる。同様に、第２の巻線回路２のコイル相帯ｑと第３の巻線回路３のコイル相帯ｒとは、機械角で９０°すなわち電気角で１８０°の間隔となる位置にある。つまり、第２の巻線回路２の巻線群の中心軸２ｃと第３の巻線回路３の巻線群の中心軸３ｃとは、機械角で９０°すなわち電気角で１８０°の間隔をもち、その結果、第２の巻線回路２の電圧ベクトル２ｖと第３の巻線回路３の電圧ベクトル３ｖとの位相差は０°となる。また、第３の巻線回路３のコイル相帯ｒと第４の巻線回路４のコイル相帯ｓとは、機械角で９０°すなわち電気角で１８０°の間隔となる位置にある。つまり、第３の巻線回路３の巻線群の中心軸３ｃと第４の巻線回路４の巻線群の中心軸４ｃとは、機械角で９０°すなわち電気角で１８０°の間隔をもち、その結果、第３の巻線回路３の電圧ベクトル３ｖと第４の巻線回路４の電圧ベクトル４ｖとの位相差は０°となる。図６に示す規則に従って、同一の巻線ピッチを持つコイル相帯を配置することにより、巻線回路間の電圧ベクトル位相差を０°とすることができ、さらに電圧の大きさを一致させることが可能となる。他のＶ相およびＷ相についても同様である。

このように、実施の形態２に係る回転電機の固定子巻線によれば、実施の形態１と同様、巻線回路を構成する巻線群の中心軸の位置の間隔を所定の値とし、電圧差がなくなるようにコイル相帯が配置されることにより、巻線回路間に流れる循環電流がなくなり、巻線の温度上昇および発生損失による効率の悪化を回避することができるという効果がある。また、コイル相帯の巻線ピッチを変化させていないため、コイル相帯端部にジャンパ線を設ける必要がなく、端部構造の複雑化を回避することができ、作業性の向上も実現することができるという効果もある。

実施の形態３．
図７は、実施の形態３に係る回転電機の固定子巻線のＵ相の巻線パターンを示す図である。図８は、実施の形態３におけるＵ相の等価回路図と電圧ベクトルを示す図である。図９は、実施の形態３におけるコイル相帯の円周上の配置を示す模式図である。

図７の巻線パターンおよび図８（ａ）の等価回路に示すように、実施の形態３に係る回転電機の固定子巻線のＵ相の巻線パターンでは、実施の形態２と同様、２組の出力端子Ｕ１，Ｕ２は、それぞれ同じピッチを有する巻線からなる２組の並列回路（一方の組には第１の巻線回路１と第２の巻線回路２および他方の組には第３の巻線回路３と第４の巻線回路４）から構成されており、各巻線回路の巻線は、それぞれ、１つのコイル相帯（第１の巻線回路１では、コイル相帯ｐ、第２の巻線回路２では、コイル相帯ｑ、第３の巻線回路３では、コイル相帯ｒ、第４の巻線回路４では、コイル相帯ｓ）からなる。なお、実施の形態３では、コイル相帯ｐからｓの巻線ピッチは、すべて同一であり、コイル相帯ｐとコイル相帯ｑ、コイル相帯ｒとコイル相帯ｓは、それぞれコイルの巻線の方向が同一になっている。また、図７および図８では、３相巻線のＵ相についてのみ示しているが、Ｖ相、Ｗ相についても同様であるので説明を省略する。実施の形態３と実施の形態２との違いは、図９に示すように、巻線回路のコイル相帯の円周上での配置位置が異なる点である。

次に、実施の形態３に係る回転電機の固定子巻線の動作について、図７から図９を参照して説明する。図９に示すように、実施の形態１および実施の形態２と同様、４極の磁界を持つ回転子１０の周囲に固定子巻線１１が配置されている。固定子巻線１１は、円周に沿って、２４の欄に分けられ、その内側および外側の欄にコイル辺が収容されている。この図の例では、巻線ピッチが、０．８３３（＝５／６）の場合を示している。円周上の欄は、１つで機械角１５°を占めており、その１５°内に存在するスロット群には欄内に記載のコイル相帯のコイル辺が収められていることを示している。例えば、スロット数７２の場合は、７２×１５°／３６０°＝３スロット／１５°、スロット数４８の場合は、４８×１５°／３６０°＝２スロット／１５°となる。

図９（ａ）に示すように、出力端子Ｕ１に接続される第１の巻線回路１のコイル相帯ｐは、欄１内と欄６外、欄２内と欄７外とにコイル辺が配置され、同様に、第２の巻線回路２のコイル相帯ｑは、欄１３内と欄１８外、欄１４内と欄１９外とにコイル辺が配置されている。また、出力端子Ｕ２に接続される第３の巻線回路３のコイル相帯ｒは、欄７内と欄１２外、欄８内と欄１３外とにコイル辺が配置され、同様に、第４の巻線回路４のコイル相帯ｓは、欄１９内と欄２４外、欄２０内と欄１外とにコイル辺が配置されている。他のＶ相およびＷ相も同じ基準で配置され、Ｕ相コイルの配置を回転子１０の回転方向に電気角で１２０°（＝機械角６０°）の間隔でずらした位置にＶ相およびＷ相が配置されている。３相全体のコイル相帯の配置図を図９（ｂ）に示す。

また、図９（ａ）に示すように、これらのコイル相帯の配置により、第１の巻線回路１のコイル相帯ｐと第２の巻線回路２のコイル相帯ｑとは、機械角で１８０°すなわち電気角で３６０°の間隔となる位置にある。つまり、第１の巻線回路１の巻線群の中心軸１ｃと第２の巻線回路２の巻線群の中心軸２ｃとは、機械角で１８０°すなわち電気角で３６０°の間隔をもち、その結果、第１の巻線回路１の電圧ベクトル１ｖと第２の巻線回路２の電圧ベクトル２ｖとの位相差は電気角で０°となる。同様に、第２の巻線回路２のコイル相帯ｑと第３の巻線回路３のコイル相帯ｒとは、機械角で９０°すなわち電気角で１８０°の間隔となる位置にある。つまり、第２の巻線回路２の巻線群の中心軸２ｃと第３の巻線回路３の巻線群の中心軸３ｃとは、機械角で９０°すなわち電気角で１８０°の間隔をもち、その結果、第２の巻線回路２の電圧ベクトル２ｖと第３の巻線回路３の電圧ベクトル３ｖとの位相差は電気角で０°となる。また、第３の巻線回路３のコイル相帯ｒと第４の巻線回路４のコイル相帯ｓとは、機械角で１８０°すなわち電気角で３６０°の間隔となる位置にある。つまり、第３の巻線回路３の巻線群の中心軸３ｃと第４の巻線回路４の巻線中心軸４ｃとは、機械角で１８０°すなわち電気角で３６０°の間隔をもち、その結果、第３の巻線回路３の電圧ベクトル３ｖと第４の巻線回路４の電圧ベクトル４ｖとの位相差は０°となる。図９に示す規則に従って、同一の巻線ピッチを持つコイル相帯を配置することにより、巻線回路間の電圧ベクトル位相差を０°とすることができ、さらに電圧の大きさを一致させることが可能となる。他のＶ相およびＷ相についても同様である。

このように、実施の形態３に係る回転電機の固定子巻線によれば、実施の形態１および実施の形態２と同様、巻線回路を構成する巻線群の中心軸の位置の間隔を所定の値とし、電圧差がなくなるようにコイル相帯が配置されることにより、巻線回路間に流れる循環電流がなくなり、巻線の温度上昇および発生損失による効率の悪化を回避することができるという効果がある。また、コイル相帯の巻線ピッチを変化させていないため、コイル相帯端部にジャンパ線を設ける必要がなく、端部構造の複雑化を回避することができ、作業性の向上も実現することができるという効果もある。

また、本発明は、その発明の範囲内において、各実施の形態を自由に組み合わせたり、各実施の形態を適宜、変形、省略したりすることが可能である。

また、図において、同一符号は、同一または相当部分を示す。

１，２，３，４ 巻線回路
ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ，ｇ，ｈ，ｐ，ｑ，ｒ，ｓ コイル相帯
１０ 回転子
１１ 固定子巻線
１ｖ，２ｖ，３ｖ，４ｖ 電圧ベクトル
１ｃ，２ｃ，３ｃ，４ｃ 巻線群の中心軸

Claims (3)

1. ３相４極４並列回路を有する回転電機の固定子巻線の各相が、円周上に配置されるとともに、同じピッチを有する巻線群からなる巻線回路を２つ並列に接続した２組の並列回路により構成され、
   前記並列回路の同じ組内の前記２つの巻線回路の巻線群の中心軸の位置が、電気角で３６０°の間隔となるように配置されるとともに、
   前記各巻線回路の巻線群は、直列に接続された互いに巻線の方向が異なる２つのコイル相帯からなり、前記２つのコイル相帯は、該巻線回路の巻線群の中心軸に対して鏡面対称となる位置に配置され、かつ、同じ前記コイル相帯内の隣接するターン間のピッチが前記巻線群のピッチ以下となるように配置されていることを特徴とする回転電機の固定子巻線。
2. ３相４極４並列回路を有する回転電機の固定子巻線の各相が、円周上に配置されるとともに、同じピッチを有する巻線群からなる巻線回路を２つ並列に接続した２組の並列回路により構成され、
   前記並列回路の同じ組内の前記２つの巻線回路の巻線群の中心軸の位置が、電気角で１８０°の間隔となるように配置されるとともに、
   前記各巻線回路の巻線群は、１つのコイル相帯からなり、前記並列回路の同じ組内の前記２つの巻線回路の前記コイル相帯の巻線の方向が異なり、かつ、同じ前記コイル相帯内の隣接するターン間のピッチが前記巻線群のピッチ以下となるように配置されていることを特徴とする回転電機の固定子巻線。
3. ３相４極４並列回路を有する回転電機の固定子巻線の各相が、円周上に配置されるとともに、同じピッチを有する巻線群からなる巻線回路を２つ並列に接続した２組の並列回路により構成され、
   前記並列回路の同じ組内の前記２つの巻線回路の巻線群の中心軸の位置が、電気角で３６０°の間隔となるように配置されるとともに、
   前記各巻線回路の巻線群は、１つのコイル相帯からなり、前記並列回路の同じ組内の前記２つの巻線回路の前記コイル相帯の巻線の方向が同じであり、かつ、同じ前記コイル相帯内の隣接するターン間のピッチが前記巻線群のピッチ以下となるように配置されていることを特徴とする回転電機の固定子巻線。

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