JP5709025B2 - 波動歯車用基材の製造方法 - Google Patents
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Description
炭素含有量が0.5%以下の鋼を、冷間加工によって波動歯車の外歯車の形状に一次成形し、
この一次成形品をA3変態温度より高い温度域まで加熱し、
前記A 3 変態温度より高い温度域で、浸炭性あるいは浸炭浸窒性のガス雰囲気中で所定時間保持し、
マルテンサイト変態開始温度よりも高い所定の温度まで急冷すると共に、
当該温度を所定の時間に亘って維持することで、金属組織をベイナイトとし、
その後、常温まで冷却する点にある。
炭素含有量が0.15%より大きく0.5%以下の鋼を、冷間加工によって波動歯車の外歯車の形状に一次成形し、
この一次成形品をA3変態温度より高い温度域まで加熱し、
マルテンサイト領域まで急冷したのち焼き戻すことで、ソルバイトを析出させ、
その後、常温まで冷却する点にある。
また、熱処理の素材の表面と内部との間での硬度差があると、もしも熱処理によって元々円形の素材に歪みが生じた場合、次工程で円形に切削された後に、最終的に形成される歯の硬度が周方向に沿って異なる虞があるが、本構成であれば、外歯車完成品における各歯の強度が十分なレベルまで均一化される。
本発明による製造方法は、非常に大きな減速比で回転トルクを伝えることの可能な波動歯車用基材を対象としており、特に波動歯車のうちでも、円形から楕円状への弾性変形を介して内歯車(サーキュラースプライン)と噛合する外歯車(フレックススプライン)のための基材を対象としている。
本発明の出発材料として用いる素材は、炭素含有量が約0.5%以下の鋼材である。例えば、冷延鋼板・熱延鋼板・高張力鋼板・炭素鋼板・低合金鋼板・ステンレス鋼板などを使用できる。特に、S40C材、S45C材、S48C材などの炭素鋼板、SCM420材、SNCM220材などの低合金鋼板が使用可能である。
参考として、本発明で使用可能な素材の代表例であるSCM420材及びS45C材の成分規格値(JIS)を下記の表1に記載する。
図1に示すように、上記の条件に適合する板材2を、プレス加工、絞り加工、増肉加工、冷間鍛造、回転絞り加工、ロータリースウェージングなどにより、目的とする最終的な外歯車の形状に近い形状まで室温で一次成形する。尚、この冷間加工に先立って、板材に対して球状化焼鈍処理を行うと冷間加工を実施し易く好適である。
一次成形された加工物3に対して施す熱処理方法としては、用いる鋼種に応じて、浸炭オーステンパと、浸炭焼入焼戻と、浸炭なしのオーステンパと、浸炭なしの焼入焼戻とのいずれかを適用可能である。熱処理の目的は、加工物3に対して波動歯車を構成する外歯車として必要なバネ性を与えること、耐久性の阻害要因となる歪みを低く抑えることである。熱処理は厳密な温度制御、特に、急冷が可能な熱処理設備を用いるのがよい。
図2は、浸炭オーステンパ処理の温度シーケンスを、共析炭素鋼の恒温変態線図と共に示す説明図である。
図2の温度シーケンスに示すように、先ず通電加熱などによって加工物3をA3変態温度若しくはA1変態温度より高い、金属組織の主相がほぼオーステナイトとなる領域の所定温度T1(例えば930℃)まで加熱(S1)し、次に、同温度T1で所定時間保持する(S2)。S2工程における温度T1での温度保持によって安定なオーステナイト組織が形成される。また、同時に、冷間加工時に生じた内部歪みが効果的に解放される。
るが、浸炭処理として真空浸炭処理を用いれば処理時間を短縮できる。尚、浸炭処理(真空浸炭処理)の代わりに浸炭浸窒処理(真空浸炭浸窒処理)を採用してもよい。
浸炭焼入焼戻では、一次成形品を金属組織の主相がオーステナイト組織となる温度域まで加熱する。次に、マルテンサイト領域まで急冷したのち焼き戻すことで、最終的に得られる波動歯車用基材の金属組織の主相がソルバイト組織となる。この結果、波動歯車を構成する外歯車として必要なバネ性と十分な硬度が得られる。
上に示す表2は、波動歯車用基材を製造するための素材の候補として選択した複数の鋼種について、材料コスト、プレス成形性、種々の熱処理によって得られた特性等を示す。検討対象とした鋼種には、SCM420(炭素含有量約0.2%のクロムモリブデン鋼)、S45C(炭素含有量約0.45%の炭素鋼)、SNCM220(炭素含有量約0.2%のニッケルクロムモリブデン鋼)、SNCM439(炭素含有量約0.39%のニッケルクロムモリブデン鋼)、SPH440(炭素含有量約0.15%の高張力圧延鋼)が含まれる。
尚、浸炭オーステンパ処理及びオーステンパ処理(浸炭なし)では、設備の都合から前記工程分割法を用いた。
S45Cを焼入焼戻処理(浸炭なし)したもの(以下でA3と称する)は、硬度が僅かに基準値に及ばなかった点を除いて全ての基準値を満たしており、且つ、材料コストにおいてSCM420に比べて優位な点を考慮して判定を良としている。
SPH440は、プレス成形性は良好で、材料コストにおいてはS45Cよりも優位だが、硬度の基準値を満たさず、熱処理後の組織内にフェライトの析出が観察されたため、評価結果を不可とした。
表3は、表2に示す評価結果に基づいて波動歯車用基材に最も適合すると判断された3つの材料(A1、A2、A3)、及び、参照材料としての2材料(R1、R2)に関するさらに詳細な物性値(硬度、疲労限、引張試験)の測定結果を示す。硬度は試料表面(試料表面から0.75mmの位置)及び中心付近(試料表面から1.5mmの位置)の2箇所を測定している。
表3から理解されるように、硬度、疲労限、引張試験の結果のいずれを見ても、SCM420は浸炭オーステンパ処理したもの(A1)と、浸炭焼入焼戻処理したもの(A2)とのいずれも、同等の熱処理(但し浸炭なし)を加えた参照材料としてのSNCM439(R1、R2)と遜色のない物性値を示すことがわかった。
図6は、表3に示す評価結果に基づいて波動歯車用基材として最も適合すると判断された2つの材料(A1、A2)について、試料の表面からの深さ毎に硬度を測定した硬度分布を示す。尚、A1については、図3を基本とした前記工程分割法にて熱処理した。
図6から理解されるように、試料の表面からの深さと無関係に2つの材料(A1、A2)のいずれも、300〜500HVの比較的狭い範囲に収まる、良好な結果を示している。2つの材料(A1、A2)を比較すると、最も表面に近い部位(0.1〜0.8mm)の硬度に関しては、SCM420の浸炭焼入焼戻処理品(A2)がSCM420の浸炭オーステンパ処理品(A1)よりも高い硬度を示す。試料の内部側(0.8〜2.0mm)の硬度に関しては、逆に、浸炭オーステンパ処理品(A1)が(A2)浸炭焼入焼戻
処理品よりも高い硬度を示している。
図7から理解されるように、2つの材料(A1、A2)を比較すると、試料の内部(0.5〜1.5mm)の炭素濃度は、いずれの熱処理方法でも表面に近付くほど炭素濃度が直線的に高くなる一般的な傾向を示し、炭素濃度の値自体も略等しく、浸炭処理が良好に進められたことを示している。
3 加工物
4A 出力部
4B フランジ部
4C 円筒状胴部
Claims (7)
- 炭素含有量が0.5%以下の鋼を、冷間加工によって波動歯車の外歯車の形状に一次成形し、
この一次成形品をA3変態温度より高い温度域まで加熱し、
前記A 3 変態温度より高い温度域で、浸炭性あるいは浸炭浸窒性のガス雰囲気中で所定時間保持し、
マルテンサイト変態開始温度よりも高い所定の温度まで急冷すると共に、
当該温度を所定の時間に亘って維持することで、金属組織をベイナイトとし、
その後、常温まで冷却する波動歯車用基材の製造方法。 - 炭素含有量が0.15%より大きく0.5%以下の鋼を、冷間加工によって波動歯車の外歯車の形状に一次成形し、
この一次成形品をA3変態温度より高い温度域まで加熱し、
マルテンサイト領域まで急冷したのち焼き戻すことで、ソルバイトを析出させ、
その後、常温まで冷却する波動歯車用基材の製造方法。 - 前記鋼として炭素含有量が0.4%以下のクロムモリブデン鋼を用いる請求項1または2に記載の波動歯車用基材の製造方法。
- 前記A3変態温度より高い温度域で、浸炭性あるいは浸炭浸窒性のガス雰囲気中で所定時間保持することで、金属組織の硬度をHv300〜500に設定する請求項1から3のいずれか一項に記載の波動歯車用基材の製造方法。
- 前記A3変態温度より高い温度域で、浸炭性あるいは浸炭浸窒性のガス雰囲気中で所定時間保持することで、基材の表面から2mm深さまでの範囲における金属組織の最大硬度と最小硬度の差をHv130以内に設定する請求項4に記載の波動歯車用基材の製造方法。
- 前記A3変態温度より高い温度域からの冷却を、不活性ガスを用いたガス冷却により行なう請求項1から5のいずれか一項に記載の波動歯車用基材の製造方法。
- 前記A3変態温度より高い温度域に加熱して浸炭性あるいは浸炭浸窒性のガス雰囲気中で所定時間保持し、その後の熱処理の途中で前記一次成形品を所定期間に亘って低カーボンポテンシャルの脱炭性雰囲気に暴露する請求項1から6のいずれか一項に記載の波動歯車用基材の製造方法。
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