JP5689434B2 - 連続鋳造用鋳型 - Google Patents
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具体的には、各鋳型51〜53は、一方側の長辺56〜58(固定側長辺ともいう)の内側表面(溶鋼冷却面)が凹状に湾曲し、他方側の長辺59〜61(自由側長辺ともいう)の内側表面(溶鋼冷却面)が凸状に湾曲している。この図7(A)の長辺56、59にはストレートの導水溝62、63が、図7(C)の長辺57、60には内面側が湾曲した導水溝64、65が、図7(E)のバックプレート66、67には導水溝68、69が、それぞれ形成されている。なお、長辺56と長辺57は、同一構成のバックプレート70に取付けられ、長辺59と長辺60は、同一構成のバックプレート71に取付けられている。
具体的には、鋳型54の対となる長辺72、73、及び鋳型55の対となる長辺74、75の各内側表面が真っ直ぐであり(湾曲してない)、長辺72〜75の各厚みを鋳造方向に厚くしている。この図8(A)の長辺72、73にはストレートの導水溝76、77が、図8(C)のバックプレート78、79には導水溝80、81が、それぞれ形成されている。なお、長辺72のバックプレート70は、前記した長辺56、57のバックプレート70と同一構成であり、長辺73のバックプレート71は、前記した長辺59、60のバックプレート71と同一構成である。
具体的には、各短辺82〜85の内側表面が真っ直ぐであり(湾曲してない)、鋳造方向に厚みを厚くしており、図7(B)、(D)、図8(B)の短辺82、83にはストレートの導水溝86、87が、図7(F)、図8(D)のバックプレート88、89には導水溝90、91が、それぞれ形成されている。なお、各鋳型51、52、54の短辺82は、同一構成のバックプレート92に取付けられ、各鋳型51、52、54の短辺83は、同一構成のバックプレート93に取付けられている。
図7(A)に示すように、内側表面が湾曲した長辺56、59の外面側にストレートの導水溝62、63を形成した場合、長辺56、59の内側表面から導水溝62、63までの距離a1、a2が、鋳造方向に渡って変動する。このため、各導水溝62、63を流れる冷却水により、長辺56、59を鋳造方向に渡って均一に冷却できない。更には、長辺56、59のみならず、例えば、長辺56、59及び短辺82、83の全てを鋳造方向に渡って均一に冷却できない。なお、短辺の距離は「a3」で図示している。
この現象は、図7(E)、(F)に示す鋳型53、図8(A)、(B)に示す鋳型54、図8(C)、(D)に示す鋳型55でも同様である。
このため、冷却水の流速が鋳造方向で異なり(冷却水が均一に流れなくなり)、長辺57、60を鋳造方向に渡って均一に冷却できない。更には、長辺57、60のみならず、例えば、長辺57、60及び短辺82、83の全てを鋳造方向に渡って均一に冷却できない。なお、短辺の導水溝の内幅は「b3」で図示している。
また、その結果、鋳片の製造時には、鋳型の変形量も不均一になる(部分的に極端な変形が発生する)ため、たとえ短辺及び長辺の形状を、鋳片の凝固プロフィールに合わせた形状にしても、その形状が崩れ、鋳片の品質が損なわれる恐れがあった。
前記各導水溝を、前記冷却部材の外面側から、該冷却部材の外面に当接する前記支持部材の内面側にかけて形成し、前記各導水溝を流れる冷却水により、前記冷却部材を鋳造方向に渡って均一に冷却する。
従って、各導水溝を流れる冷却水により、冷却部材を鋳造方向に渡って均一に冷却するように、各導水溝を形成できるため、不均一な鋳片冷却及び不均一な鋳型の変形を抑制して、鋳片の品質を向上できる。
図1(A)、(B)、図2(A)、(B)に示すように、本発明の一実施の形態に係る連続鋳造用鋳型(以下、単に鋳型ともいう)10は、上下方向に貫通した空間部10aを内側に形成し、外面側が冷却水により冷却される一対の短辺(冷却部材の一例)11、12及び一対の長辺(冷却部材の一例)13、14と、この短辺11、12及び長辺13、14の外面側にそれぞれ上下方向に並べて配置された複数のボルト(締結手段の一例)からなる締結手段群(図示しない)によって、短辺11、12及び長辺13、14を取付けるバックプレート(支持部材の一例)15〜18とを有する。なお、鋳型10は、スラブ(鋳片の一例)を製造するものであり、一対の短辺11、12が間隔を有して対向配置され、一対の長辺13、14が短辺11、12の幅方向両側で対向配置されたものである。以下、詳しく説明する。
また、長辺13、14はそれぞれ、例えば、厚みが5mm以上100mm以下程度、対向配置される一対の短辺11、12の間隔(鋳片と接触する幅)を600mm以上3500mm以下の範囲で変更可能とすることのできる幅を有し、鋳造方向の長さは短辺11、12と同程度である。この一方側の長辺13(固定側長辺ともいう)は、内側表面(溶鋼冷却面)が凹状に湾曲し、他方側の長辺14(自由側長辺ともいう)は、内側表面(溶鋼冷却面)が凸状に湾曲している。
この長辺13とバックプレート17には、長辺13の外面側(裏面側)からバックプレート17の内面側(表面側)にかけて、多数の導水溝19が鋳造方向に設けられている。また、長辺14とバックプレート18にも、長辺14の外面側からバックプレート18の内面側にかけて多数の導水溝20が、短辺11、12とバックプレート15、16にも、短辺11、12の外面側からバックプレート15、16の内面側にかけて多数の導水溝21、22が、それぞれ鋳造方向に設けられている。なお、対となる短辺のいずれか一方又は双方のみ、又は対となる長辺のいずれか一方又は双方のみについて、短辺又は長辺の外面側からバックプレートの内面側にかけて、多数の導水溝を、鋳造方向に設けてもよい。
この多数の導水溝19(導水溝20〜22も同様)は、例えば、5mm以上200mm以下程度の範囲内の所定ピッチPで、長辺13の幅方向に形成されている。
これにより、従来のように、短辺や長辺のみに、又はバックプレートのみに、導水溝を形成する場合と比較して、形成する導水溝の形状の自由度を大きくできる(図7(A)〜(F)、図8(A)〜(D)参照)。
具体的には、各導水溝19の深さ方向の内幅D1(各導水溝19の断面積)を、鋳造方向(引抜き方向)に渡って同一(冷却水の流速を鋳造方向に渡って略同一)にし、長辺13の内側表面から各導水溝19までの距離T1を、鋳造方向に渡って同一にしている。なお、上記した内幅は、各導水溝20〜22の内幅D2〜D4(各導水溝の断面積)についても同様であり、また、距離は、長辺14の内側表面から各導水溝20までの距離T2と、短辺11、12の内側表面から各導水溝21、22までの距離T3、T4についても同様である。
上記した各導水溝19の形状は、各導水溝19の幅方向の内幅Wが同一の場合に適用することが好ましいが、例えば、各導水溝の内幅Wが異なる場合は、各導水溝の断面積を、鋳造方向に渡って同一にできる範囲内で、内幅D1(内幅D2〜D4)を変動させることもできる。
これにより、全ての長辺13、14と短辺11、12を鋳造方向に渡って均一に冷却できる。
これにより、2つの長辺を鋳造方向に渡って均一に冷却できる。
なお、2つの長辺のいずれか一方、又は2つの短辺のいずれか一方について、各導水溝の深さ方向の内幅を同一にし、各長辺の内側表面から各導水溝までの距離を同一にすることもできる。
これにより、例えば、幅が600mm以上3500mm以下程度、厚みが50mm以上500mm以下程度のスラブを製造できる。
鋳型30は、図3に示すように、間隔を有して対向配置された一対の短辺(冷却部材の一例)31、32と、短辺31、32の幅方向両側で対向配置された一対の長辺(冷却部材の一例)33、34と、短辺31、32及び長辺33、34の外面側にそれぞれ固定されたバックプレート(支持部材の一例)35、36とを有する。
この一方の長辺33とバックプレート35には、長辺33の外面側からバックプレート35の内面側にかけて、多数の導水溝37が鋳造方向に設けられている。また、他方の長辺34とバックプレート36にも、長辺34の外面側からバックプレート36の内面側にかけて、多数の導水溝38が鋳造方向に設けられている。
ここで、各導水溝37(各導水溝38も同様)の深さ方向の内幅D5(各導水溝37の断面積)は、上記した内幅D1と同一の構成にでき、また長辺33の内側表面から各導水溝37までの距離T5(長辺34の内側表面から各導水溝38の距離も同様)も、上記した距離T1と同一の構成にできる。
まず、導水溝の構造が、短辺及び長辺(冷却部材)の内側表面の温度に及ぼす影響について、図4を参照しながら説明する。
図4は、FEM解析(有限要素法を用いた解析、以下同様)により得られたシミュレーション結果である。ここで、シミュレーションを行うに際しては、実施例として、図1、図2に示す鋳型の構成を用い、従来例として、図1、図2に示す鋳型のうち、バックプレートのみに導水溝が形成された(長辺及び短辺に導水溝が形成されていない)鋳型の構成を用いた。
一方、従来例の鋳型の構成は、内側表面が湾曲した長辺のバックプレートに、ストレートの導水溝が形成されているため(図7(E)参照)、長辺の内側表面から導水溝までの距離が、鋳造方向に渡って変動している。従って、全ての長辺と短辺について、各導水溝の深さ方向の内幅が鋳造方向で異なり、かつ各短辺及び各長辺の内側表面から各導水溝までの距離が鋳造方向で異なっている。
一方、実施例の鋳型は、上記した構成であるため、鋳造方向の各位置において、全ての長辺と短辺の内側表面の温度を同等にでき、全ての長辺と短辺から鋳片を均一に冷却することが可能になることが分かった。
なお、2つ(又は1つ)の長辺のみ、又は2つ(1つ)の短辺のみ、各導水溝の深さ方向の内幅を鋳造方向に渡って同一にし、かつ各長辺又は短辺の内側表面から各導水溝までの距離を鋳造方向に渡って同一にする場合も、従来例より鋳片を均一に冷却できることが分かった。
図5(A)〜(D)は、FEM解析により得られたシミュレーション結果である。ここで、図5(A)、(B)は固定側長辺の変形量を、(C)、(D)は自由側長辺の変形量を、それぞれ示している。また、図5(A)、(C)は、長辺にバックプレートを固定するためのボルト部分での変形量を、図5(B)、(D)は、長辺の幅方向に隣り合うボルト間部分での変形量を、それぞれ示している。
なお、2つ(又は1つ)の長辺のみ、又は2つ(1つ)の短辺のみ、各導水溝の深さ方向の内幅を鋳造方向に渡って同一にし、かつ各長辺又は短辺の内側表面から各導水溝までの距離を鋳造方向に渡って同一にする場合も、従来例より変形量を小さくできることが分かった。
図6(A)、(B)から、実施例の変形量は従来例と比較して、いずれも小さくなることが明らかである。
従って、本発明の連続鋳造用鋳型を使用することで、鋳型の変形の程度を、従来の鋳型よりも抑制することができ、例えば、鋳造中の鋳型のテーパ崩れの抑制、更には防止が、可能になることを確認できた。
例えば、連続鋳造用鋳型は、冷却部材の外側にバックプレートが配置された構造であれば、前記実施の形態に示した構造に限定されるものではなく、例えば、ブルーム(例えば、幅及び厚みが200〜700mm程度)を製造するものでもよい。
Claims (4)
- 上下方向に貫通した空間部を内側に形成し、外面側が冷却水により冷却され、鋳造方向に厚みが異なる冷却部材と、該冷却部材の外面側にそれぞれ上下方向に並べて配置された複数の締結手段からなる締結手段群によって、該冷却部材を取付ける支持部材とを有し、前記冷却部材の外面側で鋳造方向に設けられた多数の導水溝に冷却水を流すことで、前記冷却部材の冷却を行うと共に、前記空間部に供給された溶鋼の冷却を行って鋳片を製造する連続鋳造用鋳型において、
前記各導水溝を、前記冷却部材の外面側から、該冷却部材の外面に当接する前記支持部材の内面側にかけて形成し、前記各導水溝を流れる冷却水により、前記冷却部材を鋳造方向に渡って均一に冷却することを特徴とする連続鋳造用鋳型。 - 請求項1記載の連続鋳造用鋳型において、前記導水溝の深さ方向の内幅を、鋳造方向に渡って同一にし、前記冷却部材の内側表面から前記導水溝までの距離を、鋳造方向に渡って同一にしたことを特徴とする連続鋳造用鋳型。
- 請求項2記載の連続鋳造用鋳型において、前記冷却部材は、間隔を有して対向配置された一対の短辺と、該短辺の幅方向両側で対向配置された一対の長辺とで構成され、一方側の前記長辺の前記各導水溝の深さ方向の内幅と、他方側の前記長辺の前記各導水溝の深さ方向の内幅とを同一にし、かつ、一方側の前記長辺の内側表面から前記導水溝までの距離と、他方側の前記長辺の内側表面から前記導水溝までの距離とを同一にしたことを特徴とする連続鋳造用鋳型。
- 請求項2記載の連続鋳造用鋳型において、前記冷却部材は、間隔を有して対向配置された一対の短辺と、該短辺の幅方向両側で対向配置された一対の長辺とで構成され、一方側の前記長辺の前記各導水溝の深さ方向の内幅と、他方側の前記長辺の前記各導水溝の深さ方向の内幅と、一方側の前記短辺の前記各導水溝の深さ方向の内幅と、他方側の前記短辺の前記各導水溝の深さ方向の内幅とを同一にし、かつ、一方側の前記長辺の内側表面から前記導水溝までの距離と、他方側の前記長辺の内側表面から前記導水溝までの距離と、一方側の前記短辺の内側表面から前記導水溝までの距離と、他方側の前記短辺の内側表面から前記導水溝までの距離とを同一にしたことを特徴とする連続鋳造用鋳型。
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