JP5658907B2 - アキシャルギャップ型回転機における冷却機構 - Google Patents
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Description
図8では、回転軸(シャフト)102に円盤状磁性体(ロータヨーク)103が取り付けられ、ロータヨーク103表面には、磁化方向が回転軸102と平行で、かつ、隣接する磁石の極性が逆となるように同心円状に複数の永久磁石104が配置されている。これらをあわせて回転子105と呼ぶ。ロータヨーク103は、永久磁石104を備えた面同士が対向するように、スペーサ106を介して配置されている。磁石104は片側のロータヨーク103のみに配置してもよいが、ロータヨーク103両面に永久磁石104を配置すると磁気効率が高くなる。ロータヨーク103の間には固定子107が配置される。固定子107は、コイル108とコイル保持材109とからなり、コイル108は、回転軸102の軸方向からみて、ロータヨーク103上の永久磁石104が配置された円周と重なる同径の円周上に配置され、コイル保持材109を介してケース110に固定されている。ケース110は、上記回転子105と固定子107とを収容している。ケース110と回転軸102との間には回転軸102を回転自在に支持するベアリング111がはいる。これにより、対向する永久磁石104が回転軸102と一体に回転し、コイル108内を交播磁界が鎖交するようになっている。
上記のような構造であれば固定子に鉄芯を挿入しなくても磁極面を大きくすることで出力を大きくとることができる。また、強力な永久磁石であるNd−Fe−B系の焼結磁石を用いても鉄芯による磁気飽和の問題がないので、その性能を充分に活かして高出力の回転機になる。
る機構を備えていないので、発熱を抑えることができず、発電機として連続運転を行った際に銅線が破断してしまうという問題が発生している。
本発明の1つの側面は、回転軸と、前記回転軸の軸方向に沿って配置された回転盤と、該回転盤の少なくとも1つの面に永久磁石とを備え、前記回転軸と一体に回転可能な回転子と、前記回転子の永久磁石を備えた面と対向するように空間を隔てて配置され、前記回転軸から分離された上記固定子と、前記回転子の外周部に、前記放熱フィンに送風するように、前記回転盤の盤面に対して傾斜角をなすように冷却ファンを配した構造を持つアキシャルギャップ型回転機である。
本発明の1つの側面は、円盤の中心軸を回転軸とする磁性体片に複数の永久磁石が取り付けられた回転子と、回転軸方向に永久磁石に対向するように固定子コイルが配置されたアキシャルギャップ型の回転機において、固定子コイル保持材に熱伝導率 5W/mK以上、導電率 10×104 S/m 以下の物性値を備えた材料を使用することを特徴とするアキシャルギャップ型回転機。
さらに、本発明のもう1つの側面として、前記固定子コイル保持材の外周部に、熱伝導率150W/mK以上の物性値を持ち、表面に凹凸を設けることにより表面積を3倍以上にした形状を有する放熱フィンが配された構造で、かつ、前記回転子外周部に放熱フィンを冷却することを目的とした冷却ファンを配した構造を持つアキシャルギャップ型回転機である。
上記放熱フィン12とコイル保持材9との接合は、接着/ネジ締結等で行うことができる。
まず、永久磁石は以下の工程にて製作した。それぞれ純度99.7重量%のNd,Fe,Co,M(MはAl,Si,Cu)と純度99.5重量%のBを用い、真空溶解炉で溶解鋳造してNd2Fe14B系合金インゴットを作製した。このインゴットをジョークラッシャーで粗粉砕し、更に窒素気流中ジェットミル粉砕により平均粒形3.5μmの微粉末を得た。この微粉末を金型に充填し垂直磁場プレスにて12kGの磁場中において、1.0t/cm2 の成形圧にて成形した。この成形体はArガス中1090℃で1時間焼結を行い、引き続き580℃で1時間の熱処理を行った。熱処理を終えた焼結体は直方体のブロック形状である。このブロックを砥石による研削加工を行い、D形の永久磁石を得た。本永久磁石の特性は、Br:13.0kG,iHc:22kOe,(BH)max:40MGOeであった。
従来例を図8に示す。モータ100の構造は16極12コイルモータである。ロータヨーク103は、材質がS15Cで外径200mm、厚さ5mmの円盤である。永久磁石104は、材質が上記Nd−Fe−B系磁石で、大きさが幅20mm、長さ36mm、磁化方向の厚さ4mmである。ロータヨーク103表面に磁極面がN極S極交互に16個の磁石104が並べられ、エポキシ系接着剤で固定されている。磁石は空隙(ギャップ)をはさんで逆極の磁石と対向している。ギャップの大きさは8mmで、ギャップには固定子107が置かれる。固定子107のコイル108は、図9に示すように、ベークライト製の厚さ5mmのコイル保持材109(熱伝導率:0.38W/mK、導電率:0.25×10−6 S/m)に30ターン巻かれたコイル12個がエポキシ樹脂112にて含浸されている。コイルは三相結線で、各相4個のコイルを直列に接続したものをスター結線している。このアキシャルギャップ型回転機の回転子を毎分3600回転で回転させ、発電機として使用した。負荷を繋いで30A通電させ運転を行ったところ、コイルの温度は150℃にまで達した。連続運転を続けていたところ、銅線のエナメル被膜を破壊する程の温度(155℃)にまで達し、コイルが破断した。
コイル保持材9は、無機鉱物粒子として酸化アルミニウムを含む熱可塑性樹脂(液晶ポリマー)を用い(熱伝導率 18W/mK、導電率0.12×10−13 S/m)、コイル8を図2のように含浸/成型した。放熱フィン12の材質としては、アルミニウムを用い(熱伝導率236W/mK )、かつ表面に凹凸を設けることにより表面積を3倍にし、冷却ファン13からの冷却効果を効率よくコイル保持材9に伝えるようになっている。冷却ファン13は、打ち抜き加工の後、曲げや溶接で接合したものを用いた。比較例と同様に回転子を毎分3600回転で回転させ、発電機として使用した。負荷を繋いで30A通電させ運転を行ったところ、コイルの温度は80℃にまで抑えられた。その後連続運転を続けたが、コイルの破断は起きなかった。
図2のコイル保持材9の材料を変え、前記実施例1と同じ試験を行った。コイル保持材9の材料を変化させたこと以外は、前記実施例1と同じ条件の試験である。この実施例によって、コイル保持材9の熱伝導率とコイル温度の関係が分かり、その結果を図7および表1に示す。尚、熱伝導率40W/mK(導電率:10×104 S/m)の結果については、適当な材料が無かったので、実測結果では無く、有限要素法を用いた伝熱解析にて求め、補完した。
図2の放熱フィンの材料を 鉄に変え、コイル保持材の盤面表面積に比べて表面積を4倍にしたこと以外は、前記実施例1と同じ試験を行った。尚、熱伝導率20、180及び 400W/mK(導電率:10×104 S/m)の結果については、適当な材料が無かったので、実測結果では無く、有限要素法を用いた伝熱解析にて求め、補完した。
放熱フィンの材料を変化させたこと以外は前記実施例1と同じ条件の試験である。この実施例によって、放熱フィンの熱伝導率とコイル温度の関係が分かり、その結果を表2に示す。
図2のコイル保持材の材料をアルミニウムに変え( 導電率:3.69×107 S/m )、前記実施例1と同じ試験を行った。コイル保持材の材料を変化させたこと以外は前記実施例1と同じ条件の試験である。試験を行ったところ、実施例1にて発電効率が81%だったものが、発電効率70%とアルミニウムに流れる渦電流の影響で大きく悪化した。積分要素法による磁場解析にて渦電流による損失を計算したところ、実施例1ではほぼ0Wに対し、実施例4では800W以上となった。さらに解析にて 導電率:10×104 S/mで計算を行ったところ、数W程度の損失にとどまった。即ちコイル保持材の導電率が10×104 S/m以下であれば発電効率に悪影響を与えないことが分かった。
2、102 シャフト
3,103 ロータヨーク
4,104 永久磁石
5,105 回転子
6,106 スペーサ
7,107 固定子
8,108 コイル
9,109 コイル保持材
10、110 ケース
11,111 ベアリング
12 放熱フィン
13 冷却ファン
112エポキシ樹脂
Claims (2)
- 回転軸と、
前記回転軸の軸方向に沿って配置された回転盤と、該回転盤の少なくとも1つの面に永久磁石とを備え、前記回転軸と一体に回転可能な回転子と、
ASTM E1530に準拠して測定した熱伝導率が、5W/mK以上であって、かつ、ASTM E345に準拠して測定した導電率が、10×104S/m以下である材料を含むコイル保持材、該コイル保持材に固定されたコイル及び該コイル保持材の外周部に備えた放熱フィンを備え、前記回転子の永久磁石を備えた面と対向するように空間を隔てて配置され、前記回転軸から分離された、鉄心が挿入されない固定子と、
前記回転子の外周部に、前記放熱フィンに送風するように、冷却ファンと、
前記放熱フィンの一部を固定するケースと
を備え、
前記放熱フィンが前記コイル保持材の盤面表面積に比べて表面積が3倍以上になるように表面に凹凸を設けられ、その熱伝導率が150W/mK以上であり、
前記放熱フィン及び冷却ファンが前記ケース内に収容されていることを特徴とするアキシャルギャップ型回転機。
- 前記冷却ファンが、前記回転盤の盤面に対して傾斜角をなすように配された請求項1に記載のアキシャルギャップ型回転機。
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