JP5652028B2 - 熱硬化性樹脂組成物、これを用いたプリプレグ及び積層板 - Google Patents
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Description
本発明は、接着性、耐熱性、耐湿性、難燃性および誘電特性等に優れ、特に基板を加熱した時のそり量が極めて小さい特性を有する熱硬化性樹脂組成物、これを用いたプリプレグ及び積層板に関する。
近年の電子機器の小型化・高性能化の流れに伴い、プリント配線板では配線密度の高度化、高集積化が進展し、これにともなって、配線用積層板の耐熱性の向上による信頼性向上への要求が強まっている。このような用途においては、優れた耐熱性、低線膨張係数を兼備することが要求されている。特に近年、半導体用パッケージ基板では，小型化，薄型化に伴い，部品実装時やパッケージ組み立て時において，チップと基板との熱膨張係数の差に起因したそりが大きな課題となっている。
プリント配線板用積層板としては、エポキシ樹脂を主剤とした樹脂組成物とガラス織布とを硬化・一体成形したものが一般的である。エポキシ樹脂は、絶縁性や耐熱性、コスト等のバランスに優れるが、近年のプリント配線板の高密度実装、高多層化構成に伴う耐熱性向上への要請に対応するには、その耐熱性の上昇には限界がある。また、エポキシ樹脂は熱膨張率が大きいため、芳香環を有するエポキシ樹脂の選択やシリカ等の無機充填材を高充填化することで低熱膨張化を図っている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、無機充填材の充填量を増やすことは、吸湿による絶縁信頼性の低下や樹脂−配線層の密着不足、プレス成形不良を起こすことが知られている。
ビスマレイミド樹脂は、耐熱性は非常に優れており、高密度実装、高多層化積層板に広く使用されているものの、耐湿性が高く、接着性に難点がある。また、ビスマレイミド樹脂は、積層時にエポキシ樹脂に比べ高温、長時間を必要とし生産性が悪いという欠点もある。一般的に、エポキシ樹脂の場合１８０℃以下の温度で硬化可能であるが、ポリビスマレイミド樹脂を積層する場合は２２０℃以上の高温でかつ長時間の処理が必要である。
また、変性イミド樹脂組成物は耐湿性や接着性が改良されるものの、メチルエチルケトン等の汎用性溶剤への可溶性確保のため水酸基とエポキシ基を含有する低分子化合物で変性するので、得られる変性イミド樹脂の耐熱性がポリビスマレイミド樹脂と比較すると大幅に低下する（例えば、特許文献２参照）。
また、変性イミド樹脂組成物は耐湿性や接着性が改良されるものの、メチルエチルケトン等の汎用性溶剤への可溶性確保のため水酸基とエポキシ基を含有する低分子化合物で変性するので、得られる変性イミド樹脂の耐熱性がポリビスマレイミド樹脂と比較すると大幅に低下する（例えば、特許文献２参照）。
また、プリント配線板は、従来と比較し、さらなる高密度実装と高多層化が進展しているため、基板はより薄くなり、半導体チップとの熱膨張率の差から、そりを生じ、接触不良を起こし易くなっている。
本発明の目的は、以上のような状況から、接着性、耐熱性、耐湿性、難燃性および誘電特性等に優れ、特に基板を加熱した時のそり量が極めて小さい特性を有する樹脂組成物、これを用いたプリプレグ、及び積層板を提供することである。
本発明は、上記の課題を解決するために鋭意研究した結果、多層プリント配線板用絶縁樹脂組成物として、特定のマレイミド化合物とアミン化合物を有機溶媒中で反応させて得られるＮ置換マレイミド基と酸性置換基とを有する硬化剤と、ビスフェノールＦ型フェノールノボラック型エポキシ樹脂（以下、ＢＦＰノボラック型エポキシ樹脂とも云う。）を含む樹脂組成物を使用することにより、上記目的が達成されることを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、以下の熱硬化性樹脂組成物、プリプレグ及び積層板を提供する。
すなわち、本発明は、以下の熱硬化性樹脂組成物、プリプレグ及び積層板を提供する。
１．１分子中に少なくとも２個のＮ−置換マレイミド基を有するマレイミド化合物（ａ）と、下記一般式（I）で表される酸性置換基を有するアミノ化合物（ｂ）を反応させて製造される、Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ）と、ビスフェノールＦ型フェノールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）を含有することを特徴とする熱硬化性樹脂組成物。
２．Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ）が、下記の一般式（II）で表されるビスマレイミド誘導体である上記１の熱硬化性樹脂組成物。
（式中、Ａrは一般式（II−１）、（II−２）、（II−３）又は（II−４）で表される残基であり、Ｒ1は各々独立に、酸性置換基である水酸基、カルボキシル基又はスルホン酸基、Ｒ2は各々独立に水素原子、炭素数１〜５の脂肪族炭化水素基、ハロゲン原子を示し、ｘは１〜５の整数、ｙは０〜４の整数で、且つｘとｙの和は５である。）
３．さらに、硬化促進剤（Ｃ）を含有する上記１又は２の熱硬化性樹脂組成物。
４．さらに、無機充填材（Ｄ）を含有する上記１〜３のいずれかの熱硬化性樹脂組成物。
５．さらに、難燃剤（Ｅ）を含有する上記１〜４のいずれかの熱硬化性樹脂組成物。
６．固形分換算による（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計量１００質量部当たり、（Ａ）成分の含有量が２０〜９０質量部である上記１〜５のいずれかの熱硬化性樹脂組成物。
７．上記１〜６のいずれかの熱硬化性樹脂組成物を、シート状補強基材中に含浸又は塗工した後、Ｂステージ化したものであることを特徴とするプリプレグ。
８．絶縁樹脂層が、上記７のプリプレグを用いて形成されたものであることを特徴とする積層板。
４．さらに、無機充填材（Ｄ）を含有する上記１〜３のいずれかの熱硬化性樹脂組成物。
５．さらに、難燃剤（Ｅ）を含有する上記１〜４のいずれかの熱硬化性樹脂組成物。
６．固形分換算による（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計量１００質量部当たり、（Ａ）成分の含有量が２０〜９０質量部である上記１〜５のいずれかの熱硬化性樹脂組成物。
７．上記１〜６のいずれかの熱硬化性樹脂組成物を、シート状補強基材中に含浸又は塗工した後、Ｂステージ化したものであることを特徴とするプリプレグ。
８．絶縁樹脂層が、上記７のプリプレグを用いて形成されたものであることを特徴とする積層板。
本発明の熱硬化性樹脂組成物は、特定のマレイミド化合物とアミン化合物を有機溶媒中で反応させて得られるＮ置換マレイミド基と酸性置換基とを有する硬化剤（Ａ）と、ビスフェノールＦ型フェノールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）を含む樹脂組成物を含むことにより、接着性、耐熱性、耐湿性、難燃性および誘電特性等に優れ、特に低熱膨張性を有し、基板を加熱した時のそり量が極めて小さい特性を有している。
従って、半導体パケージや多層プリント配線板の絶縁樹脂層に本発明の熱硬化性樹脂組成物を使用することにより優れた高信頼性を有する電子部品等が得られ、本発明の樹脂組成物は高密度実装、高多層化積層板の製造に好適に使用される。
従って、半導体パケージや多層プリント配線板の絶縁樹脂層に本発明の熱硬化性樹脂組成物を使用することにより優れた高信頼性を有する電子部品等が得られ、本発明の樹脂組成物は高密度実装、高多層化積層板の製造に好適に使用される。
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明に係る熱硬化性樹脂組成物（以下、単に樹脂組成物とも云う）は、１分子中に少なくとも２個のＮ−置換マレイミド基を有するマレイミド化合物（ａ）と、下記一般式（I）で表される酸性置換基を有するアミノ化合物（ｂ）を反応させて得られる、Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ）と、ビスフェノールＦ型フェノールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）を含有することを特徴とするものである。
本発明に係る熱硬化性樹脂組成物（以下、単に樹脂組成物とも云う）は、１分子中に少なくとも２個のＮ−置換マレイミド基を有するマレイミド化合物（ａ）と、下記一般式（I）で表される酸性置換基を有するアミノ化合物（ｂ）を反応させて得られる、Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ）と、ビスフェノールＦ型フェノールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）を含有することを特徴とするものである。
１分子中に少なくとも２個のＮ−置換マレイミド基を有するマレイミド化合物（ａ）としては、例えば、（ａ）の１分子中に少なくとも２個のＮ−置換マレイミド基を有するマレイミド化合物は、例えば、ビス（４−マレイミドフェニル）メタン、下記一般式(III)で表されるポリフェニルメタンマレイミド、ビス（４−マレイミドフェニル）エーテル、ビス（４−マレイミドフェニル）スルホン、３，３−ジメチル−５，５−ジエチル−４，４−ジフェニルメタンビスマレイミド、４−メチル−１，３−フェニレンビスマレイミド、ｍ−フェニレンビスマレイミド、２，２−ビス（４−（４−マレイミドフェノキシ）フェニル）プロパン等が挙げられる。
これらの中で、反応率が高く、より高耐熱性化できるビス（４−マレイミドフェニル）メタン、ビス（４−マレイミドフェニル）スルホン、３，３−ジメチル−５，５−ジエチル−４，４−ジフェニルメタンビスマレイミド、２，２−ビス（４−（４−マレイミドフェノキシ）フェニル）プロパンが好ましく、溶剤への溶解性の点から、３，３−ジメチル−５，５−ジエチル−４，４−ジフェニルメタンビスマレイミド、ビス（４−マレイミドフェニル）メタンがより好ましく、安価である点からビス（４−マレイミドフェニル）メタンが特に好ましい。
これらの中で、反応率が高く、より高耐熱性化できるビス（４−マレイミドフェニル）メタン、ビス（４−マレイミドフェニル）スルホン、３，３−ジメチル−５，５−ジエチル−４，４−ジフェニルメタンビスマレイミド、２，２−ビス（４−（４−マレイミドフェノキシ）フェニル）プロパンが好ましく、溶剤への溶解性の点から、３，３−ジメチル−５，５−ジエチル−４，４−ジフェニルメタンビスマレイミド、ビス（４−マレイミドフェニル）メタンがより好ましく、安価である点からビス（４−マレイミドフェニル）メタンが特に好ましい。
前記一般式（I）で表される酸性置換基を有するアミン化合物（ｂ）としては、例えば、ｍ−アミノフェノール、ｐ−アミノフェノール、o−アミノフェノール、ｐ−アミノ安息香酸、ｍ−アミノ安息香酸、o−アミノ安息香酸、o−アミノベンゼンスルホン酸、ｍ−アミノベンゼンスルホン酸、ｐ−アミノベンゼンスルホン酸、３，５−ジヒドロキシアニリン、３，５−ジカルボキシアニリン等が挙げられる。
これらの中で、溶解性や合成の収率の点からｍ−アミノフェノール、ｐ−アミノフェノール、ｐ−アミノ安息香酸、３，５−ジヒドロキシアニリンが好ましく、耐熱性の点からo−アミノフェノール、ｍ−アミノフェノール、ｐ−アミノフェノールがより好ましく、誘電特性や低熱膨張性、安価である点からｐ−アミノフェノールが特に好ましい。
これらの中で、溶解性や合成の収率の点からｍ−アミノフェノール、ｐ−アミノフェノール、ｐ−アミノ安息香酸、３，５−ジヒドロキシアニリンが好ましく、耐熱性の点からo−アミノフェノール、ｍ−アミノフェノール、ｐ−アミノフェノールがより好ましく、誘電特性や低熱膨張性、安価である点からｐ−アミノフェノールが特に好ましい。
マレイミド化合物（ａ）とアミン化合物（ｂ）の反応は有機溶媒を使用することが好ましい。この反応で使用される有機溶媒は特に制限されないが、例えばエタノール、プロパノール、ブタノール、メチルセロソルブ、ブチルセロソルブ、プロピレングリコールモノメチルエーテル等のアルコール系溶剤、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノン等のケトン系溶剤、酢酸エチルエステルやγ−ブチロラクトン等のエステル系溶剤、テトラヒドロフラン等のエーテル系溶剤、トルエン、キシレン、メシチレン等の芳香族系溶剤、ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド、Ｎ−メチルピロリドン、ジメチルスルホキシド等の非プロトン性極性溶媒等が挙げられ、１種又は２種以上を混合して使用できる。
これらの中で、溶解性の点からシクロヘキサノン、プロピレングリコールモノメチルエーテル、メチルセロソルブ、γ−ブチロラクトン、ジメチルアセトアミドが好ましく、低毒性であることや揮発性が高く残溶剤として残りにくい点から、シクロヘキサノン、プロピレングリコールモノメチルエーテル、ジメチルアセトアミドが特に好ましい。
これらの中で、溶解性の点からシクロヘキサノン、プロピレングリコールモノメチルエーテル、メチルセロソルブ、γ−ブチロラクトン、ジメチルアセトアミドが好ましく、低毒性であることや揮発性が高く残溶剤として残りにくい点から、シクロヘキサノン、プロピレングリコールモノメチルエーテル、ジメチルアセトアミドが特に好ましい。
ここで、マレイミド化合物（ａ）とのアミン化合物（ｂ）の使用量は、その当量比が、マレイミド化合物（ａ）のマレイミド基当量に対し、−ＮＨ2基換算の酸性置換基を有するアミン化合物の当量が次式：
２．０≦（マレイミド基当量）/（−ＮＨ2基換算の当量）≦１０．０
に示す範囲であることが望ましい。
この当量比を１０．０以下とすることにより、溶剤への溶解性が不足したり熱硬化性樹脂の耐熱性が低下することがなく、２．０以上とすることによりゲル化を起こしたり、熱硬化性樹脂の耐熱性が低下することがない。
また、有機溶媒の使用量は、（ａ）成分と（ｂ）成分の合計量１００質量部当たり、１０〜１０００質量部とすることが好ましく、１００〜５００質量部とすることがより好ましく、２００〜５００質量部とすることが特に好ましい。有機溶剤の使用量が１０質量部以上とすることにより溶解性が不足することがなく、また１０００質量部以下とすることにより硬化剤（A）の製造に長時間を要することがない。
２．０≦（マレイミド基当量）/（−ＮＨ2基換算の当量）≦１０．０
に示す範囲であることが望ましい。
この当量比を１０．０以下とすることにより、溶剤への溶解性が不足したり熱硬化性樹脂の耐熱性が低下することがなく、２．０以上とすることによりゲル化を起こしたり、熱硬化性樹脂の耐熱性が低下することがない。
また、有機溶媒の使用量は、（ａ）成分と（ｂ）成分の合計量１００質量部当たり、１０〜１０００質量部とすることが好ましく、１００〜５００質量部とすることがより好ましく、２００〜５００質量部とすることが特に好ましい。有機溶剤の使用量が１０質量部以上とすることにより溶解性が不足することがなく、また１０００質量部以下とすることにより硬化剤（A）の製造に長時間を要することがない。
（ａ）成分と（ｂ）成分の反応温度は、好ましくは５０〜２００℃であり、さらに好ましくは７０〜１６０℃である。反応時間は、好ましくは０．１〜１０時間であり、さらに好ましくは１〜８時間、特に好ましくは１〜６時間である。例えば（ａ）成分と（ｂ）成分を有機溶媒中で必要により加熱・保温しながら攪拌し、反応させることにより、Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ）が製造される。
なお、この反応には、必要により反応触媒を使用することができる。反応触媒の例としては、トリエチルアミン、ピリジン、トリブチルアミン等のアミン類、メチルイミダゾール、フェニルイミダゾール等のイミダゾール類、トリフェニルホスフィン等のリン系触媒等があげられ、１種又は２種以上を混合して使用できる。
なお、この反応には、必要により反応触媒を使用することができる。反応触媒の例としては、トリエチルアミン、ピリジン、トリブチルアミン等のアミン類、メチルイミダゾール、フェニルイミダゾール等のイミダゾール類、トリフェニルホスフィン等のリン系触媒等があげられ、１種又は２種以上を混合して使用できる。
（ａ）成分と（ｂ）成分の反応による反応生成物としては下記の一般式(II)で表されるビスマレイミド誘導体を例示することができる。
（式中、Ａrは一般式（II−１）、（II−２）、（II−３）又は（II−４）で表される残基であり、Ｒ1は各々独立に、酸性置換基である水酸基、カルボキシル基又はスルホン酸基、Ｒ2は各々独立に水素原子、炭素数１〜５の脂肪族炭化水素基、ハロゲン原子を示し、ｘは１〜５の整数、ｙは０〜４の整数で、且つｘとｙの和は５である。）
次に、 (Ｂ)成分のビスフェノールＦ型フェノールノボラック型エポキシ樹脂（ＢＰＦノボラック型エポキシ樹脂）は、下記一般式(IV)で表される。樹脂の軟化点温度は樹脂硬化物のガラス転移温度（Ｔｇ）や耐熱性を考慮すると６５〜９０℃が好ましい。
ＢＰＦノボラック型エポキシ樹脂としては、例えば、大日本インキ工業化学（株）製のＥＸＡ−７３７６シリーズ等が挙げられる。その製造方法は特に制限されないが、公知の方法で、ビスフェノールＦ型フェノールノボラック樹脂にエピクロルヒドリンを反応させることで得ることができる。
ＢＰＦノボラック型エポキシ樹脂としては、例えば、大日本インキ工業化学（株）製のＥＸＡ−７３７６シリーズ等が挙げられる。その製造方法は特に制限されないが、公知の方法で、ビスフェノールＦ型フェノールノボラック樹脂にエピクロルヒドリンを反応させることで得ることができる。
本発明の樹脂組成物における固形分換算の（Ａ）成分及び（Ｂ）成分の質量比は、これらの合計量１００質量部として、（Ａ）成分を２０〜９０質量部とすることが好ましく、５０〜８０質量部とすることがより好ましい。（Ａ）成分を２０質量部以上とすることにより、必要とされる難燃性が得ることができ、また、９０質量部以下とすることにより、必要とされる耐熱性及び接着性を得ることができる。
本発明の絶縁樹脂組成物には、（Ａ）成分及び（Ｂ）成分に加えて、耐熱性や難燃性、銅箔接着性等の向上化のため硬化促進剤（Ｃ）を用いることが好ましい。
硬化促進剤（Ｃ）としては、イミダゾール類及びその誘導体、第三級アミン類及び第四級アンモニウム塩等が挙げられる。その中でもイミダゾール類及びその誘導体が耐熱性や難燃性、銅箔接着性等の点から好ましく、更に下記一般式（V）で表されるイミダゾール基がエポキシ樹脂によって置換された化合物や、下記一般式（VI）で表されるイソシアネート樹脂によって置換された化合物を用いることにより、２００℃以下での比較的低温での硬化成形性とワニスやプリプレグの経日安定性に優れるためより好ましい。
また、硬化促進剤（Ｃ）として、下記一般式（VII）又は一般式（VIII）で表される化合物が少量の配合使用でよく、また商業的にも安価であることから特に好ましい。
硬化促進剤（Ｃ）としては、イミダゾール類及びその誘導体、第三級アミン類及び第四級アンモニウム塩等が挙げられる。その中でもイミダゾール類及びその誘導体が耐熱性や難燃性、銅箔接着性等の点から好ましく、更に下記一般式（V）で表されるイミダゾール基がエポキシ樹脂によって置換された化合物や、下記一般式（VI）で表されるイソシアネート樹脂によって置換された化合物を用いることにより、２００℃以下での比較的低温での硬化成形性とワニスやプリプレグの経日安定性に優れるためより好ましい。
また、硬化促進剤（Ｃ）として、下記一般式（VII）又は一般式（VIII）で表される化合物が少量の配合使用でよく、また商業的にも安価であることから特に好ましい。
硬化促進剤（Ｃ）の含有量は、固形分換算の（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計量１００質量部当たり、０．１〜２０質量部とすることが好ましく、０．１〜１０質量部とすることがより好ましい。硬化促進剤の含有量を０．１質量部以上とすることにより、必要とされる耐熱性や難燃性、銅箔接着性等が得られ、また２０質量部以下とすることにより、必要とされる耐熱性や経日安定性が得られる。
本発明の絶縁樹脂組成物には、低熱膨張率、高弾性率、耐熱性、難燃性を向上させる目的で、任意に無機充填剤（Ｄ）を含有させることができる。
無機充填材（Ｄ）としては、シリカ、アルミナ、タルク、マイカ、カオリン、水酸化アルミニウム、ベーマイト、水酸化マグネシウム、ホウ酸亜鉛、スズ酸亜鉛、酸化亜鉛、酸化チタン、窒化ホウ素、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、ホウ酸アルミニウム、チタン酸カリウム、ＥガラスやＴガラス、Ｄガラス等のガラス粉や中空ガラスビーズ等が挙げられ、これらの１種又は２種以上を混合して使用できる。
これらの中で、誘電特性、耐熱性、低熱膨張性の点からシリカが特に好ましい。シリカとしては、例えば、湿式法で製造され含水率の高い沈降シリカと、乾式法で製造され結合水等をほとんど含まない乾式法シリカが挙げられ、乾式法シリカとしてはさらに、製造法の違いにより破砕シリカ、フュームドシリカ、溶融球状シリカが挙げられる。これらの中で、低熱膨張性及び樹脂に充填した際の高流動性から溶融球状シリカが好ましい。
無機充填材（Ｄ）としては、シリカ、アルミナ、タルク、マイカ、カオリン、水酸化アルミニウム、ベーマイト、水酸化マグネシウム、ホウ酸亜鉛、スズ酸亜鉛、酸化亜鉛、酸化チタン、窒化ホウ素、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、ホウ酸アルミニウム、チタン酸カリウム、ＥガラスやＴガラス、Ｄガラス等のガラス粉や中空ガラスビーズ等が挙げられ、これらの１種又は２種以上を混合して使用できる。
これらの中で、誘電特性、耐熱性、低熱膨張性の点からシリカが特に好ましい。シリカとしては、例えば、湿式法で製造され含水率の高い沈降シリカと、乾式法で製造され結合水等をほとんど含まない乾式法シリカが挙げられ、乾式法シリカとしてはさらに、製造法の違いにより破砕シリカ、フュームドシリカ、溶融球状シリカが挙げられる。これらの中で、低熱膨張性及び樹脂に充填した際の高流動性から溶融球状シリカが好ましい。
無機充填材として溶融球状シリカを用いる場合、その平均粒子径は０．１〜１０μｍであることが好ましく、０．３〜８μｍであることがより好ましい。該溶融球状シリカの平均粒子径を０．１μｍ以上にすることで、樹脂に高充填した際の流動性を良好に保つことができ、さらに１０μｍ以下にすることで、粗大粒子の混入確率を減らし粗大粒子起因の不良の発生を抑えることができる。ここで、平均粒子径とは、粒子の全体積を１００％として粒子径による累積度数分布曲線を求めた時、ちょうど体積５０％に相当する点の粒子径のことであり、レーザ回折散乱法を用いた粒度分布測定装置等で測定することができる。
無機充填材の含有量は、樹脂組成物全体の１０〜６０体積％であることが好ましく、２０〜５０体積％であることがより好ましい。無機充填材の含有量を樹脂組成物全体の１０〜６０体積％にすることで、樹脂組成物の成形性と低熱膨張性を良好に保つことができる。
無機充填材の含有量は、樹脂組成物全体の１０〜６０体積％であることが好ましく、２０〜５０体積％であることがより好ましい。無機充填材の含有量を樹脂組成物全体の１０〜６０体積％にすることで、樹脂組成物の成形性と低熱膨張性を良好に保つことができる。
更に、本発明の熱硬化性樹脂組成物に、難燃性を向上させることを目的に、難燃剤（Ｅ）を含有させることができる。適切な難燃剤を併用することにより、耐熱性や銅箔接着性、高弾性率、低熱膨張率性等の諸特性の低下が少なく、高難燃性を付与することができる。
難燃剤（Ｅ）の例としては、水酸化アルミニウムや水酸化マグネシウム等の金属水和物、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリスジクロロプロピルホスフェート、リン酸エステル系化合物、ホスファゼン、赤リン等のリン系難燃剤、三酸化アンチモン、モリブデン酸亜鉛等の無機難燃助剤等が挙げられる。臭素や塩素を含有する含ハロゲン系難燃剤は、近年の環境問題から本発明の目的にそぐわない。
これらの難燃剤の中で、水酸化アルミニウムや水酸化マグネシウム等の金属水和物が、高いガラス転移温度や銅箔接着性を発現することができ、またリンを含有しないことから安全性や環境適応性もかなり高いので好ましい。
金属水和物の中でも、ベーマイト型水酸化アルミニウム（ＡｌＯＯＨ）、あるいはギブサイト型水酸化アルミニウム〔Ａｌ(ＯＨ)３〕を熱処理によりその熱分解温度を３００℃以上に調製した化合物、水酸化マグネシウム等の、熱分解温度が３００℃以上である金属水和物は、優れた耐熱性を有するためより好ましい。特に、ベーマイト型水酸化アルミニウム（ＡｌＯＯＨ）は、３５０℃以上の特に高い熱分解温度を有するため、難燃性と、特に高い耐熱性が両立することや、耐酸性等の耐薬液性、低吸水率性等に優れるため、特に好ましい。
難燃剤（Ｅ）の例としては、水酸化アルミニウムや水酸化マグネシウム等の金属水和物、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリスジクロロプロピルホスフェート、リン酸エステル系化合物、ホスファゼン、赤リン等のリン系難燃剤、三酸化アンチモン、モリブデン酸亜鉛等の無機難燃助剤等が挙げられる。臭素や塩素を含有する含ハロゲン系難燃剤は、近年の環境問題から本発明の目的にそぐわない。
これらの難燃剤の中で、水酸化アルミニウムや水酸化マグネシウム等の金属水和物が、高いガラス転移温度や銅箔接着性を発現することができ、またリンを含有しないことから安全性や環境適応性もかなり高いので好ましい。
金属水和物の中でも、ベーマイト型水酸化アルミニウム（ＡｌＯＯＨ）、あるいはギブサイト型水酸化アルミニウム〔Ａｌ(ＯＨ)３〕を熱処理によりその熱分解温度を３００℃以上に調製した化合物、水酸化マグネシウム等の、熱分解温度が３００℃以上である金属水和物は、優れた耐熱性を有するためより好ましい。特に、ベーマイト型水酸化アルミニウム（ＡｌＯＯＨ）は、３５０℃以上の特に高い熱分解温度を有するため、難燃性と、特に高い耐熱性が両立することや、耐酸性等の耐薬液性、低吸水率性等に優れるため、特に好ましい。
難燃剤（Ｅ）を含有させる場合、その使用量は、難燃剤が金属水和物である場合は、固形分換算の（Ａ）成分および（Ｂ）成分の合計量１００質量部当たり、１０〜３００質量部とすることが好ましく、１０〜２５０質量部とすることがより好ましく、５０〜２００質量部とすることが特に好ましい。１０質量部以上であると難燃性が不足することがなく、３００質量部以下であると耐めっき液性などの耐薬品性が低下することがない。
難燃剤（Ｅ）がリン系難燃剤である場合は、固形分換算のポリアゾメチンを有するビスマレイミド誘導体（Ａ）１００質量部当たり、リン原子の含有量が０．１〜１０．０質量部となるように配合することが好ましく、１．０〜１０．０質量部となるように配合することがより好ましく、１．０〜８．０質量％となるように配合することが特に好ましい。０．１質量％以上であると難燃性が不足することがなく、１０．０質量部以下であると耐めっき液性などの耐薬品性や耐熱性、銅箔接着性が低下することがない。
難燃剤（Ｅ）がリン系難燃剤である場合は、固形分換算のポリアゾメチンを有するビスマレイミド誘導体（Ａ）１００質量部当たり、リン原子の含有量が０．１〜１０．０質量部となるように配合することが好ましく、１．０〜１０．０質量部となるように配合することがより好ましく、１．０〜８．０質量％となるように配合することが特に好ましい。０．１質量％以上であると難燃性が不足することがなく、１０．０質量部以下であると耐めっき液性などの耐薬品性や耐熱性、銅箔接着性が低下することがない。
本発明の熱硬化性樹脂組成物には、任意に公知の熱可塑性樹脂、エラストマー、有機充填剤を含有させることができる。
熱可塑性樹脂の例としては、テトラフルオロエチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリフェニレンエーテル樹脂、フェノキシ樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリイミド樹脂、キシレン樹脂、石油樹脂及びシリコーン樹脂等が挙げられる。
エラストマーの例としては、ポリブタジエン、アクリロニトリル、エポキシ変性ポリブタジエン、無水マレイン酸変性ポリブタジエン、フェノール変性ポリブタジエン及びカルボキシ変性アクリロニトリル等が挙げられる。
有機充填剤の例としては、シリコーンパウダー、テトラフルオロエチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリフェニレンエーテル等の有機物粉末等が挙げられる。
熱可塑性樹脂の例としては、テトラフルオロエチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリフェニレンエーテル樹脂、フェノキシ樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリイミド樹脂、キシレン樹脂、石油樹脂及びシリコーン樹脂等が挙げられる。
エラストマーの例としては、ポリブタジエン、アクリロニトリル、エポキシ変性ポリブタジエン、無水マレイン酸変性ポリブタジエン、フェノール変性ポリブタジエン及びカルボキシ変性アクリロニトリル等が挙げられる。
有機充填剤の例としては、シリコーンパウダー、テトラフルオロエチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリフェニレンエーテル等の有機物粉末等が挙げられる。
本発明の熱硬化性樹脂組成物に対して、任意に、紫外線吸収剤、酸化防止剤、光重合開始剤、蛍光増白剤及び密着性向上剤等を含有させることも可能であり、特に限定されない。これらの例としては、ベンゾトリアゾール系等の紫外線吸収剤、ヒンダードフェノール系やスチレン化フェノール等の酸化防止剤、ベンゾフェノン類、ベンジルケタール類、チオキサントン系等の光重合開始剤、スチルベン誘導体等の蛍光増白剤、尿素シラン等の尿素化合物やシランカップリング剤等の密着性向上剤等が挙げられる。
なお、本発明の熱硬化性樹脂組成物には、希釈溶剤として有機溶剤を任意に使用することができる。該有機溶剤は特に限定されないが、例えば、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノン等のケトン系溶剤、メチルセロソルブ等のアルコール系溶剤、テトラヒドロフラン等のエーテル系溶剤、トルエン、キシレン、メシチレン等の芳香族系溶剤等が挙げられ、１種又は２種以上を混合して使用できる。
本発明のプリプレグは、前記の熱硬化性樹脂組成物を、シート状補強基材に含浸又は塗工した後、加熱等により半硬化（Ｂステージ化）したものである。以下、本発明のプリプレグについて詳述する。
本発明のプリプレグに使用されるシート状補強基材としては、各種の電気絶縁材料用積層板に用いられている周知のものが使用できる。その材質の例としては、Ｅガラス、Ｄガラス、Ｓガラス及びＱガラス等の無機物繊維、ポリイミド、ポリエステル及びテトラフルオロエチレン等の有機繊維、並びにそれらの混合物等が挙げられる。
これらのシート状補強基材は、例えば、織布、不織布、ロービンク、チョップドストランドマット及びサーフェシングマット等の形状を有するが、材質及び形状は、目的とする成形物の用途や性能により選択され、必要により、単独又は２種類以上の材質及び形状を組み合わせることができる。
シート状補強基材の厚さは、特に制限されず、例えば、約０．０３〜０．５ｍｍを使用することができ、シランカップリング剤等で表面処理したもの又は機械的に開繊処理を施したものが、耐熱性や耐湿性、加工性の面から好適である。該シート状補強基材に対する樹脂組成物の付着量が、乾燥後のプリプレグの樹脂含有率で、２０〜９０重量％となるように、シート状補強基材に含浸又は塗工した後、通常、１００〜２００℃の温度で１〜３０分加熱乾燥し、半硬化（Ｂステージ化）させることにより、本発明のプリプレグを得ることができる。
本発明のプリプレグに使用されるシート状補強基材としては、各種の電気絶縁材料用積層板に用いられている周知のものが使用できる。その材質の例としては、Ｅガラス、Ｄガラス、Ｓガラス及びＱガラス等の無機物繊維、ポリイミド、ポリエステル及びテトラフルオロエチレン等の有機繊維、並びにそれらの混合物等が挙げられる。
これらのシート状補強基材は、例えば、織布、不織布、ロービンク、チョップドストランドマット及びサーフェシングマット等の形状を有するが、材質及び形状は、目的とする成形物の用途や性能により選択され、必要により、単独又は２種類以上の材質及び形状を組み合わせることができる。
シート状補強基材の厚さは、特に制限されず、例えば、約０．０３〜０．５ｍｍを使用することができ、シランカップリング剤等で表面処理したもの又は機械的に開繊処理を施したものが、耐熱性や耐湿性、加工性の面から好適である。該シート状補強基材に対する樹脂組成物の付着量が、乾燥後のプリプレグの樹脂含有率で、２０〜９０重量％となるように、シート状補強基材に含浸又は塗工した後、通常、１００〜２００℃の温度で１〜３０分加熱乾燥し、半硬化（Ｂステージ化）させることにより、本発明のプリプレグを得ることができる。
本発明の積層板は、前述の本発明のプリプレグを用いて、積層成形して、形成することができる。即ち、本発明のプリプレグを、例えば、１〜２０枚重ね、その片面又は両面に銅及びアルミニウム等の金属箔を配置した構成で積層成形することにより本発明の積層板を製造することができる。
金属箔は、電気絶縁材料用途で用いるものであれば特に制限されない。また、成形条件は、例えば、電気絶縁材料用積層板及び多層板の手法が適用でき、例えば多段プレス、多段真空プレス、連続成形、オートクレーブ成形機等を使用し、温度１００〜２５０℃、圧力０．２〜１０ＭＰａ、加熱時間０．１〜５時間の範囲で成形することができる。また、本発明のプリプレグと内層用配線板とを組合せ、積層成形して、多層板を製造することもできる。
金属箔は、電気絶縁材料用途で用いるものであれば特に制限されない。また、成形条件は、例えば、電気絶縁材料用積層板及び多層板の手法が適用でき、例えば多段プレス、多段真空プレス、連続成形、オートクレーブ成形機等を使用し、温度１００〜２５０℃、圧力０．２〜１０ＭＰａ、加熱時間０．１〜５時間の範囲で成形することができる。また、本発明のプリプレグと内層用配線板とを組合せ、積層成形して、多層板を製造することもできる。
次に、下記の実施例により本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例により限定されるものではない。
なお、各実施例及び比較例で得られた銅張積層板を用いて、以下の方法により性能を測定・評価した。
なお、各実施例及び比較例で得られた銅張積層板を用いて、以下の方法により性能を測定・評価した。
（１）銅箔接着性（銅箔ピール強度）
銅張積層板を銅エッチング液に浸漬することにより１ｃｍ幅の銅箔を形成して評価基板を作製し、引張り試験機を用いて銅箔の接着性（ピール強度）を測定した。
（２）ガラス転移温度（Ｔｇ）
銅張積層板を銅エッチング液に浸漬することにより銅箔を取り除いた５ｍｍ角の評価基板を作製し、ＴＭＡ試験装置（デュポン社製、ＴＭＡ２９４０）を用い、評価基板の熱膨張特性を観察することにより評価した。
銅張積層板を銅エッチング液に浸漬することにより１ｃｍ幅の銅箔を形成して評価基板を作製し、引張り試験機を用いて銅箔の接着性（ピール強度）を測定した。
（２）ガラス転移温度（Ｔｇ）
銅張積層板を銅エッチング液に浸漬することにより銅箔を取り除いた５ｍｍ角の評価基板を作製し、ＴＭＡ試験装置（デュポン社製、ＴＭＡ２９４０）を用い、評価基板の熱膨張特性を観察することにより評価した。
（３）はんだ耐熱性
銅張積層板を銅エッチング液に浸漬することにより銅箔を取り除いた５ｃｍ角の評価基板を作製し、平山製作所（株）製プレッシャー・クッカー試験装置を用いて、１２１℃、０．２ＭＰａの条件で４時間までプレッシャー・クッカー処理を行った後、温度２８８℃のはんだ浴に、評価基板を２０秒間浸漬した後、外観を観察することによりはんだ耐熱性を評価した。
（４）銅付き耐熱性（Ｔ−３００）
銅張積層板から５ｍｍ角の評価基板を作製し、ＴＭＡ試験装置（デュポン社製、ＴＭＡ２９４０）を用い、３００℃で評価基板の膨れが発生するまでの時間を測定することにより評価した。
銅張積層板を銅エッチング液に浸漬することにより銅箔を取り除いた５ｃｍ角の評価基板を作製し、平山製作所（株）製プレッシャー・クッカー試験装置を用いて、１２１℃、０．２ＭＰａの条件で４時間までプレッシャー・クッカー処理を行った後、温度２８８℃のはんだ浴に、評価基板を２０秒間浸漬した後、外観を観察することによりはんだ耐熱性を評価した。
（４）銅付き耐熱性（Ｔ−３００）
銅張積層板から５ｍｍ角の評価基板を作製し、ＴＭＡ試験装置（デュポン社製、ＴＭＡ２９４０）を用い、３００℃で評価基板の膨れが発生するまでの時間を測定することにより評価した。
（５）吸湿性（吸水率）
銅張積層板を銅エッチング液に浸漬することにより銅箔を取り除いた評価基板を作製し、平山製作所（株）製プレッシャー・クッカー試験装置を用いて、１２１℃、０．２ＭＰａの条件で５時間までプレッシャー・クッカー処理を行った後、評価基板の吸水率を測定した。
（６）難燃性
銅張積層板を銅エッチング液に浸漬することにより銅箔を取り除いた評価基板から、長さ１２７ｍｍ、幅１２．７ｍｍに切り出した試験片を作製し、ＵＬ９４の試験法（Ｖ法）に準じて評価した。
銅張積層板を銅エッチング液に浸漬することにより銅箔を取り除いた評価基板を作製し、平山製作所（株）製プレッシャー・クッカー試験装置を用いて、１２１℃、０．２ＭＰａの条件で５時間までプレッシャー・クッカー処理を行った後、評価基板の吸水率を測定した。
（６）難燃性
銅張積層板を銅エッチング液に浸漬することにより銅箔を取り除いた評価基板から、長さ１２７ｍｍ、幅１２．７ｍｍに切り出した試験片を作製し、ＵＬ９４の試験法（Ｖ法）に準じて評価した。
（７）誘電特性（比誘電率及び誘電正接）
得られた銅張積層板を銅エッチング液に浸漬することにより銅箔を取り除いた評価基板を作製し、Hewllet・Packerd社製比誘電率測定装置（製品名：ＨＰ４２９１Ｂ）を用いて、周波数１ＧＨｚでの比誘電率及び誘電正接を測定した。
（８）そり量
AKROMETRIX社製 サーモレイ ＰＳ２００シャドーモアレ分析を用いて，基板の反り量を評価した。基板のサンプルサイズを４０ｍｍ×４０ｍｍ、測定エリアを３６ｍｍ×３６ｍｍとした。室温から２６０℃まで加熱し、その後５０℃まで冷却した時のそり量を測定した。
得られた銅張積層板を銅エッチング液に浸漬することにより銅箔を取り除いた評価基板を作製し、Hewllet・Packerd社製比誘電率測定装置（製品名：ＨＰ４２９１Ｂ）を用いて、周波数１ＧＨｚでの比誘電率及び誘電正接を測定した。
（８）そり量
AKROMETRIX社製 サーモレイ ＰＳ２００シャドーモアレ分析を用いて，基板の反り量を評価した。基板のサンプルサイズを４０ｍｍ×４０ｍｍ、測定エリアを３６ｍｍ×３６ｍｍとした。室温から２６０℃まで加熱し、その後５０℃まで冷却した時のそり量を測定した。
製造例１：Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（A−１）の製造
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、ビス（４−マレイミドフェニル）メタン：３５８．０ｇとｐ−アミノフェノール：５４．５ｇ、及びプロピレングリコールモノメチルエーテル：４１２．５０ｇを（マレイミド基当量）/（−ＮＨ2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、還流させながら５時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−１）の溶液を製造した。
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、ビス（４−マレイミドフェニル）メタン：３５８．０ｇとｐ−アミノフェノール：５４．５ｇ、及びプロピレングリコールモノメチルエーテル：４１２．５０ｇを（マレイミド基当量）/（−ＮＨ2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、還流させながら５時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−１）の溶液を製造した。
また、得られた溶液をＧＰＣ〔東ソー（株）製、ＴＳＫ ｇｅｌ Ｓｕｐｅｒ ＨＺ-Ｌ、Ｓｕｐｅｒ ＨＺ-２０００、Ｓｕｐｅｒ ＨＺ-３０００、溶離液：テトラヒドロフラン〕により分析した。その測定チャートを第１図に示す。
その結果、溶出時間が約１９分付近に出現するｐ−アミノフェノールのピークが消失しており、付加反応物に由来するピーク（Ｂ）及び（Ｃ）が確認された。ここでピーク（Ａ）は合成原料のビス（４−マレイミドフェニル）メタンであり、ピーク（Ｂ）は下記の化学式（IX）に示す反応生成物であり、ピーク（Ｃ）は下記の化学式（X）に示す副反応生成物である。
その結果、溶出時間が約１９分付近に出現するｐ−アミノフェノールのピークが消失しており、付加反応物に由来するピーク（Ｂ）及び（Ｃ）が確認された。ここでピーク（Ａ）は合成原料のビス（４−マレイミドフェニル）メタンであり、ピーク（Ｂ）は下記の化学式（IX）に示す反応生成物であり、ピーク（Ｃ）は下記の化学式（X）に示す副反応生成物である。
製造例２：Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（A−２）の製造
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、ビス（４−マレイミドフェニル）メタン：３５８．０gとｍ−アミノフェノール：５４．５０ｇ、及びプロピレングリコールモノメチルエーテル：４１２．５ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、還流させながら５時間反応させて、Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（A−２）の溶液を製造した。
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、ビス（４−マレイミドフェニル）メタン：３５８．０gとｍ−アミノフェノール：５４．５０ｇ、及びプロピレングリコールモノメチルエーテル：４１２．５ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、還流させながら５時間反応させて、Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（A−２）の溶液を製造した。
製造例３：Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−３）の製造
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、ビス（４−マレイミドフェニル）メタン：３５８．０ｇとｐ−アミノ安息香酸：２７．４０ｇ、及びN,N−ジメチルアセトアミド：３８５．４ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝１０．０となる比率で配合し、１６０℃で５時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−３）の溶液を製造した。
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、ビス（４−マレイミドフェニル）メタン：３５８．０ｇとｐ−アミノ安息香酸：２７．４０ｇ、及びN,N−ジメチルアセトアミド：３８５．４ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝１０．０となる比率で配合し、１６０℃で５時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−３）の溶液を製造した。
製造例４：Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−４）の製造
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積１リットルの反応容器に、ｍ−フェニレンビスマレイミド：２６８．０ｇとｍ−アミノフェノール：１０９．０ｇ、及びN,N−ジメチルアセトアミド：３７７．０gを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝２．０となる比率で配合し、１４０℃で５時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−４）の溶液を製造した。
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積１リットルの反応容器に、ｍ−フェニレンビスマレイミド：２６８．０ｇとｍ−アミノフェノール：１０９．０ｇ、及びN,N−ジメチルアセトアミド：３７７．０gを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝２．０となる比率で配合し、１４０℃で５時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−４）の溶液を製造した。
製造例５：Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−５）の製造
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、３，３−ジメチル−５，５−ジエチル−４，４−ジフェニルメタンビスマレイミド：４４２．０ｇとｐ−アミノフェノール：５４．５ｇ、及びプロピレングリコールモノメチルエーテル：４９６．５ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、還流させながら５時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−５）の溶液を製造した。
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、３，３−ジメチル−５，５−ジエチル−４，４−ジフェニルメタンビスマレイミド：４４２．０ｇとｐ−アミノフェノール：５４．５ｇ、及びプロピレングリコールモノメチルエーテル：４９６．５ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、還流させながら５時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−５）の溶液を製造した。
製造例６：Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−６）の製造
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、３，３−ジメチル−５，５−ジエチル−４，４−ジフェニルメタンビスマレイミド：４４２．０ｇとo−アミノフェノール：５４．５ｇ、及びプロピレングリコールモノメチルエーテル：４９６．５ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、還流させながら５時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−６）の溶液を製造した。
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、３，３−ジメチル−５，５−ジエチル−４，４−ジフェニルメタンビスマレイミド：４４２．０ｇとo−アミノフェノール：５４．５ｇ、及びプロピレングリコールモノメチルエーテル：４９６．５ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、還流させながら５時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−６）の溶液を製造した。
製造例７：Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−７）の製造
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、ビス（４−マレイミドフェニル）スルフォン：４０８．０ｇとｐ−アミノフェノール：５４．５ｇ、及びN,N−ジメチルアセトアミド：４６２．５ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、１００℃で２時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−７）の溶液を製造した。
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、ビス（４−マレイミドフェニル）スルフォン：４０８．０ｇとｐ−アミノフェノール：５４．５ｇ、及びN,N−ジメチルアセトアミド：４６２．５ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、１００℃で２時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−７）の溶液を製造した。
製造例８：Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−８）の製造
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、ビス（４−マレイミドフェニル）エーテル：３６０．０ｇとｐ−アミノフェノール：５４．５ｇ、及びN,N−ジメチルアセトアミド：４１４．５ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、１００℃で２時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−８）の溶液を製造した。
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、ビス（４−マレイミドフェニル）エーテル：３６０．０ｇとｐ−アミノフェノール：５４．５ｇ、及びN,N−ジメチルアセトアミド：４１４．５ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、１００℃で２時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−８）の溶液を製造した。
製造例９：Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−９）の製造
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、２，２'−ビス［４−（４−マレイミドフェノキシ）フェニル］プロパン：５７０．０ｇとｐ−アミノフェノール：５４．５ｇ、及びプロピレングリコールモノメチルエーテル：６２４．５ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、１２０℃で２時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−９）の溶液を製造した。
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、２，２'−ビス［４−（４−マレイミドフェノキシ）フェニル］プロパン：５７０．０ｇとｐ−アミノフェノール：５４．５ｇ、及びプロピレングリコールモノメチルエーテル：６２４．５ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、１２０℃で２時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−９）の溶液を製造した。
製造例１０：Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−１０）の製造
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、４−メチル−１，３−フェニレンビスマレイミド：２８２．０ｇとｐ−アミノフェノール：５４．５ｇ、及びN,N−ジメチルアセトアミド：３３６．５ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、１２０℃で２時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−１０）の溶液を製造した。
温度計、攪拌装置、還流冷却管付き水分定量器の付いた加熱及び冷却可能な容積２リットルの反応容器に、４−メチル−１，３−フェニレンビスマレイミド：２８２．０ｇとｐ−アミノフェノール：５４．５ｇ、及びN,N−ジメチルアセトアミド：３３６．５ｇを（マレイミド基当量）/（−NH2基換算の当量）＝４．０となる比率で配合し、１２０℃で２時間反応させてＮ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ−１０）の溶液を製造した。
実施例１〜１８、比較例１〜３
希釈溶剤にメチルエチルケトンを使用して、下記の(Ａ)〜(Ｅ)成分を第１表〜第４表に示す配合割合（質量部）で混合して樹脂分６５質量％の均一な絶縁樹脂組成物ワニスを作製した。次に、得られたワニスを厚さ０．１mmのＥガラスクロスに含浸塗工し、１６０℃で１０分加熱乾燥して樹脂含有量５０質量％のプリプレグを得た。
このプリプレグを４枚重ね、１８μmの電解銅箔を上下に配置し、圧力２．５ＭＰａ、温度１８５℃で９０分間プレスを行って、銅張積層板を得た。
得られた銅張積層板を用いて、前述の方法により、銅箔接着性（銅箔ピール強度）、ガラス転移温度、はんだ耐熱性、吸湿性（吸水率）、難燃性、比誘電率（１ＧＨｚ）、誘電正接（１ＧＨｚ）、そり特性を測定・評価した。結果を第１表〜第４表に示す。
希釈溶剤にメチルエチルケトンを使用して、下記の(Ａ)〜(Ｅ)成分を第１表〜第４表に示す配合割合（質量部）で混合して樹脂分６５質量％の均一な絶縁樹脂組成物ワニスを作製した。次に、得られたワニスを厚さ０．１mmのＥガラスクロスに含浸塗工し、１６０℃で１０分加熱乾燥して樹脂含有量５０質量％のプリプレグを得た。
このプリプレグを４枚重ね、１８μmの電解銅箔を上下に配置し、圧力２．５ＭＰａ、温度１８５℃で９０分間プレスを行って、銅張積層板を得た。
得られた銅張積層板を用いて、前述の方法により、銅箔接着性（銅箔ピール強度）、ガラス転移温度、はんだ耐熱性、吸湿性（吸水率）、難燃性、比誘電率（１ＧＨｚ）、誘電正接（１ＧＨｚ）、そり特性を測定・評価した。結果を第１表〜第４表に示す。
すなわち、
（１）酸性置換基と不飽和Ｎ−置換マレイミド基を有する硬化剤（Ａ）として、
実施例１〜１８および比較例２では製造例１〜１０で得られた硬化剤、比較例１ではビス（４−マレイミドフェニル）メタン、比較例３では２，２'−ビス［４−（４−マレイミドフェノキシ）フェニル］プロパン、
（２）ＢＰＦノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）として、実施例１〜３、５〜１３、１８および比較例１ではＥＸＡ−７３７６（ＤＩＣ社製；商品名、エポキシ当量１８６）、実施例４、１４〜１７および比較例３ではＥＸＡ−７３７６Ｈ（ＤＩＣ社製；商品名、エポキシ当量１８９）、比較例２ではビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン（株）製、商品名：エピコート８２８，エポキシ当量１８６）、
（３）硬化促進剤（Ｃ）として、実施例１〜１６および比較例１〜３ではＰ−２００〔ジャパンエポキシレジン社製、商品名：前記の化学式(VII)に示す構造のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂と２−フェニルイミダゾールの付加反応物〕、実施例１７〜１８ではＧ−８００９Ｌ〔第一工業製薬（株）、商品名：下記の化学式(VIII)に示す構造のヘキサメチレンジイソシアネート樹脂と２−エチル−４−メチルイミダゾールの付加反応物〕
（４）無機充填材（Ｄ）として、溶融シリカ〔アドマテック（株）製、商品名：ＳＯ−２５Ｒ〕、
（５）難燃剤（Ｅ）として、ベーマイト型水酸化アルミニウム〔ＡｌＯＯＨ：河合石灰社製：商品名ＢＭＴ−３Ｌ〕および水酸化マグネシウム〔Ｍｇ（ＯＨ）2：関東化学社製〕を使用した。
（１）酸性置換基と不飽和Ｎ−置換マレイミド基を有する硬化剤（Ａ）として、
実施例１〜１８および比較例２では製造例１〜１０で得られた硬化剤、比較例１ではビス（４−マレイミドフェニル）メタン、比較例３では２，２'−ビス［４−（４−マレイミドフェノキシ）フェニル］プロパン、
（２）ＢＰＦノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）として、実施例１〜３、５〜１３、１８および比較例１ではＥＸＡ−７３７６（ＤＩＣ社製；商品名、エポキシ当量１８６）、実施例４、１４〜１７および比較例３ではＥＸＡ−７３７６Ｈ（ＤＩＣ社製；商品名、エポキシ当量１８９）、比較例２ではビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン（株）製、商品名：エピコート８２８，エポキシ当量１８６）、
（３）硬化促進剤（Ｃ）として、実施例１〜１６および比較例１〜３ではＰ−２００〔ジャパンエポキシレジン社製、商品名：前記の化学式(VII)に示す構造のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂と２−フェニルイミダゾールの付加反応物〕、実施例１７〜１８ではＧ−８００９Ｌ〔第一工業製薬（株）、商品名：下記の化学式(VIII)に示す構造のヘキサメチレンジイソシアネート樹脂と２−エチル−４−メチルイミダゾールの付加反応物〕
（４）無機充填材（Ｄ）として、溶融シリカ〔アドマテック（株）製、商品名：ＳＯ−２５Ｒ〕、
（５）難燃剤（Ｅ）として、ベーマイト型水酸化アルミニウム〔ＡｌＯＯＨ：河合石灰社製：商品名ＢＭＴ−３Ｌ〕および水酸化マグネシウム〔Ｍｇ（ＯＨ）2：関東化学社製〕を使用した。
第１表〜第３表から明らかなように、本発明に係る実施例の熱硬化性樹脂組成物では、銅箔ピール強度、ガラス転移温度（Ｔｇ）、はんだ耐熱性、耐湿性（吸水率）、難燃性、銅付き耐熱性、低誘電特性、低誘電正接性，そり特性の全てに優れている。
一方、比較例は、銅箔ピール強度、ガラス転移温度（Ｔｇ）、はんだ耐熱性、耐湿性（吸水率）、難燃性、銅付き耐熱性、低誘電特性、低誘電正接性の全てを満たすものは無く、いずれかの特性に劣っている。
従って、本発明の熱硬化性樹脂組成物は、接着性、耐熱性、耐湿性、難燃性および誘電特性に優れ、基板を加熱した時のそり量が極めて小さい特性を有していることが分かる。
一方、比較例は、銅箔ピール強度、ガラス転移温度（Ｔｇ）、はんだ耐熱性、耐湿性（吸水率）、難燃性、銅付き耐熱性、低誘電特性、低誘電正接性の全てを満たすものは無く、いずれかの特性に劣っている。
従って、本発明の熱硬化性樹脂組成物は、接着性、耐熱性、耐湿性、難燃性および誘電特性に優れ、基板を加熱した時のそり量が極めて小さい特性を有していることが分かる。
本発明の熱硬化性樹脂組成物は、接着性、耐熱性、耐湿性、難燃性および誘電特性等に優れ、基板を加熱した時のそり量が極めて小さい特性を有しており、高密度実装、高多層化積層板の絶縁樹脂層に好適に使用することができる。
従って、半導体パケージや多層プリント配線板の絶縁樹脂層に本発明の熱硬化性樹脂組成物を使用することにより優れた高信頼性を有する電子部品等が得ることができる。
従って、半導体パケージや多層プリント配線板の絶縁樹脂層に本発明の熱硬化性樹脂組成物を使用することにより優れた高信頼性を有する電子部品等が得ることができる。
Claims (7)
- １分子中に少なくとも２個のＮ−置換マレイミド基を有するマレイミド化合物（ａ）と、下記一般式（Ｉ）で表される酸性置換基を有するアミノ化合物（ｂ）を反応させて製造される、Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ）と、ビスフェノールＦ型フェノールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）を含有する熱硬化性樹脂組成物であって、
（Ａ）成分の含有量が、固形分換算による（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計量１００質量部当たり、２０〜９０質量部であることを特徴とする熱硬化性樹脂組成物。
- Ｎ−置換マレイミド基と酸性置換基を有する硬化剤（Ａ）が、下記の一般式（II）で表されるビスマレイミド誘導体である請求項１に記載の熱硬化性樹脂組成物。
- さらに、硬化促進剤（Ｃ）を含有する請求項１又は２に記載の熱硬化性樹脂組成物。
- さらに、無機充填材（Ｄ）を含有する請求項１〜３のいずれかに記載の熱硬化性樹脂組成物。
- さらに、難燃剤（Ｅ）を含有する請求項１〜４のいずれかに記載の熱硬化性樹脂組成物。
- 請求項１〜５のいずれかに記載の熱硬化性樹脂組成物を、シート状補強基材中に含浸又は塗工した後、Ｂステージ化したものであることを特徴とするプリプレグ。
- 絶縁樹脂層が、請求項６に記載のプリプレグを用いて形成されたものであることを特徴とする積層板。
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