JP5545485B2 - 極性樹脂とポリオレフィン系樹脂用相容化剤、熱可塑性樹脂組成物及び成形体 - Google Patents

Description

本発明は、極性樹脂とポリオレフィン系樹脂用の相容化剤、極性樹脂及びポリオレフィン系樹脂に該相容化剤を配合した熱可塑性樹脂組成物、並びに該熱可塑性樹脂組成物を成形して得られる成形体に関する。

ポリオレフィン系樹脂は、軽量・安価であり、剛性、耐熱性、耐薬品性等の物性、リサイクル性に優れることから、自動車用部材、家電用部材、医療用部材、建築用部材、包装用資材等の分野に幅広く用いられている。
しかしながら、ポリオレフィン系樹脂は機械的特性が充分ではなく、これを改良するために各種極性樹脂とのアロイ化が検討されている。

一方、各種極性樹脂は一般的に比重が高いため、軽量化を目的として、また、安価にすることを目的として、ポリオレフィン系樹脂とのアロイ化が検討されている。
しかしながら、ポリオレフィン系樹脂と各種極性樹脂は相容性が低いため、アロイ化した材料は衝撃強度が低下するという課題を有する。

この課題を解決するため、極性樹脂であるポリ乳酸系樹脂とポリオレフィン系樹脂の相容化剤として、ポリメチルメタクリレート系樹脂を用いることが提案されている（特許文献１）。
しかしながら、特許文献１で提案のポリメチルメタクリレート系樹脂は、ポリ乳酸系樹脂とポリオレフィン系樹脂との相容効果が充分ではなく、また、機械的特性の開示がない。

特開２００８−０８８３６４号公報

本発明の目的は、極性樹脂とポリオレフィン系樹脂との充分な相容効果を発現する相容化剤を提供することにある。また、該相容化剤を配合した、極性樹脂とポリオレフィン系樹脂の熱可塑性樹脂組成物を提供することにある。

本発明は、アルキル基の炭素数が２〜６のアルキルメタクリレート（ａ１）単位を主成分とするアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）を含有する、極性樹脂（Ｂ）とポリオレフィン系樹脂（Ｃ）用相容化剤である。

また本発明は、極性樹脂（Ｂ）５〜９５質量％及びポリオレフィン系樹脂（Ｃ）５〜９５質量％を含む熱可塑性樹脂１００質量部に対して、上記の相容化剤を０．１〜２０質量部含む熱可塑性樹脂組成物である。
更に本発明は、上記の熱可塑性樹脂組成物を成形して得られる成形体である。

本発明の相容化剤は、極性樹脂とポリオレフィン系樹脂との充分な相容効果を発現する。本発明の熱可塑性樹脂組成物は、極性樹脂とポリオレフィン系樹脂との相容性が優れる。本発明の成形体は、極性樹脂とポリオレフィン系樹脂との相容性が優れ、機械的特性も優れる。

本発明のアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）は、アルキル基の炭素数が２〜６のアルキルメタクリレート（ａ１）単位を主成分とする。アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）は、全単量体単位１００質量％中、アルキル基の炭素数が２〜６のアルキルメタクリレート（ａ１）単位の含有率が５０質量％以上であり、７０質量％以上であることが好ましい。
アルキル基の炭素数が２〜６のアルキルメタクリレート（ａ１）単位の含有率が５０質量％以上であると、極性樹脂（Ｂ）及びポリオレフィン系樹脂（Ｃ）中でのアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の分散性が良好となり、得られる成形体の機械的特性が良好となる。

アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）は、アルキル基の炭素数が２〜６のアルキルメタクリレート（ａ１）を主成分とする単量体成分（ａ）を重合することにより得られる。
アルキル基の炭素数が２〜６のアルキルメタクリレート（ａ１）としては、例えば、エチルメタクリレート、ｎ−プロピルメタクリレート、ｉ−プロピルメタクリレート、ｎ−ブチルメタクリレート、ｉ−ブチルメタクリレート、ｓｅｃ−ブチルメタクリレート、ｔ−ブチルメタクリレート、２−メチルブチルメタクリレート、３−メチルブチルメタクリレート、ｎ−ペンチルメタクリレート、ｎ−ヘキシルメタクリレート、シクロヘキシルメタクリレートが挙げられる。これらのアルキルメタクリレート（ａ１）は、１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。

アルキルメタクリレート（ａ１）のアルキルの炭素数が２以上であると、極性樹脂（Ｂ）及びポリオレフィン系樹脂（Ｃ）中でのアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の分散性が良好となり、得られる成形体の機械的特性が良好となる。また、アルキルメタクリレート（ａ１）のアルキル基の炭素数が６以下であると、アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）を粉体としたときの取り扱い性が良好となる。

これらの中でも、極性樹脂（Ｂ）及びポリオレフィン系樹脂（Ｃ）中でのアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の分散性及びアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）を粉体としたときの取り扱い性が良好となることから、アルキル基の炭素数が４のアルキルメタクリレートであるｎ−ブチルメタクリレート、ｉ−ブチルメタクリレート、ｓｅｃ−ブチルメタクリレート、ｔ−ブチルメタクリレートが好ましく、成形加工性の観点から、ｎ−ブチルメタクリレート及びｉ−ブチルメタクリレートがより好ましく、ｉ−ブチルメタクリレートが更に好ましい。

単量体成分（ａ）は、必要に応じて、アルキルメタクリレート（ａ１）以外に、他の単量体（ａ２）を含んでもよい。

他の単量体（ａ２）としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、クロロスチレン等の芳香族ビニル単量体；（メタ）アクリロニトリル等のシアン化ビニル単量体；メチルアクリレート、ｎ−ブチルアクリレート、ｉ−ブチルアクリレート、ｔ−ブチルアクリレート、ドデシルアクリレート等のアルキルアクリレート；メチルメタクリレート；ドデシルメタクリレート等のアルキル基の炭素数が７以上のアルキルメタクリレート；（メタ）アクリル酸；２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート等のヒドロキシル基を有する（メタ）アクリレート；グリシジル（メタ）アクリレート等のエポキシ基を有する（メタ）アクリレートが挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。
尚、「（メタ）アクリレート」とは、「アクリレート」又は「メタクリレート」を示す。

単量体成分（ａ）の組成は、全単量体１００質量％中、アルキル基の炭素数が２〜６のアルキルメタクリレート（ａ１）の含有率が５０質量％以上、他の単量体（ａ２）の含有率が５０質量％以下であり、アルキル基の炭素数が２〜６のアルキルメタクリレート（ａ１）の含有率が７０質量％以上、他の単量体（ａ２）の含有率が３０質量％以下であることが好ましい。
アルキル基の炭素数が２〜６のアルキルメタクリレート（ａ１）の含有率が５０質量％以上であると、極性樹脂（Ｂ）及びポリオレフィン系樹脂（Ｃ）中でのアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の分散性が良好となり、得られる成形体の機械的特性が良好となる。
他の単量体（ａ２）の含有率が５０質量％以下であると、極性樹脂（Ｂ）及びポリオレフィン系樹脂（Ｃ）中でのアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の分散性が良好となり、得られる成形体の機械的特性が良好となる。

本発明のアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）を得るための重合方法としては、公知の重合方法を用いることができ、例えば、ラジカル重合法、イオン重合法が挙げられる。これらの重合方法の中でも、生産性、製造コストの観点から、ラジカル重合法が好ましい。

本発明のアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）を得るための重合系としては、公知の重合系を用いることができ、例えば、塊状重合、懸濁重合、乳化重合が挙げられる。これらの重合系の中でも、アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の取り扱い性の観点から、粉体状又は顆粒状で得られる乳化重合が好ましい。

乳化重合における乳化剤としては、公知の乳化剤を用いることができ、例えば、アニオン系乳化剤、カチオン系乳化剤、ノニオン系乳化剤が挙げられる。これらの乳化剤の中でも、スルホン酸塩系化合物、硫酸塩系化合物、燐酸エステル塩系化合物等のアニオン系乳化剤が好ましい。これらの乳化剤は、１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。

乳化重合における重合開始剤としては、公知の重合開始剤を用いることができ、例えば、過硫酸カリウム、過硫酸ナトリウム等の過硫酸塩化合物；ｔ−ブチルヒドロパーオキシド、クメンヒドロパーオキシド、ベンゾイルパーオキシド等の有機過酸化物；アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ系化合物；上記過硫酸塩化合物又は上記有機過酸化物と還元剤とを組み合わせたレドックス系重合開始剤が挙げられる。

乳化重合における重合温度としては、重合開始剤の種類にもよるが、通常４０〜８０℃である。

乳化重合で得られるアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の質量平均粒子径は、５０〜５００ｎｍであることが好ましく、５０〜２５０ｎｍであることがより好ましい。
アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の質量平均粒子径が５０ｎｍ以上であると、乳化剤による成形体の着色や機械的特性の低下を抑制できる。また、アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の質量平均粒子径が５００ｎｍ以下であると、高分子量のアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）を得る際の分子量制御が容易となる。

乳化重合で得られるアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）のラテックスを粉体化する方法としては、公知の方法を用いることができ、例えば、凝固法、スプレードライ法が挙げられる。

アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の質量平均分子量は、２万〜１，０００万であり、２万〜５０万であることが好ましい。尚、質量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーで測定する。
アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の質量平均分子量が２万以上であると、得られる成形体の耐熱性が良好となる。また、アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の質量平均分子量が１，０００万以下であると、極性樹脂（Ｂ）及びポリオレフィン系樹脂（Ｃ）中でのアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の分散性が良好となり、得られる成形体の機械的特性が良好となる。

本発明の相容化剤は、アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）を含有する。
相容化剤は、共重合組成や、質量平均分子量等が異なる、２種以上のアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）を含有してもよい。また、アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）以外にも、安定剤、紫外線吸収剤、ブロッキング防止剤等の添加剤を含有してもよい。

本発明の熱可塑性樹脂は、極性樹脂（Ｂ）５〜９５質量％及びポリオレフィン系樹脂（Ｃ）５〜９５質量％（但し、（Ｂ）と（Ｃ）の合計が１００質量％）を含み、極性樹脂（Ｂ）１０〜９０質量％及びポリオレフィン系樹脂（Ｃ）１０〜９０質量％を含むことが好ましい。

本発明の熱可塑性樹脂組成物は、上記の熱可塑性樹脂１００質量部に対して、相容化剤を０．１〜２０質量部含み、０．５〜１５質量部含むことが好ましい。

本発明で用いる極性樹脂（Ｂ）は、極性を有する樹脂である。
極性樹脂（Ｂ）としては、例えば、ポリスチレン（ＰＳ）、ハイインパクトポリスチレン（ＨＩＰＳ）、（メタ）アクリル酸エステル・スチレン共重合体（ＭＳ）、スチレン・アクリロニトリル共重合体（ＳＡＮ）、スチレン・無水マレイン酸共重合体（ＳＭＡ）、ＡＢＳ、ＡＳＡ、ＡＥＳ等のスチレン系樹脂（Ｓｔ系樹脂）；ポリメタクリル酸メチル（ＰＭＭＡ）等のアクリル系樹脂（Ａｃ系樹脂）；ポリカーボネート系樹脂（ＰＣ系樹脂）、ポリアミド系樹脂（ＰＡ系樹脂）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）等の芳香族ポリエステル系樹脂（芳香族ＰＥｓ系樹脂）、ポリ乳酸等の脂肪族ポリエステル系樹脂（脂肪族ＰＥｓ系樹脂）、（変性）ポリフェニレンエーテル系樹脂（ＰＰＥ系樹脂）、ポリオキシメチレン系樹脂（ＰＯＭ系樹脂）、ポリスルフォン系樹脂（ＰＳＯ系樹脂）、ポリアリレート系樹脂（ＰＡｒ系樹脂）、ポリフェニレン系樹脂（ＰＰＳ系樹脂）、熱可塑性ポリウレタン系樹脂（ＰＵ系樹脂）等のエンジニアリングプラスチックス；スチレン系エラストマー、塩化ビニル系エラストマー、ウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポリアミド系エラストマー、フッ素系エラストマー等のエラストマー；硬質、半硬質、軟質等の塩化ビニル樹脂が挙げられる。
これらは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用したポリマーアロイであってもよい。

これらの中でも、汎用性、機械的特性の観点から、スチレン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリアミド系樹脂、芳香族ポリエステル系樹脂、脂肪族ポリエステル系樹脂が好ましく、透明性の観点から、アクリル系樹脂が好ましい。

本発明で用いるポリオレフィン系樹脂（Ｃ）は、公知のポリオレフィン系樹脂である。
ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）としては、例えば、ポリプロピレン（ＰＰ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、ポリ−１−ブテン、ポリイソブチレン、エチレン−プロピレンのランダム共重合体又はブロック共重合体、エチレン−プロピレン−１−ブテンのランダム共重合体又はブロック共重合体、エチレン−プロピレン−ジエン三元共重合体、エチレン又はプロピレンとシクロペンタジエンとの共重合体、エチレン又はプロピレンに対して５０質量％以下のビニル単量体（例えば、酢酸ビニル、メタクリル酸エステル、アクリル酸エステル、芳香族ビニル単量体等）を加えたランダム共重合体、ブロック共重合体又はグラフト重合体が挙げられる。
これらは、１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。

これらの中でも、汎用性、生産性、製造コストの観点から、ＰＰ、ＨＤＰＥ、ＬＤＰＥ、ＬＬＤＰＥ、エチレン−プロピレンランダム共重合体又はブロック共重合体が好ましい。

本発明の熱可塑性樹脂組成物は、必要に応じて、改質剤、安定剤、滑剤、充填剤等の添加剤を配合してもよい。

改質剤としては、公知の改質剤を用いればよく、例えば、成形体の機械的特性を改質するためのグラフト共重合体が挙げられる。
成形体の機械的特性を改質するためのグラフト共重合体は、通常、ゴム質重合体にビニル単量体をグラフト重合して得られる。

ゴム質重合体としては、例えば、ブタジエンゴムを含有するブタジエン系ゴム、ポリオルガノシロキサンを含有するシリコーン系ゴム、ポリアルキル（メタ）アクリレートゴムを含有するアクリル系ゴムが挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。
ビニル単量体としては、例えば、芳香族ビニル単量体、（メタ）アクリレート、シアン化ビニル単量体が挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。
グラフト共重合体を得るための重合系としては、乳化重合が好ましい。

安定剤としては、例えば、ペンタエリスリチル−テトラキス−［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、トリエチレングリコール−ビス−［３−（３−ｔ−ブチル−５−メチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］等のフェノール系安定剤；トリス（モノノニルフェニル）フォスファイト、トリス−（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フォスファイト等の燐系安定剤；ジラウロイルジプロピオネート等の硫黄系安定剤が挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。

安定剤の配合量は、熱可塑性樹脂１００質量部に対して、０．０１〜１．０質量部が好ましく、０．０５〜０．５質量部がより好ましい。安定剤の配合量が０．０１質量部以上であると、安定剤の配合効果が発現する。また、安定剤の配合量が１．０質量部以下であると、製造コストが安価で、熱可塑性樹脂としての特性を損なわない。

滑剤としては、例えば、ラウリン酸、パルミチン酸、オレイン酸、ステアリン酸等の飽和又は不飽和脂肪酸のナトリウム、カルシウム、マグネシウム塩が挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。

滑剤の配合量は、熱可塑性樹脂１００質量部に対して、０．１〜２．０質量部が好ましい。滑剤の配合量が０．１質量部以上であると、滑剤の配合効果が発現する。また、２．０質量部以下であると、製造コストが安価で、熱可塑性樹脂としての特性を損なわない。

充填剤としては、繊維状、粒子状、粉体状、板状、針状等、種々の形状のものを用いることができる。
充填剤としては、例えば、ガラス繊維（金属を被覆したものを含む）、炭素繊維（金属を被覆したものを含む）、チタン酸カリウム、アスベスト、炭化珪素、窒化珪素、セラミック繊維、金属繊維、アラミド繊維、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、珪酸カルシウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、三酸化アンチモン、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化マグネシウム、酸化鉄、二硫化モリブデン、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、マイカ、タルク、カオリン、パイロフィライト、ベントナイト、セリサイト、ゼオライト、ウォラストナイト、アルミナ、クレー、フェライト、黒鉛、石膏、ガラスビーズ、ガラスバルーン、石英が挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。
これらの中では、タルク、炭酸カルシウム、水酸化マグネシウムが好ましい。

充填剤の配合量は、熱可塑性樹脂１００質量部に対して、０．１〜５０質量部が好ましく、１〜５０質量部がより好ましい。充填剤の配合量が０．１質量部以上であると、充填剤の配合効果が発現する。また、充填剤の配合量が５０質量部以下であると、製造コストが安価で、熱可塑性樹脂としての特性を損なわない。

本発明の熱可塑性樹脂組成物は、公知の方法で混練することができる。混練方法としては、例えば、ミルロール、バンバリーミキサー、スーパーミキサー、押出成形機を用いた混練方法が挙げられる。

本発明の成形体は、本発明の熱可塑性樹脂組成物を成形して得られる。本発明の成形体を得るため成形方法としては、例えば、インジェクション法、溶融押出法、カレンダー法が挙げられる。
上記成形方法により、射出成形品、シート、フィルム、異形材等の成形体を得ることができる。

本発明の成形体は、包装資材；食品容器；建材；玩具、文房具等の雑貨；自動車部品；ＯＡ機器；家電機器に好適である。

以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
尚、実施例中の「部」及び「％」は、「質量部」及び「質量％」を示す。

（１）質量平均分子量
アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の質量平均分子量を、アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）のテトラヒドロフラン可溶分を試料として、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（機種名「ＨＬＣ−８２２０」、東ソー（株）製）、カラム（商品名「ＴＳＫ−ＧＥＬ ＳＵＰＥＲ ＨＺＭ−Ｍ」、東ソー（株）製）を用いて測定した。
溶離液：テトラヒドロフラン、測定温度：４０℃の条件で、標準ポリスチレンによる検量線から、質量平均分子量を求めた。

（２）質量平均粒子径
アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の質量平均粒子径を、粒度分布計（機種名「ＣＨＤＦ２０００型」、ＭＡＴＥＣ社製）を用いて測定した。
測定は、ＭＡＴＥＣ社が推奨する標準条件で行なった。即ち、専用の粒子分離用キャピラリー式カートリッジ及びキャリア液を用い、液性：ほぼ中性、流速：１．４ｍｌ／分、圧力：約４０００ｐｓｉ（２６００ＫＰａ）、温度：３５℃の条件で、アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）のラテックスを濃度約３％に希釈した試料０．１ｍｌを測定に用いた。
標準粒子径物質としては、粒子径既知の単分散ポリスチレンを２０〜８００ｎｍの範囲で合計１２点用いた。

（３）シャルピー衝撃強度
成形体のシャルピー衝撃強度を、ＪＩＳ Ｋ−７１１１に準じて測定した。
成形体として、射出成形により得られたＪＩＳ １号試験片（長さ８０ｍｍ×幅４ｍｍ×厚さ１０ｍ、Ａノッチあり）を用いた。

（４）荷重たわみ温度
成形体の荷重たわみ温度を、荷重０．４５ＭＰａの条件で、ＩＳＯ ７５に準じて測定した。
成形体として、射出成形により得られた試験片（長さ８０ｍｍ×幅１０ｍｍ×厚さ４ｍｍ）を用いた。

（５）ヘイズ（透明性）
成形体のヘイズを、ＪＩＳ Ｋ−７１０５に準じて測定した。
成形体として、射出成形により得られた成形板（長さ１００ｍｍ×幅１００ｍｍ×厚さ２ｍｍ）を用いた。

（６）計装化面衝撃試験
成形体の面衝撃強度を、以下の条件で測定した。
装置 ：高速衝撃試験機 ハイドロショットＨＴＭ−１（（株）島津製作所製）
撃芯径 ：１／２インチ
受け台の径：３インチ
ポンチ速度：１ｍ／秒
成形体として、射出成形により得られた成形板（長さ１００ｍｍ×幅１００ｍｍ×厚さ２ｍｍ）を用いた。

［製造例１］ アルキルメタクリレート系重合体（Ａ１）の製造
下記の単量体混合物を、ホモミキサーを用いて１０，０００ｒｐｍで６分間攪拌し、乳化混合物を得た。
単量体混合物：
ｉ−ブチルメタクリレート １００部
ｎ−オクチルメルカプタン ０．０２部
ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム １部
脱イオン水 ３００部
温度計、窒素導入管、冷却管及び攪拌装置を備えたセパラブルフラスコに、乳化混合物を投入し、容器内を窒素で置換した。

次いで、内温を６０℃まで昇温させて、過硫酸カリウム０．１５部を加えた。その後、内温６０℃で加熱攪拌を２時間継続して重合を終了し、アルキルメタクリレート系重合体（Ａ１）のラテックスを得た。
得られたアルキルメタクリレート系重合体（Ａ１）のラテックスを、酢酸カルシウム５部を含む熱水１００部中に滴下してラテックスの凝固を行なった。得られた凝固物を分離洗浄後、６５℃で１６時間乾燥して、アルキルメタクリレート系重合体（Ａ１）を得た。

［製造例２〜５］ アルキルメタクリレート系重合体（Ａ２）〜（Ａ５）の製造
単量体成分、開始剤量、連鎖移動剤量を表１に記載のように変更したこと以外は、製造例１と同様にしてアルキルメタクリレート系重合体（Ａ２）〜（Ａ５）を製造した。

製造例１〜５で得られたアルキルメタクリレート系重合体（Ａ１）〜（Ａ５）の質量平均分子量、質量平均粒子径を表１に示す。
また、アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）と相容化剤の対応関係を、表１に示す。

尚、表１に記載の略号は、以下の化合物を示す。
ｉ−ＢＭＡ：ｉ−ブチルメタクリレート
ｎ−ＢＭＡ：ｎ−ブチルメタクリレート
ｎ−ＢＡ ：ｎ−ブチルアクリレート
ＭＭＡ ：メチルメタクリレート

［実施例１〜４、比較例１、２］
極性樹脂（Ｂ）としてポリ乳酸、ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）としてポリプロピレン、相容化剤（１）〜（５）を用い、表２に示す割合で配合し、内径３０ｍｍ（φ３０ｍｍ）、Ｌ（シリンダ有効長さ）／Ｄ（口径）＝２８．５の二軸押出成形機を用い、温度２２０℃の条件で溶融混練して、熱可塑性樹脂組成物のペレットを得た。
得られたペレットを、射出成形機（機種名「ＳＥ−１００ＤＵ」、住友重機工業（株）製）を用いて、成形温度２２０℃の条件で射出成形し、成形体を得た。

実施例１〜４、比較例１、２で得られた成形体のシャルピー衝撃強度、荷重たわみ温度を、表２に示す。

尚、表２に記載の略号は、以下の化合物を示す。
ＰＬＡ：ポリ乳酸（商品名「ＬＡＣＥＡ Ｈ１００」、三井化学（株）製）
ＰＰ ：ポリプロピレン（商品名「ノバテックＦＹ−４」、日本ポリプロ（株）製）

［実施例５〜８、比較例３、４］
極性樹脂（Ｂ）としてポリメタクリル酸メチル、ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）としてポリプロピレン、相容化剤（１）〜（５）を用い、表３に示す割合で配合し、内径３０ｍｍ（φ３０ｍｍ）、Ｌ（シリンダ有効長さ）／Ｄ（口径）＝２８．５の二軸押出成形機を用い、温度２３０℃の条件で溶融混練して、熱可塑性樹脂組成物のペレットを得た。
得られたペレットを、射出成形機（機種名「ＳＥ−１００ＤＵ」、住友重機工業（株）製）を用いて、成形温度２３０℃の条件で射出成形し、成形体を得た。

実施例５〜８、比較例３、４で得られた成形体のシャルピー衝撃強度、ヘイズを、表３に示す。

尚、表３に記載の略号は、以下の化合物を示す。
ＰＭＭＡ：ポリメタクリル酸メチル（商品名「アクリペットＶＨ」、三菱レイヨン（株）製）
ＰＰ ：ポリプロピレン（商品名「ノバテックＦＹ−４」、日本ポリプロ（株）製）

［実施例９〜１２、比較例５、６］
極性樹脂（Ｂ）としてＡＢＳ、ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）としてポリプロピレン、相容化剤（１）〜（５）を用い、表４に示す割合で配合し、内径３０ｍｍ（φ３０ｍｍ）、Ｌ（シリンダ有効長さ）／Ｄ（口径）＝２８．５の二軸押出成形機を用い、温度２３０℃の条件で溶融混練して、熱可塑性樹脂組成物のペレットを得た。
得られたペレットを、射出成形機（機種名「ＳＥ−１００ＤＵ」、住友重機工業（株）製）を用いて、成形温度２３０℃の条件で射出成形し、成形体を得た。

実施例９〜１２、比較例５、６で得られた成形体のシャルピー衝撃強度、面衝撃強度を、表４に示す。

尚、表４に記載の略号は、以下の化合物を示す。
ＡＢＳ：ＡＢＳ系樹脂（商品名「ＵＭＧＡＢＳ３００１」、ユーエムジー・エービーエス（株）製）
ＰＰ ：ポリプロピレン（商品名「ノバテックＦＹ−４」、日本ポリプロ（株）製）

表２から明らかなように、本発明の相容化剤（１）〜（４）を用いた実施例１〜４では、成形体のシャルピー衝撃強度、荷重たわみ温度が良好であった。
アルキル基の炭素数が１であるアルキルメタクリレート系重合体（Ａ５）を含有する相容化剤（５）を用いた比較例１では、成形体のシャルピー衝撃強度、荷重たわみ温度が充分ではなかった。相容化剤を用いなかった比較例２でも、成形体のシャルピー衝撃強度、荷重たわみ温度が充分ではなかった。

表３から明らかなように、本発明の相容化剤（１）〜（４）を用いた実施例５〜８では、成形体のシャルピー衝撃強度、透明性が良好であった。
アルキル基の炭素数が１であるアルキルメタクリレート系重合体（Ａ５）を含有する相容化剤（５）を用いた比較例３では、成形体のシャルピー衝撃強度、透明性が充分ではなかった。相容化剤を用いなかった比較例４でも、成形体のシャルピー衝撃強度、透明性が充分ではなかった。

表４から明らかなように、本発明の相容化剤（１）〜（４）を用いた実施例９〜１２では、成形体のシャルピー衝撃強度、面衝撃強度が良好であった。
アルキル基の炭素数が１であるアルキルメタクリレート系重合体（Ａ５）を含有する相容化剤（５）を用いた比較例５では、成形体のシャルピー衝撃強度、面衝撃強度が充分ではなかった。相容化剤を用いなかった比較例６でも、成形体のシャルピー衝撃強度、面衝撃強度が充分ではなかった。

本発明の相容化剤を用いた熱可塑性樹脂組成物を成形して得られる成形体は、機械的特性、耐熱性及び透明性が優れることから、玩具、文房具等の雑貨、包装資材、食品容器、建材、自動車部品、ＯＡ機器、家電機器等に好適である。

Claims (5)

1. アルキル基の炭素数が２〜６のアルキルメタクリレート（ａ１）単位を主成分とするアルキルメタクリレート系重合体（Ａ）を含有する、極性樹脂（Ｂ）とポリオレフィン系樹脂（Ｃ）用相容化剤であって、
   前記アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）が、アルキル基の炭素数が４のアルキルメタクリレート単位を主成分とする、極性樹脂（Ｂ）とポリオレフィン系樹脂（Ｃ）用相容化剤。
   （ただし、焼結可能な金属粉末と、有機バインダとからなり、前記有機バインダを構成する成分が、（ａ）ポリ乳酸、（ｂ）ポリオキシメチレン、（ｃ）ポリプロピレン、（ｄ）１５０℃における粘度が２００ｍＰａ・ｓ以下である有機化合物、及び、（ｅ）ビカット軟化点が１３０℃以下である熱可塑性樹脂から成ることを特徴とする金属粉末の射出成形用組成物用の相溶化剤を除く。）
2. 前記アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）が、イソブチルメタクリレート単位を主成分とする、請求項１に記載の極性樹脂（Ｂ）とポリオレフィン系樹脂（Ｃ）用相容化剤。
3. 前記アルキルメタクリレート系重合体（Ａ）の質量平均分子量が２万〜１，０００万である、請求項１又は２に記載の極性樹脂（Ｂ）とポリオレフィン系樹脂（Ｃ）用相容化剤。
4. 極性樹脂（Ｂ）５〜９５質量％及びポリオレフィン系樹脂（Ｃ）５〜９５質量％を含む熱可塑性樹脂１００質量部に対して、請求項１〜３のいずれか一項に記載の相容化剤を０．１〜２０質量部含む熱可塑性樹脂組成物。
   （ただし、焼結可能な金属粉末と、有機バインダとからなり、前記有機バインダを構成する成分が、（ａ）ポリ乳酸、（ｂ）ポリオキシメチレン、（ｃ）ポリプロピレン、（ｄ）１５０℃における粘度が２００ｍＰａ・ｓ以下である有機化合物、及び、（ｅ）ビカット軟化点が１３０℃以下である熱可塑性樹脂から成ることを特徴とする金属粉末の射出成形用組成物を除く。）
5. 請求項４に記載の熱可塑性樹脂組成物を成形して得られる成形体。