JP5513230B2 - 鋳造用銅基合金 - Google Patents
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Description
本発明は、従来の鉛含有銅基合金に替わる、いわゆる鉛フリーの銅基合金に関する。
黄銅材と一般的に称されているＣｕ−Ｚｎ系合金は切削性の向上を目的に従来は鉛成分が１〜３質量％含まれていた。
ここで、鉛成分が切削加工の際に生じる切削屑が短く割れるように作用する。
しかし、近年鉛の人体や環境に与える影響が懸念されるようになり、鉛フリーの黄銅材が開発されている。
例えば特許文献１には、鉛を含まず、切削性、鋳造性、機械特性等に優れた黄銅材を開示する。
同公報に開示する黄銅材は、鋳造時の割れを防止するためにＳｉを添加したものであるが、Ｓｉは切削時の工具寿命を短くする問題がある。
ここで、鉛成分が切削加工の際に生じる切削屑が短く割れるように作用する。
しかし、近年鉛の人体や環境に与える影響が懸念されるようになり、鉛フリーの黄銅材が開発されている。
例えば特許文献１には、鉛を含まず、切削性、鋳造性、機械特性等に優れた黄銅材を開示する。
同公報に開示する黄銅材は、鋳造時の割れを防止するためにＳｉを添加したものであるが、Ｓｉは切削時の工具寿命を短くする問題がある。
本発明は、鉛フリーの鋳造性、切削性及び機械特性に優れた銅基合金の提供を目的とする。
本発明に係る鋳造用銅基合金は、質量％において、Ｃｕ：５８〜６１％、Ｂｉ：０．５〜２．３％、Ａｌ：０．２〜１．０％、Ｆｅ：０．０５〜０．２％、Ｓｎ：０．２５％以下、Ｐｂ：０．１％以下、Ｂ：３〜１５ｐｐｍ及び残部がＺｎと不純物からなることを特徴とする。
また、本発明に係る鋳造用銅基合金は、質量％において、Ｃｕ：５８〜６１％、Ｂｉ：０．５〜２．３％、Ａｌ：０．２〜１．０％、Ｆｅ：０．０５〜０．２％、Ｓｎ：０．２５％以下、Ｐｂ：０．１％以下、Ｂ：３〜１５ｐｐｍ、更に、Ｔｅ：０．０１〜０．４５％、Ｓｅ：０．０２〜０．４５％からなる少なくとも１種の元素を含有し、残部がＺｎと不純物からなる合金であってもよい。
また、本発明に係る鋳造用銅基合金は、質量％において、Ｃｕ：５８〜６１％、Ｂｉ：０．５〜２．３％、Ａｌ：０．２〜１．０％、Ｆｅ：０．０５〜０．２％、Ｓｎ：０．２５％以下、Ｐｂ：０．１％以下、Ｂ：３〜１５ｐｐｍ、更に、Ｔｅ：０．０１〜０．４５％、Ｓｅ：０．０２〜０．４５％からなる少なくとも１種の元素又は／及び、Ｍｇ：０．００１〜０．２％、Ｚｒ：０．００５〜０．２％、からなる少なくとも１種の元素を含有し、残部がＺｎと不純物からなる合金であってもよい。
本発明に係るＣｕ−Ｚｎ系合金にあっては、Ｂｉ成分を０．５〜２．３％配合し、Ｆｅ成分を０．０５〜０．２％及びＢ成分を３〜１５ｐｐｍ配合したので、鋳造時の結晶を微細化し、鋳造性、切削性に優れる。
本発明における成分について説明する。
Ｃｕ成分は、５８〜６１％の範囲が好ましい。
Ｃｕ成分が５８％未満では、β相が増え、耐食性が低下し黄銅としての性能が低下する。
Ｃｕ成分を増やすと、耐脱亜鉛性は向上するが、高価になる。
Ｃｕ成分は、５８〜６１％の範囲が好ましい。
Ｃｕ成分が５８％未満では、β相が増え、耐食性が低下し黄銅としての性能が低下する。
Ｃｕ成分を増やすと、耐脱亜鉛性は向上するが、高価になる。
Ｂｉ成分は、黄銅においてＰｂと類似の挙動を示し、Ｐｂの替わりとして切削性が向上する。
良好な切削性と鋳造性を両立するには、Ｂｉ成分、０．５〜２．３％の範囲、好ましくは１．２〜２．３％の範囲、さらに望ましくは、１．６〜２．３％の範囲である。
本発明においてＰｂ成分は、不純物として作用し、０．１％以下、好ましくは、０．０５％以下である。
良好な切削性と鋳造性を両立するには、Ｂｉ成分、０．５〜２．３％の範囲、好ましくは１．２〜２．３％の範囲、さらに望ましくは、１．６〜２．３％の範囲である。
本発明においてＰｂ成分は、不純物として作用し、０．１％以下、好ましくは、０．０５％以下である。
Ｆｅ成分は、結晶の微細化を促進し、鋳造時の割れを抑え、鋳造性が向上し、Ｂｉの偏析を防止する。
Ｆｅ成分は、０．０５〜０．２％の範囲がよい。
Ｆｅ成分は、０．０５〜０．２％の範囲がよい。
Ｂ成分を３〜１５ｐｐｍの微量添加すると結晶粒がさらに微細化し、鋳造性が向上する。
Ａｌ成分は、湯流れ性を向上させるが、鋳造割れの原因になりやすいので、０．２〜１．０％の範囲がよい。
Ｓｎ成分は、耐脱亜鉛性が向上するが、鋳造時に凝固割れが生じやすくなるので、本発明では、不純物として作用し、０．２５％以下、好ましくは０．２％以下がよい。
Ｔｅ成分は、切削性が向上するが、０．０１％以上で効果があり、添加量相応の効果を得る点、及び経済性の点から０．４５％を上限とする。
Ｓｅ成分は、切削性が向上するが、材料単価が高価であるため、極力抑える。
また、熱間加工性が悪くなるので０．４５％以下が望ましい。
Ｓｅ成分を添加する場合には、０．０２〜０．４５％の範囲が好ましい。
また、熱間加工性が悪くなるので０．４５％以下が望ましい。
Ｓｅ成分を添加する場合には、０．０２〜０．４５％の範囲が好ましい。
Ｍｇ成分は、結晶微細化による強度向上、湯流れ性向上、脱酸・脱硫効果がある。
溶湯に０．００１％以上のＭｇを含有させると、溶湯中のＳ成分がＭｇＳの形で除去される。
また、Ｍｇが０．２％を超えると酸化して、溶湯の粘性が高められ、酸化物の巻き込みなどの鋳造欠陥を生じる恐れがある。
よって、Ｍｇ成分は０．００１〜０．２％の範囲にて効果が認められる。
溶湯に０．００１％以上のＭｇを含有させると、溶湯中のＳ成分がＭｇＳの形で除去される。
また、Ｍｇが０．２％を超えると酸化して、溶湯の粘性が高められ、酸化物の巻き込みなどの鋳造欠陥を生じる恐れがある。
よって、Ｍｇ成分は０．００１〜０．２％の範囲にて効果が認められる。
Ｚｒ成分は、結晶粒の微細化作用がある。
０．００５％以上の添加で効果が現れる。
また、Ｚｒは酸素との親和力が強く、０．２％を超えると酸化して、溶湯の粘性が高められ、酸化物の巻き込みなどの鋳造欠陥を生じる恐れがある。
０．００５％以上の添加で効果が現れる。
また、Ｚｒは酸素との親和力が強く、０．２％を超えると酸化して、溶湯の粘性が高められ、酸化物の巻き込みなどの鋳造欠陥を生じる恐れがある。
＜評価試験＞
（１）鋳造割れ試験
鋳造割れ性を両端拘束試験法により評価した。
使用した金型の形状を図３に示す。
金型の材質としてはベリリウム銅合金を用いた。
図３において中央部に断熱材１を設けて、中央部の冷却が両端拘束部２より遅れるようにした。
拘束距離Ｌは１００ｍｍで断熱材１の長さは７０ｍｍとした。
試験は、拘束部が急冷されて両端が拘束され、発生した凝固収縮応力により、最終凝固部となる試験片中央部で割れが生じるかどうか調べることにより判定した。
評価としては、中央部に割れが生じないものを○、部分的に割れが認められたが破断しなかったものを△、中央部で破断したものを×とした。
（２）切削性試験
直径２５ｍｍ、長さ２２０ｍｍの鋳塊をシェル鋳型で作製し、外径部を旋削して評価した。
切削性は黄銅鋳物３種（ＪＩＳ ＣＡＣ２０３）に対する切削抵抗指数で評価した。
周速５０ｍ／ｍｉｎ、送り量０．１ｍｍ／ｒｅｖ．、切り込み量０．１ｍｍとし、切削抵抗指数は次式によった。
切削抵抗指数（％）＝１００×ＣＡＣ２０３の切削抵抗／試験材の切削抵抗
その結果、切削抵抗指数が７０％以上を◎、５０以上７０％未満を○、５０％未満を×とした。
（３）機械的性質
直径２５ｍｍ、長さ２２０ｍｍの鋳塊をシェル鋳型鋳込みで作製し、ＪＩＳ Ｚ ２２０１ ４号試験片に機械加工して引っ張り試験を行った。
そして、０．２％耐力、引っ張り強さ、破断伸びを測定し、０．２％耐力が１５０Ｎ／ｍｍ２以上、引っ張り強さが３００Ｎ／ｍｍ２以上、破断伸びが１５%以上を判定基準とした。
３項目全てを満足する場合を◎、２項目を満足する場合を○、１項目しか満足できない場合を×とした。
（１）鋳造割れ試験
鋳造割れ性を両端拘束試験法により評価した。
使用した金型の形状を図３に示す。
金型の材質としてはベリリウム銅合金を用いた。
図３において中央部に断熱材１を設けて、中央部の冷却が両端拘束部２より遅れるようにした。
拘束距離Ｌは１００ｍｍで断熱材１の長さは７０ｍｍとした。
試験は、拘束部が急冷されて両端が拘束され、発生した凝固収縮応力により、最終凝固部となる試験片中央部で割れが生じるかどうか調べることにより判定した。
評価としては、中央部に割れが生じないものを○、部分的に割れが認められたが破断しなかったものを△、中央部で破断したものを×とした。
（２）切削性試験
直径２５ｍｍ、長さ２２０ｍｍの鋳塊をシェル鋳型で作製し、外径部を旋削して評価した。
切削性は黄銅鋳物３種（ＪＩＳ ＣＡＣ２０３）に対する切削抵抗指数で評価した。
周速５０ｍ／ｍｉｎ、送り量０．１ｍｍ／ｒｅｖ．、切り込み量０．１ｍｍとし、切削抵抗指数は次式によった。
切削抵抗指数（％）＝１００×ＣＡＣ２０３の切削抵抗／試験材の切削抵抗
その結果、切削抵抗指数が７０％以上を◎、５０以上７０％未満を○、５０％未満を×とした。
（３）機械的性質
直径２５ｍｍ、長さ２２０ｍｍの鋳塊をシェル鋳型鋳込みで作製し、ＪＩＳ Ｚ ２２０１ ４号試験片に機械加工して引っ張り試験を行った。
そして、０．２％耐力、引っ張り強さ、破断伸びを測定し、０．２％耐力が１５０Ｎ／ｍｍ２以上、引っ張り強さが３００Ｎ／ｍｍ２以上、破断伸びが１５%以上を判定基準とした。
３項目全てを満足する場合を◎、２項目を満足する場合を○、１項目しか満足できない場合を×とした。
＜評価結果＞
図１に示すような合金組成からなる各種合金を試作し、評価した結果を図２の表に示す。
本発明に係る合金は鋳造性、切削性、機械特性のいずれにも優れていることが分かる。
Ｂｉ成分が０．５〜２．３％の範囲で切削性に優れ、Ｂｉ：１．２〜２．３％の範囲では、評価が全て◎とさらに切削性が向上し、その中でも１．６〜２．３％の範囲にすると特に切削性が優れていた。
図１に示すような合金組成からなる各種合金を試作し、評価した結果を図２の表に示す。
本発明に係る合金は鋳造性、切削性、機械特性のいずれにも優れていることが分かる。
Ｂｉ成分が０．５〜２．３％の範囲で切削性に優れ、Ｂｉ：１．２〜２．３％の範囲では、評価が全て◎とさらに切削性が向上し、その中でも１．６〜２．３％の範囲にすると特に切削性が優れていた。
比較例２１は、Ｂｉ成分が上限を超えている例で切削性がよくても機械特性が満足しなかった。
比較例２２は、Ｂｉ成分が下限未満であるために切削性が悪かった。
比較例２３及び２４は、Ｆｅ成分が本発明の範囲外のものですが、意外にもＦｅ成分は多すぎても、少なすぎても鋳造性が低下することが明らかになった。
比較例２５は、Ｂが添加されていない例であり、鋳造性が劣ることから鋳造時の割れを抑えるには所定量のＦｅ及びＢ成分添加が必要であった。
比較例２２は、Ｂｉ成分が下限未満であるために切削性が悪かった。
比較例２３及び２４は、Ｆｅ成分が本発明の範囲外のものですが、意外にもＦｅ成分は多すぎても、少なすぎても鋳造性が低下することが明らかになった。
比較例２５は、Ｂが添加されていない例であり、鋳造性が劣ることから鋳造時の割れを抑えるには所定量のＦｅ及びＢ成分添加が必要であった。
Claims (3)
- 質量％において、Ｃｕ：５８〜６１％、Ｂｉ：０．５〜２．３％、Ａｌ：０．２〜１．０％、Ｆｅ：０．０５〜０．２％、Ｓｎ：０．２５％以下、Ｐｂ：０．１％以下、Ｂ：３〜１５ｐｐｍ及び残部がＺｎと不純物からなることを特徴とする鋳造用銅基合金。
- 質量％において、Ｃｕ：５８〜６１％、Ｂｉ：０．５〜２．３％、Ａｌ：０．２〜１．０％、Ｆｅ：０．０５〜０．２％、Ｓｎ：０．２５％以下、Ｐｂ：０．１％以下、Ｂ：３〜１５ｐｐｍ、更に、Ｔｅ：０．０１〜０．４５％、Ｓｅ：０．０２〜０．４５％からなる少なくとも１種の元素を含有し、残部がＺｎと不純物からなることを特徴とする鋳造用銅基合金。
- 質量％において、Ｃｕ：５８〜６１％、Ｂｉ：０．５〜２．３％、Ａｌ：０．２〜１．０％、Ｆｅ：０．０５〜０．２％、Ｓｎ：０．２５％以下、Ｐｂ：０．１％以下、Ｂ：３〜１５ｐｐｍ、更に、Ｔｅ：０．０１〜０．４５％、Ｓｅ：０．０２〜０．４５％からなる少なくとも１種の元素又は／及び、Ｍｇ：０．００１〜０．２％、Ｚｒ：０．００５〜０．２％、からなる少なくとも１種の元素を含有し、残部がＺｎと不純物からなることを特徴とする鋳造用銅基合金。
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| JP2009144730 | 2009-06-17 | ||
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- 2010-04-14 JP JP2010093121A patent/JP5513230B2/ja not_active Expired - Fee Related
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