JP5469800B2 - コンクリート床構造体及びその施工方法 - Google Patents

Description

本発明は、建築物のバルコニーや共有廊下などの屋外の勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法及びその施工方法によって得られるコンクリート床構造体に関する。

建築物に付設されているバルコニーや共有廊下などは、屋外に位置しているため風雨に曝されることから耐候性が求められるとともに、コンクリート床面に雨水が溜まるのを防止するために、一般的にコンクリート床表面には左官鏝などを用いてモルタル材を施工して緩やかな水勾配が形成される。

耐透水性、耐凍結融解性ならびに耐薬品性などの耐久性と、基材付着性とに優れるセメント系塗装剤に関し、特許文献１にはセメント、微粒子無機粉末、分散剤及び乳化重合体を用い、さらに必要に応じて細骨材および水を含んで成る、水硬性のセメント系被覆組成物が開示されている。

また、建物の床面や屋上面及びテニスコート、バレーコート等の運動場の床面に流して固化させて平坦な表層を形成する弾性表層材として、特許文献２には、セメント系のセルフレベリング性床面モルタル仕上げ材にカチオン系合成樹脂エマルジョンを添加してなる弾性表層仕上げ材が開示されている。

特開平５−６５４２７号公報 特開昭６２−１８７１８７号公報

マンションの共用廊下やバルコニー等の外部床は、コンクリート直押えで水勾配の所要精度が得られないため、左官用補修材等で補修が行なわれ、溝及び壁際にウレタン系等の塗布防水を施した上に塩化ビニル等の長尺シートによる仕上げが多くなっている。
この場合、床補修は微妙な勾配の調整に熟練度が要求されるが、左官職人の高齢化・就業者数の減少により、短期間の工期での大量施工が困難になってきている。
また、廊下やバルコニーは作業通路として用いられるため、通行禁止期間の短縮が望まれるが、左官用補修材の低温時の硬化遅延、硬化前の他業者の立入りや施工中、養生中の風雨による再補修と相俟って、工事期間が長くなる事が多い。
このような背景のもと、近年、省力化を目的として、高流動タイプのモルタルが普及しているが、硬化速度が遅く、工期短縮に至っていないのが現状である。
また、日光や風が当たる場所での施工となるため、モルタル表面の乾燥によるシワや気泡跡、硬化体にひび割れが発生し易いなどの問題がある。
本発明は、屋外環境下での施工において、水勾配の形成が容易で、施工効率が高く、表面仕上りが良好で、耐久性に優れた、勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法を提供することを目的とした。

本発明者らは、上記課題に対して鋭意試行錯誤を繰り返した結果、速硬性・速乾性に優れる水硬性成分と、特定の樹脂粉末とを含むセルフレベリング材を用いることによって、適度なスラリー粘性を有していて水勾配の形成が容易で、速硬性・速乾性に優れるとともに低収縮特性及び、ひび割れ抵抗性を有し、屋外環境下で施工しても良好な表面仕上りが得られ、耐候性に優れた勾配を有するコンクリート床構造体が得られることを見出して本発明を完成させた。

即ち、本発明の第１は、
屋外のコンクリート床上面に、レベリング材用プライマー層を設ける工程と、
前記プライマー層の上面に、水硬性成分と樹脂粉末とを含むレベリング材と、水とを混練して調製したスラリーを打設してスラリー表面を鏝仕上げし、スラリーを硬化させる工程と、
レベリング材スラリー硬化体層の上面に、貼り床仕上げ材を敷設する工程とを有すること
を特徴とする勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法である。
本発明の第２は、
前記本発明の施工方法により得られる勾配を有するコンクリート床構造体である。

本発明の傾斜を有するコンクリート床構造体の施工方法について好ましい様態を以下に示す。これらは複数組合せることができる。
１）レベリング材は、水硬性成分と樹脂粉末とを含み、樹脂粉末は、アクリル共重合再乳化形樹脂粉末であって、樹脂粉末の１次粒子の平均粒径が０．２〜０．８μｍであり、樹脂粉末の１次粒子表面がポリビニルアルコールの水溶性保護コロイドで被覆されていること。
２）レベリング材は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分を含むこと。
３）レベリング材は、さらに無機粉末、細骨材、凝結調整剤、流動化剤、増粘剤及び消泡剤から選ばれる成分を少なくとも１種以上含むこと。
４）レベリング材スラリー硬化体表面のショア硬度は、スラリーを打設して鏝仕上げしたのち５時間後に１０以上であること。
５）勾配を有するコンクリート床構造体のコンクリート床表面は、０／１０００を超えて５０／１０００以下の勾配を有すること。
７）勾配を有するコンクリート床構造体は、建築物のバルコニー又は廊下であること。

本発明の勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法は、速硬性・速乾性に優れる水硬性成分と、特定の樹脂粉末とを含むレベリング材を選択して用いる。
本発明で用いるレベリング材のスラリーは、適度なスラリー粘性を有しており、容易に水勾配の形成が可能で、且つ、勾配を有する平滑な床面の形成が可能あるとともに、速硬性・速乾性をも有することから、優れた施工効率を実現できる。
また、本発明で用いるレベリング材のスラリー硬化体は低収縮であるとともに気候の変動に対して安定な硬化体が得られる特定の樹脂粉末を用いており、本発明の勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法によって得られる勾配を有するコンクリート床構造体は、優れた耐候性を実現できる。
さらに、本発明で用いるレベリング材によって形成された勾配を有するコンクリート床構造体の上面に、シート仕上げ材を敷設することによって、適正な水勾配を有し、耐候性に優れたコンクリート床構造体を得ることができる。

本発明の勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法及びその施工方法によって得られるコンクリート床構造体について、図１ａ〜図１ｅに示す図面にしたがって実施形態の一例を説明する。

図１ａは、屋外のコンクリート床構造体１１を示す部分断面図である。
本発明では、まず図１ｂに示すように、凹凸（小さな凹凸）や平滑度が低い勾配を有するコンクリート床上面１２に、レベリング材用プライマー１３を施工する。
次に、レベリング材用プライマー１３が乾燥して造膜したのち、その上面に図１ｃに示すようにレベリング材スラリー１４を打設する。

尚、レベリング材スラリーの調製および施工は、レベリング材を袋物の形態で施工現場に搬入し、施工場所の近傍で現場設置型の混合・混練装置やハンドミキサー等の混合機を用いて、所定量の水とレベリング材とを混合・混練してレベリング材スラリーを調製することができる。

次に、コンクリート床面に供給・打設されたレベリング材スラリー１４を、図１ｄに示すように、左官こて、トンボ、スパイクローラーなどを用いて所定の勾配が得られるようにコンクリート床面全体にレベリング材スラリー１４を押し広げたのち、スラリー表面を左官こてで平滑に仕上げる。

レベリング材スラリーが硬化したら、図１ｅに示すように、スラリー硬化体１６の上面にシート仕上げ材や各種樹脂製タイルなどの貼り床仕上げ材１７を敷設する。

次に、本発明で用いるレベリング材用プライマー、レベリング材、貼り床仕上げ材について説明する。

本発明で使用するレベリング材用プライマーは、コンクリート床とレベリング材スラリー硬化体とを強固に接着するため、及び、レベリング材スラリーを打設した際に、スラリー中の水分がコンクリート床に浸透する作用を防止するために用いる。
レベリング材用プライマーとしては、アクリル−スチレン共重合樹脂やエチレン酢酸ビニル共重合体を主成分とする市販のプライマーが使用でき、特にアクリル−スチレン共重合樹脂を主成分とするものを好適に使用できる。
プライマーの塗布量は、好ましくは８０〜２４０ｇ／ｍ^２、さらに好ましくは９０〜２２５ｇ／ｍ^２、より好ましくは１００〜２００ｇ／ｍ^２、特に好ましくは１２０〜１８０ｇ／ｍ^２を塗布することが良好な接着強度を安定して得るために好ましい。
プライマー塗布後の乾燥時間は、温度条件や通風条件に応じて適宜乾燥時間をとることができ、通常夏季には３時間〜８時間、冬季には５時間〜１２時間乾燥することが好ましい。

本発明のコンクリート床構造体の施工方法に用いるレベリング材は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分を含むものである。

アルミナセメントとしては、鉱物組成の異なるものが数種知られ市販されているが、何れも主成分はモノカルシウムアルミネート（ＣＡ）であり、市販品はその種類によらず使用することができる。

ポルトランドセメントは、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、白色ポルトランドセメントなどのポルトランドセメント、高炉セメント、フライアッシュセメント、シリカセメントなどの混合セメントなどを用いることができる。

石膏は、無水石膏、半水石膏、二水石膏等の各石膏がその種類を問わず、１種又は２種以上の混合物として使用できる。
石膏は、自己流動性水硬性組成物と水とを混練して得られるモルタルが硬化した後の寸法安定性を保持する成分として機能するものである。

本発明で用いるレベリング材は、水硬性成分として、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分を用いる。
水硬性成分は、好ましくは
アルミナセメント２０〜８０質量部、ポルトランドセメント５〜７０質量部及び石膏５〜４５質量部（アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏の合計は、１００質量部である。）からなる組成、
さらに好ましくはアルミナセメント２５〜７０質量部、ポルトランドセメント１０〜６０質量部及び石膏１０〜４０質量部（アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏の合計は、１００質量部である。）からなる組成、
より好ましくはアルミナセメント３０〜６０質量部、ポルトランドセメント２０〜５０質量部及び石膏１５〜３５質量部（アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏の合計は、１００質量部である。）、
特に好ましくはアルミナセメント４０〜５０質量部、ポルトランドセメント３０〜４０質量部及び石膏２０〜３０質量部（アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏の合計は、１００質量部である。）からなる組成
を用いることにより、速硬性・速乾性を有し、低収縮性又は低膨張性で硬化中の体積変化が少なく、クラックの発生を抑制した硬化体が得られやすいために好ましい。

本発明に用いるレベリング材では、構成成分の配合比率を厳格に品質管理できることから構成成分をプレミックス化して供給することが好ましい。このため樹脂粉末については、粉末状の再乳化形樹脂粉末を使用する。
本発明に用いるレベリング材は、屋外でレベリング材のスラリーを施工した場合の硬化体表面の乾燥による皺や気泡跡の発生、又は、材料分離によるブリージング水の発生を防止して、硬化体表面の仕上りを大幅に向上させる効果とともに、硬化体の弾性を高めてひび割れの発生を防止する効果とを付与するために再乳化形樹脂粉末を使用する。
樹脂粉末の製造方法については特にその種類・プロセスは限定されず、公知の製造方法で製造されたものを用いることができ、また樹脂粉末としては、ブロッキング防止剤を主に樹脂粉末の表面に付着しているものを用いることができる。
樹脂粉末は、水性ポリマーディスパーションを噴霧やフリーズドライなどの方法で、溶媒を除去し乾燥した再乳化形の樹脂粉末を用いる。
本発明では、粉末樹脂として保護コロイドアクリルエマルジョンから製造されたアクリル共重合系の再乳化型樹脂粉末を好適に用いることができ、特に、保護コロイドアクリルエマルジョンから製造されたアクリル酸エステル／メタアクリル酸エステル共重合体の再乳化型樹脂粉末を好適に用いることができる。
アクリル共重合系の再乳化型樹脂粉末の１次粒子（エマルジョンの粒子）の平均粒径は、
好ましくは０．２〜０．８μｍの範囲であり、
さらに好ましくは０．２５〜０．７５μｍの範囲であり、
より好ましくは０．３〜０．７μｍの範囲であり、
特に好ましくは０．３５〜０．６５μｍの範囲のものを選択して用いることによって、
良好な施工性と、緻密なポリマーフィルムの形成によって得られる優れた接着性や耐久性・耐候性とを併せて得られることから好ましい。
１次粒子の平均粒径が前記範囲のアクリル共重合系の再乳化型樹脂粉末を用いたレベリング材スラリーでは、スラリー表面を左官鏝などを用いて適正な勾配を持たせつつ表面を平滑に仕上げる鏝作業を行う過程で、良好な鏝送り性と鏝放れ性とを得ることができる。
樹脂粉末の１次粒子の平均粒径が前記範囲より大きい場合、スラリー施工時の作業性は良好なものの、スラリー硬化体の接着性や耐久性・耐候性が低下するため好ましくなく、樹脂粉末の１次粒子の平均粒径が前記範囲より小さい場合、スラリー硬化体の接着性や耐久性・耐候性は良好であるが、スラリー施工時の鏝送り性と鏝放れ性が低下して作業性が悪くなることから好ましくない。

本発明に用いるレベリング材では、アクリル共重合系の再乳化型樹脂粉末１００質量％中に再乳化型樹脂粉末の１次粒子の粒径が、
好ましくは０．１〜１μｍの粒子を９７質量％以上含み、
さらに好ましくは、０．１５〜０．９μｍの粒子を９５質量％以上含み、
より好ましくは０．２〜０．８μｍの粒子を９０質量％以上含み、
特に好ましくは０．３〜０．７μｍの粒子を７５質量％以上含むものを選択して用いることによって、
良好な施工性と、緻密なポリマーフィルムの形成によって得られる優れた接着性や耐久性・耐候性とを併せて得られることから好ましい。
前記範囲の粒径の１次粒子を前記の範囲で含む場合、アクリル共重合系の再乳化型樹脂粉末を用いたレベリング材スラリーでは、スラリー表面を左官鏝などを用いて適正な勾配を持たせつつ表面を平滑に仕上げる鏝作業を行う過程で、良好な鏝送り性と鏝放れ性とを得ることができる。
樹脂粉末の１次粒子の平均粒径が前記範囲より大きい場合、スラリー施工時の作業性は良好なものの、スラリー硬化体の接着性や耐久性・耐候性が低下するため好ましくなく、樹脂粉末の１次粒子の平均粒径が前記範囲より小さい場合、スラリー硬化体の接着性や耐久性・耐候性は良好であるが、スラリー施工時の鏝送り性と鏝放れ性が低下して作業性が悪くなることから好ましくない。

本発明で用いるアクリル共重合系の再乳化型樹脂粉末は、その１次粒子がポリビニルアルコールの水溶性保護コロイドで被覆されていることが好ましい。
再乳化型樹脂粉末の１次粒子表面が、ポリビニルアルコールの水溶性保護コロイドで被覆されていることによって、再乳化の過程で速やかに且つ均一にもとのエマルジョンの状態（樹脂粉末化前の状態）、すなわち、レベリング材スラリー中に１次粒子が均一に分散した状態を実現することができる。

本発明では、前記範囲の１次粒子径を前記範囲で含み、且つ、１次粒子の表面がポリビニルアルコールの水溶性保護コロイドで被覆されているアクリル共重合系の再乳化型樹脂粉末を選択して用いることによって、スラリー施工時に優れた作業性が得られるとともに、スラリー硬化体おいては接着性や耐候性、耐水性及び耐アルカリ性に優れた特性を得ることができる。

本発明で用いるアクリル共重合系の再乳化型樹脂粉末は、噴霧乾燥処理などの工程を経て、１次粒子が凝集した２次粒子の形態で用いられる。
本発明で用いるアクリル共重合系の再乳化型樹脂粉末の２次粒子の粒子径は、
好ましくは２０〜１００μｍの範囲であり、
さらに好ましくは３０〜９０μｍの範囲であり、
より好ましくは４５〜８５μｍの範囲であり、
特に好ましくは５０〜８０μｍの範囲であることが、
再乳化型樹脂粉末を含むレベリング材と水とを混練してスラリー化する過程で、再乳化型樹脂粉末の２次粒子がレベリング材に含まれている細骨材によって解砕されて容易に再分散し、１次粒子が均一に分散した状態になりやすいことから前記範囲の２次粒子径を有する再乳化型樹脂粉末を用いることが好ましい。
再乳化型樹脂粉末の２次粒子径が前記範囲より大きくなるとスラリー化の過程で再分散されにくくなり、１次粒子が均一に分散した状態になり難くなることから好ましくなく、２次粒子径が前記範囲より小さくなると、工場においてプレミックスしてレベリング材を製造する際に、再乳化型樹脂粉末が飛散して作業環境が悪化するなどのハンドリング性が悪くなることから好ましくない。

本発明で使用するレベリング材では、再乳化型樹脂粉末は、水硬性成分１００質量部に対して、
好ましくは１〜２０質量部、
より好ましくは２〜１８質量部、
さらに好ましくは３〜１６質量部、
特に好ましくは４〜１５質量部の範囲で配合することによって、良好な作業性と高耐久な硬化体特性を併せて得ることができる。
樹脂粉末の配合割合が、前記範囲よりも大きい場合、レベリング材に水を加えて得られるスラリーの粘度が高くなり、施工性および鏝作業性が低下し、表層の乾燥による皺や気泡跡が発生し易くなるとともに、硬化体の圧縮強度が低下する傾向がある。また、配合割合が前記範囲より小さい場合には、スラリーのチクソトロピック性が低下して緩やかな傾斜面を安定して形成することが困難になる傾向にあり、さらにスラリー硬化体の弾性向上によるひび割れ抑制効果が小さくなり、スラリー硬化体の表面仕上りも悪くなる傾向があるため好ましくない。

屋外において勾配を有するコンクリート床構造体を施工する場合に用いるレベリング材は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分およびアクリル共重合系の再乳化型樹脂粉末を含み、さらに無機粉末、細骨材、凝結調整剤、流動化剤、増粘剤及び消泡剤を含むことが好ましい。

本発明に用いるレベリング材は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、シリカヒューム、炭酸カルシウム微粉末及びドロマイト微粉末から選ばれる少なくとも１種以上の無機成分を含むことが好ましく、特に高炉スラグ微粉末を含むことにより、乾燥収縮による硬化体の耐クラック性を高めることや、低コストで長期強度を増進させることができる。
レベリング材において、無機成分の添加量は、水硬性成分１００質量部に対し、好ましくは１０〜２００質量部、より好ましくは２０〜１８０質量部、さらに好ましくは３０〜１５０質量部、特に好ましくは４０〜１２０質量部とするのが好ましい。

レベリング材において、高炉スラグ微粉末の添加量は、水硬性成分１００質量部に対し、好ましくは１０〜２００質量部、より好ましくは２０〜１８０質量部、さらに好ましくは３０〜１５０質量部、特に好ましくは４０〜１２０質量部とすることが好ましい。高炉スラグ微粉末の添加量が、少なすぎると硬化体の乾燥収縮が大きくなることや長期強度が十分得られないことがあり、多すぎると初期強度の低下を招くことがある。
高炉スラグ微粉末は、ＪＩＳ Ａ ６２０６に規定されるブレーン比表面積３０００ｃｍ^２／ｇ以上のものを用いることができる。

レベリング材は、必要に応じてさらに細骨材を含むことができる。
細骨材は、水硬性成分１００質量部に対し、好ましくは３０〜５００質量部、より好ましくは５０〜４００質量部、さらに好ましくは１００〜３００質量部、特に好ましくは１５０〜２５０質量部の範囲が好ましい。
細骨材としては、粒径２ｍｍ以下の骨材、好ましくは粒径０．０７５〜１．５ｍｍの骨材、さらに好ましくは粒径０．１〜１ｍｍの骨材、特に好ましくは０．１５〜０．６ｍｍの骨材を主成分としていることが好ましい。
細骨材の種類は、珪砂、川砂、海砂、山砂、砕砂などの砂類、アルミナクリンカー、シリカ粉、粘土鉱物、廃ＦＣＣ触媒、石灰石などの無機材料、ウレタン砕、ＥＶＡフォーム、発砲樹脂などの樹脂粉砕物などを用いることができる。
特に細骨材としては、珪砂、川砂、海砂、山砂、砕砂などの砂類、廃ＦＣＣ触媒、石英粉末、アルミナクリンカーなどが好ましく用いることが出来る。
細骨材の粒径は、ＪＩＳ Ｚ ８８０１に規定される呼び寸法の異なる数個のふるいを用いて測定する。

レベリング材は、材料分離を抑制しつつ好適な流動性を確保する流動化剤（高性能減水剤などの減水剤）を用いる。
水硬性成分であるアルミナセメントの発現強度は、水／セメント比の影響を大きく受けることから、減水効果を有する流動化剤を使用して水／水硬性成分比を小さくすることが特に好ましい。
流動化剤としては、減水効果を合わせ持つ、メラミンスルホン酸のホルムアルデヒド縮合物、カゼイン、カゼインカルシウム、ポリカルボン酸系、ポリエーテル系等、ポリエーテルポリカルボン酸などの市販の流動化剤が、その種類を問わず使用でき、特にポリエーテル系等、ポリエーテルポリカルボン酸などの市販の流動化剤が好ましい。
流動化剤は、使用する水硬性成分に応じて、特性を損なわない範囲で適宜添加することができ、水硬性成分１００質量部に対して好ましくは０．０１〜２．０質量部、さらに好ましくは０．０２〜１．０質量部、特に好ましくは０．０５〜０．５質量部を配合することができる。添加量が余り少ないと好適な効果（優れた流動性と高い硬化体強度）を発現せず、また添加量が多すぎても添加量に見合った効果は期待できず単に不経済であるだけでなく、チクソトロピック性の低下により勾配面の形成が困難になることが考えられる。

凝結調整剤は、使用する水硬性成分やレベリング材の構成成分に応じて、特性を損なわない範囲で適宜添加することができ、凝結遅延剤及び凝結促進剤の成分、添加量及び混合比率を適宜選択して、レベリング材の可使時間と速硬性・速乾性とを調整することができ、レベリング材としての使用が非常に容易になるため好ましい。

凝結遅延剤としては、公知の凝結遅延剤を用いることが出来る。凝結遅延剤の一例として、酒石酸ナトリウム類（酒石酸一ナトリウム、酒石酸二ナトリウム）、リンゴ酸ナトリウム、クエン酸ナトリウム類、グルコン酸ナトリウムなどのオキシカルボン酸類や、硫酸ナトリウム、重炭酸ナトリウムなどの無機ナトリウム塩などを、それぞれの成分を単独で又は２種以上の成分を併用して用いることが出来る。

オキシカルボン酸類は、オキシカルボン酸及びこれらの塩を含む。
オキシカルボン酸としては、例えばクエン酸、グルコン酸、酒石酸、グリコール酸、乳酸、ヒドロアクリル酸、α−オキシ酪酸、グリセリン酸、タルトロン酸、リンゴ酸などの脂肪族オキシ酸、サリチル酸、ｍ−オキシ安息香酸、ｐ−オキシ安息香酸、没食子酸、マンデル酸、トロパ酸等の芳香族オキシ酸等を挙げることができる。
オキシカルボン酸の塩としては、例えばオキシカルボン酸のアルカリ金属塩（具体的にはナトリウム塩、カリウム塩など）、アルカリ土類金属塩（具体的にはカルシウム塩、バリウム塩、マグネシウム塩など）などを挙げることができる。
特に重炭酸ナトリウムや酒石酸一ナトリウムは、凝結遅延効果、入手容易性、価格の面から好ましい。

凝結遅延剤は、１種または２種類以上を用いる場合、それぞれの凝結遅延剤の添加量が水硬性成分１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜１．５質量部であり、より好ましくは０．１〜１．２質量部、さらに好ましくは０．２〜１．０質量部、特に好ましくは０．２５〜０．８質量部の範囲で用いることにより好適な流動性が得られる可使時間（ハンドリングタイム）を確保できることから好ましい。

凝結促進剤としては、公知の凝結を促進する成分を用いることが出来、例えば、凝結促進効果を有するリチウム塩を用いることが好ましい。
リチウム塩の一例として、炭酸リチウム、塩化リチウム、硫酸リチウム、硝酸リチウム、水酸化リチウムなどの無機リチウム塩や、酢酸リチウム、酒石酸リチウム、リンゴ酸リチウム、クエン酸リチウムなどの有機酸有機リチウム塩などのリチウム塩を用いることが出来る。特に炭酸リチウムは、凝結促進効果、入手容易性、価格の面から好ましい。
又、上記リチウム塩に硫酸アルミニウム、硫酸カリウム、アルミン酸ナトリウム等の凝結促進成分を併用することが、更に促進効果が発揮されることから、特に好ましい。

凝結促進剤としては、特性を妨げない粒径を用いることが好ましく、粒径は５０μｍ以下にするのが好ましい。
特にリチウム塩を用いる場合、リチウム塩の粒径は５０μｍ以下、さらに３０μｍ以下、特に１０μｍ以下が好ましく、粒径が上記範囲より大きくなるとリチウム塩の溶解度が小さくなるために好ましくなく、特に顔料添加系では微細な多数の斑点として目立ち、美観を損なう場合がある。

凝結促進剤は、水硬性成分１００質量部に対して、
好ましくは０．０１〜２質量部であり、より好ましくは０．０１〜１質量部、さらに好ましくは０．０２〜０．５質量部、特に好ましくは０．０２〜０．３質量部の範囲で用いることによって、レベリング材の可使時間を確保したのち好適な速硬性・速乾性が得られることから好ましい。

増粘剤は、ヒドロキシエチルメチルセルロースを含み、ヒドロキシエチルメチルセルロースを除く他のセルロース系、スターチエーテル等の化工澱粉系、蛋白質系、ラテックス系、及び水溶性ポリマー系などの増粘剤を併用して用いることが出来る。
増粘剤の添加量は、本発明の特性を損なわない範囲で添加することができ、水硬性成分１００質量部に対して、好ましくは０．００１〜２質量部、さらに好ましくは０．００５〜１．５質量部、より好ましくは０．０１〜１質量部、特に０．０５〜０．８質量部含むことが好ましい。増粘剤の添加量が多くなると、モルタル粘度が増加して流動性の低下を招く恐れがあるために上記の好ましい範囲で用いることが好ましい。

増粘剤及び消泡剤を併用して用いることは、水硬性成分や細骨材などの骨材分離の抑制、気泡発生の抑制、硬化体表面の改善に好ましい効果を与え、レベリング材の硬化物の特性を向上させる上で好ましい。

消泡剤は、シリコン系、アルコール系、ポリエーテル系などの合成物質又は鉱物油系、植物由来の天然物質など、公知のものを１種あるいは２種以上を組み合わせて用いることが出来る。
消泡剤の添加量は、本発明の特性を損なわない範囲で添加することができ、１種類の消泡剤を用いる場合、水硬性成分１００質量部に対して、
好ましくは０．００１〜３．０質量部、さらに好ましくは０．００５〜２．５質量部、より好ましくは０．０１〜２．０質量部、特に０．０５〜１．５質量部含むことが好ましい。消泡剤の添加量は、上記範囲内が、好適な消泡効果が認められるために好ましい。
また、２種類以上の消泡剤を併用する場合の消泡剤の添加量は、それぞれの消泡剤の添加量が水硬性成分１００質量部に対して、好ましくは０．００１〜２質量部、さらに好ましくは０．００５〜１．５質量部、より好ましくは０．０１〜１．３質量部、特に０．０２〜１．０質量部含むことが好ましい。消泡剤の添加量は、上記範囲内が、好適な消泡効果が認められるために好ましい。

本発明に用いるレベリング材を構成する場合に、特に好適な成分構成は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分、アクリル共重合系の再乳化型樹脂粉末、無機成分、珪砂などの細骨材、流動化剤、増粘剤、消泡剤及び凝結調整剤を含むものである。

本発明では、水硬性成分及びアクリル共重合系の再乳化型樹脂粉末、無機成分、細骨材、流動化剤、増粘剤、消泡剤及び凝結調整剤などを混合機で混合し、レベリング材のプレミックス粉体を得ることができる。

レベリング材のプレミックス粉体は、所定量の水と混合・攪拌して、スラリー状のセルフレベリング性を有するスラリーを製造することができ、そのスラリーを硬化させてレベリング材の硬化体を得ることができる。

レベリング材は、水と混合・攪拌してスラリーを製造することができ、水の添加量を調整することにより、スラリーの流動性、可使時間、材料分離性、スラリー硬化体の強度などを調整することができる。
本発明で用いるレベリング材スラリーは、レベリング材（Ｓ）と水（Ｗ）とを質量比（Ｗ／Ｓ）が、
好ましくは０．１４〜０．３４の範囲、
さらに好ましくは０．１６〜０．３２の範囲、
より好ましくは、０．１８〜０．３０の範囲、
特に好ましくは０．２０〜０．２８の範囲になるように配合して混練することが好ましい。

本発明で使用するレベリング材は、水と混合して調製したレベリング性を有するスラリーのフロー値が、
好ましくは１４０〜２３０ｍｍ、
さらに好ましくは１６０〜２２０ｍｍ、
特に好ましくは１８０〜２１０ｍｍに調整されていることが、施工の容易さ及び適正な勾配を形成しつつ平滑性の高い硬化体表面を得られやすいという理由により好ましい。

レベリング材スラリーの施工厚さは、コンクリート床表面の凹凸状態やコンクリート床表面の勾配状態によって異なり、個々の施工現場毎に適宜厚さを設定することができ、コンクリート床面の最も凸部分上面を基準にして、
好ましくは施工厚さ０．５ｍｍ〜５０ｍｍの範囲、
さらに好ましくは施工厚さ１ｍｍ〜４０ｍｍの範囲、
より好ましくは施工厚さ１．５ｍｍ〜３０ｍｍの範囲、
特に好ましくは施工厚さ２ｍｍ〜２０ｍｍの範囲で流し込み施工することが好ましい。
レベリング材スラリーをコンクリート床面の最も凸部分上面を基準にして０．５ｍｍ〜１０ｍｍの高さまで薄く施工する場合は、前記スラリーを流し込み施工しながら、スパイクローラー、とんぼ、コテなどを用いてスラリーを均等に広げる操作を行い、コンクリート床面に薄層に前記スラリー層を形成し、左官鏝などを用いて適正な勾配になるよう仕上げることが好ましい。
レベリング材スラリーを床スラブ面の最も凸部分上面を基準にして１０ｍｍ〜５０ｍｍの高さまで厚く施工する場合には、前記スラリーを流し込み施工しながら、とんぼなどを用いてスラリーが均等に広がるように補助的な操作を行い、床スラブ全体に厚層の前記スラリー層を形成し、適正な勾配になるよう左官鏝を用いて表面仕上げを行うか定規ずりを行って仕上げることが好ましい。

本発明で用いるレベリング材スラリーは、良好な施工性を確保するために充分な可使時間（ハンドリングタイム）を有している。
レベリング材スラリーの可使時間は、スラリー調製から
好ましくは６０分間であり、
さらに好ましくは４０分間であり、
特に好ましくは３０分間である。

レベリング材スラリーは、施工場所の温度や湿度の条件にもよるが、施工終了後１時間〜３時間の間に硬化を開始し、硬化の進行に伴って硬化体の表面硬度が上昇し、硬化体表面の含水量が低下する。
レベリング材スラリー硬化体表面のショア硬度は、スラリーの打設（施工）から
好ましくは５時間後に１０以上、
さらに好ましくは４．５時間後に１０以上、
より好ましくは４時間後に１０以上、
特に好ましくは３時間後に１０以上であり、
スラリー施工（打設・表面仕上げ）が終了した後、速やかに硬化が進行することによってレベリング材スラリーの施工が完了する。

本発明で使用するレベリング材は、速硬性・速乾性に優れた特性を有しており、速やかに良好な硬化状態と表面乾燥状態を得ることができ、次工程であるシート仕上げ材や貼り床材の敷設工程への移行が翌日〜３日後には可能となる。

本発明で用いるレベリング材スラリーの硬化体表面は、
好ましくは０／１０００を超えて５０／１０００以下の勾配を有すること、
さらに好ましくは０／１０００を超えて〜４０／１０００以下の勾配を有すること、
特に好ましくは０／１０００を超えて〜３０／１０００以下の勾配を有することによって良好な排水性を保持することができる。

レベリング材スラリー硬化体の長さ変化率の膨張は、好ましくは０〜０．０８％、さらに好ましくは０〜０．０６％、特に好ましくは０〜０．０５％の範囲であり、長さ変化率の収縮が好ましくは−０．０８〜０％、さらに好ましくは−０．０６〜０％、特に好ましくは−０．０５〜０％の範囲であり、前記の膨張または収縮の特性を有するレベリング材が、硬化体自体のクラック発生を防止でき、さらに下地となるコンクリート床との間で高い接着力を保持できることから好ましい。また、上記の長さ変化率の範囲を外れた場合には、レベリング性スラリーの硬化体の硬化収縮によってクラックが生じることがあり、そのクラックを介して下地のコンクリート床の離脱水分が拡散して、レベリング性スラリーの硬化体上面にシート仕上げ材層などを敷設している場合に膨れが生じることがあるため好ましくない。

本発明で使用するレベリング材のスラリー硬化体上面には、各種樹脂製タイルやシート仕上げ材などの仕上げ層を適宜選択して用いることができる。

以下、本発明について実施例に基づいて詳細に説明する。但し、本発明は下記の実施例により制限されるものでない。

（特性の評価方法）
（１）レベリング材スラリーの流動性評価：
・フロー値の測定法：
ＪＡＳＳ・１５Ｍ−１０３に準拠して測定する。厚さ５ｍｍのみがき板ガラスの上に内径５０ｍｍ、高さ５１ｍｍの樹脂製パイプ（内容積１００ｍｌ）を設置し、練り混ぜたレベリング材スラリーを樹脂製パイプの上端まで充填した後、パイプを鉛直方向に引き上げる。スラリーの広がりが静止した後、直角２方向の直径を測定し、その平均値をフロー値とし、スラリーの流動性を評価した。
・ＳＬ値の測定方法：
ＳＬ値は、図２に示すＳＬ測定器を使用し、幅３０ｍｍ×高さ３０ｍｍ×長さ７５０ｍｍのレールに、先端より長さ１５０ｍｍのところに堰板を設け、混練直後のスラリーを所定量満たして成形した。成形直後に堰板を引き上げて、スラリーの流れの停止後に、標点（堰板の設置部）からスラリー流れの最短部までの距離を測定し、その値（ＳＬ値）をＬ０とし、堰板より２００ｍｍ流れる時間を測定し、その測定時間をＳＬ流動速度（Ｌ０）（秒／２００ｍｍ）とした。

（２）レベリング材スラリーの施工性評価：
屋外条件下で、１ｍ×０．５ｍの区画の硬化コンクリート下地にレベリング材用プライマーの３倍液（原液１５０ｇ／ｍ２に水を３００ｇ／ｍ２加える）を塗布して自然乾燥させた。プライマーが造膜後、レベリング材スラリーを平均施工厚さが６ｍｍになるよう流し込んだ後、勾配が１０／１０００となるように左官鏝を用いてスラリー表面を成形し（１０００ｍｍスパンにおいて、最低施工厚さは１ｍｍ、最高施工厚さ１１ｍｍとなる）、コテ作業性を評価した。
また、レベリング材スラリーを施工した後、スラリー表面の光沢がなくなるまでの時間（水引き時間）、スラリー施工後のスラリー硬化体の表面硬度（ショア硬度）及び硬化体の表面性状について評価を行った。
・勾配形成性：
スラリーが硬化した後、スラリー硬化体の表面の勾配を測定し、左官鏝を用いて形成した勾配（１０／１０００）が保持されているか評価した。評価指標は、勾配Ｘが（９．５≦Ｘ≦１０）／１０００の場合は良、勾配Ｘが（９≦Ｘ＜９．５）／１０００の場合は可、勾配Ｘが（Ｘ＜９）／１０００の場合は不可とした。
・コテ作業性：
コテ作業性は、コテ放れ性、コテ切れ性を評価し、評価の高い順より、優＞良＞可＞不可の４段階で評価し、可以上を合格とした。

（３）レベリング材スラリー硬化体の表面特性の評価：
・ショア硬度の測定法：
レベリング材スラリーを流し込み施工した後、所定の経過時間において、硬化した表面にスプリング式硬度計タイプＤ型（上島製作所製）を用いて任意の６カ所に垂直に押し付け、その時のスプリング式硬度計タイプＤ型のゲージの読み取り値の平均値をその時間のショア硬度とし表面硬度を評価した。
・硬化体表面の性状：
スラリー硬化体表面の性状は、硬化後（ショア硬度測定可能時点）、材齢２４時間時点でシワ及び気泡の有無を目視で観察することで評価した。クラックは、材齢２８日にて評価を行った、評価基準は以下の通りとする。
○：無し、×：有り。

（使用材料）：以下の材料を使用した。
１）レベリング材用プライマー ： 宇部興産社製、ＵプライマーＧ
２）レベリング材 ： 下記の原材料を表１に示す配合割合で混合したレベリング材を使用した。
・アルミナセメント ： フォンジュ、ケルネオス社製、ブレーン比表面積３１００ｃｍ^２／ｇ。
・ポルトランドセメント ： 早強セメント、宇部三菱セメント社製、ブレーン比表面積４５００ｃｍ^２／ｇ。
・石膏 ： ＩＩ型無水石膏、セントラル硝子社製、ブレーン比表面積３４６０ｃｍ^２／ｇ。
・細骨材 ： 珪砂：６号珪砂。
・無機成分 ： 高炉スラグ微粉末、リバーメント、千葉リバーメント社製、ブレーン比表面積４４００ｃｍ^２／ｇ。
・樹脂Ａ ： アクリル酸エステル／メタアクリル酸エステルの共重合体、１次粒子がポリビニルアルコールの水溶性保護コロイドで被覆された再乳化形樹脂粉末、ニチゴー・モビニール社製、ＤＭ７０００Ｐ。
・樹脂Ｂ ： 酢酸ビニル／バーサチック酸ビニルエステル／アクリル酸エステルの共重合体、再乳化形樹脂粉末、ニチゴー・モビニール社製、ＤＭ２０７１Ｐ。
・樹脂Ｃ ： エチレン／酢酸ビニル共重合体、再乳化形樹脂粉末、旭化成ケミカルズ社製、ＲＥ５０４４Ｎ。
・樹脂Ｄ ： スチレン／アクリル酸エステル／メタクリル酸共重合体のエマルジョン、宇部興産社製、ＵプライマーＧ。
・凝結遅延剤ａ ： 重炭酸ナトリウム、東ソー社製。
・凝結遅延剤ｂ ： Ｌ−酒石酸ニナトリウム、扶桑化学工業社製。
・凝結促進剤ａ ： 炭酸リチウム、本荘ケミカル社製。
・凝結促進剤ｂ ： 硫酸アルミニウム、大明化学工業社製。
・凝結促進剤ｃ ： アルミン酸ナトリウム、北陸化成社製。
・流動化剤 ： ポリカルボン酸系流動化剤、花王社製。
・増粘剤 ： ヒドロキシエチルメチルセルロース系増粘剤、マーポローズＭＸ−３００００、松本油脂社製。
・消泡剤 ： ポリエーテル系消泡剤、サンノプコ社製。

（レベリング材のスラリー調製）
表１に示す、条件及び配合割合で調製したレベリング材と水とを、レベリング材１００質量部に対して水２５質量部の割合で配合し、回転数１１００ｒｐｍのハンドミキサーを用いて３分間混練して、レベリング材スラリーを調製した。

[実施例１、比較例１〜４]
表１に示す成分を配合したレベリング材を用いてレベリング材スラリーを調製した。スラリーの流動性（フロー値、ＳＬ値、スラリー移動速度）の測定結果を表２に示す。

スラリーのコテ施工性、勾配形成性、ショア硬度及び硬化体表面状態を評価した結果を表２に示す。

（１）樹脂成分を配合していない比較例１のレベリング材の場合、良好な勾配形成性が得られず、さらに硬化体の表面にはクラックが発生した。
（２）樹脂成分としてアクリル酸エステル／メタアクリル酸エステル共重合体の再乳化形樹脂粉末を用いた実施例１の場合、勾配の形成性および鏝作業性が良好であり、さらに硬化体の表面状態についても良好であった。
また、実施例２及び３に示すように、温度が２１℃の場合、５℃の場合においても良好な施工性と勾配形成性、並びに優れた硬化体表面状態を得ることができた。
（３）樹脂成分として酢酸ビニル／バーサチック酸ビニルエステル／アクリル酸エステルの共重合体の再乳化形樹脂粉末を用いた比較例２、及び、エチレン／酢酸ビニル共重合体の再乳化形樹脂粉末の場合、コテ作業性は優れているものの勾配の形成性は実施例１と比較して劣っていた。また、硬化体表面にはシワが発生し、平滑で良好な仕上り面は得られなかった。
（４）樹脂成分としてスチレン／アクリル酸エステル／メタクリル酸共重合体のエマルジョンを用いた比較例４の場合、施工性については実施例１と同等の特性が得られたが、硬化体表面には気泡が認められ、平滑で良好な仕上り面は得られなかった。

本発明の勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法は、速硬性・速乾性に優れる水硬性成分と、１次粒子がポリビニルアルコールの水溶性保護コロイドで被覆されたアクリル酸エステル／メタアクリル酸エステルの共重合体の再乳化形樹脂粉末とを含むレベリング材を用いることによって、適度なスラリー粘性とチクソトロピックな性状を有していて水勾配の形成が容易で、且つ、平滑な床面の形成が可能であり、速硬性・速乾性に優れるとともに低収縮特性、及び、ひびわれ抵抗性を有し、屋外環境下で施工しても良好な表面仕上りが得られ、耐候性に優れた勾配を有するコンクリート床構造体を得ることができる。

本発明の勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法について、施工手順の概要を示す模式図である。 ＳＬ測定器を用いて水硬性スラリーのレベリング性を評価する概略を示す模式図である。

符号の説明

１１ ： バルコニーなどのコンクリート床構造体
１２ ： コンクリート床表面
１３ ： プライマー層
１４ ： レベリング材スラリー
１５ ： 左官鏝
１６ ： レベリング材スラリーの硬化体
１７ ： 貼り床仕上げ材

Claims (8)

1. 屋外のコンクリート床上面に、レベリング材用プライマー層を設ける工程と、
   前記プライマー層の上面に、水硬性成分と樹脂粉末とを含むレベリング材と、水とを混練して調製したスラリーを勾配をつけて打設してスラリー表面を鏝仕上げし、スラリーを硬化させる工程と、
   レベリング材スラリー硬化体層の上面に、貼り床仕上げ材を敷設する工程とを有し、
   前記樹脂粉末は、アクリル酸エステル／メタアクリル酸エステル共重合再乳化形樹脂粉末であって、樹脂粉末の１次粒子の平均粒径が０．２〜０．８μｍであり、樹脂粉末の１次粒子表面がポリビニルアルコールの水溶性保護コロイドで被覆されていること
   を特徴とする勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法。
2. 前記水硬性成分１００質量部に対し、前記樹脂粉末１〜１５質量部であること
   を特徴とする請求項１に記載の勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法。
3. レベリング材は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分を含むことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法。
4. レベリング材は、水硬性成分と樹脂粉末とを含み、さらに無機粉末、細骨材、凝結調整剤、流動化剤、増粘剤及び消泡剤から選ばれる成分を少なくとも１種以上含むこと
   を特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法。
5. レベリング材スラリー硬化体表面のショア硬度は、スラリーを打設して鏝仕上げしたのち５時間後に１０以上であること
   を特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法。
6. 勾配を有するコンクリート床構造体のコンクリート床表面は、０／１０００を超えて５０／１０００以下の勾配を有すること
   を特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法。
7. 勾配を有するコンクリート床構造体は、建築物のバルコニー又は廊下であること
   を特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の勾配を有するコンクリート床構造体の施工方法。
8. 請求項１〜７のいずれか１項に記載の施工方法により得られる勾配を有するコンクリート床構造体。

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