JP5458290B2 - マグネシウム合金 - Google Patents
マグネシウム合金 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5458290B2 JP5458290B2 JP2009047482A JP2009047482A JP5458290B2 JP 5458290 B2 JP5458290 B2 JP 5458290B2 JP 2009047482 A JP2009047482 A JP 2009047482A JP 2009047482 A JP2009047482 A JP 2009047482A JP 5458290 B2 JP5458290 B2 JP 5458290B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compound
- lpso
- alloy
- thickness
- tensile strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/002—Extruding materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special extruding methods of sequences
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
- C22C23/04—Alloys based on magnesium with zinc or cadmium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
- C22C23/06—Alloys based on magnesium with a rare earth metal as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/06—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of magnesium or alloys based thereon
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F3/00—Pistons
- F02F3/0084—Pistons the pistons being constructed from specific materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/028—Magnesium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
Description
本発明はマグネシウム合金に関する。詳しくは、高い降伏強度を得ることができると共に、高い引張強度を得ることができるマグネシウム合金に係るものである。
一般に、マグネシウム合金は、実用化されている合金の中で最も密度が低く軽量で強度も高いため、電気製品の筐体や、自動車のホイール、足回り部品、エンジン回り部品等への適用が進められている。
特に、自動車に関連する用途の部品においては、高い機械的特性が要求されるため、ＧｄやＺｎ等の元素を添加したマグネシウム合金として、片ロール法、急速凝固法により特定の形態の材料を製造することが行われている（例えば、特許文献１、特許文献２参照。）。
特に、自動車に関連する用途の部品においては、高い機械的特性が要求されるため、ＧｄやＺｎ等の元素を添加したマグネシウム合金として、片ロール法、急速凝固法により特定の形態の材料を製造することが行われている（例えば、特許文献１、特許文献２参照。）。
しかし、上記したマグネシウム合金は、特定の製造方法においては高い機械的特性が得られるものの、特定の製造方法を実現するためには特殊な設備が必要であり、しかも、生産性が低いといった問題があり、更には、適用できる部材も限られるといった問題があった。
そこで、従来、マグネシウム合金を製造する場合、上記した特許文献１及び特許文献２に記載の様な特殊な設備あるいはプロセスを用いずに、生産性の高い通常の溶解鋳造から塑性加工（押出）を実施しても、実用上有用な機械的特性が得られる技術が提案されている（例えば、特許文献３参照。）。なお、特許文献３に開示されているマグネシウム合金は、３００ＭＰａ程度の引張強度を有していることが知られている。
また、近年使用されているＡＺ系、ＷＥ系マグネシウム合金の降伏強度は３００ＭＰａ程度であり、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ系合金の場合であっても降伏強度は３５０ＭＰａ程度、引張強度は３９０ＭＰａ程度である。
しかしながら、軽量化の目的でマグネシウム合金の自動車への応用を進めるためには、降伏強度及び引張強度を更に向上させることが要求されていた。
本発明は、上記の点に鑑みて創案されたものであって、特殊な製造設備及びプロセスを使用することなく、高い降伏強度及び引張強度を得ることができるマグネシウム合金を提供することを目的とするものである。
上記の目的を達成するために、本発明のマグネシウム合金では、必須成分としてＺｎ、Ｙ、及び、希土類元素（ＲＥ）としてＬａ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｓｍ、Ｙｂのうち少なくとも１つ以上を含有し、残部がＭｇと不可避的不純物からなるＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金から構成されるマグネシウム合金であって、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の合金組織中に、長周期積層構造相、αＭｇ相、及び、Ｍｇ−ＲＥ化合物若しくはＭｇ−Ｚｎ−ＲＥ化合物の少なくとも１つ以上の化合物を有すると共に、前記長周期積層構造相と前記化合物が積層構造を構成し、更に、前記長周期積層構造相の厚さが０．５μｍ〜５μｍである。
ここで、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の合金組織中の長周期積層構造相（以下、「ＬＰＳＯ：Ｌｏｎｇ Ｐｅｒｉｏｄ Ｓｔａｃｋｉｎｇ Ｏｒｄｅｒ」と称する。）の厚さを０．５μｍ〜５μｍとしているのは、高い降伏強度（σ０．２）を実現すると共に、高い引張強度（σＵＴＳ）を実現するためである。以下、この点について説明を行う。
図２にＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の合金組織中のＬＰＳＯの体積分率と降伏強度（ＹＳ）との関係と、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の合金組織中のＬＰＳＯの体積分率と引張強度（ＵＴＳ）との関係を示している。図２から明らかな様に、ＬＰＳＯの体積分率が増加するにつれて高い降伏強度と高い引張強度を実現することができる。
ここで、化合物と共に積層構造を構成しているＬＰＳＯの厚さが薄いということは、ＬＰＳＯの体積分率が小さいということを意味する。そして、ＬＰＳＯの厚さが０．５μｍ未満である場合には、ＬＰＳＯの体積分率が少なすぎるために、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の降伏強度が、従来のマグネシウム合金の降伏強度（一例として、Ｍｇ９７Ｚｎ１Ｙ２の降伏強度は３５０．４ＭＰａである。）よりも低下してしまう。同様に、ＬＰＳＯの厚さが０．５μｍ未満である場合には、ＬＰＳＯの体積分率が少なすぎるために、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の引張強度が、従来のマグネシウム合金の引張強度（一例として、Ｍｇ９７Ｚｎ１Ｙ２の引張強度は３９７．２ＭＰａである。）よりも低下してしまう。
従って、従来のマグネシウム合金の降伏強度よりも高い降伏強度を実現すると共に、従来のマグネシウム合金の引張強度よりも高い引張強度を実現するために、ＬＰＳＯの厚さを０．５μｍ以上としているのである。
ここで、化合物と共に積層構造を構成しているＬＰＳＯの厚さが薄いということは、ＬＰＳＯの体積分率が小さいということを意味する。そして、ＬＰＳＯの厚さが０．５μｍ未満である場合には、ＬＰＳＯの体積分率が少なすぎるために、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の降伏強度が、従来のマグネシウム合金の降伏強度（一例として、Ｍｇ９７Ｚｎ１Ｙ２の降伏強度は３５０．４ＭＰａである。）よりも低下してしまう。同様に、ＬＰＳＯの厚さが０．５μｍ未満である場合には、ＬＰＳＯの体積分率が少なすぎるために、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の引張強度が、従来のマグネシウム合金の引張強度（一例として、Ｍｇ９７Ｚｎ１Ｙ２の引張強度は３９７．２ＭＰａである。）よりも低下してしまう。
従って、従来のマグネシウム合金の降伏強度よりも高い降伏強度を実現すると共に、従来のマグネシウム合金の引張強度よりも高い引張強度を実現するために、ＬＰＳＯの厚さを０．５μｍ以上としているのである。
なお、ここでは、ＬＰＳＯが薄いということは、ＬＰＳＯの体積分率が小さいということに着目して説明を行っているが、ＬＰＳＯの厚さが薄いということは、αＭｇの体積分率が増加することをも意味しており、αＭｇが増加することによっても降伏強度や引張強度が低下することにつながる。いずれにしても、ＬＰＳＯの厚さを０．５μｍ以上とすることによって、従来のマグネシウム合金の降伏強度よりも高い降伏強度を実現し、更に、従来のマグネシウム合金の引張強度よりも高い引張強度を実現することができる。
ところで、上述の通り、ＬＰＳＯの体積分率が増加するにつれて高い降伏強度と高い引張強度を実現することができるのであるが、その反面、ＬＰＳＯの体積分率の増加につれて延性は低下することとなる。
ここで、化合物と共に積層構造を構成しているＬＰＳＯの厚さが厚いということは、ＬＰＳＯの体積分率が大きいことを意味する。そして、ＬＰＳＯの厚さが５μｍを超えた場合には、ＬＰＳＯの体積分率が大きすぎるために、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の延性が低下してしまう。
従って、高い降伏強度と高い引張強度を実現すると共に、延性の著しい低下を回避するために、ＬＰＳＯの厚さを５μｍ以下としているのである。
ここで、化合物と共に積層構造を構成しているＬＰＳＯの厚さが厚いということは、ＬＰＳＯの体積分率が大きいことを意味する。そして、ＬＰＳＯの厚さが５μｍを超えた場合には、ＬＰＳＯの体積分率が大きすぎるために、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の延性が低下してしまう。
従って、高い降伏強度と高い引張強度を実現すると共に、延性の著しい低下を回避するために、ＬＰＳＯの厚さを５μｍ以下としているのである。
また、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の合金組織中のＭｇ−ＲＥ化合物若しくはＭｇ−Ｚｎ−ＲＥ化合物の少なくとも１つ以上の化合物の厚さを０．０１μｍ〜２μｍとすることで、更に確実に高い降伏強度を実現することができると共に、高い引張強度を実現することができる。以下、この点について説明を行う。
図３にＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の合金組織中の化合物の体積分率と降伏強度（ＹＳ）との関係と、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の合金組織中の化合物の体積分率と引張強度（ＵＴＳ）との関係を示している。図３から明らかな様に、化合物の体積分率が所定範囲（図３中符号Ａで示す範囲）に属する場合に、高い降伏強度を実現することができると共に、高い引張強度を実現することができる。
ここで、ＬＰＳＯと共に積層構造を構成している化合物の厚さが薄いということは化合物の体積分率が小さいということを意味し、化合物の厚さが厚いということは化合物の体積分率が大きいということを意味する。そして、化合物の厚さが０．０１μｍ以上２μｍ以下である場合には、概ね図３中符号Ａで示す範囲に該当することとなる。
従って、化合物の厚さが０．０１μｍ〜２μｍとすると、更に確実に高い降伏強度を実現することができると共に、高い引張強度を実現することができるのである。
ここで、ＬＰＳＯと共に積層構造を構成している化合物の厚さが薄いということは化合物の体積分率が小さいということを意味し、化合物の厚さが厚いということは化合物の体積分率が大きいということを意味する。そして、化合物の厚さが０．０１μｍ以上２μｍ以下である場合には、概ね図３中符号Ａで示す範囲に該当することとなる。
従って、化合物の厚さが０．０１μｍ〜２μｍとすると、更に確実に高い降伏強度を実現することができると共に、高い引張強度を実現することができるのである。
更に、Ｚｎの成分範囲を２．５ａｔ％未満とすると、延性の低下を抑制することができる。図４にＺｎの含有量と延性比との関係を示している。図４から明らかな様に、Ｚｎの含有量が２．５ａｔ％以上になると延性比が概ね３０％よりも低下することとなる。従って、高い降伏強度を実現し、高い引張強度を実現すると共に、延性の著しい低下を回避するためには、Ｚｎの成分範囲を２．５ａｔ％未満とする方が好ましい。なお、Ｚｎの成分範囲を２ａｔ％以下にすると、延性比が概ね４０％以上を確保することができるために、より一層好ましいといえる。
本発明のマグネシウム合金では、高い降伏強度を実現することができると共に、高い引張強度をも実現することができる。
以下、本発明の実施の形態について図面を参酌しながら説明し、本発明の理解に供する。
図１はＭｇ９７Ｚｎ１Ｙ１Ｙｂ１合金の結晶組織を示す顕微鏡写真である。
図１はＭｇ９７Ｚｎ１Ｙ１Ｙｂ１合金の結晶組織を示す顕微鏡写真である。
本発明を適用したマグネシウム合金は、高温雰囲気で使用される部品、例えば、自動車用部品、特に、内燃機関用ピストン、バルブ、タペット、スプロケット等に使用される。なお、マグネシウム合金の形状については、例えば、板状や棒状等であって、使用される部品の形状に応じて適宜選択されることとなる。
さて、本発明を適用したマグネシウム合金は、必須成分としてＺｎ、Ｙ、及び、希土類元素（ＲＥ）としてＬａ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｓｍ、Ｙｂのうち少なくとも１つ以上を含有し、残部がＭｇと不可避的不純物からなるＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金から構成されており、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の合金組織中には、ＬＰＳＯ、αＭｇ相、及び、Ｍｇ−ＲＥ化合物若しくはＭｇ−Ｚｎ−ＲＥ化合物の少なくとも１つ以上の化合物を有している。
ここで、図１で示すマグネシウム合金１は、その合金組織中に、ＬＰＳＯ２、αＭｇ相３及び化合物４とを有し、ＬＰＳＯ２と化合物４とが積層構造（層状構造）を形成している。なお、図１で示すマグネシウム合金では、積層構造をなすＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍである。
［αＭｇ相について］
先ず、本発明のマグネシウム合金は、αＭｇ相を有している。
ここで、αＭｇ相は、溶解鋳造工程において、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金のセル構造（概ね平均粒径５０μｍ以上）内で、後述するＬＰＳＯとラメラ相を形成する。なお、αＭｇ相は、高温雰囲気下（熱間）で行われる塑性加工工程において、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の合金組織中の少なくとも一部（ＬＰＳＯの分断部）が、平均粒径２μｍ以下に微細化した（微細αＭｇ相が析出した）方が好ましい。
先ず、本発明のマグネシウム合金は、αＭｇ相を有している。
ここで、αＭｇ相は、溶解鋳造工程において、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金のセル構造（概ね平均粒径５０μｍ以上）内で、後述するＬＰＳＯとラメラ相を形成する。なお、αＭｇ相は、高温雰囲気下（熱間）で行われる塑性加工工程において、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の合金組織中の少なくとも一部（ＬＰＳＯの分断部）が、平均粒径２μｍ以下に微細化した（微細αＭｇ相が析出した）方が好ましい。
［ＬＰＳＯについて］
また、本発明のマグネシウム合金は、ＬＰＳＯを有している。
ここで、ＬＰＳＯとは、マグネシウム合金の粒内及び粒界に析出する析出物であって、ＨＣＰ構造における底面原子層の並びが底面法線方向に長周期規則をもって繰り返される構造、即ち、長周期構造をいう。更に詳細には、ＬＰＳＯは、例えば、規則格子が複数個並び、逆位相のズレを介して再び規則格子が複数個並びといった具合に、元の格子の数倍から１０数倍の単位の構造が作られ、その周期が長い構造のものをいう。そして、ＬＰＳＯは、規則相と不規則相との間のわずかな温度範囲に出現し、電子回折した図には規則相の反射が分裂して、数倍から１０数倍の周期に対応する位置に回折斑点が現れることとなる。
こうしたＬＰＳＯの析出によって、マグネシウム合金の機械的特性（引張強度、降伏強度及び伸び）が向上することとなる。
また、本発明のマグネシウム合金は、ＬＰＳＯを有している。
ここで、ＬＰＳＯとは、マグネシウム合金の粒内及び粒界に析出する析出物であって、ＨＣＰ構造における底面原子層の並びが底面法線方向に長周期規則をもって繰り返される構造、即ち、長周期構造をいう。更に詳細には、ＬＰＳＯは、例えば、規則格子が複数個並び、逆位相のズレを介して再び規則格子が複数個並びといった具合に、元の格子の数倍から１０数倍の単位の構造が作られ、その周期が長い構造のものをいう。そして、ＬＰＳＯは、規則相と不規則相との間のわずかな温度範囲に出現し、電子回折した図には規則相の反射が分裂して、数倍から１０数倍の周期に対応する位置に回折斑点が現れることとなる。
こうしたＬＰＳＯの析出によって、マグネシウム合金の機械的特性（引張強度、降伏強度及び伸び）が向上することとなる。
また、ＬＰＳＯは、溶解鋳造工程、または、溶解、鋳造後の熱処理工程において、鋳造材（Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金）の合金組織、即ち、セル構造内で、αＭｇ相と共に層状組織粒であるラメラ相を形成する。そして、ＬＰＳＯは直線状に形成され、その形成方向は、同一セル構造内では同一方向に形成され、セル構造同士では互いに異なる方向に形成される。
ところで、ＬＰＳＯが形成されたままの状態では、マグネシウム合金材の機械的性質が不充分であり、高い引張強度及び降伏強度を維持しながら、高い伸びを得ることができない。そのため、形成されたＬＰＳＯの少なくとも一部に湾曲部及び屈曲部のうち少なくとも一方を形成し、かつ、規則格子の並びが壊れた分断部を形成する。なお、こうしたＬＰＳＯへの湾曲部、屈曲部、分断部の形成は、鋳造材、または、熱処理された鋳造材を熱間塑性加工する塑性加工工程を行うことによって達成されることとなる。
ここで、上述した様に、Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の合金組織中の少なくとも一部（例えば、ＬＰＳＯの分断部）における平均粒径２μｍ以下に微細化された微細αＭｇ相の析出も、塑性加工工程を行うことによって達成されることとなる。なお、熱間塑性加工によって鋳造時に形成されたセル構造は消失する。
［化合物について］
また、本発明のマグネシウム合金は、Ｍｇ−ＲＥ化合物若しくはＭｇ−Ｚｎ−ＲＥ化合物の少なくとも１つ以上の化合物を有している。具体的には、例えば、Ｍｇ４１Ｓｍ５、Ｍｇ１２Ｃｅ、Ｍｇ１７Ｌａ２、Ｍｇ１２Ｐｒ、Ｍｇ１２Ｎｄといった化合物を有している。
そして、こうした化合物の分散度合いが高いことによって、高い降伏強度と高い引張強度が実現することとなる。
また、本発明のマグネシウム合金は、Ｍｇ−ＲＥ化合物若しくはＭｇ−Ｚｎ−ＲＥ化合物の少なくとも１つ以上の化合物を有している。具体的には、例えば、Ｍｇ４１Ｓｍ５、Ｍｇ１２Ｃｅ、Ｍｇ１７Ｌａ２、Ｍｇ１２Ｐｒ、Ｍｇ１２Ｎｄといった化合物を有している。
そして、こうした化合物の分散度合いが高いことによって、高い降伏強度と高い引張強度が実現することとなる。
［ＬＰＳＯの厚さについて］
本発明のマグネシウム合金では、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍとなる様に組織制御を行っている。
ここで、ＬＰＳＯの厚さが０．５μｍ以上となる様に組織制御を行うことによって、従来のマグネシウム合金の降伏強度（一例として、Ｍｇ９７Ｚｎ１Ｙ２の降伏強度は３５０．４ＭＰａである。）よりも高い降伏強度を実現すると共に、従来のマグネシウム合金の引張強度（一例として、Ｍｇ９７Ｚｎ１Ｙ２の引張強度は３９７．２ＭＰａである。）よりも高い引張強度を実現することとなる。また、ＬＰＳＯの厚さが５μｍ以下となる様に組織制御を行うことによって、延性の著しい低下を回避している。
本発明のマグネシウム合金では、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍとなる様に組織制御を行っている。
ここで、ＬＰＳＯの厚さが０．５μｍ以上となる様に組織制御を行うことによって、従来のマグネシウム合金の降伏強度（一例として、Ｍｇ９７Ｚｎ１Ｙ２の降伏強度は３５０．４ＭＰａである。）よりも高い降伏強度を実現すると共に、従来のマグネシウム合金の引張強度（一例として、Ｍｇ９７Ｚｎ１Ｙ２の引張強度は３９７．２ＭＰａである。）よりも高い引張強度を実現することとなる。また、ＬＰＳＯの厚さが５μｍ以下となる様に組織制御を行うことによって、延性の著しい低下を回避している。
［化合物の厚さについて］
本発明のマグネシウム合金では、化合物（Ｍｇ−ＲＥ化合物若しくはＭｇ−Ｚｎ−ＲＥ化合物の少なくとも１つ以上の化合物）の厚さが０．０１μｍ〜２μｍとなる様に組織制御を行っている。
この様な組織制御を行うことによって、確実に高い降伏強度を実現することができると共に、高い引張強度を実現することができることとなる。
本発明のマグネシウム合金では、化合物（Ｍｇ−ＲＥ化合物若しくはＭｇ−Ｚｎ−ＲＥ化合物の少なくとも１つ以上の化合物）の厚さが０．０１μｍ〜２μｍとなる様に組織制御を行っている。
この様な組織制御を行うことによって、確実に高い降伏強度を実現することができると共に、高い引張強度を実現することができることとなる。
［Ｚｎの成分範囲について］
本発明のマグネシウム合金では、Ｚｎの成分範囲が２．５ａｔ％未満となる様に組織制御を行っている。この様な組織制御を行うことによって、延性の著しい低下を回避することができるためである。
なお、ＬＰＳＯと金属間化合物をより多く存在させるためには、より多くの添加元素を含有させる必要があるとも考えられる。しかし、多くの添加元素を含有させた場合にはコスト面で不利となってしまうために、添加元素量はできる限り制限したいといった要求がある。したがって、Ｚｎの成分範囲を２ａｔ％以下に組織制御することがより好ましく、こうした組織制御を行うことによって、上記の要求にも応じることができ、更には、延性比も約４０％を確保することができる。
本発明のマグネシウム合金では、Ｚｎの成分範囲が２．５ａｔ％未満となる様に組織制御を行っている。この様な組織制御を行うことによって、延性の著しい低下を回避することができるためである。
なお、ＬＰＳＯと金属間化合物をより多く存在させるためには、より多くの添加元素を含有させる必要があるとも考えられる。しかし、多くの添加元素を含有させた場合にはコスト面で不利となってしまうために、添加元素量はできる限り制限したいといった要求がある。したがって、Ｚｎの成分範囲を２ａｔ％以下に組織制御することがより好ましく、こうした組織制御を行うことによって、上記の要求にも応じることができ、更には、延性比も約４０％を確保することができる。
以下、本発明の実施例について説明を行う。なお、ここで示す実施例は一例であり本発明を限定するものではない。
先ず、本発明の実施例のマグネシウム合金として、以下に示す（１）〜（６）の試験片を作成した。
［試験片（１）］
Ｚｎを２ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｌａを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｌａ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（１）では、ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍとなる様に組織制御を行った。
Ｚｎを２ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｌａを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｌａ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（１）では、ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍとなる様に組織制御を行った。
［試験片（２）］
Ｚｎを２ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｃｅを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｃｅ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（２）では、ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍとなる様に組織制御を行った。
Ｚｎを２ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｃｅを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｃｅ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（２）では、ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍとなる様に組織制御を行った。
［試験片（３）］
Ｚｎを１ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｌａを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｌａ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（３）では、ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍとなる様に組織制御を行った。
Ｚｎを１ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｌａを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｌａ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（３）では、ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍとなる様に組織制御を行った。
［試験片（４）］
Ｚｎを１ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｃｅを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｃｅ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（４）では、ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍとなる様に組織制御を行った。
Ｚｎを１ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｃｅを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｃｅ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（４）では、ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍとなる様に組織制御を行った。
［試験片（５）］
Ｚｎを１ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｐｒを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｐｒ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（５）では、ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍとなる様に組織制御を行った。
Ｚｎを１ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｐｒを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｐｒ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（５）では、ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍとなる様に組織制御を行った。
［試験片（６）］
Ｚｎを１ａｔ％、Ｙを１．５ａｔ％、Ｌａを０．５ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｌａ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（６）では、ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍとなる様に組織制御を行った。
Ｚｎを１ａｔ％、Ｙを１．５ａｔ％、Ｌａを０．５ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｌａ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（６）では、ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍとなる様に組織制御を行った。
また、比較データとして、以下に示す（７）〜（１２）の試験片を作成した。
［試験片７］
Ｚｎを１ａｔ％、Ｙを２ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（７）では、ＬＰＳＯと化合物とは積層構造（層状構造）をなさない様に組織制御を行った。
Ｚｎを１ａｔ％、Ｙを２ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（７）では、ＬＰＳＯと化合物とは積層構造（層状構造）をなさない様に組織制御を行った。
［試験片（８）］
Ｚｎを２ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｎｄを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｎｄ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（８）では、ＬＰＳＯと化合物とは積層構造（層状構造）をなさない様に組織制御を行った。
Ｚｎを２ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｎｄを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｎｄ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（８）では、ＬＰＳＯと化合物とは積層構造（層状構造）をなさない様に組織制御を行った。
［試験片（９）］
Ｚｎを２ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｓｍを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｓｍ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（９）では、ＬＰＳＯと化合物とは積層構造（層状構造）をなさない様に組織制御を行った。
Ｚｎを２ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｓｍを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｓｍ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（９）では、ＬＰＳＯと化合物とは積層構造（層状構造）をなさない様に組織制御を行った。
［試験片（１０）］
Ｚｎを２ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｙｂを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｙｂ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（１０）では、ＬＰＳＯと化合物とは積層構造（層状構造）をなさない様に組織制御を行った。
Ｚｎを２ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｙｂを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｙｂ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（１０）では、ＬＰＳＯと化合物とは積層構造（層状構造）をなさない様に組織制御を行った。
［試験片（１１）］
Ｚｎを１ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｎｄを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｎｄ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（１１）では、ＬＰＳＯと化合物とは積層構造（層状構造）をなさない様に組織制御を行った。
Ｚｎを１ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｎｄを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｎｄ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（１１）では、ＬＰＳＯと化合物とは積層構造（層状構造）をなさない様に組織制御を行った。
［試験片（１２）］
Ｚｎを１ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｓｍを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｓｍ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（１２）では、ＬＰＳＯと化合物とは積層構造（層状構造）をなさない様に組織制御を行った。
Ｚｎを１ａｔ％、Ｙを１ａｔ％、Ｓｍを１ａｔ％とし、残部がＭｇと不可避的不純物のＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−Ｓｍ合金を真空溶解炉に投入し、フラックス精錬により溶解を行った。次に、加熱溶解した材料を金型に入れて鋳造し、φ２９ｍｍ×Ｌ６０ｍｍのインゴット（鋳造材）を作成した。続いて、押出温度３５０℃において押出比１０として塑性加工（押出加工）を行ったものを製造した。なお、試験片（１２）では、ＬＰＳＯと化合物とは積層構造（層状構造）をなさない様に組織制御を行った。
以上の様にして得られた試験片（１）〜（１２）を室温にて引張試験を行い、機械的特性を評価した結果を表１に示す。
表１の試験片（７）の評価結果から明らかな様に、３元系合金であるＭｇ−Ｚｎ−Ｙ合金の場合には、降伏強度が３５０．４ＭＰａ、引張強度が３９７．２ＭＰａである。
ここで、表１の試験片（８）〜（１２）の評価結果から明らかな様に、「ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍである」といった条件を満たしていない場合には、３元系合金である試験片（７）よりも降伏強度若しくは引張強度のいずれか一方が低下していることが分かる。具体的には、試験片（８）の評価結果では、降伏強度が３４９．８ＭＰａ、引張強度が３６５．９ＭＰａであり、試験片（７）よりも降伏強度及び引張強度が低下していることが分かる。また、試験片（９）の評価結果では、降伏強度が３０４．４ＭＰａ、引張強度が３７４．８ＭＰａであり、試験片（７）よりも降伏強度及び引張強度が低下していることが分かる。また、試験片（１０）の評価結果では、降伏強度が３５５．４ＭＰａ、引張強度が３７３．６ＭＰａであり、試験片（７）よりも引張強度が低下していることが分かる。また、試験片（１１）の評価結果では、降伏強度が３３７．２ＭＰａ、引張強度が３６９．１ＭＰａであり、試験片（７）よりも降伏強度及び引張強度が低下していることが分かる。また、試験片（１２）の評価結果では、降伏強度が３２５．６ＭＰａ、引張強度が３６４．６ＭＰａであり、試験片（７）よりも降伏強度及び引張強度が低下していることが分かる。
ここで、表１の試験片（８）〜（１２）の評価結果から明らかな様に、「ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍである」といった条件を満たしていない場合には、３元系合金である試験片（７）よりも降伏強度若しくは引張強度のいずれか一方が低下していることが分かる。具体的には、試験片（８）の評価結果では、降伏強度が３４９．８ＭＰａ、引張強度が３６５．９ＭＰａであり、試験片（７）よりも降伏強度及び引張強度が低下していることが分かる。また、試験片（９）の評価結果では、降伏強度が３０４．４ＭＰａ、引張強度が３７４．８ＭＰａであり、試験片（７）よりも降伏強度及び引張強度が低下していることが分かる。また、試験片（１０）の評価結果では、降伏強度が３５５．４ＭＰａ、引張強度が３７３．６ＭＰａであり、試験片（７）よりも引張強度が低下していることが分かる。また、試験片（１１）の評価結果では、降伏強度が３３７．２ＭＰａ、引張強度が３６９．１ＭＰａであり、試験片（７）よりも降伏強度及び引張強度が低下していることが分かる。また、試験片（１２）の評価結果では、降伏強度が３２５．６ＭＰａ、引張強度が３６４．６ＭＰａであり、試験片（７）よりも降伏強度及び引張強度が低下していることが分かる。
一方、表１の試験片（１）〜（６）の評価結果から明らかな様に、「ＬＰＳＯと化合物とが積層構造（層状構造）をなし、ＬＰＳＯの厚さが０．５〜５μｍであり、化合物の厚さが０．０１〜２μｍである」といった条件を満たしている場合には、降伏強度が３５０．４ＭＰａである３元系の試験片（７）よりも高い降伏強度を実現することができると共に、引張強度が３９７．２ＭＰａである３元系の試験片（７）よりも高い引張強度を実現することができる。
１ マグネシウム合金
２ ＬＰＳＯ
３ αＭg相
４ 化合物
２ ＬＰＳＯ
３ αＭg相
４ 化合物
Claims (2)
- 必須成分として１原子％以上２．５原子％未満のＺｎ、及び１原子％以上１．５原子％以下のＹを含有し、希土類元素（ＲＥ）としてＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｙｂのうち少なくとも１つ以上の元素を合計で０．５原子％以上１原子％以下含有し、残部がＭｇと不可避的不純物からなるＭｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金から構成されるマグネシウム合金であって、
Ｍｇ−Ｚｎ−Ｙ−ＲＥ系合金の合金組織中に、長周期積層構造相、αＭｇ相、及び、Ｍｇ−ＲＥ化合物若しくはＭｇ−Ｚｎ−ＲＥ化合物の少なくとも１つ以上の化合物を有すると共に、
前記長周期積層構造相と前記化合物が積層構造を構成し、
更に、前記長周期積層構造相の厚さが０．５μｍ〜５μｍであり、
前記化合物の厚さが０．０１μｍ〜２μｍである
マグネシウム合金。 - 前記Ｚｎは成分範囲が２原子％以下である
請求項１に記載のマグネシウム合金。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009047482A JP5458290B2 (ja) | 2009-03-02 | 2009-03-02 | マグネシウム合金 |
| PCT/JP2010/053266 WO2010101122A1 (ja) | 2009-03-02 | 2010-03-01 | マグネシウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009047482A JP5458290B2 (ja) | 2009-03-02 | 2009-03-02 | マグネシウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2010202901A JP2010202901A (ja) | 2010-09-16 |
| JP5458290B2 true JP5458290B2 (ja) | 2014-04-02 |
Family
ID=42709679
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2009047482A Active JP5458290B2 (ja) | 2009-03-02 | 2009-03-02 | マグネシウム合金 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5458290B2 (ja) |
| WO (1) | WO2010101122A1 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104164602B (zh) * | 2014-08-06 | 2016-03-09 | 哈尔滨工程大学 | 一种医用可均匀降解镁合金的制备方法 |
| JP7276761B2 (ja) * | 2018-05-17 | 2023-05-18 | 国立大学法人 熊本大学 | 硬質・軟質積層構造材料及びその製造方法 |
| CN111101041A (zh) * | 2020-01-13 | 2020-05-05 | 长沙理工大学 | 一种镁-钇-锌储氢镁合金及其制备方法 |
| CN111235449A (zh) * | 2020-01-15 | 2020-06-05 | 太原科技大学 | 一种表面增强含lpso相快速降解镁合金及其制备方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005052204A1 (ja) * | 2003-11-26 | 2005-06-09 | Yoshihito Kawamura | 高強度高靭性マグネシウム合金及びその製造方法 |
-
2009
- 2009-03-02 JP JP2009047482A patent/JP5458290B2/ja active Active
-
2010
- 2010-03-01 WO PCT/JP2010/053266 patent/WO2010101122A1/ja active Application Filing
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2010101122A1 (ja) | 2010-09-10 |
| JP2010202901A (ja) | 2010-09-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5024705B2 (ja) | マグネシウム合金材およびその製造方法 | |
| JP4958267B2 (ja) | マグネシウム合金材およびその製造方法 | |
| JP5703881B2 (ja) | 高強度マグネシウム合金およびその製造方法 | |
| JP5565617B2 (ja) | マグネシウム合金材の製造方法及びマグネシウム合金材 | |
| KR20060098039A (ko) | 미시메탈이 첨가된 고온 구조용 마그네슘 합금 조성물 | |
| JP5152775B2 (ja) | マグネシウム合金材およびその製造方法 | |
| US10260130B2 (en) | Magnesium alloy sheet material | |
| JP6569531B2 (ja) | マグネシウム合金及びその製造方法 | |
| JP6432344B2 (ja) | マグネシウム合金及びその製造方法 | |
| JP5458289B2 (ja) | マグネシウム合金 | |
| JP5458290B2 (ja) | マグネシウム合金 | |
| JP5201500B2 (ja) | マグネシウム合金材およびその製造方法 | |
| JP5196543B2 (ja) | マグネシウム合金材およびその製造方法 | |
| JP6446785B2 (ja) | アルミニウム合金鋳物及びその製造方法 | |
| JP5531274B2 (ja) | 高強度マグネシウム合金 | |
| JP5412666B2 (ja) | マグネシウム合金及びその製造方法 | |
| JP5714436B2 (ja) | マグネシウム合金材の製造方法およびこれにより製造されたマグネシウム合金材 | |
| JP6827648B2 (ja) | マグネシウム合金及びその製造方法 | |
| JP6473465B2 (ja) | アルミニウム合金導体電線及びその製造方法 | |
| JP6649665B2 (ja) | マグネシウム合金製造方法、マグネシウム合金圧延材、およびマグネシウム合金成形体 | |
| WO2010044320A1 (ja) | マグネシウム合金及びその製造方法 | |
| JP2010095787A (ja) | マグネシウム合金及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120206 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20120207 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130723 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130924 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20130924 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20131203 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20131218 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5458290 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |