JP5407143B2 - 疲労き裂伝播遅延鋼材およびその製造方法 - Google Patents
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1.質量%で、C:0.02〜0.20%、Si:0.01〜0.45%、Mn:0.5〜2.0%、P:0.1%以下、S:0.05%以下、Cu:0.31〜0.45%、Ni:0.18〜0.35%、Cr:0.15〜0.54%、残部が鉄および不可避的不純物からなり、ミクロ組織が硬質相と軟質相から構成され、(1)式による組織分率パラメータ:VPと、(2)式による硬質相/軟質相の硬度差:ΔHvとの積が50以上であることを特徴とする耐疲労特性に優れた耐候性鋼。
但し、(1)式は0<VFH≦50の場合で、50<VFH<100の場合は、
VP=(100−VFH)/50を(1)式とする。ここで、VFH:硬質相
の面積分率[%]。
但し、HvH:硬質相の平均ビッカース硬度、HvS:軟質相の平均ビッカー
ス硬度
2.更に、質量%で、Mo:0.01〜1.0%を含有する1に記載の耐疲労特性に優れた耐候性鋼。
3.質量%で、C:0.02〜0.20%、Si:0.01〜0.45%、Mn:0.5〜2.0%、P:0.1%以下、S:0.05%以下、残部が鉄および不可避的不純物からなり、更に、鋼成分としてCu:0.01〜1.0%、Ni:0.01〜5.0%、Cr:0.01〜3.0%、Mo:0.01〜1.0%の一種または二種以上を含有する鋼を900℃以上1300℃以下に加熱し、Ar3点以上の累積圧下率が50%以上となるよう圧延を行い、Ar3点以下からAr3−200℃以上の温度範囲において6.9℃/s以下、且つ(3)式からなるCRS[℃/s]以下の冷却速度で3s以上冷却した後、冷却速度7.1℃/s以上で500℃以下まで加速冷却し、加速冷却まま、もしくはAc1点未満で焼戻すことを特徴とする疲労き裂伝播を遅延する鋼材の製造方法。
CRS[℃/s]=300/exp(5×CP+1) (3)
但し、CP=C+Mn/4+Cu/20+Ni/9+Cr/5+Mo/4(元素記号は鋼材中の各元素の質量%での含有量を表す)
1 成分組成(含有量%は質量%とする。)
C
Cは強度ならびに疲労特性を向上させるための硬質相の面積率を確保するため0.02%以上添加する。0.20%を超えて添加すると溶接性が阻害され、延性や曲げ加工性に劣る。好ましくは0.05%以上0.18%以下を添加する。
Siは脱酸と強度を確保するため0.01%以上添加する。0.45%を超えて添加すると溶接性、靭性が劣化する。好ましくは0.05%以上0.40%以下を添加する。
Mnは焼入れ性の増加により、強度、靭性を確保するため、0.5%以上添加する。2.0%を超えると溶接性が劣化する。好ましくは0.5%以上1.8%以下を添加する。
Pは耐候性の向上に寄与する。しかし、過度の添加は靭性劣化に繋がるため、上限を0.1%とする。好ましくは0.05%以下とする。
Sは靭性を劣化させるため、上限を0.05%とする。好ましくは0.03%以下とする。
Cuは固溶を通じて強度を上昇させるとともに耐候性を向上させるので、0.01%以上添加する。1.0%を超えると溶接性が損なわれ、鋼材製造時に疵が生じやすくなる。好ましくは、0.01%以上0.8%以下を添加する。
Niは低温靭性や耐候性を向上させるとともに、Cuを添加した場合の熱間脆性を改善するため、0.01%以上添加する。添加量が5.0%を超えると溶接性が損なわれ、鋼材コストも上昇する。好ましくは、0.01%以上4.0%以下とする。
Crは焼入れ性の増加や焼戻し軟化抵抗を通じて強度を上昇させ、また耐候性や耐熱性を向上させるので、0.01%以上添加する。添加する場合、3.0%を超えると溶接性と靭性が損なわれる。好ましくは、0.01%以上2.5%以下とする。
Moは焼入れ性の増加や焼戻し軟化抵抗を通じて強度を上昇させ、耐候性、耐熱性を向上させるので、0.01%以上添加する。添加量が1.0%を超えると溶接性と靭性が損なわれる。好ましくは、0.01%以上0.8%以下とする。
Nbは圧延・焼入れ時のオーステナイトの細粒化を図ると同時に、焼戻し時に析出し強度を上昇させるので、必要に応じて添加する。添加する場合、0.1%を超えると靭性が損なわれる。好ましくは0.05%以下とする。
Vは、圧延・焼入れ時のオーステナイトの細粒化を図るとともに、焼戻し時の析出を通じて強度上昇が図れるため、必要に応じて添加する。0.10%を超えて添加すると溶接性と靭性が損なわれる。好ましくは0.05%以下とする。
Tiは、強度を上昇させ、溶接部靭性を向上させるので、必要に応じて添加する。添加量が0.1%を超えると鋼材コストの上昇や靱性が劣化するので添加する場合は0.1%以下、好ましくは0.05%以下とする。
Bは焼入れ性を高め、強度を上昇させるので、必要に応じて添加する。添加する場合、0.005%を超えると溶接性が低下するので0.005%以下とし、好ましくは0.003%以下とする。
構成組織
本発明に係る鋼材のミクロ組織は、構成組織を硬質相と軟質相の複合組織とする。鋼材組織が硬質相単相あるいは軟質相単相の場合、疲労き裂伝播を遅延することができない。
本発明では、組織分率パラメータ:VPと硬質相/軟質相の硬度差:ΔHvとの積を50以上とする。
VP =VFH/50・・・・・・・・・0<VFH≦50の場合 (4)
=(100−VFH)/50・・・50<VFH<100の場合 (5)
但し、VFH:硬質相の面積分率[%]
また、硬質相/軟質相の硬度差:ΔHvを(6)式で定義する。
ΔHv =HvH−HvS (6)
但し、HvH:硬質相の平均ビッカース硬度
HvS:軟質相の平均ビッカース硬度
図3に、組織分率パラメータ:VPと硬質相/軟質相の硬度差:ΔHvとの積をとり、疲労き裂伝播速度を整理した結果を示す。試験データは前出の図1、図2のものを用いた。
以下の説明において、温度は鋼材表面温度とし、冷却速度は鋼材の厚さ方向での平均値とする。
加熱温度は900℃以上1300℃以下とする。加熱温度が900℃未満であるとその後の圧延温度が確保できない。また、1300℃を超えると鋼の結晶粒が粗大化するので靭性の確保が困難となる。
熱間圧延はAr3点以上の累積圧下率が50%以上で行う。Ar3点以上の累積圧下率が50%以上となるよう圧延を行うことにより旧オーステナイト粒の微細化が図れ、靭性や耐疲労き裂伝ぱ特性の向上が図れる。Ar3点以上の累積圧下率が50%を下回ると靱性が劣化する。
本発明では、冷却は、冷却速度を2段階として行う。まず、Ar3点以下からAr3−200℃以上の温度範囲において(7)式からなるCRS[℃/s]以下の冷却速度で3s以上冷却する。
但し、CP=C+Mn/4+Cu/20+Ni/9+Cr/5+Mo/4(元素記号は鋼材中の各元素の質量%での含有量を表す)
圧延終了後に、Ar3点以下からAr3−200℃以上の温度範囲においてCRS以下の冷却速度で3s以上冷却することによりオーステナイトからフェライトに代表される軟質相が生成される。
鋼材の形状補正や延性、靱性の向上が必要な場合、加速冷却後にAc1点未満で焼戻すことができる。焼戻し温度がAc1点を超えると島状マルテンサイトが生成し、靭性が劣化する。
Claims (3)
- 質量%で、C:0.02〜0.20%、Si:0.01〜0.45%、Mn:0.5〜2.0%、P:0.1%以下、S:0.05%以下、Cu:0.31〜0.45%、Ni:0.18〜0.35%、Cr:0.15〜0.54%、残部が鉄および不可避的不純物からなり、ミクロ組織が硬質相と軟質相から構成され、(1)式による組織分率パラメータ:VPと、(2)式による硬質相/軟質相の硬度差:ΔHvとの積が50以上であることを特徴とする耐疲労特性に優れた耐候性鋼。
VP=VFH/50 (1)
但し、(1)式は0<VFH≦50の場合で、50<VFH<100の場合は、VP=(100−VFH)/50を(1)式とする。ここで、VFH:硬質相の面積分率[%]。
ΔHv=HvH−HvS (2)
但し、HvH:硬質相の平均ビッカース硬度、HvS:軟質相の平均ビッカース硬度 - 更に、質量%で、Mo:0.01〜1.0%を含有する請求項1に記載の耐疲労特性に優れた耐候性鋼。
- 質量%で、C:0.02〜0.20%、Si:0.01〜0.45%、Mn:0.5〜2.0%、P:0.1%以下、S:0.05%以下、残部が鉄および不可避的不純物からなり、更に、鋼成分としてCu:0.01〜1.0%、Ni:0.01〜5.0%、Cr:0.01〜3.0%、Mo:0.01〜1.0%の一種または二種以上を含有する鋼を900℃以上1300℃以下に加熱し、Ar3点以上の累積圧下率が50%以上となるよう圧延を行い、Ar3点以下からAr3−200℃以上の温度範囲において6.9℃/s以下、且つ(3)式からなるCRS[℃/s]以下の冷却速度で3s以上冷却した後、冷却速度7.1℃/s以上で500℃以下まで加速冷却し、加速冷却まま、もしくはAc1点未満で焼戻すことを特徴とする疲労き裂伝播を遅延する鋼材の製造方法。
CRS[℃/s]=300/exp(5×CP+1) (3)
但し、CP=C+Mn/4+Cu/20+Ni/9+Cr/5+Mo/4(元素記号は鋼材中の各元素の質量%での含有量を表す)
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