JP5293903B1 - 厚肉電縫鋼管及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
曲げ、曲げ戻し変形によって座屈が生じないような低Y/Tを有し、低温靱性にも優れる厚肉電縫鋼管であって、肉厚/外径比が4.0〜7.0%であり、質量%で、C:0.06〜0.15%、Mn:1.00〜1.65%、Nb:0.005〜0.030%を含み、Ceq([C]+[Mn]/6+([Cr]+[Mo]+[V])/5+([Ni]+[Cu])/15)が0.32〜0.43であり、金属組織が面積率で50〜92%のポリゴナルフェライトを含み、ポリゴナルフェライトの平均粒径が15μm以下であり、電縫鋼管のシーム部の硬さがHv160〜240であり、シーム部の組織が、細粒フェライト及びパーライト、又は、ベイナイトであることを特徴とする厚肉電縫鋼管。[C]、[Mn]、[Cr]、[Mo]、[V]、[Ni]、[Cu]は、C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cuの含有量[質量%]である。
Description
本発明は、原油及び天然ガス輸送用ラインパイプなどに好適な、厚肉電縫鋼管及びその製造方法に関する。
原油及び天然ガスなどを輸送するラインパイプは、地震や地殻変動によって変形が加えられることがある。ラインパイプの座屈は変形が集中した部位で発生するので、変形性能と鋼管の形状には相関がある。寸法精度に優れる電縫鋼管は、耐座屈性に優れている。
引張強度(TS)に対する降伏強度(YS)の比で表される降伏比(YS/TS。以下「Y/T」とも記す。)は変形性能の指標である。Y/Tが低いほど、成形の余裕度が大きく、変形性能に優れると評価される。
近年では、海底ラインパイプの敷設方法として、あらかじめ陸上で鋼管同士を溶接して長尺パイプを製造して、リールパージ船のスプール上に巻き取り、海上でスプールからパイプを巻き戻しながら海底に敷設する方法が用いられることがある。この方法を採用する場合、パイプには曲げ、曲げ戻しによる塑性歪みが加えられる。したがって、鋼管の変形性能が十分でない場合、局部座屈や、それを起点とした破壊の発生が懸念される。
特許文献1では、このような問題に対して、敷設する際にパイプの座屈を防止できる、低Y/Tの鋼管が提案されている。
特許文献2、3では、低Y/Tの電縫鋼管の素材として、金属組織をフェライトと、マルテンサイト、ベイナイト、パーライトなどの硬質相とからなる複相組織とした熱延鋼板及びその製造方法が提案されている。
海底ラインパイプは水圧による圧潰を防ぐため、肉厚(t)が厚く、外径(D)が小さい鋼管、すなわち、肉厚/外径比(t/D)の高い鋼管が使用される。また、曲げ、曲げ戻し変形を施して敷設される鋼管には、肉厚/外径比が4%以上の鋼管が使用される。さらに、寒冷地で敷設する場合は、低温靱性も要求される。
電縫鋼管の場合、UOE鋼管と比べ、成形時の造管歪みが大きくなる。鋼管の肉厚/外径比が高くなると、成形時の造管歪みは、さらに大きくなる。そのため、Y/Tが低い従来の熱延鋼板を用いても、造管歪みの影響で電縫鋼管のY/Tが95%を超える。そのため、曲げ、曲げ戻し変形によって、鋼管に座屈が生じる場合がある。
また、Y/Tを低下させるためには、軟質相と硬質相とからなる複相組織とすることが必要であるが、フェライトとマルテンサイトとからなる複相組織は、低温靱性の確保が難しい。
本発明は、このような実情に鑑み、厚肉電縫鋼管の造管時のY/Tの上昇を抑制するために、母材鋼板となる熱延鋼板の組織制御を行うことにより、曲げ、曲げ戻し変形によって座屈が生じないような低Y/Tを有し、低温靱性にも優れるAPI X60〜X70級の厚肉電縫鋼管及びその製造方法を提供することを課題とするものである。
従来のラインパイプ用電縫鋼管は、強度を高めるために、通常、0.03%を超える量のNbを添加し、素材である熱延鋼板の製造過程において、600℃前後で鋼板を巻き取り、微細なNb炭窒化物を析出させている。Nbの微細析出物は降伏強度の上昇に寄与するが、その後の加工硬化挙動には変化を与えない。したがって、従来のラインパイプ用電縫鋼管は、引張強度の上昇に比べて降伏強度の上昇が大きくなり、その結果、Y/Tが高くなっていた。
本発明者らは、厚肉電縫鋼管のY/Tを低下させるために、母材鋼板の成分及び熱延条件によって熱延組織を制御する方法を検討した。その結果、Nbの含有量を従来よりも少なくし、さらに、熱延条件を適正化し、熱延後、二段階の加速冷却を施すことによりNb炭窒化物の析出を抑制し、複相組織とすることができ、その結果、低Y/Tを確保できるという知見を得た。さらに、Y/Tの低下に寄与する硬質相は、低温靱性に及ぼす影響が小さい、ベイナイト、パーライトの一方又は双方とすることが必要であるという知見を得た。
本発明は上記の知見に基づきなされたものであって、その要旨は、以下のとおりである。
(1)管状に成形された母材鋼板を電縫溶接してなる肉厚/外径比が4.0〜7.0%の厚肉電縫鋼管であって、上記母材鋼板が、質量%で、C:0.06〜0.15%、Mn:1.00〜1.65%、Ti:0.005〜0.020%、Nb:0.005〜0.030%、N:0.001〜0.006%、Si:0.01〜0.45%、Al:0.001〜0.08%を含み、P:0.02%以下、S:0.005%以下に制限し、下記(式1)によって求めるCeqが0.32〜0.43であり、残部がFe及び不可避的不純物からなる成分組成を有し、上記母材鋼板の金属組織が、面積率で50〜92%のポリゴナルフェライトを含み、上記ポリゴナルフェライトの平均粒径が15μm以下であり、電縫溶接部の硬さがHv160〜240であり、上記電縫溶接部の組織がベイナイト、細粒フェライト及びパーライト、又は、細粒フェライト及びベイナイトであることを特徴とする厚肉電縫鋼管。
(2)前記母材鋼板が、更に、質量%で、Mo:0.20%未満、Cu:0.50%以下、Ni:0.50%以下、Cr:1.00%以下、V:0.10%以下、Ca:0.0050%以下、REM:0.0050%以下の1種又は2種以上を含有することを特徴とする前記(1)の厚肉電縫鋼管。
(2)前記母材鋼板が、更に、質量%で、Mo:0.20%未満、Cu:0.50%以下、Ni:0.50%以下、Cr:1.00%以下、V:0.10%以下、Ca:0.0050%以下、REM:0.0050%以下の1種又は2種以上を含有することを特徴とする前記(1)の厚肉電縫鋼管。
Ceq=[C]+[Mn]/6+([Cr]+[Mo]+[V])/5
+([Ni]+[Cu])/15…(式1)
ここで、[C]、[Mn]、[Cr]、[Mo]、[V]、[Ni]、[Cu]は、それぞれ、C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cuの含有量[質量%]であり、含有されない場合は0とする。
+([Ni]+[Cu])/15…(式1)
ここで、[C]、[Mn]、[Cr]、[Mo]、[V]、[Ni]、[Cu]は、それぞれ、C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cuの含有量[質量%]であり、含有されない場合は0とする。
(3)前記母材鋼板の金属組織のNb炭窒化物の平均粒径が、40〜100nm以下であることを特徴とする前記(1)又は(2)の厚肉電縫鋼管。
(4)質量%で、C:0.06〜0.15%、Mn:1.00〜1.65%、Ti:0.005〜0.020%、Nb:0.005〜0.030%、N:0.001〜0.006%、Si:0.01〜0.45%、Al:0.001〜0.08%を含み、P:0.02%以下、S:0.005%以下に制限し、下記(式1)によって求めるCeqが0.32〜0.43であり、残部がFe及び不可避的不純物からなる鋼を鋳造して鋼片とし、上記鋼片を1050〜1300℃に加熱し、合計の仕上圧延率を35〜90%として熱間圧延を施して熱延鋼板とし、上記熱延鋼板を、Ar3点以上から630〜720℃まで5〜20℃/sの冷却速度で一次冷却し、引き続き、一次冷却より速く、60℃/s以下の冷却速度で二次冷却し、450〜600℃で巻き取り、巻き取った鋼板を肉厚/外径比が4.0〜7.0%の管状に成形し、その突き合わせ面を電縫溶接し、続いて、電縫溶接部をAc3点以上1100℃以下に加熱し、次いで、室温まで放冷、又は、200〜650℃まで水冷しその後放冷することを特徴とする厚肉電縫鋼管の製造方法。
(5)前記鋼が、更に、質量%で、Mo:0.20%未満、Cu:0.50%以下、Ni:0.50%以下、Cr:1.00%以下、V:0.10%以下、Ca:0.0050%以下、REM:0.0050%以下の1種又は2種以上を含有することを特徴とする前記(4)の厚肉電縫鋼管の製造方法。
(5)前記鋼が、更に、質量%で、Mo:0.20%未満、Cu:0.50%以下、Ni:0.50%以下、Cr:1.00%以下、V:0.10%以下、Ca:0.0050%以下、REM:0.0050%以下の1種又は2種以上を含有することを特徴とする前記(4)の厚肉電縫鋼管の製造方法。
Ceq=[C]+[Mn]/6+([Cr]+[Mo]+[V])/5
+([Ni]+[Cu])/15…(式1)
ここで、[C]、[Mn]、[Cr]、[Mo]、[V]、[Ni]、[Cu]は、それぞれ、C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cuの含有量[質量%]であり、含有されない場合は0とする。
+([Ni]+[Cu])/15…(式1)
ここで、[C]、[Mn]、[Cr]、[Mo]、[V]、[Ni]、[Cu]は、それぞれ、C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cuの含有量[質量%]であり、含有されない場合は0とする。
本発明によれば、95%以下、好ましくは92%以下の低いY/Tと低温靱性を両立した、ラインパイプ用厚肉電縫鋼管及びその製造方法を提供することができる。
厚肉電縫鋼管のY/Tを低下させるためには、素材である熱延鋼板の組織を制御することが重要である。熱延鋼板のY/Tを低下させるには、熱延鋼板の組織を、軟質相と硬質相からなる複相組織とすることが必要である。通常、複層組織は、軟質相をフェライト、硬質相をマルテンサイトとすることが多い。これは、マルテンサイトは非常に硬質であり、引張強度を顕著に高め、低Y/T化への寄与が大きいからである。
しかし、本発明においては、硬質相は、ベイナイト、パーライトの一方又は双方とするのが好ましい。その理由は、マルテンサイトを硬質相とすると、Y/Tは大きく低下するが、低温靱性を損なうからである。さらに、硬質相がマルテンサイトであると、引張強度が過度に高くなり、鋼管同士を溶接する円周溶接部のオーバーマッチが困難となって、座屈性能が低下することがある。一方、ベイナイト、パーライトは、マルテンサイトに比べると引張強度の上昇への寄与が小さいが、靱性に及ぼす悪影響が小さい。
本発明の母材鋼板の複層組織の軟質層は、ポリゴナルフェライトである。ポリゴナルフェライトはY/Tの低下に寄与するので、面積率を50%以上にすることが必要である。一方、強度を確保するためには硬質相が必要であるため、ポリゴナルフェライトの面積率を92%以下とする。
ポリゴナルフェライト、ベイナイト、パーライトは、ナイタールエッチングによって現出させたミクロ組織を光学顕微鏡によって観察すれば、判別することができる。なお、ポリゴナルフェライトの面積率は、ナイタールエッチングによって現出させたミクロ組織を画像解析して求める。
一方、マルテンサイトは、ナイタールエッチングでは判別できない。マルテンサイトは、レペラーエッチングによって着色されないので、光学顕微鏡組織では、白くなった相として観察される。すなわち、マルテンサイトが組織に存在するかどうかは、レペラーエッチングによる組織観察により確認できる。
また、金属組織中には、本発明の電縫鋼管の特性を害さない範囲でベイニティックフェライトが含まれてもよいが、ベイニティックフェライトは転位密度が高く、存在するとY/Tが高くなるので、ベイニティックフェライトは存在しないことが好ましい。
図1Aに、本発明の電縫鋼管の母材鋼板の、ポリゴナルフェライトと、パーライト、ベイナイトからなる硬質相からなる組織、図1Bに、従来の電縫鋼管の母材鋼板の、ベイニティックフェライトからなる組織を示す。図1Aの白い部分が比較的等軸な粒であるポリゴナルフェライトであり、黒い部分がベイナイト又はパーライトである。図1Bの全面に生成しているのが、不定形なベイニティックフェライトである。
ポリゴナルフェライトの結晶粒径は、電縫鋼管の母材の低温靱性を確保するために、微細である必要がある。本発明では、ポリゴナルフェライト粒径は15μm以下とする。ポリゴナルフェライト粒径は小さいほど好ましいが、1μm未満にすることは技術的に困難である。生産性を考慮すると、ポリゴナルフェライト粒径は1μm以上とすることが好ましい。ポリゴナルフェライト粒径は、ナイタールエッチングによって現出させたミクロ組織を画像解析するか、切断法によって求める。
熱延鋼板の金属組織を複相組織としても、Nb炭窒化物が小さすぎると、析出強化によって、降伏強度が過度に上昇し、Y/Tが大きくなることがある。そのため、Nb炭窒化物の平均粒径は、40〜100nmとするのが好ましい。
Nb炭窒化物は、透過型電子顕微鏡(TEM)によって観察し、TEMに付属するエネルギー分散型X線分光分析装置(EDX)を用いて、同定することができる。Nb炭窒化物の平均粒径は、抽出レプリカ試料を作製してTEMで観察し、円相当半径を測定し、算出する。
さらに、電縫鋼管の変形性能の観点から、電縫溶接部の組織は、細粒フェライト及びパーライト、又は、ベイナイトとし、電縫溶接部の硬さをHv160〜240とする。電縫溶接部の組織は、上述した熱延鋼板の組織と同様に確認することができる。
次に、本発明の電縫鋼管の母材の成分について説明する。なお、電縫鋼管の素材である熱延鋼板の成分は、電縫鋼管の母材の成分と同一であり、以下に説明する成分の量はいずれも質量%である。
C:0.06〜0.15%
Cは、強度を高めるために必要な元素である。また、Y/Tの低下にも寄与するので、本発明の電縫鋼管では、従来の電縫鋼管よりもC量を多くし、0.06%以上とする。一方、C量が0.15%を超えると、ポリゴナルフェライトの生成が不十分になり、粗大な炭化物が生成して靭性を損なうため、上限を0.15%とする。強度を確保するためには、C量を0.07%以上にすることが好ましく、0.08%以上にすることがさらに好ましい。靱性を確保するためには、C量を0.14%以下にすることが好ましく、0.12%以下がより好ましい。
Cは、強度を高めるために必要な元素である。また、Y/Tの低下にも寄与するので、本発明の電縫鋼管では、従来の電縫鋼管よりもC量を多くし、0.06%以上とする。一方、C量が0.15%を超えると、ポリゴナルフェライトの生成が不十分になり、粗大な炭化物が生成して靭性を損なうため、上限を0.15%とする。強度を確保するためには、C量を0.07%以上にすることが好ましく、0.08%以上にすることがさらに好ましい。靱性を確保するためには、C量を0.14%以下にすることが好ましく、0.12%以下がより好ましい。
Mn:1.00〜1.65%
Mnは、鋼の焼入れ性を高める元素であり、強度及び靱性の向上に寄与するので、1.00%以上を添加する。一方、Mnを過度に添加すると、ポリゴナルフェライトの生成が不十分になり、マルテンサイトを生じて、Y/T及び靱性等の特性が劣化するので、上限を1.65%とする。強度を確保するためには、Mn量を1.20%以上にすることが好ましく、1.30%以上がより好ましい。さらに好ましくは、1.35%以上である。靱性を確保するためには、Mn量を1.55%以下にすることが好ましい。
Mnは、鋼の焼入れ性を高める元素であり、強度及び靱性の向上に寄与するので、1.00%以上を添加する。一方、Mnを過度に添加すると、ポリゴナルフェライトの生成が不十分になり、マルテンサイトを生じて、Y/T及び靱性等の特性が劣化するので、上限を1.65%とする。強度を確保するためには、Mn量を1.20%以上にすることが好ましく、1.30%以上がより好ましい。さらに好ましくは、1.35%以上である。靱性を確保するためには、Mn量を1.55%以下にすることが好ましい。
Ti:0.005〜0.020%
Tiは、炭窒化物を形成する元素であり、微細なNb炭窒化物による析出強化の抑制に寄与する。また、TiNは、組織を微細化し、靭性の向上に寄与する。これらの効果を得るためには、0.005%以上のTiを添加することが必要である。一方、Tiを過剰に添加するとTiNの粗大化や、TiCによる析出硬化が生じ、靭性が劣化し、Y/Tが上昇するので、0.020%を上限とする。組織を微細化して靱性を確保するためには、Ti量を、0.008%以上とするのが好ましく、0.010%以上がより好ましい。一方、析出物に起因する靱性の低下を抑制するためには、Ti量は0.018%以下が好ましく、0.015%以下がより好ましい。
Tiは、炭窒化物を形成する元素であり、微細なNb炭窒化物による析出強化の抑制に寄与する。また、TiNは、組織を微細化し、靭性の向上に寄与する。これらの効果を得るためには、0.005%以上のTiを添加することが必要である。一方、Tiを過剰に添加するとTiNの粗大化や、TiCによる析出硬化が生じ、靭性が劣化し、Y/Tが上昇するので、0.020%を上限とする。組織を微細化して靱性を確保するためには、Ti量を、0.008%以上とするのが好ましく、0.010%以上がより好ましい。一方、析出物に起因する靱性の低下を抑制するためには、Ti量は0.018%以下が好ましく、0.015%以下がより好ましい。
Nb:0.005〜0.030%
従来のラインパイプ用電縫鋼管は、強度を高めるために、通常、0.03%を超える量のNbが添加されていた。しかし、本発明のラインパイプ用電縫鋼管では、Y/Tを低下させるために、Nbの量を従来よりも少なくすることが重要である。すなわち、本発明の電縫鋼管は、従来の電縫鋼管と比べ、高C低NbとしY/Tを低下させる点に、成分組成の特徴がある。
従来のラインパイプ用電縫鋼管は、強度を高めるために、通常、0.03%を超える量のNbが添加されていた。しかし、本発明のラインパイプ用電縫鋼管では、Y/Tを低下させるために、Nbの量を従来よりも少なくすることが重要である。すなわち、本発明の電縫鋼管は、従来の電縫鋼管と比べ、高C低NbとしY/Tを低下させる点に、成分組成の特徴がある。
Nbは、再結晶温度を低下させる元素であり、熱間圧延を行う際に、オーステナイトの再結晶を抑制して組織の微細化に寄与し、また、Nb炭窒化物を生じて析出強化にも寄与することから、0.005%以上を添加する。一方、Nbを過剰に添加すると過剰な析出強化によって降伏強度が上昇し、Y/Tが上昇するため、0.030%を上限とする。Y/Tを低下させるには、Nb量を0.015%以下にすることが好ましい。
N:0.001〜0.006%
Nは、窒化物、特に、TiNの形成により、組織の微細化に寄与する元素であり、0.001%以上を含有させる。結晶粒を微細にするためには、0.0015%以上のNを含有させることが好ましく、より好ましくは含有量を0.0020%以上とする。一方、N量が過剰になると、粗大なTiNを生じて靭性が劣化するので、上限を0.006%とし、好ましくは、N量を0.004%以下とする。
Nは、窒化物、特に、TiNの形成により、組織の微細化に寄与する元素であり、0.001%以上を含有させる。結晶粒を微細にするためには、0.0015%以上のNを含有させることが好ましく、より好ましくは含有量を0.0020%以上とする。一方、N量が過剰になると、粗大なTiNを生じて靭性が劣化するので、上限を0.006%とし、好ましくは、N量を0.004%以下とする。
P:0.02%以下
Pは、不純物であり、含有量の上限を0.02%とする。P量の低減により、粒界破壊が防止され、靭性が向上することから、P量は0.015%以下が好ましく、0.010%以下がより好ましい。P量は少ない方が好ましいが、特性とコストのバランスから、通常、0.001%以上を含有する。
Pは、不純物であり、含有量の上限を0.02%とする。P量の低減により、粒界破壊が防止され、靭性が向上することから、P量は0.015%以下が好ましく、0.010%以下がより好ましい。P量は少ない方が好ましいが、特性とコストのバランスから、通常、0.001%以上を含有する。
S:0.005%以下
Sは、不純物であり、含有量の上限を0.005%とする。S量の低減により、熱間圧延によって延伸化するMnSを低減し、靭性を向上させることができることから、S量は0.003%以下が好ましく、0.002%以下がより好ましい。S量は少ない方が好ましいが、特性とコストのバランスから、通常、0.0001%以上を含有する。
Sは、不純物であり、含有量の上限を0.005%とする。S量の低減により、熱間圧延によって延伸化するMnSを低減し、靭性を向上させることができることから、S量は0.003%以下が好ましく、0.002%以下がより好ましい。S量は少ない方が好ましいが、特性とコストのバランスから、通常、0.0001%以上を含有する。
また、強度を確保するためには、下記(式1)で求められる炭素当量Ceqを0.32以上にすることが必要である。一方、靱性を確保するためには、Ceqを0.43以下にすることが必要である。Ceqは、0.34以上が好ましく、0.36以上がより好ましい。Ceqは、0.42以下が好ましく、0.40以下がより好ましい。
Ceq=[C]+[Mn]/6+([Cr]+[Mo]+[V])/5
+([Ni]+[Cu])/15…(式1)
+([Ni]+[Cu])/15…(式1)
ここで、[C]、[Mn]、[Cr]、[Mo]、[V]、[Ni]、[Cu]は、それぞれ、C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cuの含有量(質量%)である。Cr、Mo、V、Ni、Cuは任意の添加元素であり、意図的に添加しない場合は、上記(式1)では0として計算する。
Si:0.45%以下
Siは、必須の添加元素ではないが、脱酸剤として有効であり、0.01%以上の添加が好ましい。また、Siは固溶強化によって強度を高める元素であり、0.10%以上の添加がより好ましく、0.20%以上の添加がより好ましい。Siは、0.45%を超えて添加すると、延性や靭性を損なうので、上限を0.45%に制限する。靱性を確保するためには、Si量を0.35%以下にすることが好ましく、0.30%以下がより好ましい。
Siは、必須の添加元素ではないが、脱酸剤として有効であり、0.01%以上の添加が好ましい。また、Siは固溶強化によって強度を高める元素であり、0.10%以上の添加がより好ましく、0.20%以上の添加がより好ましい。Siは、0.45%を超えて添加すると、延性や靭性を損なうので、上限を0.45%に制限する。靱性を確保するためには、Si量を0.35%以下にすることが好ましく、0.30%以下がより好ましい。
Al:0.08%以下
Alは、必須の添加元素ではないが、脱酸剤として有効であり、0.001%以上の添加が好ましい。脱酸の効果を高めるためには、0.010%以上のAlの添加が好ましく、0.015%以上の添加がより好ましい。Alは、0.08%を超えて添加すると、介在物が増加して、延性や靭性を損なうため、0.08%以下に制限する。靱性を確保するためには、Al量を0.05%以下にすることが好ましく、0.03%以下がより好ましい。
Alは、必須の添加元素ではないが、脱酸剤として有効であり、0.001%以上の添加が好ましい。脱酸の効果を高めるためには、0.010%以上のAlの添加が好ましく、0.015%以上の添加がより好ましい。Alは、0.08%を超えて添加すると、介在物が増加して、延性や靭性を損なうため、0.08%以下に制限する。靱性を確保するためには、Al量を0.05%以下にすることが好ましく、0.03%以下がより好ましい。
Mo、Cu、Ni、Cr、Vは任意の添加元素であり、必須の添加元素ではない。鋼の焼入れ性を向上させ、強度を高めるために、これらの元素の1種又は2種以上を添加してもよい。
Mo:0.20%未満
Moは、鋼の高強度化に寄与する元素である。しかし、Moが含有されると、ポリゴナルフェライトが生成されにくくなり、ベイニティックフェライトが生成されやすくなる。その結果、鋼のY/Tが高くなるので、Moは添加しないことが好ましい。焼入性が不足する場合は、50〜92%がポリゴナルフェライトとなる金属組織が得られれば、0.20%未満、好ましくは0.15%以下の範囲で添加してもよい。
Moは、鋼の高強度化に寄与する元素である。しかし、Moが含有されると、ポリゴナルフェライトが生成されにくくなり、ベイニティックフェライトが生成されやすくなる。その結果、鋼のY/Tが高くなるので、Moは添加しないことが好ましい。焼入性が不足する場合は、50〜92%がポリゴナルフェライトとなる金属組織が得られれば、0.20%未満、好ましくは0.15%以下の範囲で添加してもよい。
Cu:0.50%以下
Cuは、鋼の焼入れ性を向上させる元素であり、固溶強化にも寄与するので、0.05%以上を添加することが好ましい。一方、Cuを過度に添加すると表面性状を損なうことがあるので、上限は0.50%以下とする。経済性の観点から、Cu量は0.30%以下が好ましい。
Cuは、鋼の焼入れ性を向上させる元素であり、固溶強化にも寄与するので、0.05%以上を添加することが好ましい。一方、Cuを過度に添加すると表面性状を損なうことがあるので、上限は0.50%以下とする。経済性の観点から、Cu量は0.30%以下が好ましい。
Ni:0.50%以下
Niは、Cuと同様の効果を奏する元素であり、靭性を劣化させることなく強度を向上させるのに有効な元素であるので、0.05%以上添加することが好ましい。Cuを添加する場合は、製造性の観点から、同時にNiを添加することが好ましい。Niは高価な元素であるため、Ni量は0.50%以下とし、0.30%以下とすることが好ましい。
Niは、Cuと同様の効果を奏する元素であり、靭性を劣化させることなく強度を向上させるのに有効な元素であるので、0.05%以上添加することが好ましい。Cuを添加する場合は、製造性の観点から、同時にNiを添加することが好ましい。Niは高価な元素であるため、Ni量は0.50%以下とし、0.30%以下とすることが好ましい。
Cr:1.00%以下
Crは、強度の向上に有効な元素であり、0.05%以上を添加することが好ましい。ただし、Crを過度に添加すると、鋼管の端部を円周溶接して長尺のパイプとする際に、溶接性が劣化することがあるため、1.0%を上限とする。より好ましいCr量は0.50%以下であり、さらに好ましくは0.30%以下である。
Crは、強度の向上に有効な元素であり、0.05%以上を添加することが好ましい。ただし、Crを過度に添加すると、鋼管の端部を円周溶接して長尺のパイプとする際に、溶接性が劣化することがあるため、1.0%を上限とする。より好ましいCr量は0.50%以下であり、さらに好ましくは0.30%以下である。
V:0.10%以下
Vは、炭化物、窒化物を生成し、析出強化によって鋼の強度を向上させる元素であり、強度を効果的に上昇させるために、0.01%以上を添加することが好ましい。一方、Vを過剰に添加すると、炭化物及び窒化物が粗大化し、靭性を損なうことがあるため、V量は0.10%以下とする。Y/Tを低下させるには、V量を0.05%以下にすることが好ましい。
Vは、炭化物、窒化物を生成し、析出強化によって鋼の強度を向上させる元素であり、強度を効果的に上昇させるために、0.01%以上を添加することが好ましい。一方、Vを過剰に添加すると、炭化物及び窒化物が粗大化し、靭性を損なうことがあるため、V量は0.10%以下とする。Y/Tを低下させるには、V量を0.05%以下にすることが好ましい。
さらに、介在物の形態を制御して、靭性の向上を図るため、Ca、REMの一方又は双方を添加してもよい。
Ca:0.0050%以下、REM:0.0050%以下
Ca及びREMは、硫化物の形態制御に有効な元素である。Ca、REMの一方又は双方を添加すると、これらは球状の硫化物を生成するため、圧延方向に伸長したMnSの生成を抑制することができる。この効果を得るためには、Ca量、REM量を、ともに0.0001%以上とすることが好ましい。一方、Ca量、REM量が0.0050%を超えると、粗大な酸化物が増加して靭性を劣化させるので、Ca量、REM量は、0.0050%以下とする。
Ca及びREMは、硫化物の形態制御に有効な元素である。Ca、REMの一方又は双方を添加すると、これらは球状の硫化物を生成するため、圧延方向に伸長したMnSの生成を抑制することができる。この効果を得るためには、Ca量、REM量を、ともに0.0001%以上とすることが好ましい。一方、Ca量、REM量が0.0050%を超えると、粗大な酸化物が増加して靭性を劣化させるので、Ca量、REM量は、0.0050%以下とする。
任意の添加元素であるMo、Cu、Ni、Cr、V、Ca、REMの下限値は限定せず、0%でもよい。また、各元素の好ましい下限値に満たない量を含有しても、悪影響を及ぼすことはないため、許容される。
次に、本発明の電縫鋼管の素材である熱延鋼板の製造条件について説明する。
本発明では、鋼を溶製後、鋳造して鋼片とし、鋼片を加熱して熱間圧延後、二段階の制御冷却を行い、巻き取って空冷し、熱延鋼板を製造する。
本発明の鋼はNbの含有量が少ないので、鋼片の加熱温度が低いと、粗大なポリゴナルフェライトが生成し、強度が低下したり、靭性が劣化しやすくなる。そこで、鋼片の加熱温度は、Nbなど、炭化物を形成する元素を鋼中に固溶させるために、1050℃以上にする。好ましくは、加熱温度を1100℃以上とし、より好ましくは、1150℃以上とする。一方、加熱温度が高すぎると組織が粗大になることから、ポリゴナルフェライトの粒径の粗大化を防止するため、1300℃以下とする。ポリゴナルフェライトの粒径を微細にするため、好ましくは加熱温度を1250℃以下とし、より好ましくは1200℃以下とする。
熱間圧延は、鋼の組織がオーステナイト相である温度域で行うことが必要である。これは、フェライト変態が開始した後に圧延すると、加工されたポリゴナルフェライトが生成し、特性の異方性が大きくなるためである。したがって、熱間圧延は、冷却時のフェライト変態が開始するAr3点以上で行う必要がある。また、15μm以下のポリゴナルフェライトを得るために、合計の仕上圧下率を35〜90%とする。
熱間圧延後、Ar3点以上の温度で加速冷却を開始する。これは、熱間圧延後、フェライト変態が開始するAr3点未満まで空冷すると、粗大なポリゴナルフェライトが生成し、強度が低下したり、靭性が劣化することがあるからである。
Ar3点は、母材鋼板と同成分の試験材を用いて、加熱及び冷却した際の熱膨張挙動から求めることができる。また、母材鋼板の成分から、下記(式2)によって求めることも可能である。
Ar3(℃)=910−310[C]−80[Mn]−55[Ni]
−20[Cu]−15[Cr]−80[Mo]…(式2)
−20[Cu]−15[Cr]−80[Mo]…(式2)
ここで、[C]、[Mn]、[Ni]、[Cu]、[Cr]、[Mo]は、それぞれ、C、Mn、Ni、Cu、Cr、Moの含有量(質量%)である。Ni、Cu、Cr、Moは任意の添加元素であり、意図的に添加しない場合は、上記(式2)では0として計算する。
加速冷却は、ポリゴナルフェライトの面積率、粒径、硬質相の種類を制御するために行う。また、加速冷却によりNb炭窒化物の粒径も制御できる。本発明では加速冷却を二段冷却とし、一次冷却後、これよりも冷却速度が大きい二次冷却を行う。主に、一次冷却ではポリゴナルフェライトを生成させ、二次冷却ではNb炭窒化物及びポリゴナルフェライトの結晶粒の成長を抑制する。
一次冷却は、630〜720℃の温度域で停止する。停止温度が720℃を超えると、ポリゴナルフェライトの生成量が50%未満となり、Y/Tの低下が不十分となる。一方、停止温度が630℃未満になると、ポリゴナルフェライト量が92%以上となり、引張強度が低下する。以下、一次冷却の停止温度を「冷速切替温度」とも称する。
一次冷却の冷却速度は、5〜20℃/sとする。一次冷却の冷却速度が5℃/s未満であると、Nb炭窒化物が増加する。一次冷却の冷却速度が遅い場合は、Nb炭窒化物が粗大化するので、引張強度が低下し、Y/Tが高くなる。ポリゴナルフェライト粒径を微細化するためには、一次冷却の冷却速度を10℃/s以上にすることが好ましい。一方、一次冷却の冷却速度を20℃/s以上にすると、ポリゴナルフェライトの生成が抑制され、面積率が50%未満となる。したがって、一次冷却の冷却速度は5〜20℃/sとする。
二次冷却の冷却速度は、一次冷却よりも速くし、上限を60℃/sとする。二次冷却の冷却速度が60℃/sを超えると、Nb炭窒化物が微細になりすぎて、Y/Tが上昇する。二次冷却の冷却速度が一次冷却よりも遅いと、Nb炭窒化物が増加し、Y/Tが上昇する。二次冷却の冷却速度は、ポリゴナルフェライト粒成長を抑制するために、好ましくは30℃/s以上とする。
ここで、冷却速度は肉厚中心位置での値である。直接測定することは容易ではないが、水量密度、表面温度の測定結果からシミュレーション可能である。
ここで、冷却速度は肉厚中心位置での値である。直接測定することは容易ではないが、水量密度、表面温度の測定結果からシミュレーション可能である。
巻き取り温度は450〜600℃とする。熱延鋼板の巻き取り温度が600℃を超えると、Nb炭窒化物が過剰に生成し、降伏強度が上昇して、Y/Tが上昇する。450℃未満で巻き取りを行うと、マルテンサイトが生成して、強度が上昇し、靱性が低下する。好ましい巻き取り温度は、500℃以上であり、520℃以上がさらに好ましい。
次に、熱延鋼板を成形し、溶接する電縫鋼管の製造条件について説明する。電縫鋼管は、熱延鋼板を管状に成形し、端部を突き合わせ、突き合わせ面を電縫溶接して製造する。
本発明は、海底ラインパイプ等に用いられる電縫鋼管に関するものであるから、水圧による圧潰を防ぐため、肉厚/外径比は4.0%以上とする。肉厚/外径比が7.0%を超えると、電縫鋼管に導入される造管歪みが大きくなり、Y/Tの上昇を抑制することができないので、電縫鋼管の肉厚/外径比は7.0%以下とする。なお、肉厚/外径比が4.0%未満の場合、電縫鋼管に導入される造管歪みに起因するY/Tの上昇は小さく、曲げ、曲げ戻し変形による座屈が問題となることは少ない。
さらに、電縫溶接部近傍のみをAc3点以上1100℃に加熱し、次いで、室温まで放冷、又は200〜650℃まで水冷してその後放冷するシーム熱処理を施す。
電縫溶接では、突き合わせ部を加熱して溶融させ、圧力を負荷して、接合することから、電縫溶接部は高温で塑性変形した後、急冷された状態になっている。そのため、電縫溶接部は母材に比べて硬化している。上記のシーム熱処理を施すことにより、電縫溶接部の組織が細粒フェライト及びパーライト、又は、ベイナイトとなり、また、硬さがHv160〜240となるので、電縫鋼管の変形性能をさらに高めることができる。
以下、本発明の効果を実施例により具体的に説明する。
表1の成分組成を有する鋼を鋳造し、240mmの厚みを有する鋼片とした。これらの鋼片を用いて、表2に示した加熱温度に加熱し、Ar3点以上の終了温度で熱間圧延を行い表2に示す条件で水冷し、母材鋼板を得た。次いで、得られた母材鋼板を連続ロール成型工程で管状に成形し、母材鋼板の端部を突き合わせて電縫溶接を行った。その後、電縫溶接部を加熱し、水冷し、シーム熱処理を施した。
表2のAr3点は、表1に示したC、Mn、Ni、Cu、Cr、Moの含有量(質量%)から求めた。なお、Ni、Cu、Cr、Moは任意の添加元素であり、表1に空欄で示されるように、意図的に添加しない場合は、下記(式2)では0として計算した。
Ar3(℃)=910−310[C]−80[Mn]−55[Ni]
−20[Cu]−15[Cr]−80[Mo]…(式2)
−20[Cu]−15[Cr]−80[Mo]…(式2)
製造した厚肉電縫鋼管の肉厚中央部から、C断面(熱延での圧延方向と直角方向の板厚面に相当する)の組織観察用の試料を採取し、ナイタールエッチングを施し、光学顕微鏡で組織観察及び写真撮影を行った。組織写真を用いて、ポリゴナルフェライトの面積率及び粒径を測定し、ポリゴナルフェライト以外の組織の判別を行った。
その後、レペラーエッチングを施し、光学顕微鏡で組織観察を行い、マルテンサイトの有無を確認した。さらに、抽出レプリカ試料を作製してTEM観察を行い、組織写真を用いて、Nb炭窒化物の粒径を測定した。Nb炭窒化物の同定は、TEMに付属するEDXによって行った。
次に、厚肉電縫鋼管の溶接部から90度位置で、管軸方向にから、JIS Z 2241に準拠して、全厚の弧状引張試験片を採取し、室温で引張試験を行い、降伏強度(0.2% off set)と引張強度を求めた。
また、厚肉電縫鋼管の母材鋼板から、JIS Z 2242に準拠してVノッチ試験片を採取し、−20℃でシャルピー試験を行い、シャルピー吸収エネルギーを求めた。なお、Vノッチ試験片は、周方向を長手方向として採取した。
製造条件を表2、評価結果を表3に示す。表3中の金属組織の残部は、Bはベイナイト、Pはパーライト、Mはマルテンサイトを意味する。また、表1〜3中の下線は、本発明の範囲外であることを示す。
表2に示すNo.1〜14は本発明例であり、No.15〜21は、比較例である。
No.1〜14は、母材鋼板の金属組織が面積率50〜92%のポリゴナルフェライトを含み、鋼管のY/Tが95%以下、引張強度(TS)が525MPa以上であり、−20℃における吸収エネルギー(vE-20)が150J以上であり、低温靱性は良好である。金属組織の残部は、ベイナイト及び/又はパーライトである。また、電縫溶接部の硬さがHv160〜240であり、組織がベイナイト、細粒フェライト及びパーライト、又は、細粒フェライト及びベイナイトである。
No.15は、一次冷却速度が速かったためにポリゴナルフェライトの面積率が小さくなった結果降伏強度が上昇し、Y/Tが高くなり、また、熱間圧延における合計仕上圧下率が小さいのでポリゴナルフェライトの粒径が大きくなり、さらに、巻き取り温度が低いのでマルテンサイトを生じて靱性が低下した例である。
No.16は、冷速切替速度が高いのでポリゴナルフェライトの面積率が小さくなった結果、降伏強度が上昇し、Y/Tが高くなった例である。
No.17は、Mn量が少なく、強度が低下した例である。
No.18は、Nb量が過剰であるので、過剰な析出強化によって降伏強度が上昇し、Y/Tが高くなった例である。
No.19は、C量が過剰であり、さらに、冷速切替速度が高いのでポリゴナルフェライトの面積率が小さくなり、また、靱性が低下した例である。
No.20は、Mn量及びMo量が過剰であり、さらに、冷却切替速度が高いので、ポリゴナルフェライトの面積率が小さくなり、マルテンサイトが生じて強度が上昇し、Y/Tが高くなり、また、S量が過剰なので靱性が低下し、さらに、電縫溶接部の熱処理における水冷停止温度が低いので、電縫溶接部の硬さが高くなった例である。
No.21は、C量が低く及びNb量が過剰なので、強度が上昇し、Y/Tが高くなった例である。
図2に、発明例、及び、本発明の製造方法を用いて製造した比較例の、C量、Nb量と、Y/Tの関係を示す。グラフ中の数値がY/Tを表す。図2の左上、すなわち、低C高Nbの領域が従来の電縫鋼管における組成であり、右下、すなわち、高C低Nbの領域が本発明の電縫鋼管における組成である。図2から分かるように、本発明の電縫鋼管は、従来の電縫鋼管に比べ、曲げ、曲げ戻し変形による座屈が生じない低いY/Tを有する。
本発明によれば、低Y/Tと低温靱性を両立した、ラインパイプ用厚肉電縫鋼管及びその製造方法を提供することができ、曲げ、曲げ戻し変形による座屈が生じない低いY/Tを有する電縫鋼管が得られるので、産業上の利用可能性は大きい。
Claims (5)
- 管状に成形された母材鋼板を電縫溶接してなる肉厚/外径比が4.0〜7.0%の厚肉電縫鋼管であって、上記母材鋼板が、質量%で、
C :0.06〜0.15%、
Mn:1.00〜1.65%、
Ti:0.005〜0.020%、
Nb:0.005〜0.030%、
N :0.001〜0.006%、
Si:0.01〜0.45%、
Al:0.001〜0.08%
を含み、
P :0.02%以下、
S :0.005%以下
に制限し、下記(式1)によって求めるCeqが0.32〜0.43であり、残部がFe及び不可避的不純物からなる成分組成を有し、
上記母材鋼板の金属組織が、面積率で50〜92%のポリゴナルフェライトを含み、
上記ポリゴナルフェライトの平均粒径が15μm以下であり、
電縫溶接部の硬さがHv160〜240であり、
上記電縫溶接部の組織がベイナイト、細粒フェライト及びパーライト、又は、細粒フェライト及びベイナイトであることを特徴とする厚肉電縫鋼管。
Ceq=[C]+[Mn]/6+([Cr]+[Mo]
+[V])/5+([Ni]+[Cu])/15
…(式1)
ここで、[C]、[Mn]、[Cr]、[Mo]、[V]、[Ni]、[Cu]は、それぞれ、C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cuの含有量[質量%]であり、意図的に添加しない元素については0とする。 - 前記母材鋼板が、更に、質量%で、
Mo:0.20%未満、
Cu:0.50%以下、
Ni:0.50%以下、
Cr:1.00%以下、
V :0.10%以下、
Ca:0.0050%以下、
REM:0.0050%以下
の1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の厚肉電縫鋼管。 - 前記母材鋼板の金属組織のNb炭窒化物の平均粒径が、40〜100nm以下であることを特徴とする請求項1又は2に記載の厚肉電縫鋼管。
- 質量%で、
C :0.06〜0.15%、
Mn:1.00〜1.65%、
Ti:0.005〜0.020%、
Nb:0.005〜0.030%、
N :0.001〜0.006%、
Si:0.01〜0.45%、
Al:0.001〜0.08%
を含み、
P :0.02%以下、
S :0.005%以下
に制限し、下記(式1)によって求めるCeqが0.32〜0.43であり、残部がFe及び不可避的不純物からなる鋼を鋳造して鋼片とし、
上記鋼片を1050〜1300℃に加熱し、
合計の仕上圧延率を35〜90%として熱間圧延を施して熱延鋼板とし、
上記熱延鋼板を、Ar3点以上から630〜720℃まで5〜20℃/sの冷却速度で一次冷却し、
引き続き、一次冷却より速く、60℃/s以下の冷却速度で二次冷却し、
450〜600℃で巻き取り、
巻き取った鋼板を肉厚/外径比が4.0〜7.0%の管状に成形し、
その突き合わせ面を電縫溶接し、続いて、
電縫溶接部をAc3点以上1100℃以下に加熱し、次いで、
室温まで放冷、又は、200〜650℃まで水冷しその後放冷することを特徴とする厚肉電縫鋼管の製造方法。
Ceq=[C]+[Mn]/6+([Cr]+[Mo]
+[V])/5+([Ni]+[Cu])/15
…(式1)
ここで、[C]、[Mn]、[Cr]、[Mo]、[V]、[Ni]、[Cu]は、それぞれ、C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cuの含有量[質量%]であり、意図的に添加しない元素については0とする。 - 前記鋼が、更に、質量%で、
Mo:0.20%未満、
Cu:0.50%以下、
Ni:0.50%以下、
Cr:1.00%以下、
V :0.10%以下、
Ca:0.0050%以下、
REM:0.0050%以下
の1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項4に記載の厚肉電縫鋼管の製造方法。
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