JPH08337816A - ラインパイプ用低降伏比熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
ラインパイプ用低降伏比熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH08337816A JPH08337816A JP16814495A JP16814495A JPH08337816A JP H08337816 A JPH08337816 A JP H08337816A JP 16814495 A JP16814495 A JP 16814495A JP 16814495 A JP16814495 A JP 16814495A JP H08337816 A JPH08337816 A JP H08337816A
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- JP
- Japan
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- cooling
- yield ratio
- rolled steel
- steel sheet
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 低降伏比で、かつ低温靭性に優れたラインパ
イプ用熱延鋼板を製造する。 【構成】 Ｃ：０．０８〜０．１０％、Ｓｉ：０．１５
〜０．３５％、Ｍｎ：１．００〜１．３０％、Ｔｉ：
０．０１０〜０．０３０％、Ｎｂ：０．０１０〜０．０
３０％、Ｍｏ：０．２００〜０．３００％を含有し、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を加熱した
のち、（Ａｒ3点＋３０℃）〜Ａｒ3点までの仕上温度で
熱間圧延した後、５〜１０秒の間を１０℃／秒以下の冷
却速度で緩冷却し、その後１５℃／秒以上の冷却速度で
冷却して４００〜５００℃の温度で巻取る。
イプ用熱延鋼板を製造する。 【構成】 Ｃ：０．０８〜０．１０％、Ｓｉ：０．１５
〜０．３５％、Ｍｎ：１．００〜１．３０％、Ｔｉ：
０．０１０〜０．０３０％、Ｎｂ：０．０１０〜０．０
３０％、Ｍｏ：０．２００〜０．３００％を含有し、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を加熱した
のち、（Ａｒ3点＋３０℃）〜Ａｒ3点までの仕上温度で
熱間圧延した後、５〜１０秒の間を１０℃／秒以下の冷
却速度で緩冷却し、その後１５℃／秒以上の冷却速度で
冷却して４００〜５００℃の温度で巻取る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ラインパイプ用のス
パイラル鋼管や電縫鋼管の素材として適した低降伏比熱
延鋼板の製造方法に関する。
パイラル鋼管や電縫鋼管の素材として適した低降伏比熱
延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、ラインパイプは、輸送効率向上な
らびにポンプステーションの減少の観点から高圧輸送お
よび安全性の観点から高強度化の要求がますます高まり
つつある。このようなラインパイプ用の高強度電縫鋼管
としては、米国石油協会（ＡＰＩ）規格の５Ｌ−Ｘ６５
〜８０の強度規格値を満たすことが必要である。従来、
このような高強度ラインパイプ用の電縫鋼管の素材とし
ては、Ｔｉ−Ｎｂ系、Ｎｂ−Ｖ系を主体とした析出強化
型の高強度高靭性熱延鋼板が使用されてきた。しかし、
最近では、ラインパイプの破壊に対する安全性確保の観
点から、降伏比（降伏点／引張強さ）の上限をユーザー
側から８５％以下に規定される頻度が増加している。
らびにポンプステーションの減少の観点から高圧輸送お
よび安全性の観点から高強度化の要求がますます高まり
つつある。このようなラインパイプ用の高強度電縫鋼管
としては、米国石油協会（ＡＰＩ）規格の５Ｌ−Ｘ６５
〜８０の強度規格値を満たすことが必要である。従来、
このような高強度ラインパイプ用の電縫鋼管の素材とし
ては、Ｔｉ−Ｎｂ系、Ｎｂ−Ｖ系を主体とした析出強化
型の高強度高靭性熱延鋼板が使用されてきた。しかし、
最近では、ラインパイプの破壊に対する安全性確保の観
点から、降伏比（降伏点／引張強さ）の上限をユーザー
側から８５％以下に規定される頻度が増加している。
【０００３】一般に熱延鋼板の低降伏比化には、Ｃ量の
増加が有効であるが、高靭性が要求されるラインパイプ
用の素材においては、Ｃ量の増加は母材部および電縫溶
接部共に靭性を劣化させるため、Ｃ量の増加により低降
伏比化を図ることはできない。また、Ｃ量の増加により
低降伏比化は、母材に要求される厳しい低温靭性を確保
する上からも好ましくないのが実情である。
増加が有効であるが、高靭性が要求されるラインパイプ
用の素材においては、Ｃ量の増加は母材部および電縫溶
接部共に靭性を劣化させるため、Ｃ量の増加により低降
伏比化を図ることはできない。また、Ｃ量の増加により
低降伏比化は、母材に要求される厳しい低温靭性を確保
する上からも好ましくないのが実情である。
【０００４】Ｃ量を増加させずに熱延鋼板の低降伏比化
を図る方法としては、Ｃ：０．３０〜０．３９％、Ｓ
ｉ：０．１５〜０．３０％、Ｍｎ：１．４０〜１．７０
％を基本成分として含有する組成になる鋼片を、８００
〜９００℃の温度で熱間圧延し、引続き６５０〜７００
℃まで注水後、１０〜１５秒間空冷し、次いで再び注水
により冷却したのち、５５０〜６００℃の温度で巻取る
方法（特開昭６３−２４７３１１号公報）、Ｃ：０．０
４〜０．１０％、Ｓｉ：０．０３〜０．１５％、Ｍｎ：
１．０〜１．６％、Ｍｏ：０．２０〜０．３０％、Ｎ
ｂ：０．０１０〜０．０５％、Ｔｉ：０．０１〜０．０
３０％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
鋼を、加熱後、（Ａｒ３点＋２０℃）以上の仕上温度で
熱間圧延し、さらに、（Ａｒ３点−８０℃）までの間を
１０℃／秒以下の冷却速度で緩冷却して、５００℃以下
の温度で巻取る方法（特開平６−１７１２５号公報）等
が提案されている。
を図る方法としては、Ｃ：０．３０〜０．３９％、Ｓ
ｉ：０．１５〜０．３０％、Ｍｎ：１．４０〜１．７０
％を基本成分として含有する組成になる鋼片を、８００
〜９００℃の温度で熱間圧延し、引続き６５０〜７００
℃まで注水後、１０〜１５秒間空冷し、次いで再び注水
により冷却したのち、５５０〜６００℃の温度で巻取る
方法（特開昭６３−２４７３１１号公報）、Ｃ：０．０
４〜０．１０％、Ｓｉ：０．０３〜０．１５％、Ｍｎ：
１．０〜１．６％、Ｍｏ：０．２０〜０．３０％、Ｎ
ｂ：０．０１０〜０．０５％、Ｔｉ：０．０１〜０．０
３０％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
鋼を、加熱後、（Ａｒ３点＋２０℃）以上の仕上温度で
熱間圧延し、さらに、（Ａｒ３点−８０℃）までの間を
１０℃／秒以下の冷却速度で緩冷却して、５００℃以下
の温度で巻取る方法（特開平６−１７１２５号公報）等
が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭６３−２４
７３１１号公報に開示の方法は、Ｃ量の規定が０．３０
〜０．３９％と高く、ラインパイプ用熱延鋼板としての
靭性性能を確保するのは困難であると考えられる。ま
た、特開平６−１７１２５号公報に開示の方法は、（Ａ
ｒ3点＋２０℃）以上の仕上温度で熱間圧延している
が、Ａｒ3点以上で、かつできるだけ低い温度で熱間圧
延した方が、低降伏比化という観点からは望ましい。そ
れは、オーステナイトに若干の歪を加えた方がフェライ
トの生成サイトが増加してフェライトが生成し易くな
り、圧延後の緩冷却によってフェライト粒の粗大化が効
果的に進み、降伏比が低下するからである。
７３１１号公報に開示の方法は、Ｃ量の規定が０．３０
〜０．３９％と高く、ラインパイプ用熱延鋼板としての
靭性性能を確保するのは困難であると考えられる。ま
た、特開平６−１７１２５号公報に開示の方法は、（Ａ
ｒ3点＋２０℃）以上の仕上温度で熱間圧延している
が、Ａｒ3点以上で、かつできるだけ低い温度で熱間圧
延した方が、低降伏比化という観点からは望ましい。そ
れは、オーステナイトに若干の歪を加えた方がフェライ
トの生成サイトが増加してフェライトが生成し易くな
り、圧延後の緩冷却によってフェライト粒の粗大化が効
果的に進み、降伏比が低下するからである。
【０００６】この発明の目的は、上記従来技術の欠点を
解消し、Ｃ量の増加を伴うことなく、低降伏比で、かつ
低温靭性に優れたラインパイプ用低降伏比熱延鋼板の製
造方法を提供することにある。
解消し、Ｃ量の増加を伴うことなく、低降伏比で、かつ
低温靭性に優れたラインパイプ用低降伏比熱延鋼板の製
造方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、Ｃ量と
変態強化型元素であるＭｏ量等を所定値となし、かつ、
（Ａｒ3点＋２０℃）〜Ａｒ3点の仕上温度で熱間圧延し
たのち、緩冷却したのち急冷して低温で巻取ることによ
って、フェライト＋ベイナイトの複合組織が得られ、低
降伏比かつ靭性性能を確保できることを究明し、この発
明に到達した。
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、Ｃ量と
変態強化型元素であるＭｏ量等を所定値となし、かつ、
（Ａｒ3点＋２０℃）〜Ａｒ3点の仕上温度で熱間圧延し
たのち、緩冷却したのち急冷して低温で巻取ることによ
って、フェライト＋ベイナイトの複合組織が得られ、低
降伏比かつ靭性性能を確保できることを究明し、この発
明に到達した。
【０００８】すなわちこの発明は、Ｃ：０．０８〜０．
１０％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：１．００
〜１．３０％、Ｔｉ：０．０１０〜０．０３０％、Ｎ
ｂ：０．０１０〜０．０３０％、Ｍｏ：０．２００〜
０．３００％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる鋼片を加熱したのち、（Ａｒ3点＋３０℃）
〜Ａｒ3点までの仕上温度で熱間圧延した後、５〜１０
秒の間を１０℃／秒以下の冷却速度で緩冷却し、その後
１５℃／秒以上の冷却速度で冷却して４００〜５００℃
の温度で巻取ることを特徴とするラインパイプ用低降伏
比熱延鋼板の製造方法である。
１０％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：１．００
〜１．３０％、Ｔｉ：０．０１０〜０．０３０％、Ｎ
ｂ：０．０１０〜０．０３０％、Ｍｏ：０．２００〜
０．３００％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる鋼片を加熱したのち、（Ａｒ3点＋３０℃）
〜Ａｒ3点までの仕上温度で熱間圧延した後、５〜１０
秒の間を１０℃／秒以下の冷却速度で緩冷却し、その後
１５℃／秒以上の冷却速度で冷却して４００〜５００℃
の温度で巻取ることを特徴とするラインパイプ用低降伏
比熱延鋼板の製造方法である。
【０００９】
【作用】先ず、この発明において鋼片の化学成分を規定
した理由を説明する。Ｃは鋼の強度を高めるに必要な元
素であり、０．０８％未満では高強度ラインパイプ用鋼
管としての強度が確保できず、また、０．１０％を超え
ると逆に強度が高くなり過ぎてラインパイプとして要求
される靭性が母材部ならびに溶接部共に劣化するため、
０．０８〜０．１０％とした。Ｓｉは製鋼時の脱酸剤と
して必要不可欠な元素であるが、０．１５％未満ではそ
の効果が十分でなく、また、０．３５％を超えると溶接
欠陥であるペネトレータが発生し易くなるので、０．１
０〜０．３５％とした。Ｍｎは強度を高める基本的な元
素であり、かつ、結晶粒の微細なフェライト組織を得る
には１．００％以上必要であり、また、１．３０％を超
えると溶接欠陥であるペネトレータが発生し易くなるの
で、１．００〜１．３０％とした。Ｎｂ、Ｔｉは微量で
大幅な強度上昇を付与する元素であるが、０．０１０％
未満ではその効果が十分でなく、また、０．０３０％を
超えると炭窒化物が増加して転位の運動が阻害され、降
伏比が上昇するので、０．０１０〜０．０３０％とし
た。ＭｏはＮｂ、Ｔｉと同様微量で大幅な強度上昇を付
与する元素で、引張強さの上昇をもたらすベイナイトの
生成には不可欠であるが、０．２００％未満ではその効
果が十分でなく、また、０．３００％を超えると周溶接
熱影響部の靭性を劣化させるため、０．２００〜０．３
００％とした。
した理由を説明する。Ｃは鋼の強度を高めるに必要な元
素であり、０．０８％未満では高強度ラインパイプ用鋼
管としての強度が確保できず、また、０．１０％を超え
ると逆に強度が高くなり過ぎてラインパイプとして要求
される靭性が母材部ならびに溶接部共に劣化するため、
０．０８〜０．１０％とした。Ｓｉは製鋼時の脱酸剤と
して必要不可欠な元素であるが、０．１５％未満ではそ
の効果が十分でなく、また、０．３５％を超えると溶接
欠陥であるペネトレータが発生し易くなるので、０．１
０〜０．３５％とした。Ｍｎは強度を高める基本的な元
素であり、かつ、結晶粒の微細なフェライト組織を得る
には１．００％以上必要であり、また、１．３０％を超
えると溶接欠陥であるペネトレータが発生し易くなるの
で、１．００〜１．３０％とした。Ｎｂ、Ｔｉは微量で
大幅な強度上昇を付与する元素であるが、０．０１０％
未満ではその効果が十分でなく、また、０．０３０％を
超えると炭窒化物が増加して転位の運動が阻害され、降
伏比が上昇するので、０．０１０〜０．０３０％とし
た。ＭｏはＮｂ、Ｔｉと同様微量で大幅な強度上昇を付
与する元素で、引張強さの上昇をもたらすベイナイトの
生成には不可欠であるが、０．２００％未満ではその効
果が十分でなく、また、０．３００％を超えると周溶接
熱影響部の靭性を劣化させるため、０．２００〜０．３
００％とした。
【００１０】この発明において仕上圧延の温度を（Ａｒ
3点＋３０℃）〜Ａｒ3点としたのは、オーステナイト相
の低温域で圧延してオーステナイトに若干の歪を加えた
方がフェライトの生成サイトが増加してフェライトが生
成し易くなり、後の緩冷却によりフェライト粒の粗大化
が効果的に進行することから、（Ａｒ3点＋３０℃）以
下としたが、低温すぎると圧延途中でフェライトが生成
するとフェライトに加工が加わり降伏点の上昇に伴う降
伏比の上昇を招くためＡｒ3点以上とした。仕上圧延後
の緩冷却は、フェライト相からオーステナイト相へＣを
移動させて濃縮し、急冷によってベイナイトが生成して
引張強さの増加を促進すると共に、生成したフェライト
粒を粗大化して降伏点の低下のために行う。この際あま
り冷却速度が大きかったり、緩冷却時間が短いとＣの移
動が十分に起こり得なくなるため、５〜１０秒間を１０
℃／秒以下で緩冷却することとした。緩冷却後の急冷
は、オーステナイトからベイナイトを生成するために不
可欠でるため、１５℃／秒以上とした。熱間圧延後の巻
取り温度は、コイル巻取り後の結晶粒粗大化を抑制して
高強度を得るという観点から、５００℃以下とした。し
かし、巻取り温度が４００℃未満では、低くなり過ぎて
マルテンサイトの組織が生成し、靭性が劣化することか
ら、４００℃以上５００℃以下とした。なお、１０℃／
秒以下の緩冷却は、空冷等で、また、１５℃／秒以上の
急冷は、水冷、ミスト冷却等で行うことができる。
3点＋３０℃）〜Ａｒ3点としたのは、オーステナイト相
の低温域で圧延してオーステナイトに若干の歪を加えた
方がフェライトの生成サイトが増加してフェライトが生
成し易くなり、後の緩冷却によりフェライト粒の粗大化
が効果的に進行することから、（Ａｒ3点＋３０℃）以
下としたが、低温すぎると圧延途中でフェライトが生成
するとフェライトに加工が加わり降伏点の上昇に伴う降
伏比の上昇を招くためＡｒ3点以上とした。仕上圧延後
の緩冷却は、フェライト相からオーステナイト相へＣを
移動させて濃縮し、急冷によってベイナイトが生成して
引張強さの増加を促進すると共に、生成したフェライト
粒を粗大化して降伏点の低下のために行う。この際あま
り冷却速度が大きかったり、緩冷却時間が短いとＣの移
動が十分に起こり得なくなるため、５〜１０秒間を１０
℃／秒以下で緩冷却することとした。緩冷却後の急冷
は、オーステナイトからベイナイトを生成するために不
可欠でるため、１５℃／秒以上とした。熱間圧延後の巻
取り温度は、コイル巻取り後の結晶粒粗大化を抑制して
高強度を得るという観点から、５００℃以下とした。し
かし、巻取り温度が４００℃未満では、低くなり過ぎて
マルテンサイトの組織が生成し、靭性が劣化することか
ら、４００℃以上５００℃以下とした。なお、１０℃／
秒以下の緩冷却は、空冷等で、また、１５℃／秒以上の
急冷は、水冷、ミスト冷却等で行うことができる。
【００１１】この発明における熱延コイルは、上記の限
定条件を満足させることによって、高強度ラインパイプ
用としての規定強度を満足させ、かつ、低降伏比で、靭
性値、周溶接時の母材と溶接部の硬度差などの諸特性を
満足できる電縫鋼管用の熱延鋼板を安定して製造するこ
とができるのである。
定条件を満足させることによって、高強度ラインパイプ
用としての規定強度を満足させ、かつ、低降伏比で、靭
性値、周溶接時の母材と溶接部の硬度差などの諸特性を
満足できる電縫鋼管用の熱延鋼板を安定して製造するこ
とができるのである。
【００１２】
実施例１ 転炉で溶製した表１に示す化学組成とＡｒ3点の各試験
材を連続鋳造して幅６５０〜１２５０ｍｍ、厚さ２２７
ｍｍのスラブとなし、これを表２に示す熱間圧延条件で
熱間圧延して板厚１２．７ｍｍの熱延コイルとした。そ
の各熱延鋼板から板幅方向試験片を採取して機械的性能
を調査すると共に、２ｍｍＶノッチの１０ｍｍ×１０ｍ
ｍの試験片を用い、試験温度−２０℃におけるシャルピ
ー衝撃試験における吸収エネルギー（Ｊ）を調査した。
その結果を表３に示す。また、表３とは別に仕上圧延終
了温度と降伏比の関係を図１に、前段冷却速度と降伏比
の関係を図２に示す。なお、表１に示す各試験材のＡｒ
3点は、鉄と鋼６７（１６８１）Ｐ．１４３の大内らに
よる下式にしたがって求めた。 Ａｒ3点（℃）＝９１０−３１０Ｃ−８０Ｍｎ−２０Ｃ
ｕ−１５Ｃｒ−５５Ｎｉ−８０Ｍｏ−０．３５（ｔ−
８） ただし、ｔ：板厚 また、表１〜３中の＊印は、本発明の範囲外を示す。
材を連続鋳造して幅６５０〜１２５０ｍｍ、厚さ２２７
ｍｍのスラブとなし、これを表２に示す熱間圧延条件で
熱間圧延して板厚１２．７ｍｍの熱延コイルとした。そ
の各熱延鋼板から板幅方向試験片を採取して機械的性能
を調査すると共に、２ｍｍＶノッチの１０ｍｍ×１０ｍ
ｍの試験片を用い、試験温度−２０℃におけるシャルピ
ー衝撃試験における吸収エネルギー（Ｊ）を調査した。
その結果を表３に示す。また、表３とは別に仕上圧延終
了温度と降伏比の関係を図１に、前段冷却速度と降伏比
の関係を図２に示す。なお、表１に示す各試験材のＡｒ
3点は、鉄と鋼６７（１６８１）Ｐ．１４３の大内らに
よる下式にしたがって求めた。 Ａｒ3点（℃）＝９１０−３１０Ｃ−８０Ｍｎ−２０Ｃ
ｕ−１５Ｃｒ−５５Ｎｉ−８０Ｍｏ−０．３５（ｔ−
８） ただし、ｔ：板厚 また、表１〜３中の＊印は、本発明の範囲外を示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【表３】
【００１６】表１〜３に示すとおり、本発明の条件を満
足させる試験Ｎｏ．１〜１０は、いずれも降伏比８５％
以下で、かつ５０Ｊ以上の靭性の確保が達成されている
のに対し、本発明の条件のいずれかを満足させない試験
Ｎｏ．１１〜１８では、降伏比８５％以上であるか、あ
るいは靭性値が不足している。なお、降伏点４４８Ｎ／
ｍｍ2以上、引張強さ５３０Ｎ／ｍｍ2以上を確保する必
要がある。また、図１に示すとおり、本発明の条件を満
足させないＡｒ3点以下で仕上圧延すると、圧延中にフ
ェライトが加工されるため、降伏比の上昇が見られる。
一方、Ａｒ3点＋３０℃以上で仕上圧延すると、オース
テナイトに加わる歪量が小さくなり、降伏比が上昇して
いる。さらに、図２に示すとおり、前段冷却速度が本発
明の条件を満足させない１０℃／秒以上で冷却すると、
オーステナイト相からフェライト相へのＣの移動、フェ
ライト粒の粗大化が十分に起こらず、結果として降伏比
の上昇を招くこととなる。
足させる試験Ｎｏ．１〜１０は、いずれも降伏比８５％
以下で、かつ５０Ｊ以上の靭性の確保が達成されている
のに対し、本発明の条件のいずれかを満足させない試験
Ｎｏ．１１〜１８では、降伏比８５％以上であるか、あ
るいは靭性値が不足している。なお、降伏点４４８Ｎ／
ｍｍ2以上、引張強さ５３０Ｎ／ｍｍ2以上を確保する必
要がある。また、図１に示すとおり、本発明の条件を満
足させないＡｒ3点以下で仕上圧延すると、圧延中にフ
ェライトが加工されるため、降伏比の上昇が見られる。
一方、Ａｒ3点＋３０℃以上で仕上圧延すると、オース
テナイトに加わる歪量が小さくなり、降伏比が上昇して
いる。さらに、図２に示すとおり、前段冷却速度が本発
明の条件を満足させない１０℃／秒以上で冷却すると、
オーステナイト相からフェライト相へのＣの移動、フェ
ライト粒の粗大化が十分に起こらず、結果として降伏比
の上昇を招くこととなる。
【００１７】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、降伏比８５％以下で、低温靭性性能を有するライン
パイプ用の熱延鋼板を製造することができる。
ば、降伏比８５％以下で、低温靭性性能を有するライン
パイプ用の熱延鋼板を製造することができる。
【図１】実施例における仕上圧延終了温度と降伏比との
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
【図２】実施例における前段冷却速度と降伏比との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０８〜０．１０％、Ｓｉ：０．
１５〜０．３５％、Ｍｎ：１．００〜１．３０％、Ｔ
ｉ：０．０１０〜０．０３０％、Ｎｂ：０．０１０〜
０．０３０％、Ｍｏ：０．２００〜０．３００％を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を加
熱したのち、（Ａｒ3点＋３０℃）〜Ａｒ3点までの仕上
温度で熱間圧延した後、５〜１０秒の間を１０℃／秒以
下の冷却速度で緩冷却し、その後１５℃／秒以上の冷却
速度で冷却して４００〜５００℃の温度で巻取ることを
特徴とするラインパイプ用低降伏比熱延鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16814495A JPH08337816A (ja) | 1995-06-08 | 1995-06-08 | ラインパイプ用低降伏比熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16814495A JPH08337816A (ja) | 1995-06-08 | 1995-06-08 | ラインパイプ用低降伏比熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08337816A true JPH08337816A (ja) | 1996-12-24 |
Family
ID=15862652
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16814495A Pending JPH08337816A (ja) | 1995-06-08 | 1995-06-08 | ラインパイプ用低降伏比熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08337816A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005281764A (ja) * | 2004-03-29 | 2005-10-13 | Jfe Steel Kk | 低降伏比高強度熱延鋼帯の製造方法。 |
| WO2013027779A1 (ja) | 2011-08-23 | 2013-02-28 | 新日鐵住金株式会社 | 厚肉電縫鋼管及びその製造方法 |
-
1995
- 1995-06-08 JP JP16814495A patent/JPH08337816A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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