JP5152667B2 - 立方晶窒化硼素焼結体工具 - Google Patents
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Description
<立方晶窒化硼素焼結体工具>
本発明の立方晶窒化硼素焼結体工具は、立方晶窒化硼素焼結体が接合層を介して工具母材上に直接接合された構成を有する。本発明の構成を有する立方晶窒化硼素焼結体工具は、焼結合金や難削鋳鉄の機械加工(たとえば切削加工)において特に有効に用いることができる他、これら以外の一般的な金属の各種加工においても好適に用いることができる。
本発明のcBN焼結体は、80〜98体積%の立方晶窒化硼素と結合相とを含有する。cBN焼結体中のcBNが80体積%未満の場合、耐摩耗性が不足し、98体積%を超えると、相対的に結合相が少なくなり接合強度が低下する。耐摩耗性と接合強度のバランスから、cBNの含有率は90体積%以上95体積%以下とすることが特に好ましい。
本発明のcBN焼結体に含まれる結合相は、cBN焼結体の結合相として知られる従来公知の組成の結合相をいずれも採用することができるが、特にW、Co、Al、Zr、およびCrからなる群より選ばれる少なくとも1種の元素の炭化物、硼化物、炭窒化物、酸化物、またはこれらの相互固溶体の少なくとも一種とすることが好ましい。これにより、焼結合金や鋳鉄の機械加工で特に良好な耐摩耗性を得ることができる。
上記cBN焼結体を工具母材に接合する接合層は、0.1〜10重量%のTiと15〜50重量%のCuとを含有し、かつ残部がAgと不可避不純物とからなる構成を有する。
本発明においてcBN焼結体が接合される工具母材は、この種の工具母材として知られる従来公知のものであればいずれのものであっても採用することができ、特に限定されない。たとえば、このような工具母材として超硬合金製のものを好適に用いることができる。
上記接合層に接するcBN焼結体の接合面における結合相は、cBN中に不連続状態で存在し、その不連続状態で存在する各々の結合相において、その面積が0.01〜2μm2となる結合相が結合相の全面積の80%以上を占めることを特徴としている。
本発明の立方晶窒化硼素焼結体は、たとえば図2に示すように上面部5を有するとともに、1つの底面部6と少なくとも1つの側面部7とにおいて接合層3を介して工具母材4に接合され、該底面部6における結合相の含有率が該上面部5における含有率より高いものであることが好ましい。これにより、接合強度が向上する効果が得られる。
本発明の立方晶窒化硼素焼結体に含まれる酸素の含有量は、0.1〜0.6重量%であり、またその熱伝導率は、100W/m・K以下であることが好ましい。
平均粒度2.0μmのWC粉末と平均粒度1.5μmのCo粉末と平均粒度4μmのAl粉末を重量比で、WC:Co:Al=20:70:10となるように混合し、真空中で1000℃、30分間熱処理した化合物を、φ0.3mmの超硬合金製ボールを用いてD50(平均粒度)が0.7μm、D80(粉末の80%が同粒径以下であることを示す。以下において同じ)が1.4μmとなるまで粉砕し結合相粉末Aを得た。
平均粒度2.0μmのWC粉末と平均粒度1.5μmのCo粉末と平均粒度4μmのAl粉末と平均粒度2μmのZrC粉末と平均粒度2μmのCr3C2粉末を重量比で、WC:Co:Al:ZrC:Cr3C2=25:65:8:1:1となるように混合し、真空中で1000℃、30分間熱処理した化合物を、φ0.3mmの超硬合金製ボールを用いてD50(平均粒度)が0.6μm、D80が1.2μmとなるまで粉砕し結合相粉末Eを得た。
被削材 :0.8C−2.0Cu−残Fe (JPMA記号:SMF4040、硬度:77HRB)
工具形状:CNGA120408
切削条件:切削速度 Vc=200m/min.
送り量 f=0.1mm/rev.
切り込み量 ap=0.2mm
切削液あり
工具寿命:逃げ面摩耗量が0.4mmに到達した時点を工具寿命と判断した。
平均粒度1.5μmのcBN粉末と実施例1で作製した結合相粉末Aを用いて、cBN含有率が80体積%の混合粉末Aと95体積%の混合粉末Bを準備した。次に、混合粉末Aを超硬合金製支持板に積層した後、混合粉末Bをその上にさらに積層し、Mo製カプセルに充填後、超高圧装置によって、圧力6.8GPa、温度1700℃で30分間焼結し、cBN焼結体試料No.3−1を得た。同様に混合粉末AおよびBのみをそれぞれ充填して作製した試料No.3−2およびNo.3−3も準備した。
接合されるcBN焼結体の厚みが、切削性能に及ぼす影響を調べるために表6に示す工具を準備した。製造方法は実施例1と同様の方法を採用した。ロウ付け形態として、「直接接合」とは、工具母材にcBN焼結体が直接接合されている状態を意味し、「超硬合金製支持板を介して接合」とは、cBN焼結体と超硬合金製支持板が2層構造になっている切断片が工具母材に接合されている状態を意味する。
被削材 :FC300
工具形状:CNGA120408
切削条件:切削速度 Vc=500m/min.
送り量 f=0.3mm/rev.
切り込み量 ap=0.4mm
切削液あり
切削時間:5時間(5時間後の最大逃げ面摩耗量を測定した)
cBN焼結体の熱伝導率が切削性能に及ぼす影響を調べるために表8に示す工具を準備した。製造方法は実施例1と同様の方法を採用した。なお、いずれの試料もcBN含有率が90体積%、cBN粒子の平均粒度が1.5μmであるcBN焼結体である。cBN焼結体の厚みは1.0mmに揃えた。また、cBN焼結体の接合面の組織を実施例1と同様の方法で調査したところ、試料No.5−1〜No.5−5の全てについては、破断面(すなわち接合面)の接合層と接するcBN焼結体の結合相が不連続構造であり、それらの孤立した個々の結合相の面積が0.01μm2〜2μm2である結合相の領域が全結合相の面積の80%以上を占有していることを確認した。
被削材 :SUJ2(62HRC)
工具形状 :CNGA120408
切削条件 :切削速度 Vc=150m/min.
送り量 f=0.1mm/rev.から0.05mm/rev.ずつ増加(1分切削毎に0.05mm/rev.増加させ、cBN焼結体が外れた時点で評価終了)
切り込み量 ap=0.3mm
切削液なし
寿命判定基準:cBN焼結体が外れた時点、または欠損した時点での送り量
なお、酸素含有量は不活性ガス中融解−赤外線吸収法により求め、熱伝導率はレーザーフラッシュ法により求めた。
Claims (4)
- 80〜98体積%の立方晶窒化硼素と結合相とを含有する立方晶窒化硼素焼結体が、0.1〜10重量%のTiと15〜50重量%のCuとを含有し、かつ残部がAgと不可避不純物とからなる接合層を介して工具母材上に直接接合され、前記接合層に接する前記立方晶窒化硼素焼結体の接合面における前記結合相は前記立方晶窒化硼素中に不連続状態で存在し、その不連続状態で存在する各々の結合相において、その面積が0.01〜2μm2となる結合相が結合相の全面積の80%以上を占め、
前記立方晶窒化硼素焼結体は、上面部を有するとともに、1つの底面部と少なくとも1つの側面部とにおいて前記接合層を介して前記工具母材に接合され、前記底面部における結合相の含有率が前記上面部における含有率より高いことを特徴とする立方晶窒化硼素焼結体工具。 - 前記結合相は、W、Co、Al、Zr、およびCrからなる群より選ばれる少なくとも1種の元素の炭化物、硼化物、炭窒化物、酸化物、またはこれらの相互固溶体の少なくとも一種である請求項1に記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。
- 前記接合層中の前記Tiは4〜6重量%の含有量で含有され、前記Cuは20〜30重量%の含有量で含有される請求項1または2に記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。
- 前記立方晶窒化硼素焼結体の厚みは、0.7〜1.5mmである請求項1〜3のいずれかに記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。
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