JP5105882B2

JP5105882B2 - 実体顕微鏡

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Publication number: JP5105882B2
Application number: JP2007004914A
Authority: JP
Inventors: 勉鵜澤; 泰志浪井
Original assignee: Olympus Medical Systems Corp
Current assignee: Olympus Medical Systems Corp
Priority date: 2007-01-12
Filing date: 2007-01-12
Publication date: 2012-12-26
Anticipated expiration: 2027-01-12
Also published as: US20080174861A1; DE102007055276A1; US7564619B2; JP2008170803A

Description

本発明は、実体顕微鏡に関し、特に、手術用顕微鏡の実体顕微鏡に関するものである。

実体顕微鏡は、観察対象の微細な部位を３次元の像として把握できるため、研究、検査及び手術などの幅広い分野で使用されている。
ところで、実体顕微鏡においては、観察者の作業空間を広く確保することが、主な要求仕様の一つとして、望まれている。特に、手術用顕微鏡では、観察者（主術者及び補助者）の作業空間を確保するためには、長い作動距離（ＷＤ：Working Distance）を確保することに加えて、観察鏡筒の左右方向の大きさを小さくすることが重要である。即ち、手術用顕微鏡においては、作動距離が同じであっても、例えば、図１４(a)に示す観察鏡筒５１に比べて、図１４(b)に示す観察鏡筒５１’のように、左右方向の大きさが小さいほうが、観察者は、実質的な作業空間をより広く確保することができる。

実体顕微鏡において、観察鏡筒の左右方向の大きさを決定する光学的な要因としては、
(1)左右（の眼用）の観察光学系同士の内向角
(2)夫々の観察光学系の画角
(3)夫々の観察光学系のＮＡ（開口数）
(4)夫々の観察光学系の入射瞳位置
がある。

しかるに、左右の観察光学系同士の内向角を小さくすると、観察鏡筒の左右方向の大きさを小さくすることについては有利となるが、立体視性能が悪くなるので好ましくない。

また、夫々の観察光学系の画角を小さくすると、観察鏡筒の左右方向の大きさを小さくすることについては有利となるが、観察範囲が狭くなるので好ましくない。

また、夫々の観察光学系のＮＡを小さくすると、観察鏡筒の左右方向の大きさを小さくすることについては有利となるが、観察光学系を介して得られる観察像が暗くなる上、解像力が劣化するので好ましくない。

また、夫々の観察光学系の入射瞳位置は、観察光学系を構成する光学要素の配置構成により異なる。そして、入射瞳位置によって観察鏡筒の左右方向の大きさが影響を受ける。
図１５は観察光学系における入射瞳位置と観察鏡筒の左右方向の大きさとの関係を示す説明図であり、(a)は入射瞳位置が観察鏡筒の先端部よりも内側に離れて位置する構成、(b)は入射瞳位置が観察鏡筒の先端部近くに位置する構成を夫々示している。
なお、良好な立体視性能を維持するためには、上述したように、左右の観察光学系同士の内向角は所定角度に維持する必要がある。そこで、図１５(a)、図１５(b)では左右の観察光学系同士の内向角を所定角度θに固定し、入射瞳位置を異ならせている。
図１５(b)に示すように入射瞳位置が観察鏡筒の先端部近くに位置する構成にすると、図１５(a)に示したような入射瞳位置が観察鏡筒の先端部よりも内側に離れて位置する構成に比べて、観察鏡筒先端部での軸外主光線の高さが低くて済むので、観察鏡筒の左右方向の大きさを小さくすることができる。

図１６、図１７は従来の一般的な実体顕微鏡の構成例を夫々示す光軸に沿う断面図であり、(a)は低倍端、(b)は中間倍率、(c)は高倍端での状態を示している。なお、図１６、図１７では、便宜上、左右の眼用の光学系を備えるものについては右眼用光学系のみを示してある。また、右眼用光学系については符号の末尾に”Ｒ”を、左眼用光学系については符号の末尾に”Ｌ”を付けて示すこととする。

図１６の例の実体顕微鏡は、物体側から順に、１つの対物レンズ系６１と、対物レンズ系６１の光軸と偏心した位置に配置された左右一対のアフォーカルズーム光学系６２Ｒ（６２Ｌ）と、アフォーカルズーム光学系６２Ｒ（６２Ｌ）に対応する位置に配置された左右一対の開口絞り６３Ｒ（６３Ｌ）と、開口絞り６３Ｒ（６３Ｌ）に対応する位置に配置された左右一対の結像レンズ系６４Ｒ（６４Ｌ）を有している。なお、図１６中、ＦＩＲ（ＦＩＬ）は結像位置である。
ここで、光学顕微鏡として観察する場合は、左右一対の結像位置ＦＩＲ（ＦＩＬ）のさらに後方に左右一対の接眼レンズ系（図示省略）を配置し、結像レンズ系６４Ｒ（６４Ｌ）を介して結像された光学像を、左右一対の接眼レンズ系を介して観察する。また、電子顕微鏡として観察する場合は、左右一対の結像位置ＦＩＲ（ＦＩＬ）に左右一対の電子撮像素子（図示省略）を配置し、夫々の電子撮像素子で撮像された光学像を電気信号に変換し、眼鏡型や画面型の立体表示装置（図示省略）等を介して表示された画像を観察する。
なお、本願では、対物レンズ系から結像レンズ系までの光学要素の組み合せを観察光学系と呼ぶこととする。

図１７の例の実体顕微鏡は、図１６の例のアフォーカルズーム光学系を左右の光学系で共有するように構成されており、１つの対物レンズ系６１と、１つのアフォーカルズーム光学系６２と、アフォーカルズーム光学系６２の光軸と偏心した位置に配置された左右一対の開口絞り６３Ｒ（６３Ｌ）と、開口絞り６３Ｒ（６３Ｌ）に対応した位置に配置された左右一対の結像レンズ系６４Ｒ（６４Ｌ）を有している。観察手法は、図１６の例と同様である。

上記２つの従来例の実体顕微鏡では、開口絞り６３Ｒ（６３Ｌ）が観察光学系において比較的像側寄りに配置されており、観察光学系の入射瞳位置が対物レンズ系６１から像側に向かって相当量の距離で離れている。このため、対物レンズ系６１を通る軸外主光線が高くなり、特に画角が最も大きくなる低倍端において最も高くなる。

その結果、図１６や図１７に例示したような従来の実体顕微鏡では、左右の観察光学系の内向角と、夫々の観察光学系の画角と、夫々の観察光学系のＮＡとを適切な観察状態に保ったままで、観察鏡筒の左右方向の大きさを小さくすることは困難であった。

また、従来の実体顕微鏡においては、図１６や図１７に示した実体顕微鏡とは異なり、入射瞳位置に工夫を施したものが、例えば、次の特許文献１、２において提案されている。
特許文献１に記載の実体顕微鏡は、入射瞳位置を対物光学系と観察物体（被写体）との間に位置させることによって良好な遠近感が得られるようにしている。
また、特許文献２に記載の実体顕微鏡は、観察光学系の物体側をテレセントリックに構成して観察光学系の入射瞳位置を無限遠とし、且つ、光学系の小型化を図っている。
特開２００６−１５８４５２号公報特開２００６−１９４９７６号公報

しかし、特許文献１に記載の実体顕微鏡では、夫々の観察光学系の入射瞳位置が、物体側に寄り過ぎており、手術用顕微鏡における観察鏡筒の左右方向の大きさを小さくするのに適した配置にはなっていない。

また、特許文献２に記載の実体顕微鏡のように、観察光学系の物体側をテレセントリックに構成して観察光学系の入射瞳位置を無限遠とすると、入射瞳位置が対物レンズ系から物体側に向かって極めて遠く離れることとなる。このため、特許文献２に記載の実体顕微鏡の構成を手術用の実体顕微鏡に応用した場合には、観察鏡筒の左右方向の大きさを小さくすることについては、特許文献１に記載の実体顕微鏡よりもさらに不利となる。
例えば、入射瞳位置が無限遠の場合、物体側では軸外主光線は光軸に平行であるため、主光線だけを通過させた場合を考察しても、対物レンズ系のレンズ径を観察視野と同じサイズにする必要がある。例えば、対角５０ｍｍの視野範囲を観察する場合、対物レンズ系において直径５０ｍｍのレンズ径が必要になる。このため、特許文献２に記載の構成は、狭い視野範囲を高倍率で観察することを目的とした実体顕微鏡には適しているが、広い視野範囲を観察することを目的とした手術用顕微鏡等の実体顕微鏡には適さない。

本発明は、従来技術のこのような問題点に鑑みてなされたものであり、先端部の観察鏡筒の左右方向の大きさを極力小型化でき、観察者の作業範囲を広く確保することが可能な実体顕微鏡を提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明による実体顕微鏡は、物体側から順に、１つの対物レンズ系と、正の屈折力を持つ前群と正の屈折力を持つ後群からなり前記前群と前記後群との間に中間像を有するアフォーカルリレー光学系と、変倍光学系と、前記対物レンズ系の光軸に対して偏心した位置に配置された少なくとも左右の眼用の開口絞りを含む複数の開口絞りと、前記複数の開口絞りに対応した位置に配置された複数の結像レンズ系を有する実体顕微鏡において、前記変倍光学系が低倍端のとき、前記対物レンズ系から前記結像レンズ系までの光学系の入射瞳の位置が、前記対物レンズ系における最も物体側の面に最も近くなり、且つ、次の条件式（１）及び（３）を満足することを特徴としている。
０＜Ｌ＿ｅｎｐ＿ｗ／ｆ＿ｏｂ＜０．３・・・（１）
０．１＜ｆ＿ｒｆ／ｆ＿ｏｂ＜０．４・・・（３）
但し、Ｌ＿ｅｎｐ＿ｗは低倍端のとき、最も作動距離が小さいときの前記対物レンズ系における最も物体側の面から前記入射瞳までの距離であり、前記入射瞳が前記対物レンズ系における最も物体側の面よりも像側に位置する場合の符号を正とする。ｆ＿ｏｂは最も作動距離が小さいときの前記対物レンズ系の焦点距離である。ｆ＿ｒｆは前記アフォーカルリレー光学系の前記前群の焦点距離である。

また、本発明の実体顕微鏡においては、次の条件式（２）を満足するのが好ましい。
０．５＜ｆ＿ｒｆ／ｆ＿ｒｒ＜０．９・・・（２）
但し、ｆ＿ｒｆは前記アフォーカルリレー光学系の前記前群の焦点距離である。ｆ＿ｒｒは前記アフォーカルリレー光学系の前記後群の焦点距離である。

また、本発明の実体顕微鏡においては、照明光学系が、前記対物レンズ系から前記結像レンズ系までの光学系の入射瞳近傍に配置され、次の条件式（４）を満足するのが好ましい。
−０．１＜Δｚ／ｆ＿ｏｂ＜０．３・・・（４）
但し、Δｚは低倍端のとき、最も作動距離が小さいときの前記照明光学系における最も物体側のレンズ面から前記入射瞳までの距離であり、前記入射瞳が前記照明光学系における最も物体側の面よりも像側に位置する場合の符号を正とする。ｆ＿ｏｂは最も作動距離が小さいときの前記対物レンズ系の焦点距離である。

また、上記目的を達成するため、本発明による実体顕微鏡は、物体側から順に、１つの対物レンズ系と、正の屈折力を持つ前群と正の屈折力を持つ後群からなり前記前群と前記後群との間に中間像を有するアフォーカルリレー光学系と、変倍光学系と、前記対物レンズ系の光軸に対して偏心した位置に配置された少なくとも左右の眼用の開口絞りを含む複数の開口絞りと、前記複数の開口絞りに対応した位置に配置された複数の結像レンズ系を有する実体顕微鏡において、照明光学系が、前記対物レンズ系から前記結像レンズ系までの光学系の入射瞳近傍に配置され、前記変倍光学系が低倍端のとき、前記対物レンズ系から前記結像レンズ系までの光学系の入射瞳の位置が、前記対物レンズ系における最も物体側の面に最も近くなり、且つ、次の条件式（１）〜（４）を満足することを特徴としている。
０＜Ｌ＿ｅｎｐ＿ｗ／ｆ＿ｏｂ＜０．３・・・（１）
０．５＜ｆ＿ｒｆ／ｆ＿ｒｒ＜０．９・・・（２）
０．１＜ｆ＿ｒｆ／ｆ＿ｏｂ＜０．４・・・（３）
−０．１＜Δｚ／ｆ＿ｏｂ＜０．３・・・（４）
但し、Ｌ＿ｅｎｐ＿ｗは低倍端のとき、最も作動距離が小さいときの前記対物レンズ系における最も物体側の面から前記入射瞳までの距離であり、前記入射瞳が前記対物レンズ系における最も物体側の面よりも像側に位置する場合の符号を正とする。ｆ＿ｏｂは最も作動距離が小さいときの前記対物レンズ系の焦点距離である。ｆ＿ｒｆは前記アフォーカルリレー光学系の前記前群の焦点距離、ｆ＿ｒｒは前記アフォーカルリレー光学系の前記後群の焦点距離である。Δｚは低倍端のとき、最も作動距離が小さいときの前記照明光学系における最も物体側のレンズ面から前記入射瞳までの距離であり、前記入射瞳が前記照明光学系における最も物体側のレンズ面よりも像側に位置する場合の符号を正とする。

本発明の実体顕微鏡によれば、先端部の観察鏡筒の左右方向の大きさを極力小型化でき、観察者の作業範囲を広く確保することが可能な実体顕微鏡が得られる。

実施例の説明に先立ち、本発明の作用効果について説明する。
本発明の実体顕微鏡は、物体側から順に、１つの対物レンズ系と、正の屈折力を持つ前群と正の屈折力を持つ後群からなり前記前群と前記後群との間に中間像を有するアフォーカルリレー光学系と、変倍光学系と、前記対物レンズ系の光軸に対して偏心した位置に配置された少なくとも左右の眼用の開口絞りを含む複数の開口絞りと、前記複数の開口絞りに対応した位置に配置された複数の結像レンズ系を有する実体顕微鏡において、前記変倍光学系が低倍端のとき、前記対物レンズ系から前記結像レンズ系までの光学系の入射瞳が前記対物レンズ系に最も近くに位置し、且つ、次の条件式(1)を満足する。
０＜Ｌ_ｅｎｐ_ｗ／ｆ_ｏｂ＜０．３ …(1)
但し、Ｌ_ｅｎｐ_ｗは低倍端において、最も作動距離が小さいときの前記対物レンズ系における最も物体側の面から前記入射瞳までの距離であり、前記入射瞳が前記対物レンズ系における最も物体側の面よりも像側に位置する場合の符号を正とする。ｆ_ｏｂは最も作動距離が小さいときの前記対物レンズ系の焦点距離である。

本発明では、アフォーカルリレー光学系を対物レンズ系と変倍光学系との間に配置して、開口絞りの像を入射瞳位置に投影させている。但し、単にアフォーカルリレー光学系を配置しただけでは、観察鏡筒の左右方向の大きさを小さくすることはできない。即ち、観察鏡筒の左右方向の大きさを小さくするためには、変倍光学系の変倍位置と観察光学系の入射瞳位置とが次の条件を同時に満足することが重要である。

具体的には、変倍光学系が低倍端時に観察光学系の入射瞳位置が対物レンズ系の光路中あるいは、対物レンズ系とアフォーカルリレー光学系との間の光路中に位置するようにすることが実体顕微鏡の先端部付近の小型化にとって最も有効である。
より具体的には、上記条件式(1)を満足することが重要である。
変倍光学系による変倍により、入射瞳位置は変化する。低倍端以外の例えば高倍端で入射瞳位置を対物レンズ系付近に位置させて開口絞りの像を投影しても、軸外主光線が低い高倍端では実体顕微鏡先端部を小型化する効果は小さい。軸外主光線が最も高い低倍端で入射瞳位置を対物レンズ系付近に位置させて開口絞りの像を投影すれば、実体顕微鏡先端部を小型化する効果が最も大きくなる。

条件式(1)の上限値を上回ると、低倍端での入射瞳位置が像側にずれてしまい、軸外主光線を低くすることができない。
一方、条件式(1)の下限値を下回ると、高倍側で入射瞳位置が対物レンズ系に近くなるが、低倍端では物体側に大きくずれてしまい、軸外主光線が高くなり好ましくない。

また、本発明の実体顕微鏡においては、次の条件式(2)を満足するのが好ましい。
０．５＜ｆ_ｒｆ／ｆ_ｒｒ＜０．９ …(2)
但し、ｆ_ｒｆは前記アフォーカルリレー光学系の前記前群の焦点距離、ｆ_ｒｒは前記アフォーカルリレー光学系の前記後群の焦点距離である。
条件式(2)は十分な画角を保ちながら観察鏡筒の左右方向の大きさを小さくするために求められる、アフォーカルリレー光学系のアフォーカル倍率を規定したものである。
アフォーカル倍率は、次の式(a)で定義される。
アフォーカル倍率≡γ＝ｆ_ｒｆ／ｆ_ｒｒ＝ｔａｎＵ’／ｔａｎＵ …(a)
但し、Ｕはアフォーカルリレー光学系に入射する主光線角度、Ｕ’はアフォーカルリレー光学系を出射する主光線角度である。

本発明の実体顕微鏡では、条件式(2)を満足するように、アフォーカル倍率を１よりも小さい値となるように設定している。
アフォーカルリレー光学系を出射する主光線角度Ｕ’は、変倍光学系に対しては入射する主光線角度になる。観察光学系が大きな画角を持ったままでも、アフォーカルリレー光学系を通過すると変倍光学系に対しては画角が小さくなるので、変倍光学系付近の軸外光線を低く抑えることができる。条件式(2)を満足すれば、観察光学系の画角の確保と変倍光学系付近の小型化の両立に有利になる。

条件式(2)の上限値を上回ると、画角の確保に不利になる。あるいは変倍光学系に対する画角が大きくなって変倍光学系付近の軸外光線が高くなり変倍光学系付近の小型化に不利になる。
一方、条件式(2)の下限値を下回ると、画角の確保には有利になるが、入射瞳位置を対物レンズ付近に投影することに不利になり、条件式(1)の上限値を上回り易くなってしまう。あるいは、アフォーカルリレー光学系の全長が長くなり易く好ましくない。

また、本発明の実体顕微鏡においては、次の条件式(3)を満足するのが好ましい。
０．１＜ｆ_ｒｆ／ｆ_ｏｂ＜０．４ …(3)
但し、ｆ_ｒｆは前記アフォーカルリレー光学系の前記前群の焦点距離、ｆ_ｏｂは最も作動距離が小さいときの前記対物レンズ系の焦点距離である。
条件式(3)は、観察光学系の光学性能と小型化に関する条件式であり、対物レンズ系とアフォーカルリレー光学系の前群とを介して結像する中間像の大きさを規定している。
条件式(3)の下限値を下回ると、中間像の大きさが小さくなりすぎ、中間像よりも像側での再結像倍率を大きくする必要があり、光学系の収差が拡大されてしまい好ましくない。
一方、条件式(3)の上限値を上回ると、中間像の大きさが大きくなりすぎて、アフォーカルリレー光学系付近の小型化に不利になる。

また、本発明の実体顕微鏡においては、さらに、照明光学系を前記対物レンズ系から前記結像レンズ系までの光学系の入射瞳近傍に配置し、次の条件式(4)を満足するのが好ましい。
−０．１＜Δｚ／ｆ_ｏｂ＜０．３ …(4)
但し、Δｚは低倍端において、最も作動距離が小さいときの前記照明光学系における最も物体側のレンズ面から前記入射瞳までの距離であり、前記入射瞳が前記照明光学系における最も物体側のレンズ面よりも像側に位置する場合の符号を正とする。ｆ_ｏｂは最も作動距離が小さいときの前記対物レンズ系の焦点距離である。
観察光学系の最適化に加えて、照明光学系を最適化することも観察鏡筒の小型化にとって重要である。
そこで、本発明のように条件式(1)を満足する観察光学系においては、条件式(4)も満足するように照明光学系を配置することが望ましい。

条件式(4)は、照明光学系の配置に関し、観察光学系の光軸方向における位置を定めた条件式である。
例えば、図１８に示すように、観察光学系と照明光学系の同軸度が悪くなり過ぎた構成や、図１９に示すように、観察光学系の入射瞳に対して照明光学系における最も物体側のレンズ面が物体側に離れ過ぎて配置された構成では、いずれも最適な作動距離以外では配光や照明効率が悪くなる。また、図２０に示すように、観察光学系の入射瞳に対して照明光学系における最も物体側のレンズ面が像側に離れ過ぎて配置された構成では、いずれの作動距離でも照明効率が悪くなる。
しかるに、条件式(1)を満足すると観察光学系を小型化できるため、照明光学系を観察光学系の光軸に近づけ易くなり、同軸度が良好になる。そして、さらに条件式(4)を満足すれば、照明光学系を配光や照明効率において最適化することができる。
条件式(4)の下限値を下回ると、図２０に示したような状態、条件式(4)の上限値を上回ると図１９に示したような状態となり、好ましくない。

さらに、このように構成された本発明の実体顕微鏡は、次のような構成を付加することも可能である。
主観察者（主術者）と副観察者（補助者）とで同時に立体観察を行うためには、例えば、左右一対の観察光学系と直交した位置にもう一組の左右一対の観察光学系を配置するとよい。このようにすれば、主観察者の観察方向の他に、主観察者に対して直交する方向からも立体観察することができる。
また、追加する光学系としては、副観察者の立体観察用の他にも、例えば、左右一対の観察光学系に対して上下いずれかの位置に、赤外光などの特殊光を２次元観察するための観察光学系として設けてもよい。

実施例１
以下、本発明の実体顕微鏡の実施例を図面を用いて説明する。
図１は本発明の実施例１にかかる実体顕微鏡の概略構成を示す斜視図、図２は図１の実体顕微鏡の部分側面図、図３は図１の実体顕微鏡の先端部の構成を左前方からみた部分拡大斜視図である。図４は本発明の実施例１にかかる実体顕微鏡の観察光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、作動距離が１００ｍｍのときの(a)は低倍端、(b)は中間倍率、(c)は高倍端での状態を示している。図５は図４の実体顕微鏡の観察光学系における結像面付近の光学構成の部分拡大図である。なお、図４では、便宜上、左右の眼用の光学系を備えるものについては一方の光学系のみを示してある。
また、右眼用光学系については符号の末尾に”Ｒ”を、左眼用光学系については符号の末尾に”Ｌ”を付けて示すこととする。また、ＦＩＲ（ＦＩＬ）は最終結像面の位置である。これらは、各実施例において共通である。

実施例１の実体顕微鏡は、観察光学系と照明光学系を有している。
観察光学系は、物体側から順に、１つの対物レンズ系１と、左右一対のアフォーカルリレー光学系２Ｒ（２Ｌ）と、左右の一対の変倍光学系３Ｒ（３Ｌ）と、左右一対の開口絞り４Ｒ（４Ｌ）と、左右一対の結像レンズ系５Ｒ（５Ｌ）を有して構成されている。

対物レンズ系１は、物体側から順に、両凹レンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズと、物体側が平面で像側が凹面の平凹レンズＬ１３と両凸レンズＬ１４との接合レンズと、両凸レンズＬ１５とで構成されている。
また、対物レンズ系１の各レンズは、図２及び図３に示すように、下側部分を所定量直線状にカットされた形状に形成されている。

アフォーカルリレー光学系２Ｒ（２Ｌ）は、対物レンズ系１の光軸に対して６．２５ｍｍ偏心した位置に設けられている。
また、アフォーカルリレー光学系２Ｒ（２Ｌ）は、正の屈折力を持つ前群Ｇ２１Ｒ（Ｇ２１Ｌ）と正の屈折力を持つ後群Ｇ２２Ｒ（Ｇ２２Ｌ）からなり前群Ｇ２１Ｒ（Ｇ２１Ｌ）と後群Ｇ２２Ｒ（Ｇ２２Ｌ）との間に中間像を結像するように構成されている。図４中、ＭＩＲ（ＭＩＬ）は左右夫々の中間像の結像位置、ＰＲ（ＰＬ）は左右夫々の観察光学系の入射瞳位置である。
前群Ｇ２１Ｒ（Ｇ２１Ｌ）は、両凸レンズＬ２１１Ｒ（Ｌ２１１Ｌ）と、両凸レンズＬ２１２Ｒ（Ｌ２１２Ｌ）と両凹レンズＬ２１３Ｒ（Ｌ２１３Ｌ）との接合レンズと、両凸レンズＬ２１４Ｒ（Ｌ２１４Ｌ）とで構成されている。
後群Ｇ２２Ｒ（Ｇ２２Ｌ）は、光路折り曲げプリズムＰ２２１Ｒ（Ｐ２２１Ｌ：なお、図１では左右の光路折り曲げプリズムは１部材として構成されている。図４では、便宜上、左右の光学系に関する部位について夫々別個の符号を付けて示してある。）と、物体側が平面で像側が凸面の平凸レンズＬ２２２Ｒ（Ｌ２２２Ｌ）と、両凹レンズＬ２２３Ｒ（Ｌ２２３Ｌ）と両凸レンズＬ２２４Ｒ（Ｌ２２４Ｌ）との接合レンズと、物体側が平面で像側が凸面の平凸レンズＬ２２５Ｒ（Ｌ２２５Ｌ）とで構成されている。

変倍光学系３Ｒ（３Ｌ）は、アフォーカルリレー光学系２Ｒ（２Ｌ）に対応した位置に設けられている。
また、変倍光学系３Ｒ（３Ｌ）は、両凸レンズＬ３１Ｒ（Ｌ３１Ｌ）と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２Ｒ（Ｌ３２Ｌ）との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３Ｒ（Ｌ３３Ｌ）と、両凹レンズＬ３４Ｒ（Ｌ３４Ｌ）と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５Ｒ（Ｌ３５Ｌ）との接合レンズと、両凹レンズＬ３６Ｒ（Ｌ３６Ｌ）と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７Ｒ（Ｌ３７Ｌ）と両凸レンズＬ３８Ｒ（Ｌ３８Ｌ）との接合レンズとで構成されている。

開口絞り４Ｒ（４Ｌ）は、変倍光学系３Ｒ（３Ｌ）に対応した位置に設けられている。

結像レンズ系５Ｒ（５Ｌ）は、開口絞り４Ｒ（４Ｌ）に対応した位置に設けられている。
また、結像レンズ系５Ｒ（５Ｌ）は、プリズムＰ５１Ｒ（Ｐ５１Ｌ）と、両凸レンズＬ５２Ｒ（Ｌ５２Ｌ）と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３Ｒ（Ｌ５３Ｌ）との接合レンズと、物体側が凸面で像側が平面の平凸レンズＬ５４Ｒ（Ｌ５４Ｌ）と、赤外カットフィルタＦ５５Ｒ（Ｆ５５Ｌ）と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５６Ｒ（Ｌ５６Ｌ）と、ＣＣＤカバーガラスＣＧ５７Ｒ（ＣＧ５７Ｌ）と、フレア絞りＦＳ５８Ｒ（ＦＳ５８Ｌ）と、ＣＣＤカバーガラスＣＧ５９Ｒ（ＣＧ５９Ｌ）と、ＣＣＤ封止ガラスＦＧ６０Ｒ（６０Ｌ）とで構成されている。

低倍端から高倍端への変倍操作時には、変倍光学系３Ｒ（３Ｌ）は、両凸レンズＬ３１Ｒ（Ｌ３１Ｌ）と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２Ｒ（Ｌ３２Ｌ）との接合レンズは位置を固定され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３Ｒ（Ｌ３３Ｌ）と、両凹レンズＬ３４Ｒ（Ｌ３４Ｌ）と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５Ｒ（Ｌ３５Ｌ）との接合レンズは両凹レンズＬ３６Ｒ（Ｌ３６Ｌ）との間隔を狭めるように像側に移動し、両凹レンズＬ３６Ｒ（Ｌ３６Ｌ）は物体側に移動した後に像側へ移動し、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７Ｒ（Ｌ３７Ｌ）と両凸レンズＬ３８Ｒ（Ｌ３８Ｌ）との接合レンズは位置を固定される。

また、合焦操作時には、物体側が平面で像側が凹面の平凹レンズＬ１３と両凸レンズＬ１４との接合レンズと、両凸レンズＬ１５が、光軸上を移動する。

照明光学系は、照明レンズ系６と、ライトガイド７を有している。
照明レンズ系６の各レンズは、図３に示すように、上下を所定量直線状にカットされた形状に形成されている。そして、照明レンズ系６は、図２に示すように、対物レンズ系１の下方に光軸が平行になるようにして近接配置されている。

図６は実施例１の実体顕微鏡における照明光学系の概略構成を示す光軸に沿う部分断面図である。
照明レンズ系６は、物体側から順に、両凸レンズＬ６１と、両凸レンズＬ６２と、開口絞りＳ６３と、両凸レンズＬ６４と、両凸レンズＬ６５とで構成されている。
両凸レンズＬ６４と、両凸レンズＬ６５は、物体側の面が非球面に構成されている。
ライトガイド７は、図示省略した光源に接続されている。なお、本発明に適用可能な照明光学系においては、図示省略した光源に接続されたライトガイド７の代わりに、ＬＥＤを用いてもよい。
なお、図６に示す照明光学系は、ライトガイド７の端面（又はＬＥＤ発光面）を基準に観察物体に向かう方向が右側となる向きで示してある。
なお、照明光学系には、次の図７、図８に示す変形例の照明光学系を用いることもできる。

図７は実施例１の実体顕微鏡における照明光学系に適用可能な一変形例の概略構成を示す光軸に沿う部分断面図である。
本変形例の照明レンズ系６は、物体側から順に、両凸レンズＬ６１と、両凸レンズＬ６２と、両凸レンズＬ６３とで構成されている。
両凸レンズＬ６３は、物体側の面が非球面に構成されている。
ライトガイド７は、図示省略した光源に接続されている。なお、本発明に適用可能な照明光学系においては、図示省略した光源に接続されたライトガイド７の代わりに、ＬＥＤを用いてもよい。
なお、図７に示す照明光学系は、図６に示した照明光学系と同様、ライトガイド７の端面（又はＬＥＤ発光面）を基準に観察物体に向かう方向が右側となる向きで示してある。

図８は実施例１の実体顕微鏡における照明光学系に適用可能な他の変形例の概略構成を示す光軸に沿う部分断面図である。
本変形例の照明レンズ系６は、物体側から順に、両凸レンズＬ６１と、両凸レンズＬ６２と、両凸レンズＬ６３とで構成されている。
両凸レンズＬ６２は、ライトガイド側の面が非球面に構成され、両凸レンズＬ６３は、物体側の面が非球面に構成されている。
ライトガイド７は、図示省略した光源に接続されている。なお、本発明に適用可能な照明光学系においては、図示省略した光源に接続されたライトガイド７の代わりに、ＬＥＤを用いてもよい。
なお、図８に示す照明光学系は、図６に示した照明光学系と同様、ライトガイド７の端面（又はＬＥＤ発光面）を基準に観察物体に向かう方向が右側となる向きで示してある。

次に、実施例１の実体顕微鏡の観察光学系を構成する光学部材の数値データを示す。なお、数値データ中、Ｓ₁、Ｓ₂、…は実体顕微鏡の観察光学系を構成する光学部材の面番号、ｒ₁、ｒ₂、…は実体顕微鏡の観察光学系を構成する光学部材の曲率半径、ｄ₁、ｄ₂、…は面間隔、ｎ_d1、ｎ_d2、…は実体顕微鏡の観察光学系を構成する光学部材のｄ線での屈折率、ν_d1、ν_d2、…は実体顕微鏡の観察光学系を構成する光学部材のｄ線でのアッベ数である。なお、これらの記号は以下の各実施例において共通である。
また、光学系の光軸をｚ方向、像高方向をｙ方向としている。

偏心量については、光学系の原点の中心からその面の面頂位置の偏心量（Ｘ軸方向、Ｙ軸方向、Ｚ軸方向をそれぞれＸ，Ｙ，Ｚ）と、その面の中心軸のＸ軸、Ｙ軸、Ｚ軸それぞれを中心とする傾き角（それぞれα，β，γ（°））とが与えられている。その場合、αとβの正はそれぞれの軸の正方向に対して反時計回りを、γの正はＺ軸の正方向に対して時計回りを意味する。なお、面の中心軸のα，β，γの回転のさせ方は、面の中心軸とそのＸＹＺ直交座標系を、まずＸ軸の回りで反時計回りにα回転させ、次に、その回転した面の中心軸を新たな座標系のＹ軸の回りで反時計回りにβ回転させると共に１度回転した座標系もＹ軸の回りで反時計回りにβ回転させ、次いで、その２度回転した面の中心軸を新たな座標系の新たな座標系のＺ軸の回りで時計回りにγ回転させるものである。

数値データ１（実施例１：観察光学系）
作動距離（ＷＤ）：１００．００ｍｍ
（対物レンズ系）
Ｓ₁ ｒ₁＝-36.3400 ｄ₁＝ 2.3000 ｎ_d1＝ 1.72000 ν_d1＝43.69
Ｓ₂ ｒ₂＝ 26.9560 ｄ₂＝ 3.2000 ｎ_d2＝ 1.84666 ν_d2＝23.78
Ｓ₃ ｒ₃＝107.3880 ｄ₃＝Ｄ３
Ｓ₄ ｒ₄＝∞ ｄ₄＝ 2.4000 ｎ_d4＝ 1.76182 ν_d4＝26.52
Ｓ₅ ｒ₅＝ 52.7010 ｄ₅＝ 3.4000 ｎ_d5＝ 1.49700 ν_d5＝81.54
Ｓ₆ ｒ₆＝-73.8630 ｄ₆＝ 0.2000
Ｓ₇ ｒ₇＝179.0640 ｄ₇＝ 3.0000 ｎ_d7＝ 1.72916 ν_d7＝54.68
Ｓ₈ ｒ₈＝-48.3680 ｄ₈＝Ｄ８

（アフォーカルリレー系）
Ｓ₉ ｒ₉＝ 41.8660 ｄ₉＝ 4.6000 ｎ_d9＝ 1.72916 ν_d9＝54.68
Ｓ₁₀ ｒ₁₀＝-114.3140 ｄ₁₀＝ 0.4500
Ｓ₁₁ ｒ₁₁＝ 11.7850 ｄ₁₁＝ 8.6000 ｎ_d11＝ 1.49700 ν_d11＝81.54
Ｓ₁₂ ｒ₁₂＝-44.9320 ｄ₁₂＝ 1.8500 ｎ_d12＝ 1.80100 ν_d12＝34.97
Ｓ₁₃ ｒ₁₃＝ 8.9630 ｄ₁₃＝11.4500
Ｓ₁₄ ｒ₁₄＝ 24.2420 ｄ₁₄＝ 2.9000 ｎ_d14＝ 1.72916 ν_d14＝54.68
Ｓ₁₅ ｒ₁₅＝-35.1640 ｄ₁₅＝10.6400
Ｓ₁₆（中間結像面）ｒ₁₆＝∞ ｄ₁₆＝ 4.2191
Ｓ₁₇ ｒ₁₇＝∞ ｄ₁₇＝18.8000 ｎ_d17＝ 1.72916 ν_d17＝54.68
Ｓ₁₈ ｒ₁₈＝∞ ｄ₁₈＝ 1.0000
Ｓ₁₉ ｒ₁₉＝∞ ｄ₁₉＝ 2.6000 ｎ_d19＝ 1.72916 ν_d19＝54.68
Ｓ₂₀ ｒ₂₀＝-16.0550 ｄ₂₀＝ 5.9500
Ｓ₂₁ ｒ₂₁＝ -8.9160 ｄ₂₁＝ 3.6500 ｎ_d21＝ 1.80100 ν_d21＝34.97
Ｓ₂₂ ｒ₂₂＝ 66.5060 ｄ₂₂＝ 9.7000 ｎ_d22＝ 1.49700 ν_d22＝81.54
Ｓ₂₃ ｒ₂₃＝-12.4580 ｄ₂₃＝ 1.6500
Ｓ₂₄ ｒ₂₄＝∞ ｄ₂₄＝ 4.7500 ｎ_d24＝ 1.78590 ν_d24＝44.20
Ｓ₂₅ ｒ₂₅＝-51.9460 ｄ₂₅＝ 4.0000

（変倍光学系）
Ｓ₂₆ ｒ₂₆＝ 26.2300 ｄ₂₆＝ 2.7000 ｎ_d26＝ 1.49700 ν_d26＝81.54
Ｓ₂₇ ｒ₂₇＝-26.2300 ｄ₂₇＝ 1.1000 ｎ_d27＝ 1.80100 ν_d27＝34.97
Ｓ₂₈ ｒ₂₈＝-53.7860 ｄ₂₈＝Ｄ２８
Ｓ₂₉ ｒ₂₉＝ 97.0690 ｄ₂₉＝ 1.1000 ｎ_d29＝ 1.83400 ν_d29＝37.16
Ｓ₃₀ ｒ₃₀＝ 43.1600 ｄ₃₀＝ 2.9473
Ｓ₃₁ ｒ₃₁＝-21.2750 ｄ₃₁＝ 1.1000 ｎ_d31＝ 1.51633 ν_d31＝64.14
Ｓ₃₂ ｒ₃₂＝ 7.7210 ｄ₃₂＝ 2.0000 ｎ_d32＝ 1.84666 ν_d32＝23.78
Ｓ₃₃ ｒ₃₃＝ 11.4890 ｄ₃₃＝Ｄ３３
Ｓ₃₄ ｒ₃₄＝-58.8060 ｄ₃₄＝ 1.1000 ｎ_d34＝ 1.48749 ν_d34＝70.23
Ｓ₃₅ ｒ₃₅＝ 22.4160 ｄ₃₅＝Ｄ３５
Ｓ₃₆ ｒ₃₆＝ 26.3710 ｄ₃₆＝ 1.1000 ｎ_d36＝ 1.83400 ν_d36＝37.16
Ｓ₃₇ ｒ₃₇＝ 16.3960 ｄ₃₇＝ 2.7000 ｎ_d37＝ 1.49700 ν_d37＝81.54
Ｓ₃₈ ｒ₃₈＝-20.0580 ｄ₃₈＝ 2.0000

（開口絞り）
Ｓ₃₉ ｒ₃₉＝∞ ｄ₃₉＝ 1.0000
（結像光学系）
Ｓ₄₀ ｒ₄₀＝∞ ｄ₄₀＝16.0000 ｎ_d40＝ 1.72916 ν_d40＝54.68
Ｓ₄₁ ｒ₄₁＝∞ ｄ₄₁＝ 3.0000
Ｓ₄₂ ｒ₄₂＝ 24.4260 ｄ₄₂＝ 2.5000 ｎ_d42＝ 1.48700 ν_d42＝81.54
Ｓ₄₃ ｒ₄₃＝-14.9320 ｄ₄₃＝ 1.2000 ｎ_d43＝ 1.80100 ν_d43＝34.97
Ｓ₄₄ ｒ₄₄＝-37.4160 ｄ₄₄＝ 6.3500
Ｓ₄₅ ｒ₄₅＝ 20.9230 ｄ₄₅＝ 4.5000 ｎ_d45＝ 1.77250 ν_d45＝49.60
Ｓ₄₆ ｒ₄₆＝∞ ｄ₄₆＝ 1.0000
Ｓ₄₇ ｒ₄₇＝∞ ｄ₄₇＝ 1.6000 ｎ_d47＝ 1.51400 ν_d47＝74.00
Ｓ₄₈ ｒ₄₈＝∞ ｄ₄₈＝ 3.5500
Ｓ₄₉ ｒ₄₉＝ 9.2540 ｄ₄₉＝ 3.0000 ｎ_d49＝ 1.83400 ν_d49＝37.16
Ｓ₅₀ ｒ₅₀＝ 3.8430 ｄ₅₀＝ 5.4766
Ｓ₅₁ ｒ₅₁＝∞ ｄ₅₁＝ 1.7000 ｎ_d51＝ 1.51633 ν_d51＝64.14
Ｓ₅₂ ｒ₅₂＝∞ ｄ₅₂＝ 0.4000
Ｓ₅₃ ｒ₅₃＝∞ ｄ₅₃＝ 0.0300
Ｓ₅₄ ｒ₅₄＝∞ ｄ₅₄＝ 0.8000 ｎ_d54＝ 1.51633 ν_d54＝64.14
Ｓ₅₅（接着剤）ｒ₅₅＝∞ ｄ₅₅＝ 0.0300 ｎ_d55＝ 1.51000 ν_d55＝64.10
Ｓ₅₆ ｒ₅₆＝∞ ｄ₅₆＝ 1.0000 ｎ_d56＝ 1.61062 ν_d56＝50.50
Ｓ₅₇（接着剤）ｒ₅₇＝∞ ｄ₅₇＝ 0.0100 ｎ_d57＝ 1.52000 ν_d57＝64.10
Ｓ₅₈ ｒ₅₈＝∞ ｄ₅₈＝ 0.0000
Ｓ₅₉（結像面）

Ｓ ₉ 以降の対物レンズ系に対する偏心量
Ｘ＝ 0.00 Ｙ＝ 6.2500 Ｚ＝ 0.00
α＝ 0.00 β＝ 0.00 γ＝ 0.00
ズームデータ
低倍端（１）低倍端（２）中間倍率高倍端
作動距離（ＷＤ） 100.00000 300.00000 100.00000 100.00000
Ｄ３ 9.73227 2.26574 9.73227 9.73227
Ｄ８ 1.53424 9.00077 1.53424 1.53424
Ｄ２８ 3.00000 3.00000 13.55295 20.78994
Ｄ３３ 14.90986 14.90986 4.32233 2.52301
Ｄ３５ 8.40322 8.40322 8.43776 3.00000

次に、実施例１の実体顕微鏡の照明光学系を構成する光学部材の数値データを示す。なお、数値データ中、Ｓ’₁、Ｓ’₂、…は実体顕微鏡の照明光学系を構成する光学部材の面番号、ｒ’₁、ｒ’₂、…は実体顕微鏡の照明光学系を構成する光学部材の曲率半径、ｄ’₁、ｄ’₂、…は面間隔、ｎ’_d1、ｎ’_d2、…は実体顕微鏡の照明光学系を構成する光学部材のｄ線での屈折率、ν’_d1、ν’_d2、…は実体顕微鏡の照明光学系を構成する光学部材のｄ線でのアッベ数である。
また、光学系の光軸をｚ方向、像高方向をｙ方向としている。また、照明光学系の数値データは、ライトガイド７の端面（又はＬＥＤ発光面）を基準に観察物体に向かう方向を正として示してある。
なお、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｈとする座標軸とし、円錐係数をｋ、非球面係数をＡ₄、Ａ₆、Ａ₈、Ａ₁₀、球面成分の光軸上における曲率半径をＲとしたとき、次の式(b)で表される。

数値データ１（実施例１：照明光学系）
（ライトガイド端面）
Ｓ’₁ ｒ’₁＝∞ ｄ’₁＝ 0.1000
（照明レンズ系）
Ｓ’₂ ｒ’₂＝ 4.8630 ｄ’₂＝ 2.1000 ｎ’_d2＝ 1.52300 ν’_d2＝60.00
Ｓ’₃ ｒ’₃＝（非球面）ｄ’₃＝0.1000
Ｓ’₄ ｒ’₄＝ 4.8630 ｄ’₄＝ 2.0000 ｎ’_d4＝ 1.52300 ν’_d4＝60.00
Ｓ’₅ ｒ’₅＝（非球面）ｄ’₅＝ 0.2000
Ｓ’₆（絞り）ｒ’₆＝∞ ｄ’₆＝ 0.5000
Ｓ’₇ ｒ’₇＝ 7.9020 ｄ’₇＝ 1.8000 ｎ’_d7＝ 1.79952 ν’_d7＝42.22
Ｓ’₈ ｒ’₈＝-7.9020 ｄ’₈＝ 3.6000
Ｓ’₉ ｒ’₉＝10.0010 ｄ’₉＝ 2.5000 ｎ’_d9＝ 1.79952 ν’_d9＝42.22
Ｓ’₁₀ ｒ’₁₀＝-10.0010 ｄ’₁₀＝Ｄ’１０
Ｓ’₁₁（物体面）

非球面係数
Ｓ’₃面
ｋ＝0
Ａ₂＝-2.9948×10^-1 Ａ₄＝2.4385×10^-2 Ａ₆＝-1.4201×10^-3 Ａ₈＝8.7648×10^-6
Ａ₁₀＝5.9247×10^-5
Ａ₁₂＝ 4.3733×10^-6 Ａ₁₄＝-1.4913×10^-7 Ａ₁₆＝-3.5713×10^-7 Ａ₁₈＝0 Ａ₂₀＝0

Ｓ’₅面
ｋ＝0
Ａ₂＝-2.9948×10^-1 Ａ₄＝2.4385×10^-2 Ａ₆＝-1.4201×10^-3 Ａ₈＝8.7648×10^-6
Ａ₁₀＝5.9247×10^-5
Ａ₁₂＝ 4.3733×10^-6 Ａ₁₄＝-1.4913×10^-7 Ａ₁₆＝-3.5713×10^-7 Ａ₁₈＝0 Ａ₂₀＝0

ズームデータ
Ｄ’１０＝１００〜３００まで可変

ＮＡ（開口数）：0.7000
前側焦点距離：19.21304
後側焦点距離：7.73381

数値データ１’（実施例１：照明光学系、変形例１）
（ライトガイド端面）
Ｓ’₁ ｒ’₁＝∞ ｄ’₁＝ 0.1000
（照明レンズ系）
Ｓ’₂ ｒ’₂＝ 3.0000 ｄ’₂＝ 2.1000 ｎ’_d2＝ 1.52300 ν’_d2＝60.00
Ｓ’₃（非球面）ｒ’₃＝∞ ｄ’₃＝0.1000
Ｓ’₄ ｒ’₄＝4.0000 ｄ’₄＝ 2.6000 ｎ’_d4＝ 1.88300 ν’_d4＝40.76
Ｓ’₅ ｒ’₅＝-4.0000 ｄ’₅＝ 5.8
Ｓ’₆ ｒ’₆＝20.0000 ｄ’₆＝ 2.3000 ｎ’_d6＝ 1.79952 ν’_d6＝42.22
Ｓ’₇ ｒ’₇＝-8.5000 ｄ’₇＝Ｄ’７
Ｓ’₈（物体面）

非球面係数
Ｓ’₃面
ｋ＝0
Ａ₂＝-5.0000×10^-1 Ａ₄＝1.8000×10^-1 Ａ₆＝-4.5000×10^-2 Ａ₈＝3.5000×10^-3
Ａ₁₀＝0
Ａ₁₂＝ 5.0000×10^-5 Ａ₁₄＝0 Ａ₁₆＝0 Ａ₁₈＝0
Ａ₂₀＝0

ズームデータ
Ｄ’７＝１００〜３００まで可変

ＮＡ（開口数）：0.66
前側焦点距離：4.75900
後側焦点距離：-101.12285

数値データ１”（実施例１：照明光学系、変形例２）
（ライトガイド端面）
Ｓ’₁ ｒ’₁＝∞ ｄ’₁＝ 0.32
（照明レンズ系）
Ｓ’₂ ｒ’₂＝ 4.4000 ｄ’₂＝ 2.0000 ｎ’_d2＝ 1.52300 ν’_d2＝60.00
Ｓ’₃（非球面）ｒ’₃＝∞ ｄ’₃＝ 0.1000
Ｓ’₄（非球面）ｒ’₄＝∞ ｄ’₄＝ 2.0000 ｎ’_d4＝ 1.52300 ν’_d4＝60.00
Ｓ’₅ ｒ’₅＝-4.4000 ｄ’₅＝ 4.0000
Ｓ’₆ ｒ’₆＝ 7.5000 ｄ’₆＝ 2.0000 ｎ’_d6＝ 1.79952 ν’_d6＝42.22
Ｓ’₇ ｒ’₇＝-6.2000 ｄ’₇＝Ｄ’７
Ｓ’₈（物体面）

非球面係数
Ｓ’₃面
ｋ＝0
Ａ₂＝-5.0000×10^-1 Ａ₄＝1.8000×10^-1 Ａ₆＝-4.5000×10^-2 Ａ₈＝3.5000×10^-3
Ａ₁₀＝0
Ａ₁₂＝ 5.0000×10^-5 Ａ₁₄＝0 Ａ₁₆＝0 Ａ₁₈＝0
Ａ₂₀＝0

ズームデータ
Ｄ’７＝１００〜３００まで可変

ＮＡ（開口数）：0.6600
前側焦点距離：21.22990
後側焦点距離：4.75900

実施例２
図９は本発明の実施例２にかかる実体顕微鏡の観察光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、作動距離が１００ｍｍのときの(a)は低倍端、(b)は中間倍率、(c)は高倍端での状態を示している。なお、図９では、便宜上、左右の眼用の光学系を備えるものについては一方の光学系のみを示してある。また、実施例２の実体顕微鏡における照明光学系については、実施例１と同様、図６、図７、図８に示したいずれの照明光学系も適用可能であり、説明を省略する。

実施例２の実体顕微鏡は、観察光学系が、物体側から順に、１つの対物レンズ系１と、左右一対のアフォーカルリレー光学系２Ｒ（２Ｌ）と、左右の一対の変倍光学系３Ｒ（３Ｌ）と、左右一対の開口絞り４Ｒ（４Ｌ）と、左右一対の結像レンズ系５Ｒ（５Ｌ）を有して構成されている。

対物レンズ系１は、物体側から順に、カバーガラスＣＧ１１と、両凹レンズＬ１２’と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３’との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４’と両凸レンズＬ１５との接合レンズと、両凸レンズＬ１６と、光路折り曲げプリズムＰ１７とで構成されている。

アフォーカルリレー光学系２Ｒ（２Ｌ）は、対物レンズ系１の光軸に対して６．２５ｍｍ偏心した位置に設けられている。
また、アフォーカルリレー光学系２Ｒ（２Ｌ）は、正の屈折力を持つ前群Ｇ２１Ｒ（Ｇ２１Ｌ）と正の屈折力を持つ後群Ｇ２２Ｒ（Ｇ２２Ｌ）からなり前群Ｇ２１Ｒ（Ｇ２１Ｌ）と後群Ｇ２２Ｒ（Ｇ２２Ｌ）との間に中間像を結像するように構成されている。図９中、ＭＩＲ（ＭＩＬ）は左右夫々の中間像の結像位置、ＰＲ（ＰＬ）は左右夫々の観察光学系の入射瞳位置である。
前群Ｇ２１Ｒ（Ｇ２１Ｌ）は、両凸レンズＬ２１１Ｒ（Ｌ２１１Ｌ）と、両凸レンズＬ２１２Ｒ（Ｌ２１２Ｌ）と両凹レンズＬ２１３Ｒ（Ｌ２１３Ｌ）との接合レンズと、両凸レンズＬ２１４Ｒ（Ｌ２１４Ｌ）とで構成されている。
後群Ｇ２２Ｒ（Ｇ２２Ｌ）は、両凸レンズＬ２２１Ｒ（Ｌ２２１Ｌ）と、両凹レンズＬ２２２Ｒ’（Ｌ２２２Ｌ’）と両凸レンズＬ２２３Ｒ’（Ｌ２２３Ｌ’）との接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２４Ｒ’（Ｌ２２４Ｌ’）とで構成されている。

結像レンズ系５Ｒ（５Ｌ）は、開口絞り４Ｒ（４Ｌ）に対応した位置に設けられている。
また、結像レンズ系５Ｒ（５Ｌ）は、プリズムＰ５１Ｒ（Ｐ５１Ｌ）と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２Ｒ’（Ｌ５２Ｌ’）と、両凸レンズＬ５３Ｒ’（Ｌ５３Ｌ’）と両凹レンズＬ５４Ｒ’（Ｌ５４Ｌ’）との接合レンズと、両凸レンズＬ５５Ｒ（Ｌ５５Ｌ）とで構成されている。

また、合焦操作時には、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４’と両凸レンズＬ１５との接合レンズと、両凸レンズＬ１６が、光軸上を移動する。

次に、実施例２の実体顕微鏡の観察光学系を構成する光学部材の数値データを示す。

数値データ２（実施例２：観察光学系）
作動距離（ＷＤ）：１００．００ｍｍ
（対物レンズ系）
Ｓ₁ ｒ₁＝∞ ｄ₁＝ 4.0000 ｎ_d1＝ 1.51633 ν_d1＝64.14
Ｓ₂ ｒ₂＝∞ ｄ₂＝ 4.0000
Ｓ₃ ｒ₃＝-38.0920 ｄ₃＝ 2.3000 ｎ_d3＝ 1.72000 ν_d3＝43.69
Ｓ₄ ｒ₄＝ 26.3445 ｄ₄＝ 3.2000 ｎ_d4＝ 1.84666 ν_d4＝23.78
Ｓ₅ ｒ₅＝100.1065 ｄ₅＝Ｄ５
Ｓ₆ ｒ₆＝295.0209 ｄ₆＝ 2.1000 ｎ_d6＝ 1.76182 ν_d6＝26.52
Ｓ₇ ｒ₇＝ 43.1621 ｄ₇＝ 4.0000 ｎ_d7＝ 1.49700 ν_d7＝81.54
Ｓ₈ ｒ₈＝-101.1051 ｄ₈＝0.2000
Ｓ₉ ｒ₉＝157.0734 ｄ₉＝ 3.2000 ｎ_d9＝ 1.72916 ν_d9＝54.68
Ｓ₁₀ ｒ₁₀＝-48.4815 ｄ₁₀＝Ｄ２
Ｓ₁₁ ｒ₁₁＝∞ ｄ₁₁＝16.5000 ｎ_d11＝ 1.73400 ν_d11＝51.47
Ｓ₁₂ ｒ₁₂＝∞ ｄ₁₂＝ 2.0000

（アフォーカルリレー系）
Ｓ₁₃ ｒ₁₃＝ 34.7200 ｄ₁₃＝ 3.2436 ｎ_d13＝ 1.72916 ν_d13＝54.68
Ｓ₁₄ ｒ₁₄＝-315.9951 ｄ₁₄＝ 0.3326
Ｓ₁₅ ｒ₁₅＝ 10.9474 ｄ₁₅＝ 8.3321 ｎ_d15＝ 1.49700 ν_d15＝81.54
Ｓ₁₆ ｒ₁₆＝-33.8186 ｄ₁₆＝ 1.7170 ｎ_d17＝ 1.80100 ν_d17＝34.97
Ｓ₁₇ ｒ₁₇＝ 8.4088 ｄ₁₇＝ 7.3554
Ｓ₁₈ ｒ₁₈＝ 18.4987 ｄ₁₈＝ 3.4198 ｎ_d18＝ 1.72916 ν_d18＝54.68
Ｓ₁₉ ｒ₁₉＝-33.0125 ｄ₁₉＝11.0910
Ｓ₂₀（中間結像面）ｒ₂₀＝∞ ｄ₂₀＝16.5974
Ｓ₂₁ ｒ₂₁＝175.6319 ｄ₂₁＝ 2.8469 ｎ_d21＝ 1.78590 ν_d21＝44.20
Ｓ₂₂ ｒ₂₂＝-23.5183 ｄ₂₂＝ 8.3217
Ｓ₂₃ ｒ₂₃＝ -9.9245 ｄ₂₃＝ 2.0000 ｎ_d23＝ 1.80100 ν_d23＝34.97
Ｓ₂₄ ｒ₂₄＝ 52.4641 ｄ₂₄＝ 9.9737 ｎ_d24＝ 1.49700 ν_d24＝81.54
Ｓ₂₅ ｒ₂₅＝-12.6653 ｄ₂₅＝ 0.1902
Ｓ₂₆ ｒ₂₆＝-1053.7881 ｄ₂₆＝ 1.7730 ｎ_d26＝ 1.72916 ν_d26＝54.68
Ｓ₂₇ ｒ₂₇＝-39.7299 ｄ₂₇＝ 2.0000

（変倍光学系）
Ｓ₂₈ ｒ₂₈＝ 28.9599 ｄ₂₈＝ 2.7000 ｎ_d28＝ 1.49700 ν_d28＝81.54
Ｓ₂₉ ｒ₂₉＝-30.3428 ｄ₂₉＝ 1.1000 ｎ_d29＝ 1.80100 ν_d29＝34.97
Ｓ₃₀ ｒ₃₀＝-63.9931 ｄ₃₀＝Ｄ３０
Ｓ₃₁ ｒ₃₁＝ 19.4620 ｄ₃₁＝ 1.1000 ｎ_d31＝ 1.83481 ν_d31＝42.71
Ｓ₃₂ ｒ₃₂＝ 14.0625 ｄ₃₂＝ 1.7168
Ｓ₃₃ ｒ₃₃＝-19.1234 ｄ₃₃＝ 1.1000 ｎ_d33＝ 1.48749 ν_d33＝70.23
Ｓ₃₄ ｒ₃₄＝ 10.7761 ｄ₃₄＝ 2.0000 ｎ_d34＝ 1.84666 ν_d34＝23.78
Ｓ₃₅ ｒ₃₅＝ 16.6070 ｄ₃₅＝Ｄ３５
Ｓ₃₆ ｒ₃₆＝-252.8962 ｄ₃₆＝ 1.1000 ｎ_d36＝ 1.48749 ν_d36＝70.23
Ｓ₃₇ ｒ₃₇＝ 47.4616 ｄ₃₇＝Ｄ３７
Ｓ₃₈ ｒ₃₈＝ 28.7888 ｄ₃₈＝ 1.1000 ｎ_d38＝ 1.83400 ν_d38＝37.16
Ｓ₃₉ ｒ₃₉＝ 18.6172 ｄ₃₉＝ 2.7000 ｎ_d39＝ 1.49700 ν_d39＝81.54
Ｓ₄₀ ｒ₄₀＝-26.7911 ｄ₄₀＝ 2.0000

（開口絞り）
Ｓ₄₁ ｒ₄₁＝∞ ｄ₄₁＝ 2.0000
（結像光学系）
Ｓ₄₂ ｒ₄₂＝∞ ｄ₄₂＝13.2980 ｎ_d42＝ 1.60342 ν_d42＝38.03
Ｓ₄₃ ｒ₄₃＝∞ ｄ₄₃＝ 3.3245
Ｓ₄₄ ｒ₄₄＝ 14.5725 ｄ₄₄＝ 2.8289 ｎ_d44＝ 1.77250 ν_d44＝49.60
Ｓ₄₅ ｒ₄₅＝ 79.2543 ｄ₄₅＝ 0.8596
Ｓ₄₆ ｒ₄₆＝ 12.4611 ｄ₄₆＝ 5.0838 ｎ_d46＝ 1.49700 ν_d46＝81.54
Ｓ₄₇ ｒ₄₇＝-25.9862 ｄ₄₇＝ 0.7314 ｎ_d47＝ 1.80100 ν_d47＝34.97
Ｓ₄₈ ｒ₄₈＝ 8.1553 ｄ₄₈＝ 6.6920
Ｓ₄₉ ｒ₄₉＝ 24.2812 ｄ₄₉＝ 1.7093 ｎ_d49＝ 1.72916 ν_d49＝54.68
Ｓ₅₀ ｒ₅₀＝-41.5128 ｄ₅₀＝12.0597
Ｓ₅₁（結像面）

Ｓ ₁₃ 以降の対物レンズ系に対する偏心量
Ｘ＝ 0.00 Ｙ＝ 6.2500 Ｚ＝ 0.00
α＝ 0.00 β＝ 0.00 γ＝ 0.00
ズームデータ
低倍端（１）低倍端（２）中間倍率高倍端
作動距離（ＷＤ） 100.00000 300.00000 100.00000 100.00000
Ｄ５ 8.59029 1.37948 8.59029 8.59029
Ｄ１０ 21.95964 29.17045 21.95964 21.95964
Ｄ３０ 1.27371 1.27371 12.02463 20.07260
Ｄ３５ 18.93335 18.93335 5.14921 2.20313
Ｄ３７ 3.06781 3.06781 6.10105 0.99855

実施例３
図１０は本発明の実施例３にかかる実体顕微鏡の観察光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、作動距離が１００ｍｍのときの(a)は低倍端、(b)は中間倍率、(c)は高倍端での状態を示している。なお、図１０では、便宜上、左右の眼用の光学系を備えるものについては一方の光学系のみを示してある。また、実施例３の実体顕微鏡における照明光学系については、実施例１と同様、図６、図７、図８に示したいずれの照明光学系も適用可能であり、説明を省略する。

実施例３の実体顕微鏡は、観察光学系が、物体側から順に、１つの対物レンズ系１と、１つのアフォーカルリレー光学系２と、左右の一対の変倍光学系３Ｌ（３Ｒ）と、左右一対の開口絞り４Ｌ（４Ｒ）と、左右一対の結像レンズ系５Ｌ（５Ｒ）を有して構成されている。

対物レンズ系１は、物体側から順に、カバーガラスＣＧ１１と、両凹レンズＬ１２’と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３’との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４’と両凸レンズＬ１５との接合レンズと、両凸レンズＬ１６とで構成されている。

アフォーカルリレー光学系２は、対物レンズ系１に対応した位置に設けられている。
また、アフォーカルリレー光学系２は、正の屈折力を持つ前群Ｇ２１と正の屈折力を持つ後群Ｇ２２からなり前群Ｇ２１と後群Ｇ２２との間に中間像を結像するように構成されている。図１０中、ＭＩＬ（ＭＩＲ）は左右夫々の中間像の結像位置、ＰＬ（ＰＲ）は左右夫々の観察光学系の入射瞳位置である。
前群Ｇ２１は、両凸レンズＬ２１１と、両凸レンズＬ２１２と両凹レンズＬ２１３との接合レンズと、両凸レンズＬ２１４とで構成されている。
後群Ｇ２２は、両凸レンズＬ２２１と、両凹レンズＬ２２２と両凸レンズＬ２２３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２４とで構成されている。

変倍光学系３Ｌ（３Ｒ）は、対物レンズ系１の光軸に対して−６．２５ｍｍ偏心した位置に設けられている。
また、変倍光学系３Ｌ（３Ｒ）は、両凸レンズＬ３１Ｌ（Ｌ３１Ｒ）と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２Ｌ（Ｌ３２Ｒ）との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３Ｌ（Ｌ３３Ｒ）と、両凹レンズＬ３４Ｌ（Ｌ３４Ｒ）と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５Ｌ（Ｌ３５Ｒ）との接合レンズと、両凹レンズＬ３６Ｌ（Ｌ３６Ｒ）と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７Ｌ（Ｌ３７Ｒ）と両凸レンズＬ３８Ｌ（Ｌ３８Ｒ）との接合レンズとで構成されている。

開口絞り４Ｌ（４Ｒ）は、変倍光学系３Ｌ（３Ｒ）に対応した位置に設けられている。

結像レンズ系５Ｌ（５Ｒ）は、開口絞り４Ｌ（４Ｒ）に対応した位置に設けられている。
また、結像レンズ系５Ｌ（５Ｒ）は、プリズムＰ５１Ｌ（Ｐ５１Ｒ）と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２Ｌ’（Ｌ５２Ｒ’）と、両凸レンズＬ５３Ｌ’（Ｌ５３Ｒ’）と両凹レンズＬ５４Ｌ’（Ｌ５４Ｒ’）との接合レンズと、両凸レンズＬ５５Ｌ（Ｌ５５Ｒ）とで構成されている。

低倍端から高倍端への変倍操作時には、変倍光学系３Ｌ（３Ｒ）は、両凸レンズＬ３１Ｌ（Ｌ３１Ｒ）と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２Ｌ（Ｌ３２Ｒ）との接合レンズは位置を固定され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３Ｌ（Ｌ３３Ｒ）と、両凹レンズＬ３４Ｌ（Ｌ３４Ｒ）と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５Ｌ（Ｌ３５Ｒ）との接合レンズは両凹レンズＬ３６Ｌ（Ｌ３６Ｒ）との間隔を狭めるように像側に移動し、両凹レンズＬ３６Ｌ（Ｌ３６Ｒ）は物体側に移動した後に像側へ移動し、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７Ｌ（Ｌ３７Ｒ）と両凸レンズＬ３８Ｌ（Ｌ３８Ｒ）との接合レンズは位置を固定される。

また、合焦操作時には、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４’と両凸レンズＬ１５との接合レンズと、両凸レンズＬ１６が、光軸上を移動する。
なお、実施例３の実体顕微鏡においては、左右共通のアフォーカルリレー光学系２に作動距離が可変となる機能を持たせてもよい。例えば、合焦操作時に、アフォーカルリレー光学系２における前群Ｇ２１又は後群Ｇ２２が、光軸上を移動するようにするとよい。そのようにすれば、先端部に可動群がなくなり、観察鏡筒の先端部の小型化に有利となる。

次に、実施例３の実体顕微鏡の観察光学系を構成する光学部材の数値データを示す。

数値データ３（実施例３：観察光学系）
作動距離（ＷＤ）：１００．００ｍｍ
（対物レンズ系）
Ｓ₁ ｒ₁＝∞ ｄ₁＝ 4.0000 ｎ_d1＝ 1.51633 ν_d1＝64.14
Ｓ₂ ｒ₂＝∞ ｄ₂＝ 4.0000
Ｓ₃ ｒ₃＝-38.0920 ｄ₃＝ 2.3000 ｎ_d3＝ 1.72000 ν_d3＝43.69
Ｓ₄ ｒ₄＝ 26.3445 ｄ₄＝ 3.2000 ｎ_d4＝ 1.84666 ν_d4＝23.78
Ｓ₅ ｒ₅＝100.1065 ｄ₅＝Ｄ５
Ｓ₆ ｒ₆＝295.0209 ｄ₆＝ 2.1000 ｎ_d6＝ 1.76182 ν_d6＝26.52
Ｓ₇ ｒ₇＝ 43.1621 ｄ₇＝ 4.0000 ｎ_d7＝ 1.49700 ν_d7＝81.54
Ｓ₈ ｒ₈＝-101.1051 ｄ₈＝0.2000
Ｓ₉ ｒ₉＝157.0734 ｄ₉＝ 3.2000 ｎ_d9＝ 1.72916 ν_d9＝54.68
Ｓ₁₀ ｒ₁₀＝-48.4815 ｄ₁₀＝Ｄ２

（アフォーカルリレー系）
Ｓ₁₁ ｒ₁₁＝ 42.8640 ｄ₁₁＝ 3.8924 ｎ_d11＝ 1.72916 ν_d11＝54.68
Ｓ₁₂ ｒ₁₂＝-379.1941 ｄ₁₂＝ 0.3991
Ｓ₁₃ ｒ₁₃＝ 13.1369 ｄ₁₃＝ 9.9985 ｎ_d13＝ 1.49700 ν_d13＝81.54
Ｓ₁₄ ｒ₁₄＝-40.5824 ｄ₁₄＝ 2.0604 ｎ_d14＝ 1.80100 ν_d14＝34.97
Ｓ₁₅ ｒ₁₅＝ 10.0906 ｄ₁₅＝ 8.8265
Ｓ₁₆ ｒ₁₆＝ 23.3985 ｄ₁₆＝ 4.1038 ｎ_d16＝ 1.72916 ν_d16＝54.68
Ｓ₁₇ ｒ₁₇＝-39.6149 ｄ₁₇＝13.3092
Ｓ₁₈（中間結像面）ｒ₁₈＝ 19.9169
Ｓ₁₉ ｒ₁₉＝210.7583 ｄ₁₉＝ 3.4163 ｎ_d19＝ 1.78590 ν_d19＝44.20
Ｓ₂₀ ｒ₂₀＝-28.2220 ｄ₂₀＝ 9.9860
Ｓ₂₁ ｒ₂₁＝-11.9093 ｄ₂₁＝ 2.4000 ｎ_d21＝ 1.80100 ν_d21＝34.97
Ｓ₂₂ ｒ₂₂＝ 62.9570 ｄ₂₂＝11.9684 ｎ_d22＝ 1.49700 ν_d22＝81.54
Ｓ₂₃ ｒ₂₃＝-15.1984 ｄ₂₃＝ 0.2283
Ｓ₂₄ ｒ₂₄＝-1264.5467 ｄ₂₄＝ 2.1276 ｎ_d24＝ 1.72916 ν_d24＝54.68
Ｓ₂₅ ｒ₂₅＝-47.6759 ｄ₂₅＝ 2.0000

（変倍光学系）
Ｓ₂₆ ｒ₂₆＝ 28.9599 ｄ₂₆＝ 2.7000 ｎ_d26＝ 1.49700 ν_d26＝81.54
Ｓ₂₇ ｒ₂₇＝-30.3428 ｄ₂₇＝ 1.1000 ｎ_d27＝ 1.80100 ν_d27＝34.97
Ｓ₂₈ ｒ₂₈＝-63.9931 ｄ₂₈＝Ｄ３０
Ｓ₂₉ ｒ₂₉＝ 19.4620 ｄ₂₉＝ 1.1000 ｎ_d29＝ 1.83481 ν_d29＝42.71
Ｓ₃₀ ｒ₃₀＝ 14.0625 ｄ₃₀＝ 1.7168
Ｓ₃₁ ｒ₃₁＝-19.1234 ｄ₃₁＝ 1.1000 ｎ_d31＝ 1.48749 ν_d31＝70.23
Ｓ₃₂ ｒ₃₂＝ 10.7761 ｄ₃₂＝ 2.0000 ｎ_d32＝ 1.84666 ν_d32＝23.78
Ｓ₃₃ ｒ₃₃＝ 16.6070 ｄ₃₃＝Ｄ３５
Ｓ₃₄ ｒ₃₄＝-252.8962 ｄ₃₄＝ 1.1000 ｎ_d34＝ 1.48749 ν_d34＝70.23
Ｓ₃₅ ｒ₃₅＝ 47.4616 ｄ₃₅＝Ｄ３７
Ｓ₃₆ ｒ₃₆＝ 28.7888 ｄ₃₆＝ 1.1000 ｎ_d36＝ 1.83400 ν_d36＝37.16
Ｓ₃₇ ｒ₃₇＝ 18.6172 ｄ₃₇＝ 2.7000 ｎ_d37＝ 1.49700 ν_d37＝81.54
Ｓ₃₈ ｒ₃₈＝-26.7911 ｄ₃₈＝ 2.0000

（開口絞り）
Ｓ₃₉ ｒ₃₉＝∞ ｄ₃₉＝ 2.0000
（結像光学系）
Ｓ₄₀ ｒ₄₀＝∞ ｄ₄₀＝13.2980 ｎ_d40＝ 1.60342 ν_d40＝38.03
Ｓ₄₁ ｒ₄₁＝∞ ｄ₄₁＝ 3.3245
Ｓ₄₂ ｒ₄₂＝ 14.5725 ｄ₄₂＝ 2.8289 ｎ_d42＝ 1.77250 ν_d42＝49.60
Ｓ₄₃ ｒ₄₃＝ 79.2543 ｄ₄₃＝ 0.8596
Ｓ₄₄ ｒ₄₄＝ 12.4611 ｄ₄₄＝ 5.0838 ｎ_d44＝ 1.49700 ν_d44＝81.54
Ｓ₄₅ ｒ₄₅＝-25.9862 ｄ₄₅＝ 0.7314 ｎ_d45＝ 1.80100 ν_d45＝34.97
Ｓ₄₆ ｒ₄₆＝ 8.1553 ｄ₄₆＝ 6.6920
Ｓ₄₇ ｒ₄₇＝ 24.2812 ｄ₄₇＝ 1.7093 ｎ_d47＝ 1.72916 ν_d47＝54.68
Ｓ₄₈ ｒ₄₈＝-41.5128 ｄ₄₈＝12.0597
Ｓ₄₉（結像面）

Ｓ ₂₆ 以降の対物レンズ系に対する偏心量
Ｘ＝ 0.00 Ｙ＝ -6.2500 Ｚ＝ 0.00
α＝ 0.00 β＝ 0.00 γ＝ 0.00
ズームデータ
低倍端（１）低倍端（２）中間倍率高倍端
作動距離（ＷＤ） 100.00000 300.00000 100.00000 100.00000
Ｄ５ 8.59029 1.37948 8.59029 8.59029
Ｄ１０ 1.95964 9.17045 1.95964 1.95964
Ｄ２８ 1.27371 1.27371 12.02463 20.07260
Ｄ３３ 18.93335 18.93335 5.14921 2.20313
Ｄ３５ 3.06781 3.06781 6.10105 0.99855

実施例４
図１１は本発明の実施例４にかかる実体顕微鏡の観察光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、作動距離が１００ｍｍのときの(a)は低倍端、(b)は中間倍率、(c)は高倍端での状態を示している。なお、図１１では、便宜上、左右の眼用の光学系を備えるものについては一方の光学系のみを示してある。また、実施例３の実体顕微鏡における照明光学系については、実施例１と同様、図６、図７、図８に示したいずれの照明光学系も適用可能であり、説明を省略する。

実施例４の実体顕微鏡は、観察光学系が、物体側から順に、１つの対物レンズ系１と、１つのアフォーカルリレー光学系２と、１つの変倍光学系３と、左右一対の開口絞り４Ｒ（４Ｌ）と、左右一対の結像レンズ系５Ｒ（５Ｌ）を有して構成されている。

対物レンズ系１は、物体側から順に、両凹レンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズと、物体側が平面で像側が凹面の平凹レンズＬ１３と両凸レンズＬ１４との接合レンズと、両凸レンズＬ１５とで構成されている。

アフォーカルリレー光学系２は、対物レンズ系１に対応した位置に設けられている。
また、アフォーカルリレー光学系２は、正の屈折力を持つ前群Ｇ２１と正の屈折力を持つ後群Ｇ２２からなり前群Ｇ２１と後群Ｇ２２との間に中間像を結像するように構成されている。図１１中、ＭＩＲ（ＭＩＬ）は左右夫々の中間像の結像位置、ＰＲ（ＰＬ）は左右夫々の観察光学系の入射瞳位置である。
前群Ｇ２１は、両凸レンズＬ２１１と、両凸レンズＬ２１２と両凹レンズＬ２１３との接合レンズと、両凸レンズＬ２１４とで構成されている。
後群Ｇ２２は、光路折り曲げプリズムＰ２２１と、物体側が平面で像側が凸面の平凸レンズＬ２２２と、両凹レンズＬ２２３と両凸レンズＬ２２４との接合レンズと、物体側が平面で像側が凸面の平凸レンズＬ２２５とで構成されている。

変倍光学系３は、アフォーカルリレー光学系２に対応した位置に設けられている。
また、変倍光学系３は、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との接合レンズと、両凹レンズＬ３４と、両凹レンズＬ３５Ｌと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３７と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３８と両凸レンズＬ３９との接合レンズとで構成されている。

開口絞り４Ｒ（４Ｌ）は、対物レンズ系１の光軸に対して３．５ｍｍ偏心した位置に設けられている。

低倍端から高倍端への変倍操作時には、変倍光学系３は、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との接合レンズは位置を固定され、両凹レンズＬ３４と、両凹レンズＬ３５Ｌと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３６との接合レンズは物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３７との間隔を狭めるように像側に移動し、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３７は物体側に移動した後に像側へ移動し、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３８と両凸レンズＬ３９との接合レンズは位置を固定される。

また、合焦操作時には、物体側が平面で像側が凹面の平凹レンズＬ１３と両凸レンズＬ１４との接合レンズと、両凸レンズＬ１５が、光軸上を移動する。
なお、実施例４の実体顕微鏡においては、左右共通の変倍光学系３に作動距離が可変となる機能を持たせてもよい。例えば、合焦操作時に、変倍光学系３において最も物体側の群である、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との接合レンズとが、光軸上を移動するようにするとよい。そのようにすれば、先端部に可動群がなくなり、観察鏡筒の先端部の小型化に有利となる。

次に、実施例４の実体顕微鏡の観察光学系を構成する光学部材の数値データを示す。

数値データ４（実施例４：観察光学系）
作動距離（ＷＤ）：１００．００ｍｍ
（対物レンズ系）
Ｓ₁ ｒ₁＝-36.3400 ｄ₁＝ 2.3000 ｎ_d1＝ 1.72000 ν_d1＝43.69
Ｓ₂ ｒ₂＝ 26.9560 ｄ₂＝ 3.2000 ｎ_d2＝ 1.84666 ν_d2＝23.78
Ｓ₃ ｒ₃＝107.3880 ｄ₃＝Ｄ３
Ｓ₄ ｒ₄＝∞ ｄ₄＝ 2.4000 ｎ_d4＝ 1.76182 ν_d4＝26.52
Ｓ₅ ｒ₅＝ 52.7010 ｄ₅＝ 3.4000 ｎ_d5＝ 1.49700 ν_d5＝81.54
Ｓ₆ ｒ₆＝-73.8630 ｄ₆＝ 0.2000
Ｓ₇ ｒ₇＝179.0640 ｄ₇＝ 3.0000 ｎ_d7＝ 1.72916 ν_d7＝54.68
Ｓ₈ ｒ₈＝-48.3680 ｄ₈＝Ｄ２

（アフォーカルリレー系）
Ｓ₉ ｒ₉＝ 52.5502 ｄ₉＝ 5.7739 ｎ_d9＝ 1.72916 ν_d9＝54.68
Ｓ₁₀ ｒ₁₀＝-143.4869 ｄ₁₀＝ 0.5648
Ｓ₁₁ ｒ₁₁＝ 14.7925 ｄ₁₁＝10.7947 ｎ_d11＝ 1.49700 ν_d11＝81.54
Ｓ₁₂ ｒ₁₂＝-56.3886 ｄ₁₂＝ 2.3221 ｎ_d12＝ 1.80100 ν_d12＝34.97
Ｓ₁₃ ｒ₁₃＝ 11.2504 ｄ₁₃＝14.3720
Ｓ₁₄ ｒ₁₄＝ 30.4286 ｄ₁₄＝ 3.6401 ｎ_d14＝ 1.72916 ν_d14＝54.68
Ｓ₁₅ ｒ₁₅＝-44.1379 ｄ₁₅＝13.3553
Ｓ₁₆（中間結像面）ｒ₁₆＝∞ ｄ₁₆＝ 5.0629
Ｓ₁₇ ｒ₁₇＝∞ ｄ₁₇＝22.5600 ｎ_d17＝ 1.72916 ν_d17＝54.68
Ｓ₁₈ ｒ₁₈＝∞ ｄ₁₈＝ 1.2000
Ｓ₁₉ ｒ₁₉＝∞ ｄ₁₉＝ 3.1200 ｎ_d19＝ 1.72916 ν_d19＝54.68
Ｓ₂₀ ｒ₂₀＝-19.2660 ｄ₂₀＝ 7.1400
Ｓ₂₁ ｒ₂₁＝-10.6992 ｄ₂₁＝ 4.3800 ｎ_d21＝ 1.80100 ν_d21＝34.97
Ｓ₂₂ ｒ₂₂＝ 79.8072 ｄ₂₂＝11.6400 ｎ_d22＝ 1.49700 ν_d22＝81.54
Ｓ₂₃ ｒ₂₃＝-14.9496 ｄ₂₃＝ 1.9800
Ｓ₂₄ ｒ₂₄＝∞ ｄ₂₄＝ 5.7000 ｎ_d24＝ 1.78590 ν_d24＝44.20
Ｓ₂₅ ｒ₂₅＝-62.3352 ｄ₂₅＝ 4.0000

（変倍光学系）
Ｓ₂₆ ｒ₂₆＝ 43.5051 ｄ₂₆＝ 3.5000 ｎ_d26＝ 1.49700 ν_d26＝81.54
Ｓ₂₇ ｒ₂₇＝-67.7688 ｄ₂₇＝ 0.2000
Ｓ₂₈ ｒ₂₈＝145.8529 ｄ₂₈＝ 3.5000 ｎ_d28＝ 1.49700 ν_d28＝81.54
Ｓ₂₉ ｒ₂₉＝-32.9717 ｄ₂₉＝ 2.0000 ｎ_d29＝ 1.80100 ν_d29＝34.97
Ｓ₃₀ ｒ₃₀＝-103.9760 ｄ₃₀＝Ｄ３０
Ｓ₃₁ ｒ₃₁＝-1566.4401 ｄ₃₁＝ 1.3000 ｎ_d31＝ 1.83481 ν_d31＝42.71
Ｓ₃₂ ｒ₃₂＝ 55.3447 ｄ₃₂＝ 0.9892
Ｓ₃₃ ｒ₃₃＝-18.5273 ｄ₃₃＝ 1.3000 ｎ_d33＝ 1.83481 ν_d33＝42.71
Ｓ₃₄ ｒ₃₄＝ 9.3600 ｄ₃₄＝ 2.2000 ｎ_d34＝ 1.84666 ν_d34＝23.78
Ｓ₃₅ ｒ₃₅＝ 14.1910 ｄ₃₅＝Ｄ３５
Ｓ₃₆ ｒ₃₆＝-30.2741 ｄ₃₆＝ 1.3000 ｎ_d36＝ 1.48749 ν_d36＝70.23
Ｓ₃₇ ｒ₃₇＝-200.7729 ｄ₃₇＝Ｄ３７
Ｓ₃₈ ｒ₃₈＝ 22.6345 ｄ₃₈＝ 1.3000 ｎ_d38＝ 1.83400 ν_d38＝37.16
Ｓ₃₉ ｒ₃₉＝ 13.4803 ｄ₃₉＝ 3.5000 ｎ_d39＝ 1.48749 ν_d39＝70.23
Ｓ₄₀ ｒ₄₀＝-24.4012 ｄ₄₀＝ 2.0000

（開口絞り）
Ｓ₄₁ ｒ₄₁＝∞ ｄ₄₁＝Ｄ４１
（結像光学系）
Ｓ₄₂ ｒ₄₂＝∞ ｄ₄₂＝13.2980 ｎ_d42＝ 1.60342 ν_d42＝38.03
Ｓ₄₃ ｒ₄₃＝∞ ｄ₄₃＝ 6.8847
Ｓ₄₄ ｒ₄₄＝ 16.7285 ｄ₄₄＝ 1.7284 ｎ_d44＝ 1.78590 ν_d44＝44.20
Ｓ₄₅ ｒ₄₅＝123.4540 ｄ₄₅＝ 0.2890
Ｓ₄₆ ｒ₄₆＝ 7.1429 ｄ₄₆＝ 4.0351 ｎ_d46＝ 1.49700 ν_d46＝81.54
Ｓ₄₇ ｒ₄₇＝-319.2381 ｄ₄₇＝ 1.2527 ｎ_d47＝ 1.80100 ν_d47＝34.97
Ｓ₄₈ ｒ₄₈＝ 5.4502 ｄ₄₈＝ 3.8422
Ｓ₄₉ ｒ₄₉＝ 11.2243 ｄ₄₉＝ 2.0035 ｎ_d49＝ 1.48749 ν_d49＝70.23
Ｓ₅₀ ｒ₅₀＝-22.6384 ｄ₅₀＝ 8.6220
Ｓ₅₁（結像面）

Ｓ ₄₁ 以降の対物レンズ系に対する偏心量
Ｘ＝ 0.00 Ｙ＝ 3.5000 Ｚ＝ 0.00
α＝ 0.00 β＝ 0.00 γ＝ 0.00
ズームデータ
低倍端（１）低倍端（２）中間倍率高倍端
作動距離（ＷＤ） 100.00000 300.00000 100.00000 100.00000
Ｄ３ 9.73227 2.26574 9.73227 9.73227
Ｄ８ 1.53424 9.00077 1.53424 1.53424
Ｄ３０ 0.99971 0.99971 10.79702 18.11784
Ｄ３５ 18.24904 18.24904 5.74665 2.82534
Ｄ３７ 2.69475 2.69475 5.40005 0.99953

次に、上記各実施例における条件式パラメータ対応値を表１に示す。

なお、各実施例の実体顕微鏡においては、対物レンズ系１のレンズ形状を下側部分を所定量直線状にカットされた形状に形成された構成にしたが、カットしない形状に構成してもよい。その場合は、照明光学系との関係においては、配光や照明効率を最適にすることはできないが、観察鏡筒の左右方向の大きさを小さくする効果は得られる。
また、各実施例の実体顕微鏡において視野方向変更のために用いるプリズムは、図１、図２に示す以外のものを用いてもよい。例えば、図１、図２に示すプリズムの入射面と射出面の向きを、物体側と像側とで反対にして配置してもよい。また、プリズムの形状も、図１、図２に示すものとは別の形状のものを用いてもよい。
また、各実施例の実体顕微鏡において、主観察者（主術者）と副観察者（補助者）とで同時に立体観察を行うために、図１２に示したように、左右一対の観察光学系と直交した位置にもう一組の左右一対の観察光学系を配置するとよい。このようにすれば、主観察者の観察方向の他に、主観察者に対して直交する方向からも立体観察することができる。
また、追加する光学系としては、副観察者の立体観察用の他にも、例えば、図１３に示すように、左右一対の観察光学系に対して上下いずれかの位置に、赤外光などの特殊光を２次元観察するための観察光学系として設けてもよい。

本発明の実体顕微鏡は、実体顕微鏡を用いて観察するときに極力作業空間を確保することが望まれる分野、特に手術用顕微鏡などの医療分野に有用である。

本発明の実施例１にかかる実体顕微鏡の概略構成を示す斜視図である。図１の実体顕微鏡の部分側面図である。図１の実体顕微鏡の先端部の構成を左前方からみた部分拡大斜視図である。本発明の実施例１にかかる実体顕微鏡の観察光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、作動距離が１００ｍｍのときの(a)は低倍端、(b)は中間倍率、(c)は高倍端での状態を示している。図４の実体顕微鏡の観察光学系における結像面付近の光学構成の部分拡大図である。実施例１の実体顕微鏡における照明光学系の概略構成を示す光軸に沿う部分断面図である。実施例１の実体顕微鏡における照明光学系に適用可能な一変形例の概略構成を示す光軸に沿う部分断面図である。実施例１の実体顕微鏡における照明光学系に適用可能な他の変形例の概略構成を示す光軸に沿う部分断面図である。本発明の実施例２にかかる実体顕微鏡の観察光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、作動距離が１００ｍｍのときの(a)は低倍端、(b)は中間倍率、(c)は高倍端での状態を示している。本発明の実施例３にかかる実体顕微鏡の観察光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、作動距離が１００ｍｍのときの(a)は低倍端、(b)は中間倍率、(c)は高倍端での状態を示している。本発明の実施例４にかかる実体顕微鏡の観察光学系の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、作動距離が１００ｍｍのときの(a)は低倍端、(b)は中間倍率、(c)は高倍端での状態を示している。本発明の実体顕微鏡の一応用例を示す概念図であって、左右一対の観察光学系と直交した位置にもう一組の左右一対の観察光学系を配置する構成を示す説明図である。本発明の実体顕微鏡の一応用例を示す概念図であって、左右一対の観察光学系に対して上下いずれかの位置に、赤外光などの特殊光を２次元観察するための観察光学系として設けた構成を示す説明図である。手術用顕微鏡の観察鏡筒の左右方向の大きさと観察者の作業空間との関係を概念的に示す説明図であり、(a)は観察鏡筒の左右方向の大きさが大きい場合、(b)は観察鏡筒の左右方向の大きさが(a)に比べて小さい場合、を夫々示している。観察光学系における入射瞳位置と観察鏡筒の左右方向の大きさとの関係を示す説明図であり、(a)は入射瞳位置が観察鏡筒の先端部よりも内側に離れて位置する構成、(b)は入射瞳位置が観察鏡筒の先端部近くに位置する構成を夫々示している。従来の一般的な実体顕微鏡の一構成例を夫々示す光軸に沿う断面図であり、(a)は低倍端、(b)は中間倍率、(c)は高倍端での状態を示している。従来の一般的な実体顕微鏡の他の構成例を夫々示す光軸に沿う断面図であり、(a)は低倍端、(b)は中間倍率、(c)は高倍端での状態を示している。実体顕微鏡において観察光学系と照明光学系の同軸度が悪くなり過ぎた構成における照明効率、配光状態を示す概念図である。実体顕微鏡において観察光学系の入射瞳に対して照明光学系における最も物体側のレンズ面が物体側に離れ過ぎて配置された構成における照明効率、配光状態を示す概念図である。実体顕微鏡において観察光学系の入射瞳に対して照明光学系における最も物体側のレンズ面が像側に離れ過ぎて配置された構成における照明効率、配光状態を示す概念図である。

符号の説明

１、６１対物レンズ系
２、２Ｒ、２Ｌアフォーカルリレー系
３、３Ｒ、３Ｌ変倍光学系
４Ｒ、４Ｌ、６３Ｒ、６３Ｌ、Ｓ６３開口絞り
５Ｒ、５Ｌ、６４Ｒ、６４Ｌ結像レンズ系
６照明レンズ系
７ライトガイド
６２、６２Ｒ、６２Ｌアフォーカルズーム光学系
ＣＧ１１カバーガラス
ＣＧ５７Ｒ、ＣＧ５７Ｌ、ＣＧ５９Ｒ、ＣＧ５９ＬＣＣＤカバーガラス
ＣＧ６０Ｒ、ＣＧ６０ＬＣＣＤ封止ガラス
Ｆ５５Ｒ、Ｆ５５Ｌ赤外カットフィルタ
ＦＳ５８Ｒ、ＦＳ５８Ｌフレア絞り
Ｇ２１、Ｇ２１Ｒ、Ｇ２１Ｌ前群
Ｇ２２、Ｇ２２Ｒ、Ｇ２２Ｌ後群
Ｌ１１、Ｌ１２’、Ｌ２１３、Ｌ２１３Ｒ、Ｌ２１３Ｌ、Ｌ２２２、Ｌ２２２Ｒ’、Ｌ２２２Ｌ’、Ｌ２２３、Ｌ２２３Ｒ、Ｌ２２３Ｌ、Ｌ３４、Ｌ３５、Ｌ３４Ｒ、Ｌ３４Ｌ、Ｌ３６Ｒ、Ｌ３６Ｌ、Ｌ５４Ｒ’、Ｌ５４Ｌ’ 両凹レンズ
Ｌ１２、Ｌ１３’、Ｌ３５Ｒ、Ｌ３５Ｌ、Ｌ３６、Ｌ５２Ｒ’、Ｌ５２Ｌ’ 物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ
Ｌ１３物体側が平面で像側が凹面の平凹レンズ
Ｌ１４、Ｌ１５、Ｌ１６、Ｌ２１１、Ｌ２１２、Ｌ２１１Ｒ、Ｌ２１１Ｌ、Ｌ２１２Ｒ、Ｌ２１２Ｌ、Ｌ２１４、Ｌ２１４Ｒ、Ｌ２１４Ｌ、Ｌ２２１、Ｌ２２１Ｒ、Ｌ２２１Ｌ、Ｌ２２３、Ｌ２２３Ｒ’、Ｌ２２３Ｌ’、Ｌ２２４、Ｌ２２４Ｒ、Ｌ２２４Ｌ、Ｌ３１、Ｌ３２、Ｌ３１Ｒ、Ｌ３１Ｌ、Ｌ３８Ｒ、Ｌ３８Ｌ、Ｌ３９、Ｌ５２Ｒ、Ｌ５２Ｌ、Ｌ５３Ｒ’、Ｌ５３Ｌ’、Ｌ５５Ｒ、Ｌ５５Ｌ、Ｌ６１、Ｌ６２、Ｌ６３、Ｌ６４、Ｌ６５両凸レンズ
Ｌ１４’、Ｌ３３Ｒ、Ｌ３３Ｌ、Ｌ３７Ｒ、Ｌ３７Ｌ、Ｌ３８、Ｌ５６Ｒ、Ｌ５６Ｌ物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
Ｌ２２２、Ｌ２２２Ｒ、Ｌ２２２Ｌ、Ｌ２２５、Ｌ２２５Ｒ、Ｌ２２５Ｌ、Ｌ５４Ｒ、Ｌ５４Ｌ物体側が平面で像側が凸面の平凸レンズ
Ｌ２２４、Ｌ２２４Ｒ’、Ｌ２２４Ｌ’ 物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ
Ｌ３２Ｒ、Ｌ３２Ｌ、Ｌ３３、Ｌ３７、Ｌ５３Ｒ、Ｌ５３Ｌ物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ
Ｐ１７、Ｐ２２１、Ｐ２２１Ｒ、Ｐ２２１Ｌ光路折り曲げプリズム
Ｐ５１Ｒ、Ｐ５１Ｌプリズム

Claims

物体側から順に、１つの対物レンズ系と、正の屈折力を持つ前群と正の屈折力を持つ後群からなり前記前群と前記後群との間に中間像を有するアフォーカルリレー光学系と、変倍光学系と、前記対物レンズ系の光軸に対して偏心した位置に配置された少なくとも左右の眼用の開口絞りを含む複数の開口絞りと、前記複数の開口絞りに対応した位置に配置された複数の結像レンズ系を有する実体顕微鏡において、
前記変倍光学系が低倍端のとき、前記対物レンズ系から前記結像レンズ系までの光学系の入射瞳の位置が、前記対物レンズ系における最も物体側の面に最も近くなり、且つ、次の条件式（１）及び（３）を満足することを特徴とする実体顕微鏡。
０＜Ｌ＿ｅｎｐ＿ｗ／ｆ＿ｏｂ＜０．３・・・（１）
０．１＜ｆ＿ｒｆ／ｆ＿ｏｂ＜０．４・・・（３）
但し、Ｌ＿ｅｎｐ＿ｗは低倍端のとき、最も作動距離が小さいときの前記対物レンズ系における最も物体側の面から前記入射瞳までの距離であり、前記入射瞳が前記対物レンズ系における最も物体側の面よりも像側に位置する場合の符号を正とする。ｆ＿ｏｂは最も作動距離が小さいときの前記対物レンズ系の焦点距離である。ｆ＿ｒｆは前記アフォーカルリレー光学系の前記前群の焦点距離である。
次の条件式（２）を満足することを特徴とする請求項１に記載の実体顕微鏡。
０．５＜ｆ＿ｒｆ／ｆ＿ｒｒ＜０．９・・・（２）
但し、ｆ＿ｒｆは前記アフォーカルリレー光学系の前記前群の焦点距離である。ｆ＿ｒｒは前記アフォーカルリレー光学系の前記後群の焦点距離である。
照明光学系が、前記対物レンズ系から前記結像レンズ系までの光学系の入射瞳近傍に配置され、
次の条件式（４）を満足することを特徴とする請求項１に記載の実体顕微鏡。
−０．１＜Δｚ／ｆ＿ｏｂ＜０．３・・・（４）
但し、Δｚは低倍端のとき、最も作動距離が小さいときの前記照明光学系における最も物体側のレンズ面から前記入射瞳までの距離であり、前記入射瞳が前記照明光学系における最も物体側の面よりも像側に位置する場合の符号を正とする。ｆ＿ｏｂは最も作動距離が小さいときの前記対物レンズ系の焦点距離である。
物体側から順に、１つの対物レンズ系と、正の屈折力を持つ前群と正の屈折力を持つ後群からなり前記前群と前記後群との間に中間像を有するアフォーカルリレー光学系と、変倍光学系と、前記対物レンズ系の光軸に対して偏心した位置に配置された少なくとも左右の眼用の開口絞りを含む複数の開口絞りと、前記複数の開口絞りに対応した位置に配置された複数の結像レンズ系を有する実体顕微鏡において、
照明光学系が、前記対物レンズ系から前記結像レンズ系までの光学系の入射瞳近傍に配置され、
前記変倍光学系が低倍端のとき、前記対物レンズ系から前記結像レンズ系までの光学系の入射瞳の位置が、前記対物レンズ系における最も物体側の面に最も近くなり、且つ、次の条件式（１）〜（４）を満足することを特徴とする実体顕微鏡。
０＜Ｌ＿ｅｎｐ＿ｗ／ｆ＿ｏｂ＜０．３・・・（１）
０．５＜ｆ＿ｒｆ／ｆ＿ｒｒ＜０．９・・・（２）
０．１＜ｆ＿ｒｆ／ｆ＿ｏｂ＜０．４・・・（３）
−０．１＜Δｚ／ｆ＿ｏｂ＜０．３・・・（４）
但し、Ｌ＿ｅｎｐ＿ｗは低倍端のとき、最も作動距離が小さいときの前記対物レンズ系における最も物体側の面から前記入射瞳までの距離であり、前記入射瞳が前記対物レンズ系における最も物体側の面よりも像側に位置する場合の符号を正とする。ｆ＿ｏｂは最も作動距離が小さいときの前記対物レンズ系の焦点距離である。ｆ＿ｒｆは前記アフォーカルリレー光学系の前記前群の焦点距離、ｆ＿ｒｒは前記アフォーカルリレー光学系の前記後群の焦点距離である。Δｚは低倍端のとき、最も作動距離が小さいときの前記照明光学系における最も物体側のレンズ面から前記入射瞳までの距離であり、前記入射瞳が前記照明光学系における最も物体側のレンズ面よりも像側に位置する場合の符号を正とする。