JP5015621B2 - 永久磁石式2相回転電機 - Google Patents
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要求されている。この問題を解決するものとして本願発明者の一人はすでに次の特許を取得をしている。本願はこれらの先行特許の改良に関する。
2)特許文献1及び2に固定子主極を4個とした2相巻き線モータは2相8主極モータより巻き線が簡単で安価となるが、市場では更なる安価なモータの要求がある。
3)市場では2相8主極モータとトルクがほぼ同じで更に小形且つ安価なモータの要求が強くある。
「手段1」
四辺形を含めた多角形や略環状の磁性体より突き出て設けた、2相式で2つの巻き線極と2つの補助極で構成された固定子主極の各先端に複数個の誘導子を有し、1相分の主極は1個の巻き線極と1個の補助極が機械角で略180°隔てた位置として各々の複数の小歯位置はお互いに電気角で180°隔てた位置とし、エアギャップを介して回転自在に設けられた複数Nr個の歯を有した回転子を2個で軸方向に磁化した永久磁石をお互いに歯ピッチの1/2ピッチ分ずらして挟持した単位回転子を2組、単位回転子AとBとして共通回転軸上に設けて、単位回転子AとBの近接あるいは隣接する回転子同士は歯位置が同一であり且つ同一極性に磁化されて、回転自在に単位回転子A側のブラケットと単位回転子B側のブラケットにて固定子両側よりエアギャップを確保して組立されることを手段とする永久磁石式回転電機。
「手段2」
手段1で回転子歯数はNr=4n±1であることを手段とする永久磁石式回転電機。
「手段3」
手段1で回転子は回転子周方向にN極とS極が交互に配置された円筒型永久磁石を含む回転子であることを手段とする永久磁石式回転電機。
「手段4」
請求項3において回転子の極対数が4n±1であることを手段とする永久磁石式回転電機。
「手段5」
手段1から4においてモータ出力軸位置が該環状形の固定子のセンターと異なる位置であることを手段とした小型化を実現する永久磁石式回転電機。
「手段6」
手段1及び2において永久磁石をフェライト磁石としたことを手段とする永久磁石式回転電機。
2)同一回転子径で従来の8巻き線極モータに対し、同程度の出力トルクでモータサイズが83%程度に小型化出来る。
3)薄型モータのHB機ではボンド磁石やフェライト磁石のような磁気エネルギーの低い安価な磁石でも使用が可能となりコストーパフォーマンスに優れた永久磁石式回転電機が提供できる。
4)2巻き線極のため巻き線が簡素で、特殊回転子により不平衡電磁力のない小型高トルクの回転電機が安価に提供できる。
固定子の2相2巻き線極で2補助極主極の各先端には複数個の誘導子を有し、1相分の主極は1個の巻き線極と1個の補助極が機械角で略180°隔てた位置として各々の複数の小歯位置はお互いに電気角で180°隔てた位置とし、エアギャップを介して回転自在に設けられた複数Nr個(図1では25個の歯が均等に配置されているが固定子極誘導子磁歯と対抗する部分のみ図示)の歯を有した回転子21,22の2個で軸方向に磁化した永久磁石51をお互いに歯ピッチの1/2ピッチ分ずらして挟持した単位回転子をもう一組(23、51、24)の計2組、単位回転子AとBとして共通回転軸4上に設けて、単位回転子AとBの近接あるいは隣接する回転子同士22と23 は歯位置が同一であり且つ同一極性に磁化されて、回転自在に単位回転子A側のブラケットと単位回転子B側のブラケットにて固定子両側よりエアギャップを確保して組立される。固定子(1)と(2)は機械角で180°隔てているのが望ましいが回転子歯数が後述するがnを1以上の整数として4n±1と等しくとらない場合は180度に近い値に設計することになる。
また2組の単位回転子は密着させてもよいが22と23を近接させてその間に薄い非磁性板や導電性板を入れると着磁がし易くなる。
このとき例えば図1及び図2を参照して1相のみ励磁され、N極の回転子21が1相のS極に励磁された巻き線主極(1)と対向していれば、1相分の補助極(2)はN極に磁化されてN極の回転子21とは非対向(歯と溝で対向し電気角で180度)の位相関係になる。逆に回転子のS極22とは1相分の補助極(3)は歯が対向することになる。そして回転子Aの回転子磁束は励磁1相分巻き線コイル3と鎖交することになる。このとき励磁されてない2相分の固定子主極の歯と回転子歯とは電気角で90度の位相関係にある。これらの回転子と固定子の歯位置関係は図3に示すようになる。また回転子Bも1相分固定子と同様に対向して軸方向に同じ2つの磁気回路が形成されるので1回転子の場合の半分と磁気回路が短くできる。
図1、図2より本発明はコイルが2個しかなく回転子軸がモータのセンターでなく異中心にあるためその分小形にできる。
図3で固定子(1)と回転子21及び23で図4のラジアル方向吸引力F1、F4が発生する。同様に補助極(3)で回転子22及び23でF2、F3が発生する。これらのラジアル方向吸引力は打ち消しあっている。図4で前後ブラケットを各々6,7とし、8なる軸受けの中心に支点を取ったモーメント力Mでみてもキャンセルされる。
即ち
M=L1F1+(L1+L2+L3+L4)F4−(L1+L2)F2-(L1+L2+L3)F3
(1)
また次の(2)(3)式が成立する。
F1=F2=F3=F4 (2)
L2=L4 (3)
(1)式の右辺に(2)、(3)を代入すれば
M=0 (4)
となりモーメント力Mはキャンセルされる。
ポイントは補助極によるF2,F3が巻き線極のF1,F4と漏洩磁束を無視すれば同じ値となることにある。
図5、図6、図7は従来技術の図である。図5は引例の特許文献1の巻き線を省略した図であり回転子は本願図2と同じものである。前述したように本願及び8巻き線極式に比べ巻き線が4個なのでインダクタンスが約2倍と大きく低速で通常の8巻き線極に対して後述するように約2倍の高トルクであるが高速回転にトルクが小さくなる問題があつた。これを本願のようにすれば低速時トルクは半分の8巻き線極と同じでコイルが2個となるためインダクタンスも半減するので高速時トルクは通常の8巻き線極並になる。図6は巻き線の図示を省略した通常の8巻き線極の固定子30と回転子31の2相HB型回転電機を示す図であり、図7は軸を含む断面図である。図7は前述したHB回転子でお互いに歯ピッチの1/2ずらせた歯位置に構成されている回転子31,32と軸方向に磁化された永久磁石33の単位回転子が使用されている。15、16は前後ブラケットである。
T1=N NriΦm (5)
1相分トルクは(5)式で表される。Nrは回転子歯数、Nはコイル巻き数、iは電流、Φmは回転子からの永久磁石の磁束のコイルとの鎖交磁束である。
両者同一線径で同一トータル巻数Ntとする。また回転子から出るトータル磁束量は両者の固定子の歯数が例えば48(8主極は8×6=48、4主極では4×12=48)と等しいとした場合は両者の固定子鉄心の磁気抵抗差を無視し同じ値のΦtと近似できるので8主極機、4主極機の各1主極の巻数、磁束を各々N8
、N4、Φ8、Φ4として、次式が成立する。
Φ8=Φt/8 (6)
Φ4=Φt/4 (7)
N8=Nt/8 (8)
N2=Nt/4 (9)
(5)〜(9)式より、8主極 4主極機のトルク、T8、T4は各々以下となる。
T8=2*4(Nt/8)Nri(Φt/8)
=NtNriΦT/8 (10)
T2=2*2(Nt/4)Nri(Φt/4)
=NtNriΦt/4 (11)
(10)、(11)より、4主極機は従来の8主極機のモータより約2倍のトルクが出せることになる。しかし通常の単位回転子の場合、4主極機は不平衡電磁力が発生し騒音や振動が大きくなる。そこで不平衡電磁力が発生しない単位回転子AとBを近接させて近接回転子同士が同一極性となるようにするわけである。従って本願のものはコイルが2個なので巻き数が半分とすればトルクは4主極機の半分の従来の8主極機と同じで構造が極めて簡単な2巻き線で8巻き線式と同じトルクが得られまた不平衡電磁力が発生しないことになる。
90/Nr=(−/+){(360/4)−360n/Nr} (12)
但しnは1以上の整数。
(12)式の左辺、及び右辺は本構成のステップ角を表すしこれを整理すると(9)式が得られる。
Nr=4n±1 (13)
Nrは,2相2巻き線極2補助主極構造の望ましい形態となり図1のX軸とY軸は直交する。また固定子磁極(1)と(3)、及び(2)と(4)は機械角で180°の位置となる。
ステップ角は例えばn=19でNr=75となり、2相機では(90/Nr)度がステップ角となるので、1.2度ステップ角の固定子の回転電機が得られる。また図1の図示の例はn=6でNr=25、3.6度ステップ角となる。
またZ軸で対称にすれば裏表交互積層とすれば珪素鋼鈑のフープ材の圧延厚み差を吸収できる。
Br =1.3[T]×(1/2)(3/2)(4/8)=0.4875[T] (14)
式(14)の(1/2)は1個の磁石で励磁する回転子の外周面積が同一サイズの従来
の8主極と組み合わせた通常のHB型回転子と比較して略1/2になるため永久磁石から発生する磁束も半分でよいので磁石の面積が同じなら磁石の磁束密度は半分でよいとの理由、(3/2)は永久磁石の磁路長さが半減するために鉄心部でのパーミアンスが単純約2倍となるが、エアギャップや磁路の磁束密度の低下を考慮してトータルでパーミアンスが約3/2倍に近似したものである。(4/8)は(4主極/8主極)を意味しトルクは前述した(10)式と(11)式の関係から主極数に反比例することによるものである。
この(14)式におけるBrの値の磁石でBrが1.3[T](テスラ)のネオジム磁石を使用した8主極モータと同程度のトルクが得られることになる。式(14)の結果はコンピユターでの磁場解析結果とほぼ一致している。
このBrの値はフェライト磁石に相当する。フェライト磁石はBrが0.5[T]で保持力Hcj=275KA/m程度でその減磁曲線は磁束密度を垂直に保持力を水平に取った座標の第二象限で直線となり、磁路に組まれた永久磁石のパーミアンス係数を勾配とした原点を通過する直線と減磁曲線との交点が動作点となるがその動作点磁束密度はほぼ永久磁石のBrに比例することから近似的に(14)式が成立する。フェライト磁石は希土類磁石に比べて極めて安価であり、2個使用してもネオジム磁石より安くなる。即ち0.5[T]以下の磁石で十分実用トルクが得られる。0.5[T]以下の磁石であれば乾式や湿式の焼結フェライト磁石に限らず樹脂をバインダーとしたボンド(プラスチック)磁石でもよい。焼結フェライト磁石では例えば外形25mmで厚みは2mm程度が量産する限度であり、それより薄いと割れ不良が多発する。これをボンド磁石にすれば割れ不良は解決する。
2相4巻き線極固定子と前述の2連回転子で不平衡電磁力を抑えながら0.5[T]以下のローグレードの永久磁石を採用することにより、従来の高価なネオジム焼結磁石やサマリユムコバルト磁石のような希土類磁石を採用した同サイズモータに対しトルクを同等あるいは倍増することも可能であり今までにはない画期的な新技術といえる。
即ち図1の場合ではNSの対数が25であればよい。この場合不平衡電磁力は図2で21,24が円筒磁石のN極、22,23が円筒磁石のS極に相当するので同様にキャンセルされる。Nr個の極対数円筒磁石であればNr=4n±1も同様に成立する。nは1以上の整数。
2,21,22,23,24,31,32:回転子
3、 :巻き線、
4、 :出力軸
51、33 :永久磁石、
6、15 :前ブラケット、
7、16 :後ブラケット
8 :軸受け
Claims (4)
- 四辺形を含めた多角形や略環状の磁性体より突き出て設けた、2相式で2つの巻き線極と2つの補助極で構成された固定子主極の各先端に複数個の誘導子を有し、1相分の主極は1個の巻き線極と1個の補助極が機械角で略180°隔てた位置として各々の複数の小歯位置はお互いに電気角で180°隔てた位置とし、各相の主極は機械角で90°隔てて配置され、エアギャップを介して回転自在に設けられた複数Nr個の歯を有した回転子を2個で軸方向に磁化した永久磁石をお互いに歯ピッチの1/2ピッチ分ずらして挟持した単位回転子を2組、共通回転軸上に設けて、2組の単位回転子の近接あるいは隣接する回転子同士は歯位置が同一であり且つ同一極性に磁化されて、回転自在にエアギャップを確保して組立され、共通回転軸であるモータ出力軸が該環状形の固定子のセンターと異なる位置に配置されていることを特徴とする永久磁石式回転電機。
- 請求項1で回転子歯数はNr=4n±1であることを特徴とする永久磁石式回転電機。但し、nは1以上の整数。
- 四辺形を含めた多角形や略環状の磁性体より突き出て設けた、2相式で2つの巻き線極と2つの補助極で構成された固定子主極の各先端に複数個の誘導子を有し、1相分の主極は1個の巻き線極と1個の補助極が機械角で略180°隔てた位置として各々の複数の小歯位置はお互いに電気角で180°隔てた位置とし、各相の主極は機械角で90°隔てて配置され、エアギャップを介して回転自在に設けられた回転子を周方向にN極とS極が交互に配置された円筒型永久磁石を含み、該回転子の出力軸が該環状形の固定子のセンターと異なる位置に配置されていることを特徴とする永久磁石式回転電機。
- 請求項3において、回転子の極対数が4n±1であることを特徴とする永久磁石式回転電機。
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