JP4982646B2 - シールド掘進機の固形回収システム - Google Patents
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Description
前記一次前処理機をシールド掘進機と接続した後続台車上に設置し、
最初の排泥ポンプと前記一次前処理機付近までの間の排泥管を内壁面に排泥管自体の抵抗を増加させる抵抗部を有する圧力損失増特殊管にて形成して切羽水圧を保持可能にしたことを特徴とする。
Hf2s :必要抵抗損失揚程 = 58.2 (m)
d :管内径 = 0.2542(m)
V :管内流速 = 7.88 (m/s)
δ :排泥液比重 = 1.298
ld :新品鋼管使用区間 = 20 (m)
lf :新品鋼管使用区間 = 5 (m)
チャンバ12から一次前処理機30までの配管の抵抗損失hfの算出には、以下のDarcy-Weisbachの式を用いる。
λ:管摩擦係数
d:管内径 (m)
V:管内流速(m/s)
g:重力加速度
上水道の送配水管路設計に広く用いられているHanzen-Willamの式を用いて管摩擦係数(λ)を算定し、総抵抗損失揚程(Hf2s)を算出する。
d:管内径 (m)
V:管内流速(m/s)
C:管内面粗度係数
新品鋼管 = 120
圧力損失増特殊管= 90 とすると、
管摩擦係数(λ)は、
新品鋼管 :λ1 =0.013
圧力損失増特殊管:λ2 =0.022 となる。
1d区間:新品鋼管使用 λ=λ1=0.013 ∴hfd=0.210(m)
1e区間:圧力損失増特殊管使用 λ=λ2=0.022 ∴hfe=0.358(m)
1f区間:新品鋼管使用 λ=λ1=0.013 ∴hff=0.210(m)
となる。
Hf2s =(1d×hfd)+(1e×hfe)+(1f×hff)
+(バルブ及びエルボの相当直管長さ)
58.2=(20×0.210)+(1e×0.358)+(5×0.210)
+(3.2×3+3.6×4)
=4.2+(1e×0.358)+1.05+24
28.95=1e×0.358
∴ 1e=80.9
次に、各実験式や理論式をもとにしてレイノルズ数Rと管摩擦係数λ、及び関係粗度(Relative roughness)との実用的な関係線図を示したMoody線図(図4参照)を用いて、管摩擦係数λを算定する。
レイノルズ数(R)の算出には、次式を用いる。
d:管内径 (m)
V:管内流速 (m/s)
v:動粘性係数 (m2/s)
関係粗度(Relative roughness)は、内壁の粗さを決める基準として、円管内壁にある凸部の平均高さをh、円管内の直径をdとすると、h/dで表される。
圧力損失増特殊管 h= 2.5(mm)とすると、
関係粗度は、 新品鋼管 h/d=0.0002
圧力損失増特殊管 h/d= 0.01 となる。
上記で求めたレイノルズ数(R)と関係粗度を、図4に示すMoody線図に当てはめると、
管摩擦係数λは、
新品鋼管 :λ1 =0.014
圧力損失増特殊管:λ2 =0.038と算定される。
12 チャンバ
14 切羽
16 カッタヘッド
22 排泥ポンプ
24、26、28 排泥管
30 一次前処理機
32 固形回収物
34 後続台車
38 抵抗部
Claims (2)
- カッタヘッドにより掘進経路にある地山を固形状態で切り出し掘削し、前記切り出し掘削した固形回収物を排泥ポンプによりチャンバ内の泥水と共に排泥管内を坑内の一次前処理機まで輸送して前記一次前処理機で固形回収物を排泥管より取り出し回収するシールド掘進機の固形回収システムであって、
前記一次前処理機をシールド掘進機と接続した後続台車上に設置し、
最初の排泥ポンプと前記一次前処理機付近までの間の排泥管を内壁面に排泥管自体の抵抗を増加させる抵抗部を有する圧力損失増特殊管にて形成して切羽水圧を保持可能にしたことを特徴とするシールド掘進機の固形回収システム。 - 請求項1において、
前記圧力損失増特殊管は、前記抵抗部が内壁面に沿って螺旋状に連続して突出させた凸部とされていることを特徴とするシールド掘進機の固形回収システム。
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JP2007260835A JP4982646B2 (ja) | 2007-10-04 | 2007-10-04 | シールド掘進機の固形回収システム |
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