JP4938474B2 - 耐衝撃疲労特性、面疲労強度に優れた歯車用鋼及びそれを用いた歯車 - Google Patents
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Description
1.衝撃疲労特性の向上には旧オーステナイト粒界の強化が最も重要であり、Pを低減して旧オーステナイト粒界の脆化を抑制する。
2.さらに鋼中にBを固溶させて旧オーステナイト粒界に優先的に偏析させ、Pの粒界偏析を抑制する。
3.固溶Bを鋼中に存在させる場合、Bとの結合力の強いNをTiまたはAlで結合させるが、溶製時に析出するTiNは比較的大きく、鋭利で硬質な介在物のため、疲労の起点となり易く、面疲労強度および曲げ疲労強度が低下する。
4.Alを添加してB,Nとの平衡関係を利用してN固定をした場合、BN,AlNが鋼中に析出する。AlNは微細なため、結晶粒は微細化し、衝撃疲労強度が向上する。また、AlNは微細なために疲労の起点にはならない。よって、固溶Bの確保はAl−B−Nバランスの調整によるものを主とし、Ti添加によるものを従とする。
5.浸炭処理時の粒界酸化を抑制するSi量には最適範囲が存在する。
6.面疲労強度と衝撃疲労強度を共に向上させるには粒界酸化酸化と内部の硬さおよび浸炭硬度分布のバランスが大切であり、最も最適な範囲が存在する。
1.mass%で、C:0.15〜0.30%、Si:0.50%超え〜1.50%未満、Mn:0.50%以上、P:0.015%以下、Cu:0.30%以下、Cr:2.00%以下、Mo:0.50%以下、Al:0.006〜0.110%以下、Ti:0.02%未満,B:0.0004%以上、N:0.0065%以下を含有し、(1)式を満足する残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、浸炭焼入れ・焼戻し後に得られる有効硬化層深さ、内部硬さ、粒界酸化層深さについて(2)式のS値を満足する耐衝撃疲労特性、面疲労強度に優れた歯車用鋼。
I(=14/27×Al+14/10.8×B−N)≧0.03・・・(1)
但し、(1)式中のAl,B,Nは含有量(mass%)を示す。
170≦S(=E/2×D-P/2)≦250 ・・・(2)
但し、E:有効硬化層深さ(mm)、D:内部硬度(HV)、P:粒界酸化層深さ(μm)を示す。
2.更に、Nb:0.050%以下,V:0.030〜0.200%のいずれか1種以上を添加する1記載の耐衝撃疲労特性、面疲労強度に優れた歯車用鋼。
3.1または2に記載の鋼材を用いて、機械加工あるいは鍛造後に機械加工を行い歯車形状とした後、浸炭焼入れ処理を施して得られる、耐衝撃疲労特性、面疲労強度に優れた歯車。
4.3の工程により歯車形状とした後、さらに歯面にショットピーニングあるいは研磨加工を施した、耐衝撃疲労特性、面疲労強度に優れた歯車。
C:0.15〜0.30%
Cは強度確保のために必要であり、その量は内部硬さを決定する。その量が0.15%に満たないと表面硬さが300HV以下にまで低下し、歯車としての強度を確保できない。また、0.30%より多すぎると素材が過剰に硬くなり加工性が低下し、生産コストが上昇するので0.15%以上、0.30%以下とする。
Siは酸化されやすい元素であり、浸炭表面での結晶粒界での酸化を助長させ、不完全焼入層を生成しやすいが、0.50%を超えると表面酸化が結晶粒界だけでなく結晶粒の内部でも酸化は進行し、全体に均一に酸化される。
Mnは焼き入れ性を高める元素であるが添加量が0.50%未満では焼入れ性が確保できない。よってMn添加量は0.50%以上に限定した。
Pは粒界に偏析して粒界を脆化させ粒界強度を低下させる。添加量が増えるほど疲労の亀裂の発生・伝播が起こりやすくなるため0.015%以下とする。
Cuは圧延や鍛造等の熱間加工性を低下させ、歯車等に加工した場合に加工精度が悪くなり疲労特性が低下するので0.30%以下とする。
Crは焼入れ性向上元素であるとともに、焼戻し軟化抵抗を高める元素である。しかしその添加量が2.00%超えの場合は軟化抵抗を高める効果は飽和し、焼入れ性が高くなりすぎるため歯車内部の靭性が劣化し、衝撃値が低くなるばかりでなく曲げ疲労強度が低下する。よって、Cr添加量は2.00%以下とする。
Moは焼入れ性を向上させるのに有効な元素である。その効果は添加量が増えるほど高くなるが高価な元素のため、0.50%以下とする。
Alは固溶Bの確保と脱酸のため添加する。脱酸作用は添加量が0.006%未満ではその効果が得られず、また多く添加しすぎると溶製時において鋳造異常等の恐れがあるため0.006〜0.110%とする。
固溶Bを確保するためにNを他の元素と結合させる必要がある。TiはBよりもNとの結合力が強いため、有効な元素であり、後述するAlーB−Nバランスによる効果を補完するように添加する。但し、0.02%以上添加すると粗大なTiNが生成し、疲労亀裂の起点となりやすいために、疲労強度が低下する。よってTiは0.02%未満とする。
Bは鋼中に固溶して粒界偏析し焼入れ性を向上させ、低Si化による焼入れ性の低下を補う。また、Pの粒界偏析を妨げ、粒界強度を向上させて疲労特性を改善するため0.0004%以上とする。
NはBと結合してBNを生成するので固溶B確保のためにはNは低いほど良い。しかし、AlとNとBの平衡関係においてNが0.0065%以下であれば固溶Bの確保は可能となるため、0.0065%以下とする。
本パラメータは、粒界に偏析して、衝撃疲労強度を向上させる固溶Bを確保するためのAl,B,Nのバランスの指数で、本パラメータの値が0.03未満の場合は鋼中に固溶するBの確保が出来なくなるため0.03以上とする。
Nbは結晶粒を微細化させて粒界を強化して疲労強度を向上させるが、その効果は0.050%で飽和する。よってNbを添加する場合は0.050%以下に限定する。
Vには、浸炭後の内部強度を上昇させて全体の疲労強度を向上させる。その効果は0.030%以上で得られるが0.200%を超えると飽和するのでVを添加する場合は0.030〜0.200%とする。
(但し、E:有効硬化層深さ(mm)、D:内部硬度(HV)、P:粒界酸化層深さ(μm))
本パラメータSは、優れた耐衝撃疲労特性とローラーピッチング(面疲労)特性を付与するためのもので、170以上、250以下とする。表1のNo.1〜3の丸棒鋼を用いて衝撃疲労試験片とローラーピッチング試験片を作成し、種々の条件で浸炭焼入れ・焼戻しを行い、粒界酸化層深さ,内部硬度,有効硬化層深さの異なる衝撃疲労試験片を作成し、衝撃疲労試験とローラーピッチング試験を実施した。表2と図1に結果を示す。
発明鋼、比較鋼および従来鋼の20φ丸棒を用いて、浸炭焼入れ焼戻しをした後、切断し、最大となる粒界酸化層深さを光学顕微鏡にて測定した。また、断面の硬度分布を測定し、ビッカース硬さで550HVの得られる深さを調査し「有効硬化層深さ」とした。さらに表層より5mm深さ位置の硬度を「内部硬度」と規定してビッカース硬度計を用いて測定した。
直径32mm径の丸棒鋼より各鋼材を用いて図3に示す試験片を作製し、図2に示す条件の浸炭焼入れ焼戻しをした後、落錘型衝撃疲労試験機により、繰返し数200回で破壊する衝撃エネルギーを調査した。
直径32mmの丸棒鋼から、図4に示す平行部直径26mmの試験片を採取し、図2に示す条件で浸炭焼入れ・焼戻し処理を行った。それらの試験片を用いてローラーピッチング疲労試験を行い、107回を疲労限度として面疲労強度を評価した。
Claims (4)
- mass%で、C:0.15〜0.30%、Si:0.50%超え〜1.50%未満、Mn:0.50%以上、P:0.015%以下、Cu:0.30%以下、Cr:2.00%以下、Mo:0.50%以下、Al:0.006〜0.110%以下、Ti:0.02%未満,B:0.0004%以上、N:0.0065%以下を含有し、(1)式を満足する残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、浸炭焼入れ・焼戻し後に得られる有効硬化層深さ、内部硬さ、粒界酸化層深さについて(2)式のS値を満足する耐衝撃疲労特性、面疲労強度に優れた歯車用鋼。
I(=14/27×Al+14/10.8×B−N)≧0.03・・・(1)
但し、(1)式中のAl,B,Nは含有量(mass%)を示す。
170≦S(=E/2×D-P/2)≦250 ・・・(2)
但し、E:有効硬化層深さ(mm)、D:内部硬度(HV)、P:粒界酸化層深さ(μm)を示す。 - 更に、Nb:0.050%以下,V:0.030〜0.200%のいずれか1種以上を添加する請求項1記載の耐衝撃疲労特性、面疲労強度に優れた歯車用鋼。
- 請求項1または2に記載の鋼材を用いて、機械加工あるいは鍛造後に機械加工を行い歯車形状とした後、浸炭焼入れ処理を施して得られる、耐衝撃疲労特性、面疲労強度に優れた歯車。
- 請求項3の工程により歯車形状とした後、さらに歯面にショットピーニングあるいは研磨加工を施した、耐衝撃疲労特性、面疲労強度に優れた歯車。
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