JP4911580B2 - 低比重軽量発泡コンクリート及びその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、軽量であって、建築材料として好適な軽量気泡コンクリート及びその製造方法に関する。さらに詳しくは、従来の軽量気泡コンクリートと比較して、さらに軽量であって、建築材料として必要な強度を有し、かつ、内部に歪みが生じにくいために周辺環境変化に強い軽量気泡コンクリート、及びその軽量気泡コンクリートを優れた生産性のもとで製造する方法に関するものである。

軽量気泡コンクリートは、嵩比重が０．５〜０．６と軽量でありながら、結晶性の高いトバモライト（５ＣａＯ・６ＳｉＯ₂ ・５Ｈ₂Ｏ）を多量に含むことから、建築材料として必要な強度を有し、長期の耐候性、耐火性及び耐不朽性に優れる。また、軽量、かつ、加工性に優れるために施工が容易であり、建築物の外壁材、床材、内壁材等として広く利用されている。

軽量気泡コンクリートは、セメント及び珪石粉を主原料とし、これに必要により生石灰粉、石膏等を加え、水を添加してスラリー状とし、大気圧下でアルミニウム粉末等の気泡剤により発泡した後、型枠で成形してオートクレーブ養生して製造される。軽量気泡コンクリートの圧縮強度は、通常、４〜５Ｎ／ｍｍ²の範囲にあり、曲げ強度は１〜１．５Ｎ／ｍｍ²の範囲にある。

近年、建築物のさらなる軽量化への要望、現場作業時の安全性向上や作業者への負担低減の観点から、従来の軽量気泡コンクリートの特長を保持したまま、さらに比重の低い軽量気泡コンクリートが求められている。
低比重の軽量気泡コンクリートとしては、従来よりも気泡剤に起因する気泡の量を多く含有するものが一般的である。低比重化を実現する方法として、気泡を多く含有させると、気泡径が巨大化し、全容積に対する気泡剤による粗大気泡割合が大きくなり、強度の大幅な低下を招いていた。

それらを改善する検討がなされ、特許文献１には、熱可塑性樹脂を含有させた、特許文献２には、アルカリ土類金属炭酸塩を含有させた、特許文献３には、比表面積の大きな珪石粉を用いて製造した、低比重の軽量気泡コンクリートが、それぞれ開示されている。
しかし、これらの技術をもってしても、嵩比重の低減に伴う圧縮強度の低下をまぬがれず、例えば、嵩比重０．３５〜０．４０では圧縮強度が１．５〜３．２５Ｎ／ｍｍ²程度であり、従来の軽量気泡コンクリートと比較して強度が弱いものである。

一方、特許文献４には、気泡の独立性を上げ、かつ、気泡を均一に分布させた低比重の軽量気泡コンクリートが開示されている。同文献においては、比重０．３５で圧縮強度４．１Ｎ／ｍｍ²、比重０．４で、圧縮強度４．２Ｎ／ｍｍ²という低比重でありながら、従来の軽量気泡コンクリートの強度範囲に入る物性が得られている。
また、特許文献５には、トバモライト結晶の含有量を向上し、かつ、細孔径分布の均一化を図った低比重軽量気泡コンクリートが開示されている。同文献においては、比重０．３５で圧縮強度５．２Ｎ／ｍｍ²、また比重０．４で圧縮強度６．８Ｎ／ｍｍ²という、低比重であって、従来の軽量気泡コンクリートの強度範囲に入る、もしくはそれを上回る物性が得られている。

従来、軽量気泡コンクリートは、建築材料の宿命として、建築工事期間中の天候により雨水に晒されて湿潤したり、翌日から日照りに晒されて乾燥したり、また夏場には高湿度環境、冬場には低湿度環境と、季節や天候により周囲の多岐に渡る自然環境に晒されるのが通常である。
通常のコンクリートは、比重が２．０程度であるのに対し、軽量気泡コンクリートは比重が０．５〜０．６であるが、その軽量化は内部に多くの空隙を含有させることによって実現されている。軽量気泡コンクリートにおいては、体積分率で約８０％が空隙である。そのために、通常のコンクリートと比較して、雨水に晒された際により多くの吸水が起きる。

軽量気泡コンクリートは、その軽量性が特長であり、また耐水性にも優れているために、吸水すること自体には問題がないが、吸水する速度や、その後の乾燥する速度によっては物性が影響を受ける場合がある。吸水した場所は微小ではあるが膨張が起きる。吸水速度が速ければ、表面から中心部まで一様な含水率が早期に実現されるため、内部に含水率分布による歪みが生じない。しかし、吸水速度が遅い場合、表面付近と中心部には歪み差が生じ、場合によっては、発生した歪みに起因して亀裂等が生じることが危惧される。吸水後に、日照りに晒されて乾燥する際にも同様である。

従来の嵩比重０．５〜０．６の軽量気泡コンクリートは、長い技術蓄積と使用実績の中で、空隙量や強度物性、周辺環境変化に対する追随性のバランスが取られ、上記のような環境変化にも耐えうることが実証されている。しかしながら、さらに嵩比重が低い、例えば、０．２以上０．４５未満の軽量気泡コンクリートは、従来よりもさらに空隙量が多い。そのために、吸水する量が増えて歪みが生じやすくなり、同時に歪み発生に伴って発生する応力を担う固体部が少なく、発生する歪み量も大きくなる。そのために、嵩比重が低い軽量気泡コンクリートにおいては、従来の軽量気泡コンクリートよりも、周辺環境変化に対して早期に追随することが求められる。

前記の特許文献に開示されている低比重の軽量気泡コンクリートは、強度が十分でないという問題があるものについても、また従来の軽量気泡コンクリートの強度範囲に入る物性が得られているものについても、周辺環境変化に対する早期追随性が十分でないという課題があった。
さらに、低比重の軽量気泡コンクリートを製造する方法については、従来の軽量気泡コンクリートの強度範囲に入る物性が得られている特許文献４や特許文献５に記載されているものにおいても、減圧下で発泡させ、その後、同じ減圧で予備硬化させるために新規な設備を必要とする、製造工程が長くなり生産性が低下する、原料数が増えるので投入時間がかかる等の問題があった。

特開昭６０−３３２７１公報 特開昭６２−１６２６７９公報 特開２００１−２５３７５８公報 特開昭５８−１５０６１公報 国際公開第０２／０６６３９６号パンフレット

本発明は、嵩比重が０．２以上０．４５未満と従来の軽量気泡コンクリートよりもさらに軽量であって、建築材料として好適な強度を有し、かつ、周辺環境変化への追随性が良いために歪みを生じにくく周辺環境変化に強い軽量気泡コンクリート、及びその軽量気泡コンクリートを製造する方法を提供することにある。

本発明者らは、上記の課題を解決するために、軽量気泡コンクリートの細孔構造に注目し、それを実現するための製造原料構成に注目して鋭意検討した結果、本発明を完成させるに至った。

すなわち、本発明は
（１）嵩比重が０．２以上０．４５未満であり、水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_Ｉと０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ＩＩとの比Ｖ_Ｉ／Ｖ_ＩＩが１．０以上３．０以下であり、細孔径が０．００６μｍ以上６μｍ未満の範囲における微分細孔分布曲線の最大値の１／４の高さにおける対数分布幅が１．３以上１．９以下であることを特徴とする低比重軽量気泡コンクリート。
（２） 水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．００８μｍ以上０．０４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ _ＩＩＩ と０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ _ｔ との比Ｖ _ＩＩＩ ／Ｖ _ｔ が０．３以上０．６以下であることを特徴とする前記（１）に記載の低比重軽量気泡コンクリート。
（３） 水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．００８μｍ以上０．０２６μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ _ＩＶ と０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ _ｔ との比Ｖ _ＩＶ ／Ｖ _ｔ が０．２以上０．５以下であることを特徴とする前記（１）または（２）に記載の低比重軽量気泡コンクリート。
（４） 水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ _ＩＩ と０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ _ｔ との比Ｖ _ＩＩ ／Ｖ _ｔ が０．２以上０．４以下であることを特徴とする前記（１）〜（３）のいずれかに記載の低比重軽量気泡コンクリート。
（５） 水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．１２μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ _ｖ と０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ _ｔ との比Ｖ _ｖ ／Ｖ _ｔ が０．１４以上０．３以下であることを特徴とする前記（１）〜（４）のいずれかに記載の低比重軽量気泡コンクリート。
（６） 水銀圧入法で測定される細孔径が０．００６μｍ以上６μｍ未満の細孔のうち、細孔径が０．６μｍ以上の積算細孔容積が１２％以下であることを特徴とする前記（１）〜（５）のいずれかに記載の低比重軽量気泡コンクリート。
（７） 粉末Ｘ線回折におけるトバモライトの（２２０）面の回折ピーク強度が、石英の（１０１）面の回折ピーク強度の１／４以上であることを特徴とする請求項１〜６いずれかに記載の低比重軽量気泡コンクリート。
である。

また、本発明の軽量気泡コンクリートの製造方法は、以下の通りである。
（８） 少なくとも珪酸質原料とセメントと石灰質原料を含む水性スラリーに、気泡剤として金属アルミニウム粉を加えて型枠に注入し、予備硬化した後にオートクレーブ養生し、嵩比重０．２以上０．４５未満の低比重軽量気泡コンクリートを製造する方法において、珪酸質原料として結晶性珪酸質原料を主体とし、結晶性珪酸質原料のブレーン比表面積がそれぞれ５０００〜１５０００ｃｍ^２／ｇ、および２０００〜５０００ｃｍ^２／ｇの範囲から選ばれる少なくとも二種類の異なるブレーン比表面積を有する珪酸質原料を用いることを特徴とする前記（１）に記載の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法。

（９） 少なくとも珪酸質原料とセメントと石灰質原料を含む水性スラリーに、気泡剤として金属アルミニウム粉を加えて型枠に注入し、予備硬化した後にオートクレーブ養生し、嵩比重０．２以上０．４５未満の低比重軽量気泡コンクリートを製造する方法において、珪酸質原料として結晶性珪酸質原料を主体とし、用いるセメントのうち、３０重量％以上が水和反応性の早いセメントであることを特徴とする前記（１）に記載の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法。

（１０） 型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中において、硫酸化合物のＳＯ _３ 換算での含有量に対するアルミニウム化合物の酸化物換算（Ａｌ _２ Ｏ _３ 換算）での含有量が、重量比で０．９２以上３以下であることを特徴とする前記（８）または（９）に記載の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法。

（１１） 型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中において、硫酸化合物のＳＯ _３ 換算での含有量に対するアルカリ化合物の酸化物換算での含有量が、重量比で０．１５以上１以下であることを特徴とする前記（８）〜（１０）のいずれかに記載の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法。
なお、本発明の軽量気泡コンクリートの製造方法においては、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中において、硫酸化合物のＳＯ_３換算での含有量に対するアルミニウム化合物の酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３換算）での含有量が、重量比で０．９２以上３以下であること、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中において、硫酸化合物のＳＯ_３換算での含有量に対するアルカリ化合物の酸化物換算での含有量が、重量比で０．１５以上１以下であること、がいずれも好ましい条件であり、これらの条件を適用することによって、一層優れた効果の取得を期待することができる。

なお、気泡剤として用いる金属アルミニウム粉末もアルミニウム化合物源として作用するため、アルミニウム化合物の酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３換算）での含有量として含める。

本発明の軽量気泡コンクリートは、嵩比重が０．２以上０．４５未満と従来の軽量気泡コンクリートよりもさらに軽量でありながら、建築材料として好適な強度を有し、周辺環境変化への追随性が高いために実用的であり、建築物の軽量化や現場作業時の安全性向上、作業者への負担低減を実現する。

以下、本発明について詳細に説明する。
本発明の低比重軽量気泡コンクリートは、嵩比重が０．２以上０．４５未満であり、水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_Ｉと０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ＩＩとの比Ｖ_Ｉ／Ｖ_ＩＩが１．０以上３．０以下であり、細孔径が０．００６μｍ以上６μｍ未満の範囲における微分細孔分布曲線の最大値の１／４の高さにおける対数分布幅が１．３以上１．９以下であることが大きな特徴である。

本発明の軽量気泡コンクリートの嵩比重は、建築材料として好適な強度を得るという観点から０．２以上、好ましくは０．２３以上である。また、嵩比重は、軽量性、現場作業時の安全性向上や作業者への負担低減効果の観点から０．４５未満であり、好ましくは０．４０以下である。ここでいう嵩比重とは、１０５℃で２４時間乾燥させた際の嵩比重、すなわち、絶乾比重を指す。

本発明の軽量気泡コンクリートにおいては、水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_Iと０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IIとの比Ｖ_I／Ｖ_IIが１．０以上３．０以下であることが必要であり、好ましくは１．２以上２．８以下、より好ましくは１．４以上２．７以下である。

ここで水銀圧入法とは、硬化体内部へ水銀を圧入させて、その時の圧力と侵入量の関係から細孔径の分布を測定するものであり、細孔の形状が円筒形であると仮定して計算されたものである。細孔径の測定可能範囲は６ｎｍから５００μｍの範囲であるが、この値は、実際の細孔の直径を表すものではなく、構成物質間に存在する隙間の大きさの指標として使用され、特に、本発明の軽量気泡コンクリートの細孔構造を記述する際には有効な解析手段である。

軽量気泡コンクリートは、外力に対し応力を担う骨格を形成する部分（以下、マトリックス、という）に、細孔径が０．００６μｍ〜６μｍの範囲の細孔を持ち、特に０．００６μｍ〜１μｍ、さらには０．００６μｍ〜０．０４μｍの範囲に特に多くの細孔を持つ。積算細孔容量は、細孔径に対して測定された細孔量の積分値である。例えば、細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_Iとは、０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の細孔径に対して測定された細孔量の積分値である。

軽量気泡コンクリートを構成するトバモライト結晶等の無機物の真比重は約２．５であるが、従来の軽量気泡コンクリートの嵩比重は０．５である。これは、内部に多くの空隙を含むためである。従来の軽量気泡コンクリートでは、空隙の体積分率は約８０％であり、その８０％の空隙は、アルミニウム粉末等の気泡剤によって形成した気泡空隙（約５０％）、セメント系材料の場合、水と固体原料が反応して生成した水和物が、水が占めていた体積を埋めていくが、埋めきれずに残った細孔と呼ばれる微細空隙（約３０％）で構成される。

嵩比重が０．２以上０．４５未満という低い、従来の軽量気泡コンクリートよりもさらに軽量な低比重軽量気泡コンクリートにおいては、従来の軽量気泡コンクリートよりもさらに空隙量が多い。そのために吸水する量が増えて歪みが生じやすくなり、かつ、歪み発生に伴って発生する応力を担う固体部が少ないために、発生する歪み量も大きくなる。
このような、嵩比重が低い軽量気泡コンクリートにおいては、細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_Iと０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IIとの比Ｖ_I／Ｖ_IIが１．０以上３．０以下であることによって、顕著に周辺環境への追随性が向上することが本発明によって初めて見出された。環境追随性とは、例えば、吸水速度が速いことであり、それにより軽量気泡コンクリート内部の水分分布の不均一性が生じにくくなるために、雨水に晒された時に亀裂が生じにくくなる。Ｖ_I／Ｖ_IIは、強度の観点から１．０以上、上記周辺環境への十分な追随性を得るという観点から３．０以下である。

特許文献５にも記載があるように細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の細孔割合が大きいことは、小さな細孔が比較的均一に存在することを意味し、強度のみを向上させる上では好ましい。現時点では、Ｖ_I／Ｖ_IIが３．０以下であると周辺環境への追随性が向上する理由は、明確ではない。細孔径が０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の細孔は強度の低下を最小限に抑えながら、水や水蒸気の流路を提供することによって周辺環境への追随性に寄与するものと推察される。

本発明の低比重気泡コンクリートにおいて、小さな細孔が比較的均一に多く存在することで強度を向上させる観点から、水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．００８μｍ以上０．０４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IIIと０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｔとの比Ｖ_III／Ｖ_ｔが０．３以上０．６以下であることが好ましく、より好ましくは、０．３５以上０．６以下である。

また、同様に強度を向上させる観点から水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．００８μｍ以上０．０２６μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IVと０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｔとの比Ｖ_IV／Ｖ_ｔが０．２以上０．５以下であることが好ましく、より好ましくは０．３以上０．５以下である。

細孔径が０．００８μｍ以上０．０４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IIIと０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｔとの比Ｖ_III／Ｖ_ｔが０．６を超える、または、細孔径が０．００８μｍ以上０．０２６μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IVと０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｔとの比Ｖ_IV／Ｖ_ｔが０．５を超えると、周辺環境への追従性に寄与する細孔径が０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の細孔割合が少なくなり、吸水速度が低くなる傾向を示し水分分布がつきやすくなり、雨水にさらされたときに亀裂が発生しやすくなる傾向を示す。また、細孔径が０．００８μｍ以上０．０４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IIIと０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｔとの比Ｖ_III／Ｖ_ｔが０．３未満、または細孔径が０．００８μｍ以上０．０２６μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IVと０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｔとの比Ｖ_IV／Ｖ_ｔが０．２未満では必要とされる強度が得られない。

本発明の低比重気泡コンクリートにおいて、現時点ではその機構は明確ではないが水や水蒸気の流路を提供するという観点から、水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IIと０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｔとの比Ｖ_II／Ｖ_ｔが０．２以上０．４以下であることが好ましく、より好ましくは０．２５以上０．３５以下である。
また、同様に細孔径が０．１２μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積ＶVと０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｔとの比Ｖ_V／Ｖ_ｔが０．１４以上０．３以下であることが好ましく、より好ましくは０．１５以上０．２５以下である。

細孔径が０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IIと０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｔとの比Ｖ_II／Ｖ_ｔが０．４を超える、または細孔径が０．１２μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積ＶVと０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｔとの比Ｖ_V／Ｖ_ｔが０．３を超えると、現時点では明確ではないが、強度を担う小さな細孔の割合が小さくなる、あるいは、細孔の均一性が失われ、一定の荷重に対する応力集中が発生しやすくなり、強度が低下する傾向を示す。

本発明の低比重軽量気泡コンクリートにおいては、局所的な応力の集中を防ぎ、強度を発現するという観点から、水銀圧入法で測定される細孔径が０．００６μｍ〜６μｍの細孔のうち、細孔径が０．６μｍ以上の積算細孔容積が１２％以下であることが好ましく、１０％以下であることがより好ましい。
従来の軽量気泡コンクリートよりもさらに軽量な低比重軽量気泡コンクリートにおいては空隙の体積分率がさらに高くなるため、細孔径が０．６μｍ以上の細孔がより残存しやすい。

本発明の低比重軽量気泡コンクリートにおいては、水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．００６μｍ〜６μｍの範囲における微分細孔分布曲線の最大値の１／４の高さにおける対数分布幅（対数１／４値幅）は、周辺環境の追従性の観点から１．３以上である。対数１／４値幅の上限は、マトリックスが均一な細孔分布を有して、強度を発現するという観点から、１．９以下であり、１．８以下であることが好ましい。
対数１／４値幅とは、マトリックス中の細孔分布の広がりを表す１つの指標であり、０．００６μｍ〜６μｍの微分細孔分布曲線における最大値の１／４の高さにおける細孔径分布の幅を対数にて表示したものである。

その算出方法を図１に示す。図１は、水銀圧入法により測定された細孔径に対する細孔量の積算曲線を１次微分して得られる微分細孔分布曲線である。微分細孔分布曲線における最大値の１／４の高さを与える細孔径が２つである場合、大きい順にＡ_２、Ａ_１とすると、対数１／４値幅は、Ａ_２、Ａ_１それぞれの常用対数の差となる。なお、０．００６μｍ〜６μｍの範囲内にＡ_２が存在しない場合、Ａ_２は１０μｍとし、Ａ_１が存在しない場合は、Ａ_１は０．００６μｍとする。

また、図２に示すように、細孔径が０．００６μｍ〜６μｍの範囲で、微分細孔分布曲線における最大値の１／４の高さを与える細孔径が二つより多い場合は、それらのうち最大の細孔径Ａ_２の常用対数と最小の細孔径Ａ_１の常用対数の差となる。本発明の軽量気泡コンクリートは、強度の発現と、強度の低下を最小限に抑えながら水や水蒸気の流路を確保することの双方を満足するものである。

本発明の低比重軽量気泡コンクリートは、水銀圧入法により測定された細孔径に対する細孔量の積算曲線を１次微分して得られる微分細孔分布曲線に、細孔径が０．００８μｍ〜０．０８μｍの範囲で極大値Ｗ_１を持つことが多い。細孔径が０．００８μｍ〜０．０８μｍの範囲で極大値を２つ以上持つ場合、より大きな値を持つ極大値をＷ_１とする。この極大値Ｗ_１は、０．７ｃｍ^３／ｇ以上１．３ｃｍ^３／ｇ以下が好ましく、より好ましくは０．７５ｃｍ^３／ｇ以上１．２ｃｍ^３／ｇ以下で、更に好ましくは０．８ｃｍ^３／ｇ以上１．１ｃｍ^３／ｇ以下ある。また、この極大値を与える細孔径Ｒ_１は０．００６μｍ以上０．０１５μｍ以下が好ましく、より好ましくは、０．００７μｍ以上０．０１３μｍ以下であり、更に好ましくは０．００７５μｍ以上０．０１２μｍ以下である。細孔径が０．００８μｍ〜０．０８μｍの範囲に極大値Ｗ_１を持ち、その極大値Ｗ_１が０．７ｃｍ^３／ｇ以上、またはその細孔径Ｒ_１が０．０１５μｍ以下であることは、小さな細孔が比較的均一に存在することを意味し、強度のみを向上させる上では好ましい。一方、現時点では明確ではないが、極大値Ｗ_１が１．２ｃｍ^３／ｇを超える、またはその細孔径Ｒ_１が０．００６μｍ以下である場合、細孔径が０．０８μｍ〜０．４μｍの範囲の細孔容量が少なくなり、水や水蒸気の流路を確保しにくくなり、周辺環境への追随性が低下しやすい傾向がある。

本発明の低比重軽量気泡コンクリートにおいては、水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．００６μｍ以上１μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_VIが、０．７ｃｍ³／g〜２．５ｃｍ³／gであることが好ましく、より好ましくは積算細孔容積Ｖ_VIが嵩比重（ｄ）による式（１）及び式（２）で示されるｆ_１（ｄ）ｃｍ³／g以上ｆ_２（ｄ）ｃｍ³／g以下である。
ｆ_１（ｄ）＝０．１５／ｄ＋０．３７ （１）
ｆ_２（ｄ）＝０．１５／ｄ＋１．７５ （２）

従来、低比重の軽量気泡コンクリートは、比重０．５〜０．６の軽量気泡コンクリートよりも気泡剤に起因する気泡量を多く含有するものが一般的である。その場合には、気泡量の増加によって強度の低下が起きることがある。強度の低下を防ぐ場合には、従来の一般的手法とは異なり、マトリックス部の細孔の量を多く含有することによって、気泡剤に起因する気泡の量を従来の比重０．５〜０．６の軽量気泡コンクリートと同程度に保持したままで、嵩比重０．２以上０．４５未満という低比重の軽量気泡コンクリートを実現することが好ましい。

マトリックス部の細孔の量を多くする場合には、０．００６μｍ以上１μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_VIが嵩比重と直接的な関係にあるために、より好ましい上記積算細孔量Ｖ_VIの範囲は嵩比重によって異なる。嵩比重０．２以上０．４５未満の軽量気泡コンクリートを得るために好ましい範囲は、積算細孔容積Ｖ_VIが嵩比重（ｄ）による上記式（１）及び式（２）で示されるｆ_１（ｄ）ｃｍ³／g以上、かつ、ｆ_２（ｄ）ｃｍ³／g以下である。
したがって、例えば、０．００６μｍ以上１μｍ未満範囲の積算細孔容積Ｖ_VIが０．７ｃｍ³／ｇ未満であることは、気泡を従来の軽量気泡コンクリートよりも多く含有することを意味し、目的とする強度低下の抑制効果が小さい場合がある。また、積算細孔容積Ｖ_VIが２．５ｃｍ³／gを超えるということは、従来の軽量気泡コンクリートよりも少ない気泡量しか含有しないことを意味し、強度発現は十分であるが、気泡量が少ないことに起因して周辺環境への追随性、例えば乾燥速度が遅くなる傾向がある。

本発明の軽量気泡コンクリートにおいては、周辺環境への追随性を更に向上するという観点から、水銀圧入法で測定される細孔径が１０μｍ以上４００μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_VIIが０．０９ｃｍ³／g以上１．０ｃｍ³／g以下であることが好ましい。
細孔径が１０μｍ以上４００μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_VIIが上記範囲にあると、周辺環境への追随性が向上する理由は明確ではないが、この範囲に観測される細孔も、水や水蒸気の流路の提供に寄与しているものと推察される。

本発明の低比重軽量気泡コンクリートにおいては、粉末Ｘ線回折におけるトバモライトの（２２０）面の回折ピーク強度が、石英の（１０１）面の回折ピーク強度の１／４以上であることが好ましく、１／３以上であることがより好ましく、１／２以上であることがもっとも好ましい。トバモライトの（２２０）面の回折ピーク強度及び石英の（１０１）面の回折ピーク強度は、バックグランド強度を含めた値である。
通常、軽量気泡コンクリートは、原料として好ましく使用される珪石のうち、未反応のまま残留した珪石を含有する。従来、これら残留珪石は、亀裂の進展を防ぐ等の効果があると考えられ、敢えて多くを残留させることがなされていた。しかし、嵩比重が０．２以上０．４５未満の従来よりも比重の低い低比重軽量コンクリートにおいては、珪石の残留量が少ない場合に強度が向上する傾向がある。

本発明の軽量気泡コンクリートにおいては、粉末Ｘ線回折におけるトバモライトの（００２）面の回折ピークの半値幅が０．３５以上０．４５以下であることが好ましく、０．３５以上０．４３以下であることがより好ましく、０．３５以上０．４０以下であることがさらに好ましい。（００２）面の回折ピークの半値幅は、板状トバモライト結晶の厚さ方向の秩序を表しており、半値幅が小さいほど結晶性が高い、すなわち厚さ方向の秩序性が高く、結晶の厚みが厚いことを示す。トバモライトの結晶性が高いことにより、従来の軽量気泡コンクリート同等の耐炭酸化抵抗が得られて好ましい。

本発明の軽量気泡コンクリートは、必要に応じて撥水性物質を０．１〜３．０重量％含有させてもよい。撥水性物質とは、シロキサン化合物、アルコキシシラン化合物、脂肪酸、脂肪酸塩、エポキシ系樹脂、ウレタン系樹脂、シリコーン系樹脂、酢酸ビニル系樹脂、アクリル系樹脂、スチレン−ブタジエン系樹脂等の樹脂エマルジョン等であり、このうち一種または二種以上の混合物を用いることもできる。
この中でも特に、シロキサン化合物、すなわち、ポリジメチルシロキサンやポリジメチルシロキサンのメチル基の一部が水素、フェニル基、トリフロロプロピル基等で置換されたシリコーンオイル、アルコキシシラン化合物、すなわち、メチルトリエトキシシラン、エチルトリエトキシシラン、プロピルトリエトキシシラン、イソブチルトリエトキシシラン等のアルキルアルコキシシラン化合物を使用することが好ましい。
撥水性物質の含有量は、撥水性を発現させる観点から０．１重量％以上が好ましく、より好ましくは０．５重量％以上である。また、撥水性物質の含有量の上限は、強度の観点から３．０重量％以下が好ましく、より好ましくは２．０重量％以下である。

本発明の軽量気泡コンクリートは、必要に応じて補強繊維を０．０５〜３ｖｏｌ％含有させることができる。補強繊維とは、耐アルカリガラス繊維、カーボン繊維、ステンレス繊維、セラミック繊維、アスベスト繊維等の無機繊維、アラミド繊維、ビニロン繊維、ポリプロピレン繊維等の有機繊維であり、このうち一種、または二種類以上の混合物として用いることができる。目的の性能を得るためには、アラミド繊維、耐アルカリガラス繊維及びカーボン繊維が好ましく、パラ系アラミド繊維がより好ましい。
補強繊維の繊維長は、通常、１〜２０ｍｍであり、好ましくは３〜１０ｍｍ、より好ましくは５〜８ｍｍである。補強繊維の含有量は、十分な補強効果を発揮させるという観点から、空隙まで含めた硬化体の体積に対して、０．０５ｖｏｌ％以上が好ましく、より好ましくは０．１ｖｏｌ％以上である。また、補強繊維の含有量の上限は、混合時のファイバーホールの発生を抑制し、硬化体中へ均一な分散をするという観点から、３ｖｏｌ％以下が好ましく、より好ましくは２ｖｏｌ％以下である。

以下に、本発明の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法を説明する。
本発明の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法は、少なくとも珪酸質原料とセメントと石灰質原料を含む水性スラリーに、気泡剤として金属アルミニウム粉を加えて型枠に注入し、予備硬化した後にオートクレーブ養生し、嵩比重が０．２以上０．４５未満の軽量気泡コンクリートを製造することを基本構成とする。

本発明の軽量気泡コンクリートの製造方法において、
（１）珪酸質原料として結晶性珪酸質原料を主体とし、結晶性珪酸質原料のブレーン比表面積がそれぞれ５０００〜１５０００ｃｍ^２／ｇ、および２０００〜５０００ｃｍ^２／ｇの範囲から選ばれる少なくとも二種類の異なるブレーン比表面積を有する珪酸質原料を用いること、もしくは
（２）珪酸質原料として結晶性珪酸質原料を主体とし、用いるセメントのうち、３０重量％以上が水和反応性の早いセメントであること、
このいずれかの条件を充足することによって、従来の軽量気泡コンクリートよりもさらに軽量でありながら建築材料として好適な強度を有し、かつ、周辺環境変化への追随性が高いために非常に実用的である軽量気泡コンクリートを高い生産性で効率良く製造できることが、本発明者らにより初めて見出された。

本発明に用いられる珪酸質原料は、例えば、結晶質の珪石、珪砂、石英及びそれらの含有率の高い岩石等、珪藻土、シリカヒューム、フライアッシュ、高炉スラグ、製紙スラッジ焼却灰または天然の粘土鉱物またはそれらの焼成物等である。
結晶性珪酸質原料を主体とするとは、用いる珪酸質原料のうち７０重量％以上、好ましくは８０重量％以上、さらに好ましくは９０重量％以上が、結晶質の珪石、珪砂、石英及びそれらの含有率の高い岩石であることである。予備硬化時間を早める場合等には、予備硬化時に高い反応性を持っているシリカヒューム、フライアッシュ、高炉スラグ、製紙スラッジ焼却灰に代表される非晶質珪酸原料を併用することも好ましく行われる。しかし珪藻土、シリカヒュームに代表される非晶質珪酸質原料を多く用いると、オートクレーブ中での反応性が高すぎるためにオートクレーブ昇温過程で安定な非晶質化合物を形成してトバモライトの生成を阻害、同時に生成するトバモライト結晶の結晶性を低下させ、強度の低下を招く場合があるので注意が必要である。

結晶性の珪酸質原料の中でも、用いる結晶質珪酸質原料のうち、石英結晶成分が８０重量％以上である高結晶性珪酸質原料が３０重量％以上であることがより好ましく、５０重量％以上であることがより好ましい。石英結晶成分が高い高結晶性珪酸質原料を多く用いると、低比重軽量気泡コンクリート中に生成するトバモライトの結晶性が高い傾向がある。
結晶質珪酸質原料中の石英結晶成分の割合は、結晶性珪酸質原料の粉末Ｘ線回折を用いて評価される。石英粉末の粉末Ｘ線回折で観測される石英の回折強度の総和に対する、結晶性珪酸質原料の粉末Ｘ線回折の石英の回折強度の総和の比率を以て石英結晶成分の割合とする。

本発明の製造方法（１）においては、結晶性珪酸質原料が少なくとも、結晶性珪酸質原料のブレーン比表面積がそれぞれ５０００〜１５０００ｃｍ^２／ｇ、および２０００〜５０００ｃｍ^２／ｇの範囲から選ばれる少なくとも二種類の異なるブレーン比表面積を有する珪酸質原料を用いることが必要である。それにより、水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_Iと０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IIとの比Ｖ_I／Ｖ_IIが１．０以上３．０以下にすることができる。これにより、本発明が目的とする周辺環境変化への追随速度が早い軽量気泡コンクリートを得ることができる。

本発明の製造方法（１）においては、ブレーン比表面積で５０００〜１５０００ｃｍ^２／ｇ、及び２０００〜５０００ｃｍ^２／ｇの少なくとも二種類の異なるブレーン比表面積を有する珪酸質原料を用いていればよく、上記範囲であれば三種類以上のブレーン比表面積を有する珪酸質原料を用いても構わない。
ブレーン比表面積の異なる二種類の珪酸質原料を用いると、比Ｖ_I／Ｖ_IIを１．０以上３．０以下にできる理由は現時点では必ずしも明らかではないが、ブレーン比表面積で５０００〜１５０００ｃｍ^２／ｇの微粉化された珪酸質原料を用いると細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の細孔が形成されやすく、ブレーン比表面積が２０００〜５０００ｃｍ^２／ｇである比較的粗粒の珪酸質原料を用いると細孔径が０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の細孔が形成されやすい。オートクレーブ中で、トバモライトが生成し、珪酸質原料周辺に細孔が形成される際に、粗粒の珪酸質原料周辺に比較的大きな細孔が形成され、微粉化された珪酸質原料の周辺には比較的小さな細孔が形成されるものと推定される。

従って、本発明の製造方法（１）においては、結晶性珪酸質原料のブレーン比表面積がそれぞれ５０００〜１５０００ｃｍ^２／ｇ、および２０００〜５０００ｃｍ^２／ｇの範囲から選ばれる少なくとも二種類の異なるブレーン比表面積を有する珪酸質原料を用いることが重要であり、ブレーン比表面積が２０００〜５０００ｃｍ^２／ｇである比較的粗粒の珪酸質原料のみを用いると、細孔径が０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積が大きくなって比Ｖ_I／Ｖ_IIが小さくなり、また径の大きな細孔が多く生成して強度の低下を招く。

一方、ブレーン比表面積で５０００〜１５０００ｃｍ^２／ｇである比較的微粒の珪酸質原料のみを用いると、細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の積算細孔容積が大きく成って比Ｖ_I／Ｖ_IIが大きくなり、周辺環境変化への追随性の低下が起きる。
ブレーン比表面積で５０００〜１５０００ｃｍ^２／ｇ、及び２０００〜５０００ｃｍ^２／ｇの少なくとも二種類の異なるブレーン比表面積を有する珪酸質原料の配合比は、全結晶性珪酸質原料中におけるブレーン比表面積で２０００〜５０００ｃｍ^２／ｇの割合として、周辺環境への追随性の観点から好ましくは１０重量％以上、強度の観点から好ましくは７０重量％以下であり、より好ましくは１５〜６０重量％、もっとも好ましくは１５〜５０重量％である。

本発明の製造方法（１）において、ブレーン比表面積が２０００ｃｍ^２／ｇ未満の珪酸質原料を用いると、強度が低下する傾向があり、１５０００ｃｍ^２／ｇを超えると、オートクレーブ中での反応性が高すぎるためにオートクレーブ昇温過程で安定な非晶質化合物を形成してトバモライトの生成を阻害し、同時に生成するトバモライト結晶の結晶性を低下させる傾向がある。

本発明の製造方法（１）に用いられるセメントは、特に限定されるものではなく、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、ビーライトセメント等の珪酸成分とカルシウム成分を主体とするものである。
本発明における石灰質原料としては、生石灰及び消石灰が挙げられる。

本発明の製造方法（２）においては、用いるセメントのうち、３０重量％以上が水和反応性の早いセメントを用いることが必要であり、好ましくは５０重量％以上、より好ましくは７０重量％以上である。用いるセメントのうち、３０重量％以上が水和反応性の早いセメントを用いることにより、珪酸質原料のブレーン比表面積によらずに、例えば、珪酸質原料としてブレーン比表面積で５０００〜１５０００ｃｍ^２／ｇである比較的微粒の珪酸質原料のみを用いた場合においても、水銀圧入法で測定される細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の細孔と０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の細孔が適度に形成され、それらの積算細孔容量の比Ｖ_I／Ｖ_IIを１．０以上３．０以下にすることができる。

本発明の製造方法における水和反応性の早いセメントとは、軽量気泡コンクリートを製造するオートクレーブ条件下で水和反応が早いセメントであり、早強セメントや微粉化された普通ポルトランドセメント、等であるが、普通ポルトランドセメントにオートクレーブ中での水和反応を促進させる添加物を配合した場合も含む。オートクレーブ中での水和反応を促進させる添加物としては通常のセメント水和促進剤や高炉スラグ、アルミナセメント等を挙げることができる。

軽量気泡コンクリート中の細孔は、水と固体原料が反応して生成した水和物が、水が占めていた体積を埋めていく時、埋めきれずに残った微細空隙である。水和反応性の早いセメントを用いることにより、０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の細孔が形成される理由は現時点では必ずしも明らかではないが、オートクレーブ昇温過程でセメントが早く水和することにより比較的不均一で大きな空隙を持つ予備構造が形成され、その後トバモライトが生成してその大きな空隙を埋めていく際に比較的大きな０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の細孔が残留するものと推定している。オートクレーブ昇温過程でのセメントの水和速度が遅いと、比較的均一で小さな空隙を持つ予備構造が形成されるために、トバモライト生成で埋め残された空隙も小さいものになるものと推定される。

本発明の製造方法（２）における結晶性珪酸質原料のブレーン比表面積は特に限定されるものではないが、好ましくは強度の観点から３０００ｃｍ^２／ｇ以上、トバモライトの生成、結晶性の観点から１５０００ｃｍ^２／ｇ以下、より好ましくは３５００〜１００００ｃｍ^２／ｇ、もっとも好ましくは４０００〜８０００ｃｍ^２／ｇである。
本発明の製造方法（１）においても（２）においても、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中において、硫酸化合物のＳＯ_３換算での含有量に対するアルミニウム化合物の酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３換算）での含有量が、周辺環境変化への追随性、耐炭酸化抵抗の観点から、重量比で０．９２以上であることが好ましく、０．９３以上であることがより好ましく、０．９５以上であることがもっとも好ましい。また硫酸化合物のＳＯ_３換算での含有量に対するアルミニウム化合物の酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３換算）での含有量の上限は、強度、生産性、トバモライトの生成の観点から、３．０以下であることが好ましく、２．５以下であることがより好ましく、２．０以下であることがもっとも好ましい。重量比が上記範囲であることにより、水銀圧入法で測定される細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_Iと０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IIとの比Ｖ_I／Ｖ_IIをより適正な範囲にできる。

現時点においては、硫酸化合物の含有量に対するアルミニウム化合物の含有量の重量比が細孔構造の形成に影響を及ぼす理由は明確ではないが、硫酸化合物は軽量気泡コンクリートを製造する際に用いられる珪酸質原料、セメント等の無機粉体を凝集させるために、オートクレーブ昇温過程で形成される予備構造が比較的均一で小さな空隙を持つ構造になりやすい、硫酸化合物原料の含有量よりも多い十分なアルミニウム化合物が含有していると、反応過程で硫酸化合物がエトリンガイトやモノサルフェートなどのアルミニウムと硫酸成分を主成分とする中間生成物に十分に変換され、その中間生成物が占めていた体積が比較的大きな細孔として残存すると推定される。

また、硫酸化合物の含有量に対するアルミニウム化合物の含有量の重量比が生成するトバモライトの結晶性に影響を及ぼす理由も明確ではないが、硫酸化合物原料の含有量に対して十分なアルミニウム化合物が含有されていると、反応過程で硫酸化合物がエトリンガイトやモノサルフェートなどのアルミニウムと硫酸成分を主成分とする中間生成物に十分に変換され、硫酸成分と珪素成分からなる中間性生物が生成しにくくなることが、その後の結晶化過程で結晶性の良否に影響を与えると推定される。

従来、軽量気泡コンクリートの製造においては、予備硬化時間を早める等の目的で例えば二水石膏などの硫酸化合物が配合される。また、セメントや珪酸質原料、そして気泡剤として使用される金属アルミニウムから、硫酸化合物、アルミニウム化合物が供給される。従って、軽量気泡コンクリートを製造しようとすると、自ずから硫酸化合物やアルミニウム化合物が含有されるようになる。しかし、嵩比重が０．２以上０．４５未満と従来よりも嵩比重の低い軽量気泡コンクリートを製造する場合には、それら微量成分の含有量が細孔構造の形成やトバモライトの結晶性に想像をはるかに超えて大きな影響を及ぼすことを見出すに至ったものである。

本発明の製造方法においては、含有する硫酸化合物量、アルミニウム化合物の絶対量は特に限定されるものではないが、硫酸化合物の量が少ないとトバモライトの生成が遅くなる、予備硬化時間が長くなってプロセス性が低下する等の傾向があり、多すぎると適正な細孔構造を得られにくい、高い結晶性のトバモライトを得にくい等の傾向がある。そのため、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中の硫酸化合物の絶対含有量は、ＳＯ_３換算で好ましくは、トバモライトの生成速度、予備硬化時間等プロセス性の観点から、１．５重量％以上、適切な細孔構造、高い結晶性のトバモライトを得るという観点から、５重量％以下であることが好ましく、１．５〜４．５重量％であることがより好ましい。

また、本発明の製造方法（１）においても（２）においても、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中において、硫酸化合物のＳＯ_３換算での含有量に対するアルカリ化合物の酸化物換算での含有量は、重量比で０．１５以上であることが好ましく、０．１６以上であることがより好ましく、０．１７以上であることが最も好ましい。重量比の上限は、強度、トバモライトの生成、予備硬化速度の観点から、１以下であることが好ましく、０．７以下であることがより好ましく、０．６以下であることがもっとも好ましい。重量比が上記範囲であることにより、水銀圧入法で測定される細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_Iと０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IIとの比Ｖ_I／Ｖ_IIをより適正な範囲にできる。

なお、アルカリ化合物は、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓの化合物であり、アルカリ化合物の酸化物換算での含有量とは、各々のアルカリ元素の酸化物の総和、すなわちＬｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｒｂ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏである。通常軽量気泡コンクリートに用いられる原料には、Ｎａ、Ｋの化合物が主体である。
現時点においては、アルカリ化合物量が細孔構造形成に影響を及ぼす理由は明確ではないが、アルカリ化合物はオートクレーブ中でトバモライトが生成する際に、珪酸質原料の溶解性を高めると考えられる。適度なアルカリ量が含有することによって、セメントや石灰から供給されるカルシウムに対して適度に早い珪素の供給が行われてトバモライト結晶の生成が早くなり、そのために比較的大きな形状のトバモライトが形成されて大きな細孔が残存しやすいものと推定される。従って、アルカリ化合物の含有量は、用いるセメントのオートクレーブ中での水和反応性との関係が深い傾向があり、水和反応性の高いセメントを用いる場合にはより重要で、より多くのアルカリ化合物を必要とする傾向がある。

従来の軽量気泡コンクリートの製造方法においても、アルミニウム化合物、硫酸化合物、アルカリ化合物の含有量がトバモライトの生成や結晶性、場合によっては細孔構造に影響を及ぼすことが知られている。しかし、本発明により、従来の軽量気泡コンクリートよりも嵩比重が低い軽量気泡コンクリートを製造する際には、溶解しているイオンの影響を強く受けやすいために、これら化合物の含有量が想像をはるかに超えて細孔構造形成、並びにトバモライトの結晶性にとってより重要であることがはじめて示された。

尚、アルミニウム化合物、硫酸化合物、アルカリ化合物の含有量とは、使用する珪酸質原料やセメント等に含有する量も含めて、珪酸質原料、セメント、石灰質原料、アルミニウム化合物原料、硫酸化合物原料、アルカリ化合物原料を含む全ての固体原料の総重量に対する含有量である。従って、本発明の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法においては、使用するセメントや珪酸質原料などに含有する量を勘案して、上記範囲を充足するようにアルミニウム化合物原料、硫酸化合物原料、アルカリ化合物原料が添加される。

本発明の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法で用いられる硫酸化合物原料は特に限定されるものではなく、ＳＯ_３ないしはＳＯ_４を含有する化合物であれば良い。例えば、亜硫酸、硫酸、無水石膏（ＣａＳＯ_４）、二水石膏（ＣａＳＯ_４・２Ｈ_２Ｏ）、半水石膏（ＣａＳＯ₄・１／２Ｈ₂Ｏ）、硫酸マグネシウムなどのアルカリ土類金属の硫酸塩、硫酸ナトリウムなどのアルカリ金属の硫酸塩、硫酸アルミニウム（Ａｌ_２（ＳＯ_４)_３）またはその含水物、硫酸銅や硫酸銀などの金属硫酸塩等であり、これらを単独で用いても、複数同時に用いてもよい。これら硫酸化合物原料のうち、その構成元素が通常軽量気泡コンクリートに含まれ、かつ本発明の効果を特に顕著に発現させる点で、二水石膏、硫酸アルミニウム（Ａｌ_２（ＳＯ_４）_３）またはその含水物が好ましい。さらには二水石膏またはその含水物と硫酸アルミニウム（Ａｌ_２（ＳＯ_４）_３）またはその含水物とを併用することが、アルミニウム化合物とのバランスを調整する上でより好ましい。

また、本発明の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法で用いられるアルミニウム化合物原料も特に限定されるものではなく、硫酸アルミニウムまたはその含水物、γ−アルミナ、水酸化アルミニウム、炭酸アルミニウム、硝酸アルミニウム等を用いることができるが、硫酸化合物とのバランスを取る上で硫酸アルミニウムもしくはその含水物或いは水酸化アルミニウムが好ましい。低比重軽量気泡コンクリートの気泡剤として用いる金属アルミニウム粉末もアルミニウム化合物源として作用する。

また、本発明の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法で用いられるアルカリ化合物原料も特に限定されるものではなく、硫酸カリウムもしくはナトリウム、水酸化カリウムもしくはナトリウム、アルミン酸カリウムもしくはナトリウム、カリ明礬、等を用いることができるが、硫酸化合物やアルミニウム化合物とのバランスを取る上でカリ明礬或いは水酸化カリウムが好ましく用いられる。

本発明の低比重軽量気泡コンクリートを製造する際に用いられるアルミニウム化合物原料、硫酸化合物原料、アルカリ化合物原料と該コンクリート中に含有するアルミニウム化合物、硫酸化合物、アルカリ化合物の化合物形態は必ずしも同一ではない。なぜなら、軽量気泡コンクリートの製造過程でその形態が変化するからである。

低比重軽量気泡コンクリート中の硫酸化合物は、通常トバモライトを主成分とする軽量気泡コンクリートの作製に用いられる原料ならびにオートクレーブを用いた製造法の場合に、ＳＯ_３、ＳＯ_４等の硫酸根は二水石膏（ＣａＳＯ₄・２Ｈ_２Ｏ）、半水石膏（ＣａＳＯ_４・１／２Ｈ_２Ｏ）、モノサルフェート型塩（３ＣａＯ・Ａｌ_２Ｏ_３・ＣａＳＯ_４・１２Ｈ_２Ｏ）、ハイドロキシエラサダイト等の形態をとる。

また、低比重軽量気泡コンクリート中のアルミニウム化合物は、通常トバモライトを主成分とする軽量気泡コンクリートの製造に用いられる原料やオートクレーブを用いた製造法を考慮すると、トバモライトの珪素を一部置換してトバモライト構造の中に取り込まれたり、ハイドロガーネット等の形態をとる。さらに、低比重軽量気泡コンクリート中のアルカリ化合物は、硫酸カリウムもしくはナトリウム、珪酸ナトリウムもしくはカリウム等の形態や、トバモライト構造の電荷補償イオンとして存在すると推定される。

本発明における低比重軽量気泡コンクリートの製造方法においては、セメントに対する石灰質原料の重量比は、特に限定されるものではないが、強度の観点から０．３以上、スラリー粘度、成型性の観点から１．０以下であることが本発明の効果をより発現させることができて好ましい。
軽量気泡コンクリートを構成するトバモライト結晶等の無機物の真比重は約２．５であるが、軽量気泡コンクリートの嵩比重は０．５である。これは、内部に多くの空隙を含むためである。従来の軽量気泡コンクリートでは、空隙の体積分率は約８０％であり、その８０％の空隙は、アルミニウム粉末等の気泡剤によって形成した気泡空隙（約５０％）、セメント系材料の場合、水と固体原料が反応して生成した水和物が、水が占めていた体積を埋めていくが、埋めきれずに残った細孔と呼ばれる微細空隙（約３０％）で構成される。

一般に、嵩比重０．２〜０．４５の軽量化を実現するにあたり、低比重化を実現する方法として、気泡を多く含有させると、気泡径が巨大化し、全容積に対する気泡剤による粗大気泡割合が大きくなり、強度が低下する傾向がある。本発明の製造方法においては、アルミニウム粉末の添加量を増加させて気泡の量を多くするのではなく、全容積に対する気泡空隙をおおよそ５０％程度に維持したまま、目的とする嵩比重により細孔を増加させる、すなわち、使用する水の量を増加させることも好ましく行われる。

したがって、本発明の嵩比重０．２以上０．４５未満の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法においては、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料に対する水の重量比は０．７８以上２．６６以下であることが好ましく、０．９１以上１．６７以下であることがより好ましい。さらに好ましくは、目的とする嵩比重により、使用する全固形原料に対する水の重量比を変更する必要がある。したがって、使用する全固形原料に対する水の重量比が、目的とする軽量気泡コンクリートの嵩比重（ｄ）から下記式（１）を用いて求められるＷ_１以上であり、下記式（２）を用いて求められるＷ_２以下であることがより好ましい。
Ｗ_１＝０．４８３／ｄ−０．２９６ （１）
Ｗ_２＝０．５９１／ｄ−０．２９６ （２）

本発明の軽量気泡コンクリートの製造法に使用される原料は、トバモライトを多く生成し、強度を十分に発揮するという観点から、ＣａＯ／ＳｉＯ₂ モル比が好ましくは０．４以上、より好ましくは０．５以上、最も好ましくは０．５５以上となるように混合する。また、ＣａＯ／ＳｉＯ₂ モル比は、高結晶性のトバモライトを多く生成するという観点から、好ましくは１．２以下、より好ましくは１．０以下、最も好ましくは０．８以下である。

本発明においては、珪酸質原料、セメント、石灰質原料などの上記原料以外の原料も、勿論、必要に応じて加えることができる。これら原料として、例えば、パルプ、発泡スチレンビーズ、有機マイクロバルーン等の有機軽量骨材、パーライト、シラスバルーン等の無機軽量骨材、メチルセルロース等の界面活性剤、ポリアクリル酸、ポリビニルアルコール等の増粘剤、減水剤、高性能減水剤等のセメント系材料において一般に用いられる分散剤、炭酸カルシウム、ドロマイト等の炭酸塩化合物、珪酸ナトリウム等の硬化促進剤、リグニンスルホン酸、グルコン酸塩等のセメント系材料において一般に用いられる硬化遅延剤、リン酸塩等の発泡遅延剤、シロキサン化合物、アルコキシシラン化合物等の撥水性物質、耐アルカリガラス繊維、カーボン繊維、ステンレス繊維、セラミック繊維、アスベスト繊維等の無機繊維、アラミド繊維、ビニロン繊維、ポリプロピレン繊維等の有機繊維等が挙げられる。

本発明の製造方法においては、
（１） 珪酸質原料として結晶性珪酸質原料を主体とし、結晶性珪酸質原料のブレーン比表面積がそれぞれ５０００〜１５０００ｃｍ^２／ｇ、および２０００〜５０００ｃｍ^２／ｇの範囲から選ばれる少なくとも二種類の異なるブレーン比表面積を有する珪酸質原料を用いること、もしくは、
（２） 珪酸質原料として結晶性珪酸質原料を主体とし、用いるセメントのうち、３０重量％以上が水和反応性の早いセメントであること、
が満たされていれば、珪酸質原料、セメント、石灰質原料、アルミニウム化合物原料、硫酸化合物原料、アルカリ化合物原料、他の原料の投入方法、投入順序、混合時間は特に限定されるものではない。

例えば、従来のように、それら原料を同時に投入して短時間混合し、界面活性剤、金属アルミニウム粉もしくはそのスラリーを添加して型枠に注入しても良く、原料を同時に投入して一定時間の混合後に界面活性剤、金属アルミニウム粉もしくはそのスラリーを添加して型枠に注入しても良い。
また、例えば、珪酸質原料と水と必要に応じて石灰質原料の一部、アルミニウム化合物原料、アルカリ化合物原料を混合する第一工程に引き続き、セメント、硫酸化合物原料及び残りの石灰質原料を加えてさらに混合する第二工程の後にアルミニウム粉等の気泡剤を添加して型枠に注入する方法、も用いることができる。このような方法を用いる場合においても、混合時の方法や、混合時の温度、混合時間は特に限定されるものではない。

珪酸質原料と水と必要に応じて石灰質原料の一部、アルミニウム化合物原料、アルカリ化合物原料を混合する第一工程の混合時間は、原料スラリーの均一性の観点から、１０分以上が好ましく、より好ましくは３０分以上である。長すぎることによる問題は無く、安定原料として用いることも可能である。混合時の温度は、予備硬化の速度の観点から３０℃以上が好ましく、４０℃以上がより好ましい。混合時の温度の上限は、その後の発泡、予備硬化の温度を適正にするという観点から、６０℃以下が好ましく、５５℃以下がより好ましい。

第一工程終了後、セメント、硫酸化合物原料及び残りの石灰質原料を加えてさらに混合する第二工程の混合時間、温度も特に限定されない。混合時間は、原料スラリーの均一な分散という観点から３０秒以上が好ましく、その後の予備硬化の速度の観点から、１０分以下が好ましく、３分以下がより好ましい。混合温度は、第一工程の場合と同じ理由で、３０〜６０℃の範囲が好ましく、４０〜５５℃の範囲がより好ましい。

第二工程終了後、必要に応じて界面活性剤または界面活性剤を水に分散させた界面活性剤スラリー、アルミニウム粉末またはアルミニウム粉末を水に分散させたアルミニウムスラリーを投入し、直後に型枠に注入する方法が好ましく行われる。
本発明の軽量気泡コンクリートの製造方法においては、従来の軽量気泡コンクリートと同様に補強鉄筋または補強金網を軽量気泡コンクリート内に埋設させるように成型することが好ましく行われる。ここで補強鉄筋とは、鉄筋を所望の形状に配列し、交叉接点を溶接加工したものをいう。補強金網とは、鉄を網状に加工したもので、例えば、ラス網等がその代表的な例である。補強鉄筋または補強金網の形状、寸法、鉄筋の太さ、金網の目の大きさ、さらに軽量コンクリート中に埋設する際の位置等、配筋の仕方については、限定されるものではなく、板の大きさ、用途等によって適宜選択されることが好ましい。

これら補強鉄筋または補強金網は、耐久性上有効な防錆剤処理が施されていることが好ましい。防錆剤としては合成樹脂系等、公知のものを使用できる。この様に鉄筋または金網を内部に配置することにより破壊時の耐力が著しく向上する。
型枠に注入されたスラリーは、アルミニウム粉に由来して発泡、生石灰及びセメントの自己発熱により、好ましくは５０〜８５℃の間で１時間以上かけて予備硬化される。予備硬化は、蒸気養生室等の水分が蒸発を抑制した環境下で行うことが好ましい。得られた予備硬化体は、必要に応じて任意の形状に切断された後に、オートクレーブを用いて高温高圧養生される。切断は軽量気泡コンクリートの製造に一般に用いられるワイヤーによる切断法も使用できる。オートクレーブの条件としては１６０℃（ゲージ圧力：約５．３ｋｇｆ／ｃｍ²）以上、２２０℃（ゲージ圧力：約２２．６ｋｇｆ／ｃｍ²）以下が好ましい。

以下に実施例により本発明を具体的に説明する。
本発明に用いられる各種の測定方法は以下の通りである。
［嵩比重］
曲げ試験に用いたのと同じ寸法のオートクレーブ後の硬化体を、１０５℃にて２４時間乾燥させた時の重量と寸法から算出する。

［曲げ強度、圧縮強度］
ＪＩＳ Ｒ ５２０１の曲げ強さ及び圧縮強さの測定に準じて測定する。すなわち、曲げ強度測定に用いた供試体寸法は４０ｍｍ×４０ｍｍ×１６０ｍｍであり、スパン幅は１００ｍｍである。圧縮強度は曲げ試験で割れた半分の試料において、加圧面４０ｍｍ×４０ｍｍで最大荷重を測定する。試験体の乾燥条件は、２０℃、相対湿度６０％の恒温恒湿槽中に、１０５℃の絶乾状態を基準とした含水量が、１０±２％になった時点で測定試料とする。

［水銀圧入法による各細孔径範囲の細孔量の比、対数１／４値幅の算出］
オートクレーブ後の硬化体を粉砕した後に分級して得た２〜４ｍｍ部分を、１０５℃にて２４時間乾燥させて測定用試料とする。これら試料を、Ｍｉｃｒｏｍｅｔｒｉｔｉｃｓ社製、Ｐｏｒｅ Ｓｉｚｅｒ ９３２０を用いて細孔径分布を測定する。この時、水銀と硬化体の接触角は１３０度、水銀の表面張力は４８４ｄｙｎ／ｃｍとして計算を行う。測定された細孔径に対する細孔量の積算曲線より、０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_Iを、０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IIをそれぞれ求める。また、同様に測定された細孔径に対する細孔量の積算曲線より、細孔径が０．００８μｍ以上０．０４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IIIを、細孔径が０．００８μｍ以上０．０２６μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_IVを、細孔径が０．１２μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_Vを、０．００６μｍ以上１μｍ未満の積算値からＶ_VIを、１０μｍ以上４００μｍ未満の積算値からＶ_VIIをそれぞれ求める。細孔径が０．６μｍ以上の積算細孔容積の割合は、細孔径が０．００６μｍ〜６μｍの範囲で測定された全細孔量を１００％とした時の、細孔径が０．６μｍ以上の積算細孔容積の体積分率である。
測定された細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲で、細孔径に対する細孔量の積算曲線を１次微分して得られる微分細孔分布曲線に存在する極大値をＷ_１とし、細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲で極大値を２つ以上持つ場合、より大きな値を持つ極大値をＷ_１とする。また、この極大値を与える細孔径をＲ_１とする。
また、測定された細孔径０．００６μｍ〜１０μｍに対する細孔量の積算曲線を１次微分して得られる微分細孔分布に存在する最大ピークの１／４の高さを与える二つの細孔径をその大きさの順にＡ_１、Ａ_２とする。対数１／４値幅は、Ａ_１、Ａ_２それぞれの常用対数の差とする（対数半値幅の算出は、前述の図１及び図２による説明も参照）。

［吸水速度］
試験体寸法は１００ｍｍφ×１００ｍｍとし、側面より水が浸透しないように底面から１ｃｍシールし、水を含んだ脱脂綿上に底面を設置する。随時、サンプルを取り出し、重量を測定し、吸水した水の量を試験体の底面積と経過時間の平方根で除することにより吸水速度を算出する。
試験体の乾燥条件は、２０℃、相対湿度６０％の恒温恒湿槽中で恒量となったものを用いる。

［軽量気泡コンクリートの粉末Ｘ線回折］
強度測定に用いた試料を乳鉢中で粉砕した後に、理学電気（株）製ＲＩＮＴ２０００において、ＣｕのＫα線を用いて測定する。測定条件は、加速電圧４０ｋＶ、加速電流２００ｍＡ、受光スリット幅０．１５ｍｍ、走査速度４゜／分、サンプリング０．０２゜である。回折線は、グラファイトのモノクロメーターにより単色化されてカウントする。
トバモライトの（００２）面の回折ピークは、７．７゜（２θ）付近に見られる回折線に対応する。（００２）面の回折ピークの半値幅は、回折角６から９．５゜（２θ）付近にかけて、バックグランドを直線近似して得られた真の回折ピークの最大値の１／２の高さを与える二つの回折角（２θ）に差として算出される。図３に算出方法の模式図を示す。
また、バックグランドを含めたトバモライトの（２２０）面の回折ピーク強度をＩｔとし、バックグランドを含めた石英の（１０１）面の回折ピーク強度をＩｑとし、石英の（１０１）面の回折ピーク強度に対するトバモライトの（２２０）面の回折ピーク強度の比をＩｔ／Ｉｑを求める。

［蛍光Ｘ線測定：ＳＯ₃含有量、Ａｌ₂Ｏ₃ 、Ｋ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ含有量の測定］
フィリップス社製蛍光Ｘ線測定装置（ＰＷ−２４００）を用いて、各原料粉末中のＳＯ₃ 含有量、Ａｌ₂ Ｏ₃含有量、Ｋ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ含有量の定量を行った。原料粉末１重量部に対し、ホウ酸リチウム９重量部を混合してペレットを作製し、１０００℃で１時間焼成してガラス状サンプルを得た。ガラス状サンプルの蛍光Ｘ線強度測定を行い、含有元素の酸化物の混合物を用いて作製した検量線を用いて、ＳＯ₃含有量、Ａｌ₂Ｏ₃、Ｋ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ含有量を求めた。
［ブレーン比表面積］
ＪＩＳ Ｒ ５２０１のセメントの物理試験法における比表面積試験に準じて測定した。

［実施例１］
５０℃の水１００．２重量部に、珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合７５重量％、ブレーン比表面積７５００ｃｍ^２／g）２４．１重量部、珪石Ｂ（石英結晶成分割合７５重量％、ブレーン比表面積３８００ｃｍ^２／g）２４．１重量部、生石灰８．７重量部、アルミニウム化合物原料かつ硫酸化合物原料として硫酸ばんど（朝日化学社製：１７％品）を無水和物換算で１．０重量部を加え水性スラリーを得、温度を５０℃に保ちながら１時間攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに硫酸化合物として二水石膏４．３重量部、普通ポルトランドセメント（以下、ＯＰＣ）２９．１重量部、生石灰８．７重量部、予め水２．１５重量部に水溶性セルロースエーテル（信越化学社製：ｈｉ６５ＳＨ−４０００）を０．０２１７重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水５．４重量部に金属アルミニウム粉末０．０８４９重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は５０℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、５時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が１０ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ａ及びＢ、ＯＰＣ、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で３．０重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で３．３重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．５２重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は１．０８であり、ＯＰＣに対する全石灰質原料の比は０．６０であり、珪酸質原料、ＯＰＣ及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７３とした。
得られた軽量気泡コンクリートの特性を表１に示す。

［実施例２］
５０℃の水１００．２重量部に、珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合７５重量％、ブレーン比表面積７５００ｃｍ^２／g）４８．５重量部、生石灰８．７重量部、アルミニウム化合物原料かつ硫酸化合物原料として硫酸ばんど（朝日化学社製：１７％品）を無水和物換算で１．０重量部を加え水性スラリーを得、温度を５０℃に保ちながら１時間攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに二水石膏４．３重量部、早強ポルトランドセメント２８．９重量部、生石灰８．７重量部、硫酸化合物として予め水２．０重量部に水溶性セルロースエーテル（信越化学社製：ｈｉ６５ＳＨ−４０００）を０．０２１７重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水５．０重量部に金属アルミニウム粉末０．０８５５重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は５０℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、５時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が１２ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ａ、セメント、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で４．２重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で３．６重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．５重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は１．０８であり、セメント対する全石灰質原料の比は０．６０であり、珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７３とした。
得られた軽量気泡コンクリートの特性を表１に示す。

［実施例３］
５０℃の水１００．２重量部に、珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合７５重量％、ブレーン比表面積７５００ｃｍ^２／g）４９．７重量部、生石灰８．９重量部、アルミニウム化合物原料かつ硫酸化合物原料として硫酸ばんど（朝日化学社製：１７％品）を無水和物換算で１．０重量部を加え水性スラリーを得、温度を５０℃に保ちながら１時間攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに硫酸化合物として二水石膏２．０重量部、早強ポルトランドセメント２９．６重量部、生石灰８．９重量部、予め水２．０重量部に水溶性セルロースエーテル（信越化学社製：ｈｉ６５ＳＨ−４０００）を０．０２１７重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水５．０重量部に金属アルミニウム粉末０．０８５３重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は５０℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、５時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が１２ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ａ、セメント、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で２．９重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で２．５重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．５１重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は１．０８であり、セメントに対する全石灰質原料の比は０．６０であり、珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７３とした。
得られた軽量気泡コンクリートの特性を表１に示す。

［実施例４］
５０℃の水９９．０重量部に、珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合７５重量％、ブレーン比表面積７５００ｃｍ^２／g）４９．７重量部、生石灰８．８重量部、アルミニウム化合物原料かつ硫酸化合物原料として硫酸ばんど（朝日化学社製：１７％品）を無水和物換算で１．５８重量部、アルミニウム化合物原料かつ硫酸化合物原料かつアルカリ化合物原料としてカリ明礬を無水和物換算で０．６４重量部を加え水性スラリーを得、温度を５０℃に保ちながら１時間攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに硫酸化合物として二水石膏１．３重量部、早強ポルトランドセメント２９．４重量部、生石灰８．８重量部、予め水２．０重量部に水溶性セルロースエーテル（信越化学社製：ｈｉ６５ＳＨ−４０００）を０．０２１７重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水５．０重量部に金属アルミニウム粉末０．０８５４重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は５０℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、５時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が１１ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ａ、セメント、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で３．２重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で３重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．６３重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は１．０８であり、セメントに対する全石灰質原料の比は０．６０であり、珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７３とした。
得られた軽量気泡コンクリートの特性を表１に示す。

［実施例５］
５０℃の水１００．２重量部に、珪酸質原料として珪石Ｃ（石英結晶成分割合９２重量％、ブレーン比表面積６５００ｃｍ^２／g）２４．７重量部及び珪石Ｄ（石英結晶成分割合８０重量％、ブレーン比表面積６５００ｃｍ^２／g）２４．７重量部、生石灰８．９重量部、アルミニウム化合物原料かつ硫酸化合物原料として硫酸ばんど（朝日化学社製：１７％品）を無水和物換算で１．０重量部を加え水性スラリーを得、温度を５０℃に保ちながら１時間攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに硫酸化合物として二水石膏２．０重量部、早強ポルトランドセメント２９．６重量部、生石灰８．９重量部、予め水２．０重量部に水溶性セルロースエーテル（信越化学社製：ｈｉ６５ＳＨ−４０００）を０．０２１７重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水５．０重量部に金属アルミニウム粉末０．０８５３重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は５０℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、５時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が１１ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ｃ及びＤ、セメント、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で３．２重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で２．７重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．４７重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は１．０８であり、セメントに対する全石灰質原料の比は０．６０であり、珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７３とした。
得られた軽量気泡コンクリートの特性を表１に示す。

［実施例６］
５０℃の水１００．２重量部に、珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合７５重量％、ブレーン比表面積７５００ｃｍ^２／g）４６．８重量部、生石灰８．５重量部、アルミニウム化合物原料かつ硫酸化合物原料として硫酸ばんど（朝日化学社製：１７％品）を無水和物換算で０．９５重量部を加え水性スラリーを得、温度を５０℃に保ちながら１時間攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに硫酸化合物として二水石膏１．９重量部、ＯＰＣ２８．３重量部、セメント水和促進剤として高炉スラグを５．０重量部、生石灰８．５重量部、予め水２重量部に水溶性セルロースエーテル（信越化学社製：ｈｉ６５ＳＨ−４０００）を０．０２１７重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水５．０重量部に金属アルミニウム粉末０．０８５３重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は５０℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、５時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が９ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ａ、ＯＰＣ、高炉スラグ、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で３．７重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で２．２重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．５２重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は１．０８であり、ＯＰＣに対する全石灰質原料の比は０．６０であり、珪酸質原料、ＯＰＣ、高炉スラグ及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７３とした。
得られた軽量気泡コンクリートの特性を表１に示す。

［実施例７］
４５℃の水１０６重量部に、珪酸質原料として珪石Ｅ（石英結晶成分割合８９重量％、ブレーン比表面積５０００ｃｍ^２／g）４９．３重量部、生石灰７．２重量部、アルミニウム化合物原料としてγ―アルミ（住友化学製：ＢＫ−１１２）を０．４７重量部、アルミニウム化合物原料、硫酸化合物、アルカリ化合物としてカリ明礬を１．１７重量部加え水性スラリーを得、温度を４５℃に保ちながら３０分攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに二水石膏２．６重量部、早強ポルトランドセメント２９．４重量部、生石灰１０．４重量部、予め水２．０重量部に界面活性剤（東邦化学工業株式会社製：ソルボンＴ−８０）を０．０１１重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水２．０重量部に金属アルミニウム粉末０．０８９重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は５０℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、４時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が１２ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ｅ、セメント、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で３．３５重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で２．６３重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．５５重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は１．０８であり、セメント対する全石灰質原料の比は０．６０であり、珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７３とした。
得られた軽量気泡コンクリートの特性を表１に示す。

［実施例８］
４５℃の水９２．１重量部に、珪酸質原料として珪石Ｅ（石英結晶成分割合８９重量％、ブレーン比表面積５０００ｃｍ^２／g）４６．６重量部、生石灰２．５重量部、アルミニウム化合物原料として水酸化アルミ（住友化学製：Ｃ−３０８）を０．４４重量部加え水性スラリーを得、温度を４５℃に保ちながら３０分攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに二水石膏２重量部、早強ポルトランドセメント３６．４重量部、生石灰１２重量部、予め水２．０重量部に界面活性剤（東邦化学工業株式会社製：ソルボンＴ−８０）を０．００９５重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水１．０重量部に金属アルミニウム粉末０．０９６重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は４５℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、３時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が１２ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ｅ、セメント、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で３．３７重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で２．１５重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．４６重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は０．９５であり、セメント対する全石灰質原料の比は０．４であり、珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７８とした。

［実施例９］
４５℃の水９２．１重量部に、珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合７５重量％、ブレーン比表面積７５００ｃｍ^２／g）２３．２重量部、珪石Ｅ（石英結晶成分割合８９重量％、ブレーン比表面積５０００ｃｍ^２／g）２３．２重量部、生石灰２．５重量部、アルミニウム化合物原料として水酸化アルミ（住友化学製：Ｃ−３０８）を０．５８重量部加え水性スラリーを得、温度を４５℃に保ちながら３０分攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに二水石膏２．２重量部、早強ポルトランドセメント３６．３重量部、生石灰１２重量部、予め水２．０重量部に界面活性剤（東邦化学工業株式会社製：ソルボンＴ−８０）を０．００９５重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水１．０重量部に金属アルミニウム粉末０．０９６重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は４５℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、３時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が１３ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ｅ、セメント、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で３．３７重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で２．１５重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．５０重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は０．９５であり、セメント対する全石灰質原料の比は０．４であり、珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７８とした。

［実施例１０］
４５℃の水９２．１重量部に、珪酸質原料として珪石Ｅ（石英結晶成分割合８９重量％、ブレーン比表面積５０００ｃｍ^２／g）４６．４重量部、生石灰２．５重量部、アルミニウム化合物原料として水酸化アルミ（住友化学製：Ｃ−３０８）を０．６８重量部、アルカリ化合物原料として水酸化カリウムを０．１５重量部加え水性スラリーを得、温度を４５℃に保ちながら３０分攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに二水石膏２重量部、早強ポルトランドセメント３６．２重量部、生石灰１２重量部、予め水２．０重量部に界面活性剤（東邦化学工業株式会社製：ソルボンＴ−８０）を０．００９５重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水１．０重量部に金属アルミニウム粉末０．０９６重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は４５℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、３時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が１３ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ｅ、セメント、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で３．５２重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で２．１４重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．５８重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は０．９５であり、セメント対する全石灰質原料の比は０．４であり、珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７８とした。

［実施例１１］
４５℃の水９２．１重量部に、珪酸質原料として珪石Ｅ（石英結晶成分割合８９重量％、ブレーン比表面積５０００ｃｍ^２／g）４６．３重量部、生石灰２．４重量部、アルミニウム化合物原料として水酸化アルミ（住友化学製：Ｃ−３０８）を０．４７重量部、アルミニウム化合物原料、硫酸化合物原料、アルカリ化合物原料としてカリ明礬１２水和物を１．２７重量部加え水性スラリーを得、温度を４５℃に保ちながら３０分攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに二水石膏２重量部、早強ポルトランドセメント３６．１重量部、生石灰１２重量部、予め水２．０重量部に界面活性剤（東邦化学工業株式会社製：ソルボンＴ−８０）を０．００９５重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水１．０重量部に金属アルミニウム粉末０．０９８重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は４５℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、３時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が１４ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ｅ、セメント、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で３．５１重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で２．５６重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．５８重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は０．９５であり、セメント対する全石灰質原料の比は０．４であり、珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７８とした。

［実施例１２］
４５℃の水９２．１重量部に、珪酸質原料として珪石Ｅ（石英結晶成分割合８９重量％、ブレーン比表面積５０００ｃｍ^２／g）４６．０重量部、生石灰２．３重量部、アルミニウム化合物原料かつ硫酸化合物原料として硫酸ばんど（朝日化学社製：１７％品）を無水和物換算で１．０４重量部、アルミニウム化合物原料、硫酸化合物原料、アルカリ化合物原料としてカリ明礬１２水和物を１．３重量部加え水性スラリーを得、温度を４５℃に保ちながら３０分攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに二水石膏２重量部、早強ポルトランドセメント３５．９重量部、生石灰１２重量部、予め水２．０重量部に界面活性剤（東邦化学工業株式会社製：ソルボンＴ−８０）を０．００９５重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水１．０重量部に金属アルミニウム粉末０．０９８重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は４５℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、３時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が１４ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ｅ、セメント、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で３．４９重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で３．２９重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．５８重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は０．９５であり、セメント対する全石灰質原料の比は０．４であり、珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７８とした。

［実施例１３］
４５℃の水９２．１重量部に、珪酸質原料として珪石Ｅ（石英結晶成分割合８９重量％、ブレーン比表面積５０００ｃｍ^２／g）４６．２重量部、生石灰２．４重量部、アルミニウム化合物原料かつ硫酸化合物原料として硫酸ばんど（朝日化学社製：１７％品）を無水和物換算で１．０重量部、硫酸化合物原料、アルカリ化合物原料として硫酸カリウムを０．２３重量部加え水性スラリーを得、温度を４５℃に保ちながら３０分攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに二水石膏２重量部、早強ポルトランドセメント３６．１重量部、生石灰１２重量部、予め水２．０重量部に界面活性剤（東邦化学工業株式会社製：ソルボンＴ−８０）を０．００９５重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水１．０重量部に金属アルミニウム粉末０．０９６重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は４５℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、３時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が１４ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ｅ、セメント、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で３．３６重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で２．９４重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．５８重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は０．９５であり、セメント対する全石灰質原料の比は０．４であり、珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７８とした。

［比較例１］
珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合７５重量％、ブレーン比表面積７５００ｃｍ^２／g）４８．１重量部を用いた以外は実施例１と同様に成型した。
珪石Ａ、ＯＰＣ、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で３．０重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で３．３重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．５２重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は１．０８であり、ＯＰＣに対する全石灰質原料の比は０．６０であり、珪酸質原料、ＯＰＣ及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７３とした。
得られた軽量気泡コンクリートの特性を表１に示す。

［比較例２］
５０℃の水１１２．３重量部に、珪酸質原料として珪石Ｅ（石英結晶成分８０重量％、ブレーン比表面積２９００ｃｍ^２／g）４８重量部、生石灰２．３重量部、アルミニウム化合物原料かつ硫酸化合物原料として硫酸ばんど（朝日化学社製：１７％品）を無水和物換算で２．０重量部を加え水性スラリーを得、温度を５０℃に保ちながら１時間攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに硫酸化合物として二水石膏３重量部、ＯＰＣ３９．２重量部、生石灰５．５重量部、予め水２．０重量部に水溶性セルロースエーテル（信越化学社製：ｈｉ６５ＳＨ−４０００）を０．０２４５重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水５．０重量部に金属アルミニウム粉末０．０７５２重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は５０℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、５時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が９ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ｅ、ＯＰＣ、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で３．８重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で３．９重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．４重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は１．２２であり、ＯＰＣに対する全石灰質原料の比は０．２０であり、珪酸質原料、ＯＰＣ及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．６５とした。
得られた軽量気泡コンクリートの特性を表１に示す。

［比較例３］
５０℃の水１００．２重量部に、珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合７５重量％、ブレーン比表面積７５００ｃｍ^２／g）４６．２重量部、生石灰８．４重量部、アルミニウム化合物原料かつ硫酸化合物原料として硫酸ばんど（朝日化学社製：１７％品）を無水和物換算で１．０重量部を加え水性スラリーを得、温度を５０℃に保ちながら１時間攪拌を行った。次いで、該水性スラリーに硫酸化合物として二水石膏８．０重量部、ＯＰＣ２８．０重量部、生石灰８．４重量部、予め水２．０重量部に水溶性セルロースエーテル（信越化学社製：ｈｉ６５ＳＨ−４０００）を０．０２１７重量部混合して得た水性スラリーを投入し、２分間攪拌した。
続いて、予め水５．０重量部に金属アルミニウム粉末０．０８５６重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入し、３０秒攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。型枠注入時のスラリー温度は５０℃であった。型枠へのスラリー注入の完了から、５時間後の予備硬化体の中心温度は８５℃であり、硬度が８ｍｍに達した。型枠を取り外した後、予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。
珪石Ａ、ＯＰＣ、金属アルミニウムに含有される量も含めて、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中のアルミニウム化合物は酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３）で２．９重量％、硫酸化合物はＳＯ_３換算で５重量％、アルカリ化合物は酸化物換算（Ｋ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ）で０．５重量％であった。なお、軽量気泡コンクリートを製造するにあたり、使用した全固形原料と水の重量比は１．０８であり、ＯＰＣに対する全石灰質原料の比は０．６０であり、珪酸質原料、ＯＰＣ及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ_２モル比で０．７３とした。
得られた軽量気泡コンクリートの特性を表１に示す。

本発明は、特に軽量でかつ建築材料として必要な強度を有し、周辺環境変化への追随性が高いために、長期の耐候性、耐火性、耐不朽性に優れる建築材料を提供できる。そのため、建築物の軽量化を実現する、また現場作業時の安全性向上や作業者への負担低減を実現する、建築物の外壁材、床材、内壁材として好適である。

水銀圧入法で測定された軽量気泡コンクリートの細孔径が０．００６μｍ〜６μｍの微分細孔分布、及び対数１／４幅の算出方法を示す分布図である。 細孔径が０．００６μｍ〜６μｍの範囲で、微分細孔分布曲線における最大値の１／４の高さを与える細孔径が二つより多い場合における、対数１／４幅の算出方法を示す分布図である。 粉末Ｘ線回折におけるトバモライト（００２）面の回折ピークの半値幅の算出方法を示す図である。

Claims (11)

1. 嵩比重が０．２以上０．４５未満であり、水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．００８μｍ以上０．０８μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_Ｉと０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ＩＩとの比Ｖ_Ｉ／Ｖ_ＩＩが１．０以上３．０以下であり、細孔径が０．００６μｍ以上６μｍ未満の範囲における微分細孔分布曲線の最大値の１／４の高さにおける対数分布幅が１．３以上１．９以下であることを特徴とする低比重軽量気泡コンクリート。
2. 水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．００８μｍ以上０．０４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ＩＩＩと０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｔとの比Ｖ_ＩＩＩ／Ｖ_ｔが０．３以上０．６以下であることを特徴とする請求項１に記載の低比重軽量気泡コンクリート。
3. 水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．００８μｍ以上０．０２６μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ＩＶと０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｔとの比Ｖ_ＩＶ／Ｖ_ｔが０．２以上０．５以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の低比重軽量気泡コンクリート。
4. 水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．０８μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ＩＩと０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｔとの比Ｖ_ＩＩ／Ｖ_ｔが０．２以上０．４以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の低比重軽量気泡コンクリート。
5. 水銀圧入法で測定される細孔のうち、細孔径が０．１２μｍ以上０．４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｖと０．００８μｍ以上４μｍ未満の範囲の積算細孔容積Ｖ_ｔとの比Ｖ_ｖ／Ｖ_ｔが０．１４以上０．３以下であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の低比重軽量気泡コンクリート。
6. 水銀圧入法で測定される細孔径が０．００６μｍ以上６μｍ未満の細孔のうち、細孔径が０．６μｍ以上の積算細孔容積が１２％以下であることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の低比重軽量気泡コンクリート。
7. 粉末Ｘ線回折におけるトバモライトの（２２０）面の回折ピーク強度が、石英の（１０１）面の回折ピーク強度の１／４以上であることを特徴とする請求項１〜６いずれかに記載の低比重軽量気泡コンクリート。
8. 少なくとも珪酸質原料とセメントと石灰質原料を含む水性スラリーに、気泡剤として金属アルミニウム粉を加えて型枠に注入し、予備硬化した後にオートクレーブ養生し、嵩比重０．２以上０．４５未満の低比重軽量気泡コンクリートを製造する方法において、珪酸質原料として結晶性珪酸質原料を主体とし、結晶性珪酸質原料のブレーン比表面積がそれぞれ５０００〜１５０００ｃｍ２／ｇ、および２０００〜５０００ｃｍ２／ｇの範囲から選ばれる少なくとも二種類の異なるブレーン比表面積を有する珪酸質原料を用いることを特徴とする請求項１に記載の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法。
9. 少なくとも珪酸質原料とセメントと石灰質原料を含む水性スラリーに、気泡剤として金属アルミニウム粉を加えて型枠に注入し、予備硬化した後にオートクレーブ養生し、嵩比重０．２以上０．４５未満の低比重軽量気泡コンクリートを製造する方法において、珪酸質原料として結晶性珪酸質原料を主体とし、用いるセメントのうち、３０重量％以上が水和反応性の早いセメントであることを特徴とする請求項１に記載の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法。
10. 型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中において、硫酸化合物のＳＯ_３換算での含有量に対するアルミニウム化合物の酸化物換算（Ａｌ_２Ｏ_３換算）での含有量が、重量比で０．９２以上３以下であることを特徴とする請求項８または９に記載の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法。
11. 型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中において、硫酸化合物のＳＯ_３換算での含有量に対するアルカリ化合物の酸化物換算での含有量が、重量比で０．１５以上１以下であることを特徴とする請求項８〜１０のいずれかに記載の低比重軽量気泡コンクリートの製造方法。
    

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