JP4811782B2 - 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 - Google Patents
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Description
(a)下部層が、いずれも化学蒸着形成された、Tiの炭化物(以下、TiCで示す)層、窒化物(以下、同じくTiNで示す)層、炭窒化物(以下、TiCNで示す)層、炭酸化物(以下、TiCOで示す)層、および炭窒酸化物(以下、TiCNOで示す)層のうちの1層または2層以上からなり、かつ0.5〜15μmの合計平均層厚を有するTi化合物層、
(b)上部層が、1〜15μmの平均層厚を有するα型Al2O3層、
以上(a)および(b)で構成された硬質被覆層を形成してなる被覆サーメット工具が知られており、この被覆サーメット工具が、例えば各種の鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削に用いられていることも知られている。
(a)通常、上記の従来被覆サーメット工具の硬質被覆層の下部層であるTi化合物層を構成するTiCN層(以下、「従来TiCN層」という)は、通常の化学蒸着装置で、
反応ガス組成−体積%で、TiCl4:2〜10%、CH3CN:0.5〜3%、N2:10〜30%、H2:残り、
反応雰囲気温度:800〜900℃、
反応雰囲気圧力:6〜20kPa、
の条件で形成されるが、同じく被覆サーメット工具の硬質被覆層の下部層であるTi化合物層を構成するTiCN層を、同じく通常の化学蒸着装置で、
反応ガス組成−体積%で、TiCl4:0.2〜1%、CH3CN:0.3〜2%、C2H4:1〜3%、N2:10〜30%、H2:残り、
反応雰囲気温度:700〜780℃、
反応雰囲気圧力:25〜40kPa、
の条件で形成すると、この結果形成されたTiCN層(以下、「改質TiCN層」という)は、組織的に改質されて、上記の従来TiCN層に比して一段とすぐれた高温強度を有するようになること。
(b)上記の従来TiCN層と上記(a)の改質TiCN層について、
電界放出型走査電子顕微鏡を用い、図1(a),(b)に概略説明図で示される通り、表面研磨面の測定範囲内に存在する立方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射し、電子後方散乱回折像装置を用い、所定領域を0.1μm/stepの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である{110}面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうち、0〜45度の範囲内にある測定傾斜角を0.25度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計してなる傾斜角度数分布グラフを作成した場合、前記従来TiCN層は、図3に例示される通り、{110}面の測定傾斜角の分布が0〜45度の範囲内で不偏的な傾斜角度数分布グラフを示すのに対して、前記改質TiCN層は、図2に例示される通り、傾斜角区分の特定位置にシャープな最高ピークが現れ、このシャープな最高ピークは、反応ガス中に構成成分として添加したC2H4の含有割合によってグラフ横軸の傾斜角区分に現れる位置が変わること。
(c)上記の改質TiCN層および従来TiCN層の表面に、それぞれ従来α型Al2O3層の形成条件と同じ条件、すなわち、通常の化学蒸着装置にて、
反応ガス組成−体積%で、AlCl3:1〜5%、CO2:0.5〜10%、HCl:0.3〜3%、H2S:0.02〜0.4%、H2:残り、
反応雰囲気温度:950〜1100℃、
反応雰囲気圧力:3〜13kPa、
の条件で、α型Al2O3層を平均層厚で15μmを越えた16〜30μmの層厚に形成すると、前記従来TiCN層の上に形成された厚膜化α型Al2O3層では、上記の通りAl2 O3 結晶粒の粗大化が著しく、層自体の緻密性が著しく低下することから、高温強度の低下が避けられないのに対して、前記改質TiCN層上に形成された厚膜化α型Al2O3層では、形成時の前記α型Al2O3層は、前記改質TiCN層の結晶配列に著しく影響を受け、前記改質TiCN層のもつ結晶配列を履歴し、これを持続しながら成膜されるようになることから、この結果形成された厚膜化α型Al2O3層においては、平均層厚で16〜30μmの層厚に厚膜化したにもかかわらず、層厚方向に沿って、Al2O3結晶粒の粗大化が著しく抑制され、かつ層自体の緻密性も一様に保持されたものになるので、具備する高温強度は層厚が1〜15μmのα型Al2O3層のもつ高温強度と同等、寧ろそれ以上の高温強度を具備するようになり、この結果耐チッピング性の低下が著しく抑制されたものになること。
(d)上記の改質TiCN層は、上記の通り、反応ガス中に新たにC2H4を1〜3%の割合で加え、一方同反応ガス中のTiCl4の含有割合は0.2〜1%と相対的に低くし、さらに反応雰囲気温度は700〜780℃と相対的に低く、かつ反応雰囲気圧力は25〜40kPaと相対的に高くした条件で形成され、形成された前記改質TiCN層は、上記傾斜角度数分布グラフにおいて、シャープな最高ピークが傾斜角区分の1〜10度の範囲内に現れると共に、0〜10度の範囲内に存在する度数の合計が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の53〜75%の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示すようになるが、この場合、試験結果によれば、反応ガス中のC2H4の含有割合が1%未満でも、3%を越えて高くなっても、最高ピークの現れる傾斜角区分が1〜10度の範囲から外れてしまい、また反応雰囲気温度が700〜780℃の範囲を外れたり、あるいは反応雰囲気圧力が25〜40kPaの範囲を外れたりすると、0〜10度の範囲内に存在する度数の合計割合が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の53%未満となってしまい、前記改質TiCN層の前記厚膜化α型Al2O3層に及ぼす履歴作用が不十分となり、前記厚膜化α型Al2O3層に所望のすぐれた耐チッピング性を確保することができないこと。
以上(a)〜(d)に示される研究結果を得たのである。
(a)いずれも化学蒸着形成された、TiC層、TiN層、およびTiCN層のうちの1層または2層以上からなり、かつ0.1〜2μmの合計平均層厚を有する密着性Ti化合物層、
(b)上記(a)の密着性Ti化合物層上に直接、1〜10μmの平均層厚で化学蒸着形成されたTiCN層、
(c)上記(b)のTiCN層上に直接、16〜30μmの平均層厚で化学蒸着形成され、かつ化学蒸着形成された状態でα型の結晶構造を有する厚膜化α型Al2O3層、
以上(a)〜(c)からなる硬質被覆層を蒸着形成してなる被覆サーメット工具において、
上記(b)のTiCN層を、
電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する立方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射し、電子後方散乱回折像装置を用い、所定領域を0.1μm/stepの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である{110}面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうち、0〜45度の範囲内にある測定傾斜角を0.25度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計してなる傾斜角度数分布グラフにおいて、1〜10度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが存在すると共に、0〜10度の範囲内に存在する度数の合計が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の53〜75%の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示す改質TiCN層、
で構成してなる、厚膜化α型Al2O3層がすぐれた耐チッピング性を発揮する被覆サーメット工具に特徴を有するものである。
(a)密着性Ti化合物層
密着性Ti化合物層は、工具基体および改質TiCN層のいずれにも強固に密着し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着性向上に寄与する作用をもつが、その合計平均層厚が0.1μm未満では、所望のすぐれた密着性を確保することができず、一方前記密着性は2μmまでの合計平均層厚で充分であることから、その合計平均層厚を0.1〜2μmと定めた。
(b)改質TiCN層
上記の通り、反応ガスの構成成分であるC2H4の含有割合を1〜3%とすることにより、1〜10度の傾斜角区分範囲内に測定傾斜角の最高ピークが現れ、かつ反応雰囲気温度を700〜780℃、反応雰囲気圧力を25〜40kPaとすることにより、0〜10度の傾斜角区分内に存在する度数の合計割合が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の53〜75%となる傾斜角度数分布グラフを示す改質TiCN層が形成されるようになり、この結果として改質TiCN層はすぐれた高温強度を具備するようになるほか、これの上に形成される厚膜化α型Al2O3層の組織に影響を及ぼし、Al2O3結晶粒の粗大化を著しく抑制し、かつ層自体の緻密性を厚膜化しても層厚方向に沿って一様に保持せしめる作用があるが、その平均層厚が1μm未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その平均層厚が10μmを越えると、偏摩耗の原因となる熱塑性変形が発生し易くなり、これが前記厚膜化α型Al2O3層のチッピング発生の原因となることから、その平均層厚を1〜10μmと定めた。
(c)厚膜化α型Al2O3層
上記の通り改質TiCN層の介在によって、これの組織的履歴を受け、結晶粒の粗大化が抑制され、かつ、組織的緻密性が保持された厚膜化α型Al2O3層の形成が可能となり、この結果1〜15μmの平均層厚を有するα型Al2O3層が具備する高温強度と同等以上の高温強度を具備し、耐チッピング性の低下が抑制されるようになる外、Al2O3層自身のもつすぐれた高温硬さと耐熱性によって、硬質被覆層の耐摩耗性向上に寄与するが、その平均層厚が16μm未満では厚膜化の要求に十分満足に対応することができず、一方その平均層厚が30μmを越えて厚くなりすぎると、チッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を16〜30μmと定めた。
被削材:JIS・SCr435Hの長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:220m/min、
切り込み:1.5mm、
送り:0.2mm/rev、
切削時間:18分、
の条件(切削条件A)での合金鋼の乾式断続切削試験、
被削材:JIS・S50Cの長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:230m/min、
切り込み:3mm、
送り:0.2mm/rev、
切削時間:18分、
の条件(切削条件B)での炭素鋼の乾式断続切削試験、
被削材:JIS・FCD600の丸棒、
切削速度:250m/min、
切り込み:2mm、
送り:0.3mm/rev、
切削時間:18分、
の条件(切削条件C)でのダクタイル鋳鉄の乾式連続切削試験を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表7に示した。
Claims (1)
- 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
(a)いずれも化学蒸着形成された、Tiの炭化物層、窒化物層、および炭窒化物層のうちの1層または2層以上からなり、かつ0.1〜2μmの合計平均層厚を有する密着性Ti化合物層、
(b)上記(a)の密着性Ti化合物層上に直接、1〜10μmの平均層厚で化学蒸着形成された炭窒化チタン層、
(c)上記(b)の炭窒化チタン層上に直接、16〜30μmの平均層厚で化学蒸着形成され、かつ化学蒸着形成された状態でα型の結晶構造を有する厚膜化α型酸化アルミニウム層、
以上(a)〜(c)からなる硬質被覆層を蒸着形成してなる表面被覆サーメット製切削工具において、
上記(b)の炭窒化チタン層を、
電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する立方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射し、電子後方散乱回折像装置を用い、所定領域を0.1μm/stepの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である{110}面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうち、0〜45度の範囲内にある測定傾斜角を0.25度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計してなる傾斜角度数分布グラフにおいて、1〜10度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが存在すると共に、0〜10度の範囲内に存在する度数の合計が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の53〜75%の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示す改質炭窒化チタン層、
で構成したことを特徴とする厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具。
ただし、上記厚膜化α型酸化アルミニウム層のうち、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射し、電子後方散乱回折像装置を用い、所定領域を0.1μm/stepの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である(0001)面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうち、0〜45度の範囲内にある測定傾斜角を0.25度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計してなる傾斜角度数分布グラフにおいて、1.25〜10.00度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが存在すると共に、0〜10度の範囲内に存在する度数の合計が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の45〜70%の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示す厚膜化改質α型酸化アルミニウム層を除く。
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