JP4730702B2 - 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 - Google Patents
厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4730702B2 JP4730702B2 JP2005127353A JP2005127353A JP4730702B2 JP 4730702 B2 JP4730702 B2 JP 4730702B2 JP 2005127353 A JP2005127353 A JP 2005127353A JP 2005127353 A JP2005127353 A JP 2005127353A JP 4730702 B2 JP4730702 B2 JP 4730702B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- degrees
- type
- inclination angle
- range
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000011195 cermet Substances 0.000 title claims description 41
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims description 33
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 4
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 160
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 32
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims description 30
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 26
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 17
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 13
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 11
- 230000008719 thickening Effects 0.000 claims description 10
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 claims description 9
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims description 4
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000001887 electron backscatter diffraction Methods 0.000 claims description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims 1
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 79
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 22
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 18
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 8
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 5
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 3
- 238000011160 research Methods 0.000 description 3
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000010408 film Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000004931 aggregating effect Effects 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- 230000001678 irradiating effect Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 102200003959 rs11556986 Human genes 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
Images
Description
この発明は、硬質被覆層の上部層、すなわち化学蒸着形成した状態でα型の結晶構造を有する酸化アルミニウム層（以下、α型Ａｌ2Ｏ3層で示す）を、特に厚膜化した状態で、各種の鋼や鋳鉄などの切削加工に用いた場合にも、すぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具（以下、被覆サーメット工具という）に関するものである。
従来、一般に、炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金または炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）基サーメットで構成された基体（以下、これらを総称して工具基体という）の表面に、
（ａ）下部層として、いずれも化学蒸着形成されたＴｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）層、窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣＯで示す）層、および炭窒酸化物（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層のうちの１層または２層以上からなり、かつ０．５〜１０μｍの全体平均層厚を有するＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層として、１〜１５μｍの平均層厚を有するα型Ａｌ2Ｏ3層、
以上（ａ）および（ｂ）で構成された硬質被覆層を蒸着形成してなる被覆サーメット工具が知られており、この被覆サーメット工具が、例えば各種の鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削に用いられることは良く知られている。
（ａ）下部層として、いずれも化学蒸着形成されたＴｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）層、窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣＯで示す）層、および炭窒酸化物（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層のうちの１層または２層以上からなり、かつ０．５〜１０μｍの全体平均層厚を有するＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層として、１〜１５μｍの平均層厚を有するα型Ａｌ2Ｏ3層、
以上（ａ）および（ｂ）で構成された硬質被覆層を蒸着形成してなる被覆サーメット工具が知られており、この被覆サーメット工具が、例えば各種の鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削に用いられることは良く知られている。
また、一般に、上記の被覆サーメット工具の硬質被覆層を構成するＴｉ化合物層やα型Ａｌ2 Ｏ3 層が粒状結晶組織を有し、さらに、前記Ｔｉ化合物層を構成するＴｉＣＮ層を、層自身の強度向上を目的として、通常の化学蒸着装置にて、反応ガスとして有機炭窒化物を含む混合ガスを使用し、７００〜９５０℃の中温温度域で化学蒸着することにより形成して縦長成長結晶組織をもつようにすることも知られている。
特開平６−３１５０３号公報
特開平６−８０１０号公報
近年の切削装置のＦＡ化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削工具に対する使用寿命の一層の延命化を図る目的で、特に硬質被覆層を構成する上部層、すなわちすぐれた高温硬さと耐熱性を有するα型Ａｌ2 Ｏ3 層には一段の厚膜化が強く望まれているが、前記α型Ａｌ2 Ｏ3 層の層厚を従来実用に供されている最大平均層厚である１５μmを越えて厚膜化すると、Ａｌ2 Ｏ3 結晶粒が急激に粗大化し、かつ層自体の緻密性が著しく低下し、この結果高温強度の低下が避けられなくなることから、かかる厚膜化α型Ａｌ2 Ｏ3 層を硬質被覆層の上部層として蒸着形成してなる被覆サーメット工具においては、前記厚膜化α型Ａｌ2 Ｏ3 層が原因で、切刃部にチッピング（微少欠け）が発生し易くなり、この結果使用寿命のきわめて短いものとなることから、実用に供することができないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の従来被覆サーメット工具の硬質被覆層を構成する１〜１５μmの平均層厚を有するα型Ａｌ2Ｏ3層に着目し、これの層厚を平均層厚で１５μmを越えて厚膜化しても、前記厚膜化α型Ａｌ2Ｏ3層が原因のチッピングが切刃部に発生しない被覆サーメット工具を開発するべく研究を行った結果、
（ａ）工具基体の表面に、硬質被覆層としてのα型Ａｌ2Ｏ3層を蒸着形成するに際して、例えばこれの蒸着形成に先だって、通常の化学蒸着装置にて、
反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3：３〜１０％、ＣＯ2：０．５〜３％、Ｃ2Ｈ4：０．０１〜０．３％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：７５０〜９００℃、
反応雰囲気圧力：３〜１３ｋＰａ、
の低温条件で、下部層であるＴｉ化合物層の表面に、平均層厚：０．０３〜０．２μｍ（３０〜２００ｎｍ）の核Ａｌ2Ｏ3薄膜を形成した後、反応雰囲気を圧力：３〜１３ｋＰａのＡｒに変え、反応雰囲気温度を９３０〜１０５０℃に昇温した条件で前記核Ａｌ2Ｏ3薄膜に加熱処理を施した状態で、硬質被覆層としてのα型Ａｌ2Ｏ3層を通常の条件で、平均層厚で１５μmを越えた１６〜３０μmの層厚に形成すると、この結果の前記加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜上に蒸着形成された厚膜化α型Ａｌ2Ｏ3層（以下、厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層という）においては、平均層厚で１６〜３０μmの層厚に厚膜化したにもかかわらず、Ａｌ2Ｏ3結晶粒の粗大化が著しく抑制され、かつ層自体の緻密性も保持されたものになるので、高温強度の低下が抑制されるようになること。
（ａ）工具基体の表面に、硬質被覆層としてのα型Ａｌ2Ｏ3層を蒸着形成するに際して、例えばこれの蒸着形成に先だって、通常の化学蒸着装置にて、
反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3：３〜１０％、ＣＯ2：０．５〜３％、Ｃ2Ｈ4：０．０１〜０．３％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：７５０〜９００℃、
反応雰囲気圧力：３〜１３ｋＰａ、
の低温条件で、下部層であるＴｉ化合物層の表面に、平均層厚：０．０３〜０．２μｍ（３０〜２００ｎｍ）の核Ａｌ2Ｏ3薄膜を形成した後、反応雰囲気を圧力：３〜１３ｋＰａのＡｒに変え、反応雰囲気温度を９３０〜１０５０℃に昇温した条件で前記核Ａｌ2Ｏ3薄膜に加熱処理を施した状態で、硬質被覆層としてのα型Ａｌ2Ｏ3層を通常の条件で、平均層厚で１５μmを越えた１６〜３０μmの層厚に形成すると、この結果の前記加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜上に蒸着形成された厚膜化α型Ａｌ2Ｏ3層（以下、厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層という）においては、平均層厚で１６〜３０μmの層厚に厚膜化したにもかかわらず、Ａｌ2Ｏ3結晶粒の粗大化が著しく抑制され、かつ層自体の緻密性も保持されたものになるので、高温強度の低下が抑制されるようになること。
（ｂ）上記の厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層、および上記の加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜の形成を行わないで、下部層であるＴｉ化合物層の表面に、通常の条件で１６〜３０μmの平均層厚で蒸着形成された厚膜化α型Ａｌ2Ｏ3層（以下、厚膜化通常α型Ａｌ2Ｏ3層という）について、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、図１（ａ），（ｂ）に概略説明図で示される通り、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有するα型Ａｌ2Ｏ3結晶粒個々に電子線を照射し、電子後方散乱回折像装置を用い、所定領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうち、０〜４５度の範囲内にある測定傾斜角を０．２５度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計してなる傾斜角度数分布グラフを作成した場合、前記厚膜化通常α型Ａｌ2Ｏ3層は、図３に例示される通り、（０００１）面の測定傾斜角の分布が０〜４５度の範囲内で不偏的な傾斜角度数分布グラフを示すのに対して、前記加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜上に蒸着形成された厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層は、図２に例示される通り、傾斜角区分の特定位置にシャープな最高ピークが現れ、このシャープな最高ピークは、前記核Ａｌ2Ｏ3薄膜の平均層厚を変化させることによりグラフ横軸の傾斜角区分に現れる位置が変わること。
（ｃ）試験結果によれば、上記の厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層においては、上記核Ａｌ2Ｏ3薄膜の平均層厚を０．０３〜０．２μｍとすると、上記シャープな最高ピークが傾斜角区分の１２．００〜１６．２５度または１８．２５〜２２．００度の範囲内に現れると共に、１２〜２２度の範囲内に存在する度数の合計が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の４５〜７４％の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示すようになり、したがって、傾斜角度数分布グラフで１２．００〜１６．２５度または１８．２５〜２２．００度の範囲内に傾斜角区分の最高ピークが現れ、かつ１２〜２２度の範囲内に存在する度数割合が４５〜７４％の割合を占める厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層を硬質被覆層の上部層として、下部層のＴｉ化合物層と共存した状態で蒸着形成してなる被覆サーメット工具は、上記の厚膜化通常α型Ａｌ2Ｏ3層を蒸着形成した被覆サーメット工具に比して、特に切刃部にチッピングの発生なく、一段とすぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮するようになること。
以上（ａ）〜（ｃ）に示される研究結果を得たのである。
以上（ａ）〜（ｃ）に示される研究結果を得たのである。
この発明は、上記の研究結果に基づいてなされたものであって、ＷＣ基超硬合金またはＴｉＣＮ基サーメットで構成された工具基体の表面に、
（ａ）下部層として、いずれも化学蒸着形成された、ＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層、およびＴｉＣＮＯ層のうちの１層または２層以上からなり、かつ０．５〜１０μｍの全体平均層厚を有するＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層として、化学蒸着形成した状態でα型の結晶構造を有し、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射し、電子後方散乱回折像装置を用い、所定領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうち、０〜４５度の範囲内にある測定傾斜角を０．２５度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計してなる傾斜角度数分布グラフにおいて、１２．００〜１６．２５度または１８．２５〜２２．００度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが存在すると共に、１２〜２２度の範囲内に存在する度数の合計が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の４５〜７４％の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示し、かつ１６〜３０μｍの平均層厚を有する厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層、
以上（ａ）および（ｂ）で構成された硬質被覆層を蒸着形成してなる、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する被覆サーメット工具に特徴を有するものである。
（ａ）下部層として、いずれも化学蒸着形成された、ＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層、およびＴｉＣＮＯ層のうちの１層または２層以上からなり、かつ０．５〜１０μｍの全体平均層厚を有するＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層として、化学蒸着形成した状態でα型の結晶構造を有し、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射し、電子後方散乱回折像装置を用い、所定領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうち、０〜４５度の範囲内にある測定傾斜角を０．２５度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計してなる傾斜角度数分布グラフにおいて、１２．００〜１６．２５度または１８．２５〜２２．００度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが存在すると共に、１２〜２２度の範囲内に存在する度数の合計が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の４５〜７４％の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示し、かつ１６〜３０μｍの平均層厚を有する厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層、
以上（ａ）および（ｂ）で構成された硬質被覆層を蒸着形成してなる、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する被覆サーメット工具に特徴を有するものである。
また、この発明の被覆サーメット工具の硬質被覆層の構成層において、上記の通りに数値限定した理由を以下に説明する。
（ａ）Ｔｉ化合物層
Ｔｉ化合物層は、基本的には厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層の下部層として存在し、自身の具備するすぐれた高温強度によって硬質被覆層の高温強度向上に寄与するほか、工具基体と厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層のいずれにも強固に密着し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着性を向上させる作用を有するが、その平均層厚が０．５μｍ未満では、前記作用を十分に発揮させることができず、一方その平均層厚が１０μｍを越えると、切削時の発生熱による熱塑性変形量が許容範囲を越えて大きくなり、この結果上部層である厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層に割れが発生し易くなることから、その平均層厚を０．５〜１０μｍと定めた。
（ａ）Ｔｉ化合物層
Ｔｉ化合物層は、基本的には厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層の下部層として存在し、自身の具備するすぐれた高温強度によって硬質被覆層の高温強度向上に寄与するほか、工具基体と厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層のいずれにも強固に密着し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着性を向上させる作用を有するが、その平均層厚が０．５μｍ未満では、前記作用を十分に発揮させることができず、一方その平均層厚が１０μｍを越えると、切削時の発生熱による熱塑性変形量が許容範囲を越えて大きくなり、この結果上部層である厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層に割れが発生し易くなることから、その平均層厚を０．５〜１０μｍと定めた。
（ｂ）厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層
上記の通り加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜上に形成された厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層には、Ａｌ2Ｏ3自体のもつすぐれた高温硬度と耐熱性によって硬質被覆層の耐摩耗性を向上させると共に、厚膜化通常α型Ａｌ2Ｏ3層に比して、一段とすぐれた高温強度を有するので、厚膜化した硬質被覆層にチッピングが発生するのを抑制する作用があるが、その平均層厚が１６μｍ未満では厚膜化の要求に十分満足に対応することができず、一方その平均層厚が３０μｍを越えて厚くなりすぎると、チッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を１６〜３０μｍと定めた。
上記の通り加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜上に形成された厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層には、Ａｌ2Ｏ3自体のもつすぐれた高温硬度と耐熱性によって硬質被覆層の耐摩耗性を向上させると共に、厚膜化通常α型Ａｌ2Ｏ3層に比して、一段とすぐれた高温強度を有するので、厚膜化した硬質被覆層にチッピングが発生するのを抑制する作用があるが、その平均層厚が１６μｍ未満では厚膜化の要求に十分満足に対応することができず、一方その平均層厚が３０μｍを越えて厚くなりすぎると、チッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を１６〜３０μｍと定めた。
（ｃ）加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜
この発明の被覆サーメット工具の硬質被覆層を構成する厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層に関して、傾斜角度数分布グラフで最高ピークを示す傾斜角区分と加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜の平均層厚との間には密接な関係があり、この場合試験結果によれば、前記加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜の平均層厚を０．０３〜０．２μｍの範囲で変化させると、最高ピークが１２．００〜１６．２５度または１８．２５〜２２．００度の範囲内の傾斜角区分に現れると共に、１２〜２２度の範囲内に存在する度数の合計が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の４５〜７４％の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示すようになるものであり、したがって、前記加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜の平均層厚が、０．０３μｍ未満では、これの上に蒸着形成される厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層の傾斜角度数分布グラフの１２．００〜１６．２５度または１８．２５〜２２．００度の範囲内に現れるピーク高さが不十分、すなわち前記１２〜２２度の範囲内に存在する度数の合計割合が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の４５％未満となる場合が生じ、この場合上記の通り、前記厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層の高温強度を、上記の従来被覆サーメット工具の硬質被覆層の上部層を構成するα型Ａｌ2Ｏ3層、すなわち１〜１５μmの平均層厚を有するα型Ａｌ2Ｏ3層の具備する高温強度と同等の高温強度を保持することができず、この結果耐チッピング性が低下するようになり、一方その平均層厚が、０．２μｍを越えると、最高ピークの現れる傾斜角区分が１２．００〜１６．２５度または１８．２５〜２２．００度の範囲から外れ、この場合は前記厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層の高温強度の低下が避けられなくなる場合が生じるようになることから、硬質被覆層の下部層であるＴｉ化合物層上に形成される前記核Ａｌ2Ｏ3薄膜の平均層厚を０．０３〜０．２μｍとしたのである。
この発明の被覆サーメット工具の硬質被覆層を構成する厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層に関して、傾斜角度数分布グラフで最高ピークを示す傾斜角区分と加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜の平均層厚との間には密接な関係があり、この場合試験結果によれば、前記加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜の平均層厚を０．０３〜０．２μｍの範囲で変化させると、最高ピークが１２．００〜１６．２５度または１８．２５〜２２．００度の範囲内の傾斜角区分に現れると共に、１２〜２２度の範囲内に存在する度数の合計が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の４５〜７４％の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示すようになるものであり、したがって、前記加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜の平均層厚が、０．０３μｍ未満では、これの上に蒸着形成される厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層の傾斜角度数分布グラフの１２．００〜１６．２５度または１８．２５〜２２．００度の範囲内に現れるピーク高さが不十分、すなわち前記１２〜２２度の範囲内に存在する度数の合計割合が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の４５％未満となる場合が生じ、この場合上記の通り、前記厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層の高温強度を、上記の従来被覆サーメット工具の硬質被覆層の上部層を構成するα型Ａｌ2Ｏ3層、すなわち１〜１５μmの平均層厚を有するα型Ａｌ2Ｏ3層の具備する高温強度と同等の高温強度を保持することができず、この結果耐チッピング性が低下するようになり、一方その平均層厚が、０．２μｍを越えると、最高ピークの現れる傾斜角区分が１２．００〜１６．２５度または１８．２５〜２２．００度の範囲から外れ、この場合は前記厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層の高温強度の低下が避けられなくなる場合が生じるようになることから、硬質被覆層の下部層であるＴｉ化合物層上に形成される前記核Ａｌ2Ｏ3薄膜の平均層厚を０．０３〜０．２μｍとしたのである。
なお、被覆サーメット工具の使用前後の識別を目的として、黄金色の色調を有するＴｉＮ層を、硬質被覆層の最表面層として必要に応じて蒸着形成してもよいが、この場合の平均層厚は０．１〜１μｍでよく、これは０．１μｍ未満では、十分な識別効果が得られず、一方前記ＴｉＮ層による前記識別効果は１μｍまでの平均層厚で十分であるという理由からである。
この発明の被覆サーメット工具は、これの硬質被覆層を構成する厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層が、図２に例示される通り１２．００〜１６．２５度または１８．２５〜２２．００度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが現れる傾斜角度数分布グラフを示し、平均層厚で１６〜３０μmの層厚に厚膜化されても、すぐれた耐チッピング性を発揮することから、各種の鋼や鋳鉄の切削加工で、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮し、使用寿命の一段の延命化を可能とするものである。
つぎに、この発明の被覆サーメット工具を実施例により具体的に説明する。
原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、ＴｉＮ粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を５Ｐａの真空中、１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で真空焼結し、焼結後、切刃部にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８に規定するスローアウエイチップ形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体Ａ〜ＣおよびＦをそれぞれ製造した。
また、原料粉末として、いずれも０．５〜２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ（質量比でＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＺｒＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を、表２に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を１．３ｋＰａの窒素雰囲気中、温度：１５４０℃に１時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４１２のチップ形状をもったＴｉＣＮ基サーメット製の工具基体ａ〜ｆを形成した。
ついで、これらの工具基体Ａ〜ＣおよびＦおよび工具基体ａ〜ｆのそれぞれを、核Ａｌ2Ｏ3薄膜層厚測定用試験片と共に、通常の化学蒸着装置に装入し、まず、表３（表３中のｌ−ＴｉＣＮは特開平６−８０１０号公報に記載される縦長成長結晶組織をもつＴｉＣＮ層の形成条件を示すものであり、これ以外は通常の粒状結晶組織の形成条件を示すものである）に示される通常の条件にて、表４に示される目標層厚のＴｉ化合物層を硬質被覆層の下部層として蒸着形成し、ついで、
反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3：６．５％、ＣＯ2：１．６％、Ｃ2Ｈ4：０．１３％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：８２０℃、
反応雰囲気圧力：８ｋＰａ、
時間：５〜８０分の範囲内の核Ａｌ2Ｏ3薄膜の層厚に対応した時間、
の低温条件で表４に示される目標層厚の核Ａｌ2Ｏ3薄膜を形成した後（前記核Ａｌ2Ｏ3薄膜の層厚と処理時間の関係は上記Ｔｉ化合物層の場合と同様に実験により予め調査されている）、反応雰囲気を圧力：８ｋＰａのＡｒ雰囲気に変え、反応雰囲気温度を１０００℃に昇温した条件で前記核Ａｌ2Ｏ3薄膜に加熱処理を施して加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜とし、
この時点で前記試験片を装置から取り出し、引続いて、同じく表３に示される通常の条件で、同じく表４に示される目標層厚の厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層を硬質被覆層の上部層として蒸着形成することにより本発明被覆サーメット工具１〜１０をそれぞれ製造した。
反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3：６．５％、ＣＯ2：１．６％、Ｃ2Ｈ4：０．１３％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：８２０℃、
反応雰囲気圧力：８ｋＰａ、
時間：５〜８０分の範囲内の核Ａｌ2Ｏ3薄膜の層厚に対応した時間、
の低温条件で表４に示される目標層厚の核Ａｌ2Ｏ3薄膜を形成した後（前記核Ａｌ2Ｏ3薄膜の層厚と処理時間の関係は上記Ｔｉ化合物層の場合と同様に実験により予め調査されている）、反応雰囲気を圧力：８ｋＰａのＡｒ雰囲気に変え、反応雰囲気温度を１０００℃に昇温した条件で前記核Ａｌ2Ｏ3薄膜に加熱処理を施して加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜とし、
この時点で前記試験片を装置から取り出し、引続いて、同じく表３に示される通常の条件で、同じく表４に示される目標層厚の厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層を硬質被覆層の上部層として蒸着形成することにより本発明被覆サーメット工具１〜１０をそれぞれ製造した。
また、比較の目的で、表５に示される通り、上記の核Ａｌ2Ｏ3薄膜の形成およびこれの加熱処理を行なわず、硬質被覆層の上部層として厚膜化通常α型Ａｌ2Ｏ3層を形成する以外は同一の条件で、比較被覆サーメット工具１〜１０をそれぞれ製造した。
さらに、上記の本発明被覆サーメット工具１〜１０および比較被覆サーメット工具１〜１０の硬質被覆層を構成する厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層および厚膜化通常α型Ａｌ2Ｏ3層について、電界放出型走査電子顕微鏡を用いて、傾斜角度数分布グラフをそれぞれ作成した。
すなわち、上記傾斜角度数分布グラフは、上記の各種厚膜化α型Ａｌ2Ｏ3層の表面を研磨面とした状態で、電界放出型走査電子顕微鏡の鏡筒内にセットし、前記研磨面に７０度の入射角度で１５ｋＶの加速電圧の電子線を１ｎＡの照射電流で、前記表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に照射し、電子後方散乱回折像装置を用いて、３０×５０μｍの領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面の法線がなす傾斜角を測定し、この測定結果に基づいて、前記測定傾斜角のうち、０〜４５度の範囲内にある測定傾斜角を０．２５度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計することにより作成した。
すなわち、上記傾斜角度数分布グラフは、上記の各種厚膜化α型Ａｌ2Ｏ3層の表面を研磨面とした状態で、電界放出型走査電子顕微鏡の鏡筒内にセットし、前記研磨面に７０度の入射角度で１５ｋＶの加速電圧の電子線を１ｎＡの照射電流で、前記表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に照射し、電子後方散乱回折像装置を用いて、３０×５０μｍの領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面の法線がなす傾斜角を測定し、この測定結果に基づいて、前記測定傾斜角のうち、０〜４５度の範囲内にある測定傾斜角を０．２５度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計することにより作成した。
この結果得られた各種の厚膜化α型Ａｌ2Ｏ3層の傾斜角度数分布グラフにおいて、（０００１）面が最高ピークを示す傾斜角区分、並びに１２〜２２度の範囲内の傾斜角区分内に存在する傾斜角度数の傾斜角度数分布グラフ全体の傾斜角度数に占める割合をそれぞれ表４，５にそれぞれ示した。
上記の各種の厚膜化α型Ａｌ2Ｏ3層の傾斜角度数分布グラフにおいて、表４，５にそれぞれ示される通り、本発明被覆サーメット工具の加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜上に形成された厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層は、いずれも（０００１）面の測定傾斜角の分布が１２．００〜１６．２５度または１８．２５〜２２．００度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが現れ、かつ１２〜２２度の範囲内の傾斜角区分内に存在する傾斜角度数の割合が４５〜７４％である傾斜角度数分布グラフを示すのに対して、比較被覆サーメット工具の厚膜化通常α型Ａｌ2Ｏ3層は、いずれも（０００１）面の測定傾斜角の分布が０〜４５度の範囲内で不偏的で、最高ピークが存在せず、１２〜２２度の範囲内の傾斜角区分内に存在する傾斜角度数の割合も２８％以下である傾斜角度数分布グラフを示すものであった。
なお、図２は、本発明被覆サーメット工具５の厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層の傾斜角度数分布グラフ、図３は、比較被覆サーメット工具５の厚膜化通常α型Ａｌ2Ｏ3層の傾斜角度数分布グラフをそれぞれ示すものである。
なお、図２は、本発明被覆サーメット工具５の厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層の傾斜角度数分布グラフ、図３は、比較被覆サーメット工具５の厚膜化通常α型Ａｌ2Ｏ3層の傾斜角度数分布グラフをそれぞれ示すものである。
また、この結果得られた本発明被覆サーメット工具１〜１０および比較被覆サーメット工具１〜１０の硬質被覆層の構成層の厚さ、並びに上記の試験片の加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜の厚さを、走査型電子顕微鏡を用いて測定（縦断面測定）したところ、いずれも目標層厚と実質的に同じ平均層厚（５点測定の平均値）を示した。
つぎに、上記の各種の被覆サーメット工具をいずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、本発明被覆サーメット工具１〜１０および比較被覆サーメット工具１〜１０について、
被削材：ＪＩＳ・Ｓ４０Ｃの長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．４ｍｍ、
送り：０．１ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：２０分、
の条件（切削条件Ａという）での炭素鋼の乾式断続切削試験、
被削材：ＪＩＳ・ＳＣｒ４２０Ｈの丸棒、
切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．５ｍｍ、
送り：０．２８ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：２０分、
の条件（切削条件Ｂという）での合金鋼の乾式連続切削試験、さらに、
被削材：ＪＩＳ・ＦＣＤ４５０の丸棒、
切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．８ｍｍ、
送り：０．３２ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：２０分、
の条件（切削条件Ｃという）でのダクタイル鋳鉄の乾式連続切削試験を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表６に示した。
被削材：ＪＩＳ・Ｓ４０Ｃの長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．４ｍｍ、
送り：０．１ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：２０分、
の条件（切削条件Ａという）での炭素鋼の乾式断続切削試験、
被削材：ＪＩＳ・ＳＣｒ４２０Ｈの丸棒、
切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．５ｍｍ、
送り：０．２８ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：２０分、
の条件（切削条件Ｂという）での合金鋼の乾式連続切削試験、さらに、
被削材：ＪＩＳ・ＦＣＤ４５０の丸棒、
切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．８ｍｍ、
送り：０．３２ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：２０分、
の条件（切削条件Ｃという）でのダクタイル鋳鉄の乾式連続切削試験を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表６に示した。
表４〜６に示される結果から、本発明被覆サーメット工具１〜１０は、いずれも硬質被覆層の上部層が、（０００１）面の傾斜角が１２．００〜１６．２５度または１８．２５〜２２．００度の範囲内の傾斜角区分で最高ピークを示すと共に、１２〜２２度の範囲内に存在する合計度数割合が４５〜７４％を占める傾斜角度数分布グラフを示す厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層で構成され、平均層厚で１６〜３０μmと厚膜化したにもかかわらず、鋼や鋳鉄の切削加工で、前記厚膜化改質α型Ａｌ2Ｏ3層がすぐれた耐チッピング性を発揮し、切刃部のチッピング発生が著しく抑制され、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を示し、使用寿命の延命化を可能とするのに対して、硬質被覆層の上部層が、（０００１）面の測定傾斜角の分布が０〜４５度の範囲内で不偏的で、最高ピークが存在しない傾斜角度数分布グラフを示す厚膜化通常α型Ａｌ2Ｏ3層で構成された比較被覆サーメット工具１〜１０においては、いずれも前記厚膜化通常α型Ａｌ2Ｏ3層が平均層厚で１６〜３０μmと厚膜化すると、これの高温強度低下が著しく、この結果切刃部にチッピングが発生し、短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
上述のように、この発明の被覆サーメット工具は、これの硬質被覆層の上部層であるα型Ａｌ2Ｏ3層の層厚を平均層厚で１６〜３０μmに厚くしても、各種の鋼や鋳鉄などの切削加工で、すぐれた耐チッピング性を示し、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮し、使用寿命の延命化を可能とするものであるから、切削加工のＦＡ化並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
Claims (1)
- 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
（ａ）下部層として、いずれも化学蒸着形成されたＴｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層、および炭窒酸化物層のうちの１層または２層以上からなり、かつ０．５〜１０μｍの全体平均層厚を有するＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層として、化学蒸着形成された状態でα型の結晶構造を有し、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射し、電子後方散乱回折像装置を用い、所定領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうち、０〜４５度の範囲内にある測定傾斜角を０．２５度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計してなる傾斜角度数分布グラフにおいて、１２．００〜１６．２５度または１８．２５〜２２．００度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが存在すると共に、１２〜２２度の範囲内に存在する度数の合計が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の４５〜７４％の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示し、かつ１６〜３０μｍの平均層厚を有する厚膜化改質α型酸化アルミニウム層、
以上（ａ）および（ｂ）で構成された硬質被覆層を蒸着形成してなる、厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005127353A JP4730702B2 (ja) | 2005-04-26 | 2005-04-26 | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005127353A JP4730702B2 (ja) | 2005-04-26 | 2005-04-26 | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2006305639A JP2006305639A (ja) | 2006-11-09 |
| JP4730702B2 true JP4730702B2 (ja) | 2011-07-20 |
Family
ID=37473127
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2005127353A Expired - Fee Related JP4730702B2 (ja) | 2005-04-26 | 2005-04-26 | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4730702B2 (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000144427A (ja) * | 1998-11-05 | 2000-05-26 | Hitachi Metals Ltd | 酸化アルミニウム被覆工具 |
| JP2004122269A (ja) * | 2002-10-01 | 2004-04-22 | Mitsubishi Materials Corp | 高速重切削ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
-
2005
- 2005-04-26 JP JP2005127353A patent/JP4730702B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000144427A (ja) * | 1998-11-05 | 2000-05-26 | Hitachi Metals Ltd | 酸化アルミニウム被覆工具 |
| JP2004122269A (ja) * | 2002-10-01 | 2004-04-22 | Mitsubishi Materials Corp | 高速重切削ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2006305639A (ja) | 2006-11-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4747324B2 (ja) | 硬質被覆層が高速重切削ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4811781B2 (ja) | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4512989B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4811782B2 (ja) | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4730522B2 (ja) | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4793750B2 (ja) | 高硬度鋼の高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4720283B2 (ja) | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP2005279912A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP2008080476A (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| JP2006289586A (ja) | 硬質被覆層が高速断続切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4466848B2 (ja) | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4530141B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4730702B2 (ja) | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP2006289546A (ja) | 硬質被覆層が高速断続切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4591752B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4747387B2 (ja) | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP2005238437A (ja) | 硬質被覆層が高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4747338B2 (ja) | 難削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4730703B2 (ja) | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4756454B2 (ja) | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4692065B2 (ja) | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4666211B2 (ja) | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4747386B2 (ja) | 硬質被覆層が高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP2005246596A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP2005313245A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080321 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20101027 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110124 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110209 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110328 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140428 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4730702 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110410 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |