JP4591752B2 - 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆サーメット製切削工具 - Google Patents

Description

この発明は、特に鋼や鋳鉄などの高速断続切削時に切刃部にきわめて短いピッチで繰り返し付加される機械的熱的衝撃に対して硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具（以下、被覆サーメット工具という）に関するものである。

従来、一般に、炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金または炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）基サーメットで構成された基体（以下、これらを総称して工具基体という）の表面に、
（ａ）下部層として、いずれも化学蒸着形成されたＴｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）層、窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣＯで示す）層、および炭窒酸化物（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層のうちの１層または２層以上からなり、かつ３〜２０μｍの合計平均層厚を有するＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層として、化学蒸着形成した状態でα型の結晶構造を有し、かつ１〜１５μｍの平均層厚を有する蒸着α型酸化アルミニウム（以下、蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃で示す）層、
以上（ａ）および（ｂ）で構成された硬質被覆層を形成してなる被覆サーメット工具が知られており、この被覆サーメット工具が、例えば各種の鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削に用いられていることも知られている。

また、一般に、上記の被覆サーメット工具の硬質被覆層を構成するＴｉ化合物層やＡｌ₂Ｏ₃層が粒状結晶組織を有し、さらに、前記Ｔｉ化合物層を構成するＴｉＣＮ層を、層自身の強度向上を目的として、通常の化学蒸着装置にて、反応ガスとして有機炭窒化物、例えばＣＨ₃ＣＮを含む混合ガスを使用し、７００〜９５０℃の中温温度域で化学蒸着することにより形成して縦長成長結晶組織をもつようにすることも知られている。
特開平６−３１５０３号公報 特開平６−８０１０号公報

近年の切削装置の高性能化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削加工は一段と高速化の傾向にあるが、上記の従来被覆サーメット工具においては、これを鋼や鋳鉄などの被削材を通常の条件で連続切削や断続切削するのに用いた場合には問題はないが、特にこれを切削条件の最も厳しい高速断続切削、すなわち切刃部にきわめて短いピッチで繰り返し機械的熱的衝撃が付加される高速断続切削に用いた場合、硬質被覆層の下部層であるＴｉ化合物層は高強度を有し、すぐれた耐衝撃性を示すものの、同上部層を構成する蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層は、高温硬さおよび耐熱性にすぐれるものの、機械的熱的衝撃に対してきわめて脆いものであるために、これが原因で硬質被覆層にはチッピング（微小欠け）が発生し易くなり、この結果比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。

そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の従来被覆サーメット工具の硬質被覆層の上部層を構成する蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層の耐チッピング性向上をはかるべく研究を行った結果、
（ａ）上記の通り、硬質被覆層としての蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層は、高温硬さおよび耐熱性にすぐれるものの、高温強度が十分でなく、満足な耐チッピング性を発揮することは困難であり、一方蒸着形成した状態でκ型またはθ型の結晶構造を有するＡｌ₂Ｏ₃層は、前記蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層に比して、相対的に高い高温強度を有し、すぐれた耐チッピング性を発揮するものの、高温硬さおよび耐熱性の点で劣る性質があること。

（ｂ）工具基体の表面に、通常の化学蒸着装置で、下部層として、通常の条件で、上記Ｔｉ化合物層を形成した後、同じく通常の条件で、蒸着形成した状態でκ型またはθ型の結晶構造を有するＡｌ₂Ｏ₃層を形成し、ついで、これに加熱処理、望ましくは圧力：７〜５０ｋＰａのＡｒ雰囲気中、温度：１０００〜１２００℃に５〜８０分保持の条件で加熱処理を施すと、前記Ｔｉ化合物層に結晶構造上変化は起らないが、前記κ型またはθ型の結晶構造を有するＡｌ₂Ｏ₃層はα型結晶構造のＡｌ₂Ｏ₃層に変態し、この変態に際して、体積収縮による割れ（クラック）が発生し、この変態割れは変態後のα型Ａｌ₂Ｏ₃層に大きな割れとして存在し、切削加工時のチッピング発生の原因となること。

（ｃ）上記（ｂ）のＴｉ化合物層の表面に蒸着形成した状態でκ型またはθ型の結晶構造を有するＡｌ₂Ｏ₃層（以下、蒸着κ型またはθ型Ａｌ ₂ Ｏ ₃ 層という）に、上記条件での加熱処理を施さずに、引き続いて、同じく化学蒸着装置にて、
反応ガス組成：体積％で、ＺｒＣｌ_４：１〜６％、ＣＯ_２：５〜１５％、ＨＣｌ：１〜８％、Ｈ_２：残り、
反応雰囲気温度：８００〜１１００℃、
反応雰囲気圧力：３〜１５ｋＰａ、
の条件で処理して、前記蒸着κ型またはθ型Ａｌ₂Ｏ₃層の表面に、酸化ジルコニウム（以下、ＺｒＯ_２で示す）層を１．５〜５μｍの平均層厚で形成し、この状態で、上記（ｂ）の条件での加熱処理を施して、前記蒸着κ型またはθ型Ａｌ₂Ｏ₃層をα型結晶構造のＡｌ₂Ｏ₃層に変態させると、前記変態前の蒸着κ型またはθ型Ａｌ₂Ｏ₃層の表面に形成したＺｒＯ_２層が、前記蒸着κ型またはθ型Ａｌ₂Ｏ₃層のκ型またはθ型の結晶構造からα型結晶構造への変態による体積収縮に伴なって発生する割れの進展を著しく抑制すると共に、前記変態が蒸着κ型またはθ型Ａｌ₂Ｏ₃層の表面全面に亘って同時的に開始するように作用し、経時的に蒸着κ型またはθ型Ａｌ₂Ｏ₃層の表面部から内部に進行する変態形態をとるようになることから、変態時に発生する割れは、きわめて微細に、かつ層全体に亘って一様に分散分布した状態となり、この結果形成された加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層は、α型結晶構造のもつすぐれた高温硬さと耐熱性と共に、加熱変態前の蒸着κ型またはθ型Ａｌ₂Ｏ₃層のもつ高温強度と同等のすぐれた高温強度を具備するようになり、したがって、硬質被覆層の上部層が前記加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層とＺｒＯ_２層、下部層が上記Ｔｉ化合物層で構成された被覆サーメット工具においては、特に激しい機械的熱的衝撃を伴なう高速断続切削加工でも前記加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層が、すぐれた高温硬さと耐熱性に加えて、すぐれた耐チッピング性を発揮することから、高い高温強度を有する前記Ｔｉ化合物層との共存と相俟って、硬質被覆層におけるチッピング発生が著しく抑制され、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を示すようになること。

（ｄ）上記の従来蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層および上記（ｃ）の加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層について、
電界放出型走査電子顕微鏡を用い、図１（ａ），（ｂ）に概略説明図で示される通り、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射し、電子後方散乱回折像装置を用いて、所定領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうち、０〜４５度の範囲内にある測定傾斜角を０．２５度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計してなる傾斜角度数分布グラフを作成した場合、前記従来蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層は、図３に例示される通り、（０００１）面の測定傾斜角の分布が０〜４５度の範囲内で不偏的な傾斜角度数分布グラフを示すのに対して、前記加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層は、図２に例示される通り、傾斜角区分の特定位置にシャープな最高ピークが現れ、このシャープな最高ピークは、ＺｒＯ_２層の平均層厚を変化させることによりグラフ横軸の傾斜角区分に現れる位置および高さが変わること。

（ｅ）試験結果によれば、上記ＺｒＯ_２層を、上記の通り１．５〜５μｍの平均層厚にすると、上記シャープな最高ピークが傾斜角区分の１．７５〜１０．００度の範囲内に現れると共に、０〜１０度の範囲内に存在する度数の合計（この度数合計と前記最高ピークの高さは比例関係にある）が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の４８〜７２％の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示すようになり、この結果の傾斜角度数分布グラフで０〜１０度の範囲内の傾斜角度数の割合が４８〜７２％を占め、かつ前記１．７５〜１０．００度の範囲内に傾斜角区分の最高ピークが現れる加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層を硬質被覆層の上部層として、下部層のＴｉ化合物層と共存した状態で蒸着形成してなる被覆サーメット工具は、上記の従来被覆サーメット工具に比して、特に高速断続切削で切刃部にチッピングの発生なく、一段とすぐれた耐摩耗性を発揮するようになること。
以上（ａ）〜（ｅ）に示される研究結果を得たのである。

この発明は、上記の研究結果に基づいてなされたものであって、ＷＣ基超硬合金またはＴｉＣＮ基サーメットで構成された工具基体の表面に、
（ａ）下部層が、いずれも化学蒸着形成されたＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層、およびＴｉＣＮＯ層のうちの１層または２層以上からなり、かつ３〜２０μｍの合計平均層厚を有するＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層が、化学蒸着形成した状態でκ型またはθ型の結晶構造および１〜１５μｍの平均層厚を有する蒸着κ型またはθ型Ａｌ₂Ｏ₃層の表面に、ＺｒＯ_２層を１．５〜５μｍの平均層厚で化学蒸着形成した状態で、加熱処理を施して、前記蒸着κ型またはθ型Ａｌ₂Ｏ₃層の結晶構造をα型結晶構造に変態してなると共に、
電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射し、電子後方散乱回折像装置を用いて、所定領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうち、０〜４５度の範囲内にある測定傾斜角を０．２５度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計してなる傾斜角度数分布グラフにおいて、１．７５〜１０．００度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが存在すると共に、０〜１０度の範囲内に存在する度数の合計が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の４８〜７２％の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示す加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層、
以上（ａ）および（ｂ）で構成された硬質被覆層を形成してなる、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する被覆サーメット工具に特徴を有するものである。

つぎに、この発明の被覆サーメット工具の硬質被覆層の構成層について、上記の通りに数値限定した理由を以下に説明する。
（ａ）Ｔｉ化合物層（下部層）の平均層厚
Ｔｉ化合物層は、自体がα型Ａｌ₂Ｏ₃層に比して、相対的に高い高温強度を有し、これの存在によって硬質被覆層がすぐれた高温強度を具備するようになるほか、工具基体と上部層である加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層のいずれにも強固に密着し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着性向上に寄与する作用をもつが、その合計平均層厚が３μｍ未満では、前記作用を十分に発揮させることができず、一方その合計平均層厚が２０μｍを越えると、特に高熱発生を伴なう高速断続切削で熱塑性変形を起し易くなり、これが偏摩耗の原因となることから、その合計平均層厚を３〜２０μｍと定めた。

（ｂ）ＺｒＯ_２層の平均層厚
ＺｒＯ_２層には、上記の通り蒸着κ型またはθ型Ａｌ₂Ｏ₃層の加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層への加熱変態に際して、体積収縮に伴なって発生する割れの進展を著しく抑制すると共に、前記変態を蒸着κ型またはθ型Ａｌ₂Ｏ₃層表面全面に亘って同時的に開始させ、経時的に蒸着κ型またはθ型Ａｌ₂Ｏ₃層の表面部から内部に進行する変態形態をとるようにする作用があるので、加熱変態時に発生する割れが層全体に亘って微細化および均一化する作用があり、さらに、前記ＺｒＯ_２層には、平均層厚を１．５〜５μｍにすると、試験結果によれば、これに対応して、傾斜角度数分布グラフにおける１．７５〜１０．００度の傾斜角区分範囲内に測定傾斜角の最高ピークが現れ、かつ０〜１０度の傾斜角区分内に存在する度数の合計割合が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の４８〜７２％となる傾斜角度数分布グラフを示す作用があり、したがって、前記平均層厚が１．５未満では、前記加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層の傾斜角度数分布グラフの１．７５〜１０．００度の範囲内に現れるピーク高さが不十分、すなわち、前記０〜１０度の範囲内に存在する度数の合計割合が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の４８％未満となってしまい、この場合上記の通り、前記加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層に所望のすぐれた高温強度を確保することができず、この結果耐チッピング性に所望の向上効果が得られず、一方その平均層厚が５μｍを越えると、最高ピークの現れる傾斜角区分が１０度を超えた傾斜角区分になってしまい、この場合も前記加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層に所望のすぐれた高温強度を確保することができないことから、その平均層厚を１．５〜５μｍと定めた。

（ｃ）蒸着κ型またはθ型Ａｌ₂Ｏ₃層（上部層）の平均層厚
蒸着κ型またはθ型Ａｌ₂Ｏ₃層は、上記の通り加熱変態後にすぐれた高温硬さと耐熱性、さらに傾斜角区分：１．７５〜１０．００度の範囲内に最高ピークが現れる傾斜角度数分布グラフを示し、すぐれた高温強度を具備する加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層となり、高速断続切削加工でもチッピングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を発揮するが、その平均層厚が１μｍ未満では、所望の耐摩耗性を確保することができず、一方その平均層厚が１５μｍを越えて厚くなりすぎると、チッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を１〜１５μｍと定めた。

なお、切削工具の使用前後の識別を目的として、黄金色の色調を有するＴｉＮ層を、必要に応じて硬質被覆層の最表面層として蒸着形成してもよいが、この場合の平均層厚は０．１〜１μｍでよく、これは０．１μｍ未満では、十分な識別効果が得られず、一方前記ＴｉＮ層による前記識別効果は１μｍまでの平均層厚で十分であるという理由からである。

この発明被覆サーメット工具は、機械的熱的衝撃がきわめて高く、かつ高い発熱を伴なう鋼の高速断続切削でも、硬質被覆層の上部層を構成する加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層が、すぐれた高温硬さおよび耐熱性に加えて、すぐれた耐チッピング性を発揮することから、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を示すものである。

つぎに、この発明の被覆サーメット工具を実施例により具体的に説明する。

原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ₃Ｃ₂粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を５Ｐａの真空中、１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で真空焼結し、焼結後、切刃部にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８に規定するスローアウエイチップ形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体Ａ〜Ｄ，Ｆをそれぞれ製造した。

また、原料粉末として、いずれも０．５〜２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ（質量比でＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、Ｍｏ₂ Ｃ粉末、ＺｒＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を、表２に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を１．３ｋＰａの窒素雰囲気中、温度：１５４０℃に１時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４１２のチップ形状をもったＴｉＣＮ基サーメット製の工具基体ａ〜ｃ，ｅ，ｆを形成した。

つぎに、これらの工具基体Ａ〜Ｄ，Ｆおよび工具基体ａ〜ｃ，ｅ，ｆの表面に、通常の化学蒸着装置を用い、表３（表３中のｌ−ＴｉＣＮは特開平６−８０１０号公報に記載される縦長成長結晶組織をもつＴｉＣＮ層の形成条件を示すものであり、これ以外は通常の粒状結晶組織の形成条件を示すものである）に示される条件にて、硬質被覆層の下部層としてＴｉ化合物層を、表４に示される組み合わせで、かつ目標層厚で蒸着形成し、ついで同じく表３に示される条件にて、結晶構造がκ型またはθ型のＡｌ₂Ｏ₃層を同じく表４に示される組み合わせで、かつ目標層厚で蒸着形成し、ついで前記蒸着κ型またはθ型のＡｌ₂Ｏ₃層の表面に、ＺｒＯ_２層を同じく表３に示される条件で表４に示される組み合わせで、かつ目標層厚で蒸着形成した状態で、これに３０ｋＰａのＡｒ雰囲気中、温度：１１００℃に１０〜６０分の範囲内の所定の時間保持の条件で加熱処理を施して、前記蒸着κ型またはθ型の結晶構造のＡｌ₂Ｏ₃層をα型結晶構造のＡｌ₂Ｏ₃層に変態させて加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層としてなる上部層を形成することにより本発明被覆サーメット工具１〜１１をそれぞれ製造した。

また、比較の目的で、表５に示される通り、硬質被覆層の上部層として同じく表３に示される条件で、同じく表５に示される目標層厚の蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層を形成し、かつ上記のＺｒＯ_２層の形成および上記条件での加熱処理を行わない以外は同一の条件で従来被覆サーメット工具１〜１１をそれぞれ製造した。

ついで、上記の本発明被覆サーメット工具と従来被覆サーメット工具の硬質被覆層を構成する加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層と蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層について、電界放出型走査電子顕微鏡を用いて、傾斜角度数分布グラフをそれぞれ作成した。
すなわち、上記傾斜角度数分布グラフは、上記の加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層および蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層の表面を研磨面とした状態で、電界放出型走査電子顕微鏡の鏡筒内にセットし、前記研磨面に７０度の入射角度で１５ｋＶの加速電圧の電子線を１ｎＡの照射電流で、前記表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に照射して、電子後方散乱回折像装置を用い、３０×５０μｍの領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面の法線がなす傾斜角を測定し、この測定結果に基づいて、前記測定傾斜角のうち、０〜４５度の範囲内にある測定傾斜角を０．２５度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計することにより作成した。

この結果得られた各種の加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層および蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層の傾斜角度数分布グラフにおいて、（０００１）面が最高ピークを示す傾斜角区分、並びに０〜１０度の範囲内の傾斜角区分内に存在する傾斜角度数の傾斜角度数分布グラフ全体の傾斜角度数に占める割合をそれぞれ表４，５にそれぞれ示した。

上記の各種の傾斜角度数分布グラフにおいて、表４，５にそれぞれ示される通り、本発明被覆サーメット工具の加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層は、いずれも（０００１）面の測定傾斜角の分布が１．７５〜１０．００度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが現れ、かつ０〜１０度の範囲内の傾斜角区分内に存在する傾斜角度数の割合が４８〜７２％である傾斜角度数分布グラフを示すのに対して、従来被覆サーメット工具の蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層は、いずれも（０００１）面の測定傾斜角の分布が０〜４５度の範囲内で不偏的で、最高ピークが存在せず、０〜１０度の範囲内の傾斜角区分内に存在する傾斜角度数の割合も２５％以下である傾斜角度数分布グラフを示すものであった。
なお、図２は、本発明被覆サーメット工具５の加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層の傾斜角度数分布グラフ、図３は、従来被覆サーメット工具２の蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層の傾斜角度数分布グラフをそれぞれ示すものである。

また、この結果得られた本発明被覆サーメット工具１〜１１および従来被覆サーメット工具１〜１１について、これの硬質被覆層の構成層をオージェ分光分析装置で測定（層の縦断面を観察）したところ、前者ではいずれも目標組成と実質的に同じ組成を有するＴｉ化合物層と加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層、さらにＺｒＯ_２層からなることが確認された。一方後者でも、いずれも同じく目標組成と実質的に同じ組成を有するＴｉ化合物と蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層からなることが確認された。
さらに、これらの被覆サーメット工具の硬質被覆層の構成層の厚さを走査型電子顕微鏡を用いて測定（同じく縦断面測定）したところ、いずれも目標層厚と実質的に同じ平均層厚（５点測定の平均値）を示した。

つぎに、上記の各種の被覆サーメット工具をいずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、本発明被覆サーメット工具１〜１１および従来被覆サーメット工具１〜１１について、
被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４３５の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．５ｍｍ、
送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：１０分、
の条件（切削条件Ａ）での合金鋼の乾式高速断続切削試験（通常の切削速度は２００ｍ／ｍｉｎ）、
被削材：ＪＩＳ・Ｓ５０Ｃの長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：３５０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：２ｍｍ、
送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：１０分、
の条件（切削条件Ｂ）での炭素鋼の乾式高速断続切削試験（通常の切削速度は２５０ｍ／ｍｉｎ）、
被削材：ＪＩＳ・ＦＣＤ６００の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：３５０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：２．５ｍｍ、
送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：１０分、
の条件（切削条件Ｃ）でのダクタイル鋳鉄の乾式高速断続切削試験（通常の切削速度は２００ｍ／ｍｉｎ）を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表６に示した。

表４〜６に示される結果から、本発明被覆サーメット工具１〜１１は、いずれも硬質被覆層の上部層が、（０００１）面の傾斜角が１．７５〜１０．００度の範囲内の傾斜角区分で最高ピークを示すと共に、０〜１０度の傾斜角区分範囲内に存在する度数の合計割合が４８〜７２％を占める傾斜角度数分布グラフを示す加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層で構成され、機械的熱的衝撃がきわめて高く、かつ高い発熱を伴なう鋼や鋳鉄の高速断続切削でも、硬質被覆層の上部層を構成する加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層が、すぐれた高温硬さおよび耐熱性に加えて、すぐれた耐チッピング性を発揮することから、切刃部のチッピング発生が著しく抑制され、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、硬質被覆層の上部層が、（０００１）面の測定傾斜角の分布が０〜４５度の範囲内で不偏的で、最高ピークが存在しない傾斜角度数分布グラフを示す蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層で構成された従来被覆サーメット工具１〜１１においては、いずれも高速断続切削では前記蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層が激しい機械的熱的衝撃に耐えられず、切刃部にチッピングが発生し、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。

上述のように、この発明の被覆サーメット工具は、各種鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削や断続切削は勿論のこと、特に機械的熱的衝撃がきわめて高く、かつ高い発熱を伴なう切削条件の最も厳しい高速断続切削でもすぐれた耐チッピング性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するものであるから、切削装置の高性能化並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。

硬質被覆層を構成する各種α型Ａｌ₂Ｏ₃層における結晶粒の（０００１）面の傾斜角の測定範囲を示す概略説明図である。 本発明被覆サーメット工具５の硬質被覆層を構成する加熱変態α型Ａｌ₂Ｏ₃層の（０００１）面の傾斜角度数分布グラフである。 従来被覆サーメット工具２の硬質被覆層を構成する蒸着α型Ａｌ₂Ｏ₃層の（０００１）面の傾斜角度数分布グラフである。

Claims (1)

1. 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
   （ａ）下部層が、いずれも化学蒸着形成されたＴｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層、および炭窒酸化物層のうちの１層または２層以上からなり、かつ３〜２０μｍの合計平均層厚を有するＴｉ化合物層、
   （ｂ）上部層が、化学蒸着形成した状態でκ型またはθ型の結晶構造および１〜１５μｍの平均層厚を有する酸化アルミニウム層の表面に、酸化ジルコニウム層を１．５〜５μｍの平均層厚で化学蒸着形成した状態で、加熱処理を施して、前記κ型またはθ型の結晶構造を有する酸化アルミニウム層の結晶構造をα型結晶構造に変態してなると共に、
   電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射し、電子後方散乱回折像装置を用いて、所定領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうち、０〜４５度の範囲内にある測定傾斜角を０．２５度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計してなる傾斜角度数分布グラフにおいて、１．７５〜１０．００度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが存在すると共に、０〜１０度の範囲内に存在する度数の合計が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の４８〜７２％の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示す加熱変態α型酸化アルミニウム層、
   以上（ａ）および（ｂ）で構成された硬質被覆層を形成してなる、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆サーメット製切削工具。

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