JP4792652B2 - オルトアルキル化フェノール類の製造方法 - Google Patents
オルトアルキル化フェノール類の製造方法 Download PDFInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、オルトアルキル化フェノール類の製造方法に関する。詳しくは、物質の超臨界状態または亜臨界状態を利用して、フェノール類とアルコールを反応させることによるオルトアルキル化フェノール類の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
オルトアルキル化フェノール類は、医農薬、樹脂、各種添加剤、重合防止剤、酸化防止剤、消毒剤、防腐剤、工業薬品等の原料や中間体として工業的に用いられている。例えば、フェノールの２位にイソプロピル基が、５位にメチル基が結合したオルトアルキル化フェノールはチモールと呼称され駆虫剤として用いられている。
【０００３】
一方、オルトアルキル化フェノール類の製造方法として、特開２０００−３８３６３号公報には、アルコールが超臨界または亜臨界状態となる条件下でフェノール類とアルコールを酸化ジルコニウムの存在下で反応させる製造方法が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記公知方法では、選択率の点で満足し得るものではなく、より高い選択率でオルトアルキル化フェノール類を製造する方法が求められていた。
本発明の目的は、フェノール類とアルコールとから高選択率でオルトアルキル化フェノール類を製造する方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記の状況に鑑み、高選択率でオルトアルキル化フェノール類を製造すべく、触媒について鋭意検討を重ねた結果、触媒として、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄および酸化インジウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物を使用することにより、特異的に選択率を向上し得ることを見出すとともに、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄および酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物を使用することにより、高沸点成分の副生を著しく抑制し得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００６】
すなわち、本発明は、一般式（１）
・・・・・・（１）
（式中、Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4及びＲ5は、それぞれ独立に、水素原子、又は炭素数１〜１０の直鎖の若しくは分岐したアルキル基を表す。）で示されるフェノール類とアルコールとを、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄、酸化インジウムおよび酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物の存在下、該アルコールが超臨界状態又は亜臨界状態になる条件下で反応させるオルトアルキル化フェノール類の製造方法（以下、本発明（ａ）と記す。）を提供する。
また、本発明は、上記一般式（１）で示されるフェノール類とアルコールとを、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄、酸化インジウムおよび酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物及び二酸化炭素の存在下、該アルコール及び二酸化炭素の混合物が超臨界状態又は亜臨界状態となる条件下で反応させるオルトアルキル化フェノール類の製造方法（以下、本発明（ｂ）と記す。）を提供する。
【０００７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明の出発原料として、前記一般式（１）で示されるフェノール類を用いる。ここでＲ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4及びＲ5はそれぞれ独立に、水素原子、又は炭素数１〜１０の直鎖若しくは分岐のアルキル基を表すが、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、ｔ−ブチル基等が挙げられる。一般式（１）で示されるフェノール類の代表例としては、例えばフェノール、ｏ−クレゾール、ｍ−クレゾール、ｐ−クレゾール、２，３−キシレノール、２，４−キシレノール、２，５−キシレノール、３，４−キシレノール、３，５−キシレノール、アニソール、ｔ−ブチルフェノール等があげられるが、フェノール、ｏ−クレゾール、ｍ−クレゾール、ｐ−クレゾール、２，３−キシレノール、２，４−キシレノール、２，５−キシレノール、３，４−キシレノール、３，５−キシレノールが好ましい。
【０００８】
本発明において、もう一つの出発原料であるアルコールとしては、通常、一価又は二価のアルコールが使用される。かかるアルコールであれば特に限定されないが、一般式（２）
Ｒ6−ＯＨ ・・・・・・（２）
（Ｒ6は炭素数１〜１０の直鎖又は分岐のアルキル基を表す。）で示される一価のアルコールであることが好ましい。ここで、Ｒ6における炭素数１〜１０の１〜１０の直鎖又は分岐のアルキル基としては、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、ｔ−ブチル基、ペンチル基、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基、ノニル基、デシル基等が挙げられる。
【０００９】
一般式（２）で示される一価のアルコールとして、具体的には、例えばメタノール、エタノール、ｎ−プロパノール、イソプロパノール、ｎ−ブタノール、イソブタノール、ｔ−ブタノール、ペンタノール、へキサノール、ヘプタノール、ｎ−オクタノール、ｎ−ノナノール、ｎ−デカノール等が挙げられ、なかでもメタノール、エタノール、ｎ−プロパノールおよびｎ−ブタノールが好ましく、メタノールおよびエタノールがより好ましく、メタノールがとりわけ好ましい。
また、二価のアルコールとしては、例えばエチレングリコール、プロピレングリコール等が挙げられる。
【００１０】
一般式（１）で示されるフェノール類に対するアルコールのモル比は、一般に１から１０００であり、１から２００が好ましく使用できる。
【００１１】
本発明において、上記のようなフェノール類と上記のアルコールからオルトアルキル化フェノール類を製造するのであるが、触媒として、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄、酸化インジウムおよび酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物を使用することを特徴とするものである。
ここで、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄及び酸化インジウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物を使用することにより、特異的に選択率を向上し得、また、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄及び酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物を使用することにより、高沸点成分の副生を著しく抑制し得る。したがって、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン及び酸化鉄から選ばれる少なくとも１種の金属酸化物を使用することが好ましい。より好ましくは、酸化ゲルマニウム及び酸化モリブデンから選ばれる少なくとも１種、とりわけ好ましくは、酸化ゲルマニウムである。
触媒の使用量は、特に限定は無いが、一般式（１）で示されるフェノール類に対して、０．０５〜５０質量％程度である。好ましくは０．１〜３０質量％程度、より好ましくは０．５〜１０質量％程度である。
【００１２】
本発明においてアルコールと二酸化炭素の混合物又はアルコールが超臨界状態又は亜臨界状態となる条件下でフェノール類とアルコールとを反応させる。アルコールと二酸化炭素の混合物又はアルコールが超臨界状態となる条件が好ましい。
【００１３】
物質には、固有の気体、液体、固体の３態があるが、さらに、物質を臨界温度および臨界圧力以上とすると、圧力をかけても凝縮しない流体相となる。この状態を超臨界状態という。
超臨界状態にある流体の中で物質を反応させると、気相状態にある高温の流体中および液相状態にある流体中よりも、該物質は高い反応性を示すことがある。
また、超臨界状態の流体は、気相の流体と比較して液相に近い高い密度を持つため、気相反応の場合より反応装置を小さくできる。
【００１４】
超臨界状態に近い状態として亜臨界状態がある。亜臨界状態とは、物質がその臨界温度と臨界圧力に近い条件にある流体となっているが、温度が臨界温度以下及び／又は圧力が臨界圧力である条件にあることをいう。物質が亜臨界状態となる条件は、ケルビンを単位としたときの温度が該物質の臨界温度の０．９倍以上でかつ圧力が該物質の臨界圧力の０．７５倍以上であり、超臨界状態となる条件（温度が臨界温度以上かつ圧力が臨界圧力以上）ではない条件である。亜臨界状態にある流体の中で物質を反応させると、気相状態にある高温の流体中および液相状態にある流体中よりも、該物質は高い反応性を示すことがある。また、亜臨界状態の流体は、気相の流体と比較して液相に近い高い密度を持つため、気相反応の場合より反応装置を小さくできる。
【００１５】
本発明においては、反応温度の上限は、限定的ではないが、一般式（１）で示されるフェノール類が分解しないように、４５０℃以下であることが好ましい。反応圧力の上限も限定的ではないが、反応装置の耐圧を増すためにコストがかかるので、２５ＭＰａ以下であることが好ましい。
【００１６】
本発明（ａ）においては、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄、酸化インジウムおよび酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物の存在下、フェノール類とアルコールとを該アルコールが超臨界状態又は亜臨界状態になる条件下で反応させる。超臨界状態となる条件は、該アルコールとしてメタノールを用いる場合には、メタノールは、臨界温度が２４０℃、臨界圧力が８ＭＰａなので、２４０℃以上および８ＭＰａ以上の条件であり、エタノールを用いる場合には、エタノールは、臨界温度が２４３℃、臨界圧力が６．３ＭＰａなので、２４３℃以上および６．３ＭＰａ以上の条件であり、ｎ−プロパノールを用いる場合には、ｎ−プロパノールの臨界温度は２６４℃、臨界圧力は５ＭＰａなので、２６４℃以上および５ＭＰａ以上の条件であり、イソプロパノールを用いる場合には、イソプロパノールの臨界温度は２３５℃、臨界圧力は４．８ＭＰａなので、２３５℃以上および４．８ＭＰａ以上の条件であり、ｎ−ブタノールを用いる場合には、ｎ−ブタノールの臨界温度は２８７℃、臨界圧力は４．８ＭＰａなので、２８７℃以上および４．８ＭＰａ以上の条件である。
【００１７】
本発明（ｂ）においては、フェノール類とアルコールを、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄、酸化インジウムおよび酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物及び二酸化炭素の存在下、該アルコール及び二酸化炭素の混合物が超臨界状態又は亜臨界状態になる条件下で反応させる。
【００１８】
該アルコールと二酸化炭素の混合比に特に制限はないが、該アルコールと二酸化炭素の混合比は、１０：９０から９９：１が好ましい。
【００１９】
該アルコールとしてメタノールを、一般式（１）で示されるフェノール類としてフェノールを用いる場合について具体的に説明する。例えば、メタノールと二酸化炭素のモル比が、７５：２５の混合物の場合、Ｊ．Ｃｈｅｍ．Ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃｓ、第２３巻、第９７０頁（１９９１年）によれば、当該混合物の臨界温度は２０４℃、臨界圧力は１２．７５ＭＰａである。
メタノールと二酸化炭素の混合物が超臨界状態になる温度圧力条件下でフェノール類のオルトメチル化を行う場合には、該混合物が超臨界状態となる温度および圧力条件下である必要がある。例えば、上記のメタノールと二酸化炭素のモル比が、７５：２５の混合物の場合は、温度２０４℃以上、圧力１２．７５ＭＰａ以上で行うことが必要であり、温度２４０℃以上、圧力１２．７５ＭＰａ以上で行うことが好ましい。
【００２０】
本発明（ａ）及び本発明（ｂ）における反応時間は、通常、１分〜２４時間の範囲である。
【００２１】
本発明（ａ）においても本発明（ｂ）においても、反応の態様は回分式でも流通式でも可能であるが、回分式が好ましい。
【００２２】
反応終了後の反応混合物にはオルトアルキル化フェノール類のほかに、未反応の原料または副生物または不純物が含まれることがあるので、オルトアルキル化フェノール類を分離・精製することができる。分離・精製の方法は、特に限定されず、工業的に通常用いられる蒸留、抽出等の方法が適用できる。
【００２３】
本発明によれば、一般式（１）で示されるフェノール類とアルコールとから比較的小さな反応器を用いて、高い選択率でオルトアルキル化フェノール類を製造することができる。本発明において酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄及び酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物を使用することにより、特に回分式において、高沸点成分の副生を著しく抑制することができる。
【００２４】
【実施例】
以下、実施例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明は、これらに限定されるものではない。
実施例における反応物および生成物は、ガスクロマトグラフィー質量分析装置ＨＰ−６８９０（ＧＣ：横河電機製）−ＨＰ５９７３（ＭＳ：横河電機製）を用いて同定し、ＦＩＤ（水素炎イオン化検出器）が付属しているガスクロマトグラフィー装置ＧＣ−３５３Ｂ（ジーエルサイエンス製）を用いて定量分析を行った。実施例中の転化率および選択率は下記の方法によって計算した。転化率は、（転化率）（％）＝（１−（反応液中に未反応で残存した反応基質のクロマトグラフの面積）／（残存した反応基質および全反応生成物のクロマトグラフの面積の和））×１００の式を用いて計算した。また、選択率は各反応生成物のモル当りのガスクロマトグラフの面積が等しいと仮定し、（選択率）（％）＝（（計算する反応生成物のガスクロマトグラフの面積）／（全反応生成物のガスクロマトグラフの面積の和））×１００の式を用いて計算した。
【００２５】
実施例１
フェノール（和光純薬製）０．４６０ｇとメタノール（和光純薬製）１．４５１と酸化ゲルマニウム（ＧｅＯ2、高純度化学製）０．０３０ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温（約２５℃）に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。従って反応は回分式で行われた。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は４４モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は７１モル％、２，６−キシレノールの選択率は２５モル％、アニソールの選択率は１モル％、下記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分の生成量は合計３モル％と少なかった。また、ｐ−クレゾール、２，４−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。反応液は液体クロマトグラフィーを用いて（溶出液：水とメタノール）各成分を分離し、その中からｏ−クレゾール、２，６−キシレノールを分取した。なお、分取液をガスクロマトグラフィー質量分析装置を用いて分析し、生成物からｏ−クレゾールおよび２，６−キシレノールを分離できていることを確認した。なお、本オートクレーブには、圧力計が付属しないため、反応中の圧力を推定するため、次の実験を行った。すなわち、同一のオートクレーブに圧力計を付け、同量のフェノールとメタノールを仕込、サンドバスにて４００℃まで昇温して、圧力を測定した。反応中の圧力の推定値は１５．４ＭＰａであった。
……（３）
（式中のｍ及びｎは、互いに独立に、０〜４の整数を表す。）で示される高沸点成分。
【００２６】
実施例２
フェノール０．４１０ｇとメタノール１．３５５ｇと酸化モリブデン（ＭｏＯ3、和光純薬製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は、９７モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２２モル％、２，６−キシレノールの選択率は３９モル％、２，４−キシレノールの選択率は３モル％、アニソールの選択率は２モル％、２，４，６−トリメチルフェノールの選択率は９モル％、オルトメチル化生成物の選択率の合計は６１％であった。上記化学式（３）で示されるフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分は合計１９モル％であった。また、ｐ−クレゾールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００２７】
実施例３
フェノール０．４０１ｇとメタノール１．３５４ｇと酸化鉄（Ｆｅ2Ｏ3、高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は、２１モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は７０モル％、２，６−キシレノールの選択率は４モル％、アニソールの選択率は１モル％、、オルトメチル化生成物の選択率の合計は７４％であった。上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分は合計２４モル％生成した。また、ｐ−クレゾール、２，４−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００２８】
参考例１
フェノール０．４１５ｇとメタノール１．３５６ｇと酸化インジウム（Ｉｎ2Ｏ3、高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は２３モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は５２モル％、２，６−キシレノールの選択率は２モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は３モル％、オルトメチル化生成物の選択率の合計は５４％であった。上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分は合計４０モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００２９】
参考例２
フェノール０．４０６ｇとメタノール１．３５３ｇと酸化ストロンチウム（ＳｒＯ、高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は６１モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は４３モル％、２，６−キシレノールの選択率は６モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１３モル％、２，４−キシレノールの選択率は８モル％、アニソールの選択率は１３モル％、２，４，６−トリメチルフェノールの選択率は１モル％、オルトメチル化生成物の選択率の合計は４９％であった。上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分は合計１３モル％生成した。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３０】
比較例１
フェノール０．４０３ｇとメタノール１．４０５ｇと酸化ジルコニウム（ＺｒＯ2，高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は、３モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は、４９モル％、ｐ−クレゾールの選択率は、２モル％、アニソールの選択率は、１３モル％、上記化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計３２モル％生成した。また、２．４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１５．０ＭＰａであった。
【００３１】
比較例２
フェノール０．４１１ｇとメタノール１．３６３ｇと酸化チタン（ＴｉＯ2、高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところ、フェノールの転化率は２４モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は４３モル％、２，６−キシレノールの選択率は２モル％、ｐ−クレゾールの選択率は２モル％、２，４−キシレノールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は９モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計４２モル％生成した。また、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３２】
比較例３
フェノール０．４０７ｇとメタノール１．３５３ｇと酸化ニオブ（Ｎｂ2Ｏ5、和光純薬製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は、８モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は、１６モル％、ｐ−クレゾールの選択率は、２モル％、アニソールの選択率は、２２モル％、上記化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計５３モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３３】
比較例４
フェノール０．４０８ｇとメタノール１．３５３ｇと酸化クロム（Ｃｒ2Ｏ3、和光純薬製）０．０３２ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は５モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は１６モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は６モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計７１モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３４】
比較例５
フェノール０．４１０ｇとメタノール１．３６３ｇと酸化タングステン（ＷＯ3、和光純薬製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は２１モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は１６モル％、２，６−キシレノールの選択率は１モル％、ｐ−クレゾールの選択率は４モル％、２，４−キシレノールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は２１モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計５１モル％生成した。また、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３５】
比較例６
フェノール０．４０５ｇとメタノール１．３５８ｇと酸化マンガン（ＭｎＯ2、高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は１９モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は３９モル％、２，６−キシレノールの選択率は１モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、２，４−キシレノールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は２モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計５４モル％生成した。また、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３６】
比較例７
フェノール０．４１３ｇとメタノール１．３６４ｇと酸化コバルト（ＣｏＯ、和光純薬製）０．０３２ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は４８モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は３１モル％、２，６−キシレノールの選択率は２モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計６モル％生成した。また、２，４−キシレノール、アニソール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。なお、この反応では、芳香環の水素化が進行し、シクロヘキサノールが選択率１５モル％で生成し、シクロヘキサノンが選択率３８モル％で生成した。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３７】
比較例８
フェノール０．４１５ｇとメタノール１．３５９ｇと酸化亜鉛（ＺｎＯ、和光純薬製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は、５モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２７モル％、ｐ−クレゾールの選択率は２モル％、アニソールの選択率は５モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計６３モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３８】
比較例９
フェノール０．４１４ｇとメタノール１．３６０ｇと酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3、和光純薬製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は１９モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は１７モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は５１モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計２８モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３９】
比較例１０
フェノール（和光純薬製）０．４０２ｇとメタノール（和光純薬製）１．３５３ｇと酸化けい素（ＳｉＯ2、日東化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は１７モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は１４モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は２モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計８１モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４０】
比較例１１
フェノール０．３８９ｇとメタノール１．３７２ｇと酸化錫（ＳｎＯ2、和光純薬製）０．０２９ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は２４モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２５モル％、２，６−キシレノールの選択率は１モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は１モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計７１モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４１】
比較例１２
フェノール０．４０８ｇとメタノール１．３５４ｇと酸化マグネシウム（ＭｇＯ、高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は３モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２３モル％、ｐ−クレゾールの選択率は２モル％、アニソールの選択率は２９モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計３６モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４２】
比較例１３
フェノール０．４０７ｇとメタノール１．３５７ｇと酸化カルシウム（ＣａＯ、和光純薬製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は１０モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は４５モル％、２，６−キシレノールの選択率は１モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１１モル％、２，４−キシレノールの選択率は、１モル％、アニソールの選択率は、８モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計３２モル％生成した。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４３】
比較例１４
フェノール０．４１１ｇとメタノール１．３６１ｇと酸化バリウム（ＢａＯ、高純度化学製）０．０３０ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は３８モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２４モル％、２，６−キシレノールの選択率は１モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１６モル％、２，４−キシレノールの選択率は３モル％、アニソールの選択率は８モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計４６モル％生成した。また、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４４】
比較例１５
フェノール０．４０１ｇとメタノール１．３５５ｇと酸化イットリウム（Ｙ2Ｏ5、和光純薬製）０．０３０ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は２モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は１７モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は１０モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計６６モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４５】
比較例１６
フェノール０．４１９ｇとメタノール１．３５７ｇと酸化ランタン（Ｌａ2Ｏ3、和光純薬製）０．０３０ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は４モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２６モル％、ｐ−クレゾールの選択率は２モル％、アニソールの選択率は９モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計５９モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４６】
比較例１７
フェノール０．４０１ｇとメタノール１．３５７ｇと酸化ニッケル（ＮｉＯ、半井化学製）０．０３０ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は９モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２７モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は４モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計６３モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４７】
比較例１８
フェノール０．４００ｇとメタノール１．３５２ｇと酸化サマリウム（Ｓｍ2Ｏ3、高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は６モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は１７モル％、ｐ−クレゾールの選択率は２モル％、アニソールの選択率は５モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計７３モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４８】
比較例１９
フェノール０．４０４ｇとメタノール１．３５９ｇと酸化タンタル（Ｔａ2Ｏ3、和光純薬製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は５モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２０モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は２０モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計５３モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４９】
比較例２０
フェノール０．４０６ｇとメタノール１．４４１ｇと酸化銅（ＣｕＯ、高純度化学製）０．０３０ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は４３モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は３２モル％、２，６−キシレノールの選択率は３モル％、ｐ−クレゾールの選択率は２モル％、２，４−キシレノールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は１モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計５３モル％生成した。また、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１５．３ＭＰａであった。
【００５０】
実施例１〜５の結果を表１に、比較例１〜２０の結果を表２にまとめた。
【００５１】
【００５２】
【表２】
【００５３】
【発明の効果】
本発明によれば、フェノール類とアルコールから、比較的小さな反応器を用いて、高い選択率で、回分式の態様においても多量の高沸点成分の副生を伴うことなくオルトアルキル化フェノール類を製造することができるので、工業的に有用である。
【発明の属する技術分野】
本発明は、オルトアルキル化フェノール類の製造方法に関する。詳しくは、物質の超臨界状態または亜臨界状態を利用して、フェノール類とアルコールを反応させることによるオルトアルキル化フェノール類の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
オルトアルキル化フェノール類は、医農薬、樹脂、各種添加剤、重合防止剤、酸化防止剤、消毒剤、防腐剤、工業薬品等の原料や中間体として工業的に用いられている。例えば、フェノールの２位にイソプロピル基が、５位にメチル基が結合したオルトアルキル化フェノールはチモールと呼称され駆虫剤として用いられている。
【０００３】
一方、オルトアルキル化フェノール類の製造方法として、特開２０００−３８３６３号公報には、アルコールが超臨界または亜臨界状態となる条件下でフェノール類とアルコールを酸化ジルコニウムの存在下で反応させる製造方法が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記公知方法では、選択率の点で満足し得るものではなく、より高い選択率でオルトアルキル化フェノール類を製造する方法が求められていた。
本発明の目的は、フェノール類とアルコールとから高選択率でオルトアルキル化フェノール類を製造する方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記の状況に鑑み、高選択率でオルトアルキル化フェノール類を製造すべく、触媒について鋭意検討を重ねた結果、触媒として、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄および酸化インジウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物を使用することにより、特異的に選択率を向上し得ることを見出すとともに、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄および酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物を使用することにより、高沸点成分の副生を著しく抑制し得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００６】
すなわち、本発明は、一般式（１）
（式中、Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4及びＲ5は、それぞれ独立に、水素原子、又は炭素数１〜１０の直鎖の若しくは分岐したアルキル基を表す。）で示されるフェノール類とアルコールとを、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄、酸化インジウムおよび酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物の存在下、該アルコールが超臨界状態又は亜臨界状態になる条件下で反応させるオルトアルキル化フェノール類の製造方法（以下、本発明（ａ）と記す。）を提供する。
また、本発明は、上記一般式（１）で示されるフェノール類とアルコールとを、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄、酸化インジウムおよび酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物及び二酸化炭素の存在下、該アルコール及び二酸化炭素の混合物が超臨界状態又は亜臨界状態となる条件下で反応させるオルトアルキル化フェノール類の製造方法（以下、本発明（ｂ）と記す。）を提供する。
【０００７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明の出発原料として、前記一般式（１）で示されるフェノール類を用いる。ここでＲ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4及びＲ5はそれぞれ独立に、水素原子、又は炭素数１〜１０の直鎖若しくは分岐のアルキル基を表すが、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、ｔ−ブチル基等が挙げられる。一般式（１）で示されるフェノール類の代表例としては、例えばフェノール、ｏ−クレゾール、ｍ−クレゾール、ｐ−クレゾール、２，３−キシレノール、２，４−キシレノール、２，５−キシレノール、３，４−キシレノール、３，５−キシレノール、アニソール、ｔ−ブチルフェノール等があげられるが、フェノール、ｏ−クレゾール、ｍ−クレゾール、ｐ−クレゾール、２，３−キシレノール、２，４−キシレノール、２，５−キシレノール、３，４−キシレノール、３，５−キシレノールが好ましい。
【０００８】
本発明において、もう一つの出発原料であるアルコールとしては、通常、一価又は二価のアルコールが使用される。かかるアルコールであれば特に限定されないが、一般式（２）
Ｒ6−ＯＨ ・・・・・・（２）
（Ｒ6は炭素数１〜１０の直鎖又は分岐のアルキル基を表す。）で示される一価のアルコールであることが好ましい。ここで、Ｒ6における炭素数１〜１０の１〜１０の直鎖又は分岐のアルキル基としては、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、ｔ−ブチル基、ペンチル基、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基、ノニル基、デシル基等が挙げられる。
【０００９】
一般式（２）で示される一価のアルコールとして、具体的には、例えばメタノール、エタノール、ｎ−プロパノール、イソプロパノール、ｎ−ブタノール、イソブタノール、ｔ−ブタノール、ペンタノール、へキサノール、ヘプタノール、ｎ−オクタノール、ｎ−ノナノール、ｎ−デカノール等が挙げられ、なかでもメタノール、エタノール、ｎ−プロパノールおよびｎ−ブタノールが好ましく、メタノールおよびエタノールがより好ましく、メタノールがとりわけ好ましい。
また、二価のアルコールとしては、例えばエチレングリコール、プロピレングリコール等が挙げられる。
【００１０】
一般式（１）で示されるフェノール類に対するアルコールのモル比は、一般に１から１０００であり、１から２００が好ましく使用できる。
【００１１】
本発明において、上記のようなフェノール類と上記のアルコールからオルトアルキル化フェノール類を製造するのであるが、触媒として、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄、酸化インジウムおよび酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物を使用することを特徴とするものである。
ここで、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄及び酸化インジウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物を使用することにより、特異的に選択率を向上し得、また、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄及び酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物を使用することにより、高沸点成分の副生を著しく抑制し得る。したがって、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン及び酸化鉄から選ばれる少なくとも１種の金属酸化物を使用することが好ましい。より好ましくは、酸化ゲルマニウム及び酸化モリブデンから選ばれる少なくとも１種、とりわけ好ましくは、酸化ゲルマニウムである。
触媒の使用量は、特に限定は無いが、一般式（１）で示されるフェノール類に対して、０．０５〜５０質量％程度である。好ましくは０．１〜３０質量％程度、より好ましくは０．５〜１０質量％程度である。
【００１２】
本発明においてアルコールと二酸化炭素の混合物又はアルコールが超臨界状態又は亜臨界状態となる条件下でフェノール類とアルコールとを反応させる。アルコールと二酸化炭素の混合物又はアルコールが超臨界状態となる条件が好ましい。
【００１３】
物質には、固有の気体、液体、固体の３態があるが、さらに、物質を臨界温度および臨界圧力以上とすると、圧力をかけても凝縮しない流体相となる。この状態を超臨界状態という。
超臨界状態にある流体の中で物質を反応させると、気相状態にある高温の流体中および液相状態にある流体中よりも、該物質は高い反応性を示すことがある。
また、超臨界状態の流体は、気相の流体と比較して液相に近い高い密度を持つため、気相反応の場合より反応装置を小さくできる。
【００１４】
超臨界状態に近い状態として亜臨界状態がある。亜臨界状態とは、物質がその臨界温度と臨界圧力に近い条件にある流体となっているが、温度が臨界温度以下及び／又は圧力が臨界圧力である条件にあることをいう。物質が亜臨界状態となる条件は、ケルビンを単位としたときの温度が該物質の臨界温度の０．９倍以上でかつ圧力が該物質の臨界圧力の０．７５倍以上であり、超臨界状態となる条件（温度が臨界温度以上かつ圧力が臨界圧力以上）ではない条件である。亜臨界状態にある流体の中で物質を反応させると、気相状態にある高温の流体中および液相状態にある流体中よりも、該物質は高い反応性を示すことがある。また、亜臨界状態の流体は、気相の流体と比較して液相に近い高い密度を持つため、気相反応の場合より反応装置を小さくできる。
【００１５】
本発明においては、反応温度の上限は、限定的ではないが、一般式（１）で示されるフェノール類が分解しないように、４５０℃以下であることが好ましい。反応圧力の上限も限定的ではないが、反応装置の耐圧を増すためにコストがかかるので、２５ＭＰａ以下であることが好ましい。
【００１６】
本発明（ａ）においては、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄、酸化インジウムおよび酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物の存在下、フェノール類とアルコールとを該アルコールが超臨界状態又は亜臨界状態になる条件下で反応させる。超臨界状態となる条件は、該アルコールとしてメタノールを用いる場合には、メタノールは、臨界温度が２４０℃、臨界圧力が８ＭＰａなので、２４０℃以上および８ＭＰａ以上の条件であり、エタノールを用いる場合には、エタノールは、臨界温度が２４３℃、臨界圧力が６．３ＭＰａなので、２４３℃以上および６．３ＭＰａ以上の条件であり、ｎ−プロパノールを用いる場合には、ｎ−プロパノールの臨界温度は２６４℃、臨界圧力は５ＭＰａなので、２６４℃以上および５ＭＰａ以上の条件であり、イソプロパノールを用いる場合には、イソプロパノールの臨界温度は２３５℃、臨界圧力は４．８ＭＰａなので、２３５℃以上および４．８ＭＰａ以上の条件であり、ｎ−ブタノールを用いる場合には、ｎ−ブタノールの臨界温度は２８７℃、臨界圧力は４．８ＭＰａなので、２８７℃以上および４．８ＭＰａ以上の条件である。
【００１７】
本発明（ｂ）においては、フェノール類とアルコールを、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄、酸化インジウムおよび酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物及び二酸化炭素の存在下、該アルコール及び二酸化炭素の混合物が超臨界状態又は亜臨界状態になる条件下で反応させる。
【００１８】
該アルコールと二酸化炭素の混合比に特に制限はないが、該アルコールと二酸化炭素の混合比は、１０：９０から９９：１が好ましい。
【００１９】
該アルコールとしてメタノールを、一般式（１）で示されるフェノール類としてフェノールを用いる場合について具体的に説明する。例えば、メタノールと二酸化炭素のモル比が、７５：２５の混合物の場合、Ｊ．Ｃｈｅｍ．Ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃｓ、第２３巻、第９７０頁（１９９１年）によれば、当該混合物の臨界温度は２０４℃、臨界圧力は１２．７５ＭＰａである。
メタノールと二酸化炭素の混合物が超臨界状態になる温度圧力条件下でフェノール類のオルトメチル化を行う場合には、該混合物が超臨界状態となる温度および圧力条件下である必要がある。例えば、上記のメタノールと二酸化炭素のモル比が、７５：２５の混合物の場合は、温度２０４℃以上、圧力１２．７５ＭＰａ以上で行うことが必要であり、温度２４０℃以上、圧力１２．７５ＭＰａ以上で行うことが好ましい。
【００２０】
本発明（ａ）及び本発明（ｂ）における反応時間は、通常、１分〜２４時間の範囲である。
【００２１】
本発明（ａ）においても本発明（ｂ）においても、反応の態様は回分式でも流通式でも可能であるが、回分式が好ましい。
【００２２】
反応終了後の反応混合物にはオルトアルキル化フェノール類のほかに、未反応の原料または副生物または不純物が含まれることがあるので、オルトアルキル化フェノール類を分離・精製することができる。分離・精製の方法は、特に限定されず、工業的に通常用いられる蒸留、抽出等の方法が適用できる。
【００２３】
本発明によれば、一般式（１）で示されるフェノール類とアルコールとから比較的小さな反応器を用いて、高い選択率でオルトアルキル化フェノール類を製造することができる。本発明において酸化ゲルマニウム、酸化モリブデン、酸化鉄及び酸化ストロンチウムから選ばれる少なくとも１種の金属酸化物を使用することにより、特に回分式において、高沸点成分の副生を著しく抑制することができる。
【００２４】
【実施例】
以下、実施例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明は、これらに限定されるものではない。
実施例における反応物および生成物は、ガスクロマトグラフィー質量分析装置ＨＰ−６８９０（ＧＣ：横河電機製）−ＨＰ５９７３（ＭＳ：横河電機製）を用いて同定し、ＦＩＤ（水素炎イオン化検出器）が付属しているガスクロマトグラフィー装置ＧＣ−３５３Ｂ（ジーエルサイエンス製）を用いて定量分析を行った。実施例中の転化率および選択率は下記の方法によって計算した。転化率は、（転化率）（％）＝（１−（反応液中に未反応で残存した反応基質のクロマトグラフの面積）／（残存した反応基質および全反応生成物のクロマトグラフの面積の和））×１００の式を用いて計算した。また、選択率は各反応生成物のモル当りのガスクロマトグラフの面積が等しいと仮定し、（選択率）（％）＝（（計算する反応生成物のガスクロマトグラフの面積）／（全反応生成物のガスクロマトグラフの面積の和））×１００の式を用いて計算した。
【００２５】
実施例１
フェノール（和光純薬製）０．４６０ｇとメタノール（和光純薬製）１．４５１と酸化ゲルマニウム（ＧｅＯ2、高純度化学製）０．０３０ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温（約２５℃）に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。従って反応は回分式で行われた。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は４４モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は７１モル％、２，６−キシレノールの選択率は２５モル％、アニソールの選択率は１モル％、下記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分の生成量は合計３モル％と少なかった。また、ｐ−クレゾール、２，４−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。反応液は液体クロマトグラフィーを用いて（溶出液：水とメタノール）各成分を分離し、その中からｏ−クレゾール、２，６−キシレノールを分取した。なお、分取液をガスクロマトグラフィー質量分析装置を用いて分析し、生成物からｏ−クレゾールおよび２，６−キシレノールを分離できていることを確認した。なお、本オートクレーブには、圧力計が付属しないため、反応中の圧力を推定するため、次の実験を行った。すなわち、同一のオートクレーブに圧力計を付け、同量のフェノールとメタノールを仕込、サンドバスにて４００℃まで昇温して、圧力を測定した。反応中の圧力の推定値は１５．４ＭＰａであった。
（式中のｍ及びｎは、互いに独立に、０〜４の整数を表す。）で示される高沸点成分。
【００２６】
実施例２
フェノール０．４１０ｇとメタノール１．３５５ｇと酸化モリブデン（ＭｏＯ3、和光純薬製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は、９７モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２２モル％、２，６−キシレノールの選択率は３９モル％、２，４−キシレノールの選択率は３モル％、アニソールの選択率は２モル％、２，４，６−トリメチルフェノールの選択率は９モル％、オルトメチル化生成物の選択率の合計は６１％であった。上記化学式（３）で示されるフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分は合計１９モル％であった。また、ｐ−クレゾールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００２７】
実施例３
フェノール０．４０１ｇとメタノール１．３５４ｇと酸化鉄（Ｆｅ2Ｏ3、高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は、２１モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は７０モル％、２，６−キシレノールの選択率は４モル％、アニソールの選択率は１モル％、、オルトメチル化生成物の選択率の合計は７４％であった。上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分は合計２４モル％生成した。また、ｐ−クレゾール、２，４−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００２８】
参考例１
フェノール０．４１５ｇとメタノール１．３５６ｇと酸化インジウム（Ｉｎ2Ｏ3、高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は２３モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は５２モル％、２，６−キシレノールの選択率は２モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は３モル％、オルトメチル化生成物の選択率の合計は５４％であった。上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分は合計４０モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００２９】
参考例２
フェノール０．４０６ｇとメタノール１．３５３ｇと酸化ストロンチウム（ＳｒＯ、高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は６１モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は４３モル％、２，６−キシレノールの選択率は６モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１３モル％、２，４−キシレノールの選択率は８モル％、アニソールの選択率は１３モル％、２，４，６−トリメチルフェノールの選択率は１モル％、オルトメチル化生成物の選択率の合計は４９％であった。上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分は合計１３モル％生成した。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３０】
比較例１
フェノール０．４０３ｇとメタノール１．４０５ｇと酸化ジルコニウム（ＺｒＯ2，高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は、３モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は、４９モル％、ｐ−クレゾールの選択率は、２モル％、アニソールの選択率は、１３モル％、上記化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計３２モル％生成した。また、２．４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１５．０ＭＰａであった。
【００３１】
比較例２
フェノール０．４１１ｇとメタノール１．３６３ｇと酸化チタン（ＴｉＯ2、高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところ、フェノールの転化率は２４モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は４３モル％、２，６−キシレノールの選択率は２モル％、ｐ−クレゾールの選択率は２モル％、２，４−キシレノールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は９モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計４２モル％生成した。また、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３２】
比較例３
フェノール０．４０７ｇとメタノール１．３５３ｇと酸化ニオブ（Ｎｂ2Ｏ5、和光純薬製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は、８モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は、１６モル％、ｐ−クレゾールの選択率は、２モル％、アニソールの選択率は、２２モル％、上記化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計５３モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３３】
比較例４
フェノール０．４０８ｇとメタノール１．３５３ｇと酸化クロム（Ｃｒ2Ｏ3、和光純薬製）０．０３２ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は５モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は１６モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は６モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計７１モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３４】
比較例５
フェノール０．４１０ｇとメタノール１．３６３ｇと酸化タングステン（ＷＯ3、和光純薬製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は２１モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は１６モル％、２，６−キシレノールの選択率は１モル％、ｐ−クレゾールの選択率は４モル％、２，４−キシレノールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は２１モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計５１モル％生成した。また、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３５】
比較例６
フェノール０．４０５ｇとメタノール１．３５８ｇと酸化マンガン（ＭｎＯ2、高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は１９モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は３９モル％、２，６−キシレノールの選択率は１モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、２，４−キシレノールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は２モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計５４モル％生成した。また、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３６】
比較例７
フェノール０．４１３ｇとメタノール１．３６４ｇと酸化コバルト（ＣｏＯ、和光純薬製）０．０３２ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は４８モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は３１モル％、２，６−キシレノールの選択率は２モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計６モル％生成した。また、２，４−キシレノール、アニソール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。なお、この反応では、芳香環の水素化が進行し、シクロヘキサノールが選択率１５モル％で生成し、シクロヘキサノンが選択率３８モル％で生成した。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３７】
比較例８
フェノール０．４１５ｇとメタノール１．３５９ｇと酸化亜鉛（ＺｎＯ、和光純薬製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は、５モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２７モル％、ｐ−クレゾールの選択率は２モル％、アニソールの選択率は５モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計６３モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３８】
比較例９
フェノール０．４１４ｇとメタノール１．３６０ｇと酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3、和光純薬製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は１９モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は１７モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は５１モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計２８モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００３９】
比較例１０
フェノール（和光純薬製）０．４０２ｇとメタノール（和光純薬製）１．３５３ｇと酸化けい素（ＳｉＯ2、日東化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は１７モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は１４モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は２モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計８１モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４０】
比較例１１
フェノール０．３８９ｇとメタノール１．３７２ｇと酸化錫（ＳｎＯ2、和光純薬製）０．０２９ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は２４モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２５モル％、２，６−キシレノールの選択率は１モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は１モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計７１モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４１】
比較例１２
フェノール０．４０８ｇとメタノール１．３５４ｇと酸化マグネシウム（ＭｇＯ、高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は３モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２３モル％、ｐ−クレゾールの選択率は２モル％、アニソールの選択率は２９モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計３６モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４２】
比較例１３
フェノール０．４０７ｇとメタノール１．３５７ｇと酸化カルシウム（ＣａＯ、和光純薬製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は１０モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は４５モル％、２，６−キシレノールの選択率は１モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１１モル％、２，４−キシレノールの選択率は、１モル％、アニソールの選択率は、８モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計３２モル％生成した。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４３】
比較例１４
フェノール０．４１１ｇとメタノール１．３６１ｇと酸化バリウム（ＢａＯ、高純度化学製）０．０３０ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は３８モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２４モル％、２，６−キシレノールの選択率は１モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１６モル％、２，４−キシレノールの選択率は３モル％、アニソールの選択率は８モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計４６モル％生成した。また、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４４】
比較例１５
フェノール０．４０１ｇとメタノール１．３５５ｇと酸化イットリウム（Ｙ2Ｏ5、和光純薬製）０．０３０ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は２モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は１７モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は１０モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計６６モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４５】
比較例１６
フェノール０．４１９ｇとメタノール１．３５７ｇと酸化ランタン（Ｌａ2Ｏ3、和光純薬製）０．０３０ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は４モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２６モル％、ｐ−クレゾールの選択率は２モル％、アニソールの選択率は９モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計５９モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４６】
比較例１７
フェノール０．４０１ｇとメタノール１．３５７ｇと酸化ニッケル（ＮｉＯ、半井化学製）０．０３０ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は９モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２７モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は４モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計６３モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４７】
比較例１８
フェノール０．４００ｇとメタノール１．３５２ｇと酸化サマリウム（Ｓｍ2Ｏ3、高純度化学製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は６モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は１７モル％、ｐ−クレゾールの選択率は２モル％、アニソールの選択率は５モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計７３モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４８】
比較例１９
フェノール０．４０４ｇとメタノール１．３５９ｇと酸化タンタル（Ｔａ2Ｏ3、和光純薬製）０．０３１ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は５モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は２０モル％、ｐ−クレゾールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は２０モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が合計５３モル％生成した。また、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１４．７ＭＰａであった。
【００４９】
比較例２０
フェノール０．４０６ｇとメタノール１．４４１ｇと酸化銅（ＣｕＯ、高純度化学製）０．０３０ｇとをオートクレーブ（ＳＵＳ３１６製、内容積４．５ｍｌ、圧力計なし）に仕込み、サンドバスにて４００℃まで昇温し反応を開始した。３０分後オートクレーブを急冷し、室温に戻った後に反応液をオートクレーブから取り出した。上記の方法により定量したところフェノールの転化率は４３モル％で、ｏ−クレゾールの選択率は３２モル％、２，６−キシレノールの選択率は３モル％、ｐ−クレゾールの選択率は２モル％、２，４−キシレノールの選択率は１モル％、アニソールの選択率は１モル％、上記の化学式（３）で示すフェノールの２量体およびその誘導体が主成分となる高沸点成分が、合計５３モル％生成した。また、２，４，６−トリメチルフェノールは生成しなかった。本オートクレーブに前記と同量のフェノールとメタノールを仕込んだ以外は実施例１と同様にして圧力を測定し、反応中の圧力を推定した。反応中の圧力の推定値は１５．３ＭＰａであった。
【００５０】
実施例１〜５の結果を表１に、比較例１〜２０の結果を表２にまとめた。
【００５１】
【表２】
【発明の効果】
本発明によれば、フェノール類とアルコールから、比較的小さな反応器を用いて、高い選択率で、回分式の態様においても多量の高沸点成分の副生を伴うことなくオルトアルキル化フェノール類を製造することができるので、工業的に有用である。
Claims (5)
- 一般式（１）
・・・・・・（１）
（式中、Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4及びＲ5は、それぞれ独立に、水素原子、又は炭素数１〜１０の直鎖の若しくは分岐したアルキル基を表す。）で示されるフェノール類とアルコールとを、酸化ゲルマニウム、酸化モリブデンおよび酸化鉄から選ばれる少なくとも１種の金属酸化物の存在下、該アルコールが超臨界状態又は亜臨界状態になる条件下で反応させることを特徴とするオルトアルキル化フェノール類の製造方法。 - アルコールが一価又は二価のアルコールである請求項１記載のオルトアルキル化フェノール類の製造方法。
- 一価のアルコールが一般式（２）
Ｒ6−ＯＨ ・・・・・・（２）
（Ｒ6は炭素数１〜１０の直鎖又は分岐のアルキル基を表す。）で示されるアルコールである請求項２記載のオルトアルキル化フェノール類の製造方法。 - Ｒ6がメチル基である請求項３記載のオルトアルキル化フェノール類の製造方法。
- 金属酸化物の使用量が一般式（１）で示されるフェノール類に対して０．１〜３０質量％である請求項１〜４にいずれかに記載のオルトアルキル化フェノール類の製造方法。
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